การป้องกันรีเลย์ของสายไฟทำงานอย่างไร การป้องกันรีเลย์ของสายไฟทำงานอย่างไร การประยุกต์ใช้การป้องกันระยะไกล
ตัวเลือกสำหรับการใช้ชุดป้องกันสำหรับสายเหนือศีรษะ 110-220 kV
1. ชุดการป้องกันที่ง่ายที่สุดใช้กับเส้นเหนือศีรษะแบบเดดเอนด์: การป้องกันกระแสสองขั้นตอนจากการลัดวงจรแบบเฟสต่อเฟส (MTZ และ MFTO) และการป้องกันข้อผิดพลาดแบบสามขั้นตอน ในเวลาเดียวกัน ไม่มีความซ้ำซ้อนในระยะสั้นของการป้องกันสายเหนือศีรษะ และกรณีเป็นไปได้เมื่อในระหว่างการลัดวงจรบนสายเหนือศีรษะแบบ dead-end และความล้มเหลวในการป้องกัน ระดับรองทั้งหมดของสถานีย่อยระบบขนาดใหญ่คือ ดับลงเมื่อมีการใช้การป้องกันซ้ำซ้อนในระยะยาว นั่นคือแม้บนเส้นโสหุ้ยทางตันธรรมดาที่ขยายจากรถโดยสารของสถานีย่อยขนาดใหญ่และสถานีไฟฟ้าก็ควรใช้การป้องกันหลักและสำรองเพื่อเพิ่มความน่าเชื่อถือของการทำงานของสถานีย่อยหรือสถานีไฟฟ้า แต่การปฏิบัติดังกล่าว ไม่ได้รับการยอมรับ
2. ตัวเลือกที่ง่ายที่สุดสำหรับการสร้างระบบเหนือศีรษะที่มีแหล่งจ่ายไฟสองทาง: DZ สามขั้นตอน, ZZ สี่ขั้นตอนและ MFTO DZ และ ZZ ให้การป้องกันสายเหนือศีรษะจากการลัดวงจรทุกประเภทและการป้องกันซ้ำซ้อนในระยะยาว MFTO ถูกใช้เป็นการป้องกันเพิ่มเติมเนื่องจากความเรียบง่าย ต้นทุนต่ำ ความน่าเชื่อถือและความเร็วสูง
อุปกรณ์ป้องกันรีเลย์สายเหนือศีรษะ 110-220 kV โดยทั่วไปมีการผลิตในเชิงพาณิชย์ ซึ่งประกอบด้วยการป้องกันระยะไกลสามขั้นตอน การป้องกันสี่ขั้นตอน และ MFTO:
แผงระบบเครื่องกลไฟฟ้าประเภท EPZ-1636 ผลิตโดยโรงงานอุปกรณ์ไฟฟ้า Cheboksary (CHEAZ) ตั้งแต่ปี 1967 ติดตั้งบนสายส่งไฟฟ้าเหนือศีรษะ 110-220 kV ส่วนใหญ่ของระบบไฟฟ้าภูมิภาคเชเลียบินสค์
- ตู้อิเล็กทรอนิกส์ประเภท ShDE-2801 ผลิตโดย ChEAZ ตั้งแต่ปี 1986 ในระบบพลังงานของภูมิภาค Chelyabinsk ติดตั้งบนสายเหนือศีรษะ 110-220 kV เพียงไม่กี่โหล
- ตู้ไมโครโปรเซสเซอร์ของซีรีส์ She2607 หน้าจอ NPP ผลิตตั้งแต่ปี 1990: She2607 011, She2607 016 (ควบคุมด้วยสวิตช์ขับเคลื่อนสามเฟส, DZ สามเฟส, ZZ สี่ความเร็ว, MFTO), She2607 012 (ตัวควบคุม ด้วยไดรฟ์ foppable, DZ สามขั้นตอน, Chatai ZZ สี่ระดับคงที่ , MFTO), She2607 021 (DZ สามขั้นตอน, ZZ สี่ขั้นตอน, MFTO)
ขาดการจองแบบปิด
- การตัดการลัดวงจรที่ส่วนท้ายของเส้นเหนือศีรษะที่ได้รับการป้องกันพร้อมกับเวลาของการป้องกันขั้นตอนที่สองหรือสาม
3. การป้องกันรุ่นที่ซับซ้อนมากขึ้นสำหรับสายเหนือศีรษะที่มีแหล่งจ่ายไฟแบบสองทางคือการใช้ตู้ป้องกันประเภท ShDE-2802 (ผลิตโดย CHEAZ ตั้งแต่ปี 1986) ตู้ประกอบด้วยชุดป้องกันสองชุด: ชุดหลักและชุดสำรอง ชุดการป้องกันหลักประกอบด้วย การป้องกันฉุกเฉินสามขั้นตอน การป้องกันสี่ขั้นตอน และ MFTO ชุดสำรอง – DZ และ ZZ แบบสองขั้นตอนที่เรียบง่าย ชุดอุปกรณ์แต่ละชุดช่วยป้องกันสายเหนือศีรษะจากการลัดวงจรทุกประเภท ในกรณีนี้ ชุดการสำรองข้อมูลจะให้การสำรองข้อมูลในระยะสั้น ส่วนชุดหลักจะให้การสำรองข้อมูลระยะไกล
ข้อเสียของความคุ้มครองชุดนี้:
ก) ความซ้ำซ้อนระยะสั้นไม่เต็มเปี่ยม เนื่องจากชุดการป้องกันหลักและสำรอง:
พวกเขามีอุปกรณ์ทั่วไป (เช่นอุปกรณ์สำหรับปิดกั้นรีโมทคอนโทรลในระหว่างการสวิง) ความล้มเหลวซึ่งอาจนำไปสู่ความล้มเหลวพร้อมกันของทั้งชุดหลักและชุดสำรอง
- สร้างขึ้นบนหลักการเดียวกัน ซึ่งหมายถึงความเป็นไปได้ที่ทั้งสองอย่างจะล้มเหลวพร้อมกันด้วยเหตุผลเดียวกัน - ตั้งอยู่ในตู้เดียวกันซึ่งหมายความว่าอาจเสียหายได้พร้อมๆ กัน
b) ปิดการใช้งานไฟฟ้าลัดวงจรที่ส่วนท้ายของเส้นเหนือศีรษะที่ได้รับการป้องกันพร้อมกับเวลาของขั้นตอนที่สองหรือสาม
เครือข่ายที่มีแรงดันไฟฟ้า 110 -220 kV ทำงานในโหมดที่มีความเป็นกลางอย่างมีประสิทธิภาพหรือต่อสายดินอย่างแน่นหนา ดังนั้นข้อผิดพลาดกราวด์ในเครือข่ายดังกล่าวจึงเป็นไฟฟ้าลัดวงจรที่มีกระแสซึ่งบางครั้งเกินกระแสของการลัดวงจรสามเฟส และจะต้องตัดการเชื่อมต่อโดยมีการหน่วงเวลาขั้นต่ำที่เป็นไปได้
สายเหนือศีรษะและสายผสม (เหนือศีรษะ) มีการติดตั้งอุปกรณ์ปิดอัตโนมัติ ในบางกรณี ถ้าเซอร์กิตเบรกเกอร์ที่ใช้มีการควบคุมแบบเฟสต่อเฟส การปิดระบบแบบเฟสต่อเฟส และการปิดใหม่อัตโนมัติ วิธีนี้ช่วยให้คุณสามารถปิดและเปิดเฟสที่เสียหายได้โดยไม่ต้องถอดโหลด เนื่องจากในเครือข่ายดังกล่าวมีความเป็นกลางของหม้อแปลงจ่ายไฟจึงต่อสายดินโหลดจึงไม่รู้สึกถึงการทำงานระยะสั้นในโหมดเปิดเฟส
ตามกฎแล้ว autorecloser จะไม่ใช้กับสายเคเบิลเพียงอย่างเดียว
สายไฟฟ้าแรงสูงทำงานด้วยกระแสโหลดสูงซึ่งต้องใช้การป้องกันที่มีลักษณะพิเศษ ตามกฎแล้วบนเส้นทางขนส่งสาธารณะที่สามารถบรรทุกเกินพิกัดได้ การป้องกันระยะทางจะถูกใช้เพื่อแยกออกจากกระแสโหลดอย่างมีประสิทธิภาพ บนทางตัน ในหลายกรณี สามารถใช้การป้องกันกระแสไฟฟ้าได้ ตามกฎแล้ว การป้องกันไม่ได้รับอนุญาตให้สะดุดระหว่างการโอเวอร์โหลด หากจำเป็น จะมีการป้องกันการโอเวอร์โหลดบนอุปกรณ์พิเศษ
ตาม PUE ต้องใช้อุปกรณ์ป้องกันการโอเวอร์โหลดในกรณีที่ระยะเวลาการไหลของกระแสไฟฟ้าที่อนุญาตสำหรับอุปกรณ์น้อยกว่า 1,020 นาที การป้องกันการโอเวอร์โหลดควรดำเนินการกับอุปกรณ์ขนถ่าย การขัดขวางการขนส่ง การปลดโหลด และสุดท้ายแต่ไม่ท้ายสุดคือการถอดอุปกรณ์ที่โอเวอร์โหลด
สายไฟฟ้าแรงสูงมักจะมีความยาวมาก ซึ่งทำให้การค้นหาตำแหน่งของความผิดปกติยุ่งยากขึ้น ดังนั้นสายจึงต้องติดตั้งอุปกรณ์กำหนดระยะห่างถึงจุดที่เสียหาย ตามวัสดุคำสั่งของ CIS เส้นที่มีความยาว 20 กม. ขึ้นไปควรติดตั้งอาวุธทำลายล้างสูง
ความล่าช้าในการปิดเครื่อง ไฟฟ้าลัดวงจรอาจนำไปสู่การหยุดชะงักของเสถียรภาพของการทำงานแบบขนานของโรงไฟฟ้า เนื่องจากแรงดันไฟฟ้าตกในระยะยาว อุปกรณ์อาจหยุดทำงานและได้รับความเสียหาย กระบวนการทางเทคโนโลยีการผลิตอาจเกิดความเสียหายเพิ่มเติมกับสายที่เกิดไฟฟ้าลัดวงจร ดังนั้นจึงมักใช้การป้องกันกับสายดังกล่าวซึ่งปิดการลัดวงจร ณ จุดใดก็ได้โดยไม่ล่าช้า สิ่งเหล่านี้อาจเป็นการป้องกันส่วนต่างที่ติดตั้งที่ปลายสายและเชื่อมต่อด้วยช่องสัญญาณความถี่สูง ตัวนำ หรือออปติคอล สิ่งเหล่านี้อาจเป็นการป้องกันแบบธรรมดา เร่งความเร็วเมื่อได้รับสัญญาณที่เปิดใช้งาน หรือการถอดสัญญาณปิดกั้นจากฝั่งตรงข้าม
การป้องกันกระแสและระยะทางมักจะดำเนินการเป็นขั้นตอน จำนวนขั้นตอนคืออย่างน้อย 3 ขั้นตอน ในบางกรณีจำเป็นต้องมี 4 หรือ 5 ขั้นตอน
ในหลายกรณี การป้องกันที่จำเป็นทั้งหมดสามารถดำเนินการได้โดยใช้อุปกรณ์เครื่องเดียว อย่างไรก็ตาม ความล้มเหลวของอุปกรณ์ตัวเดียวทำให้อุปกรณ์ไม่ได้รับการป้องกัน ซึ่งเป็นสิ่งที่ยอมรับไม่ได้ ดังนั้นจึงแนะนำให้ทำการป้องกันสายไฟฟ้าแรงสูงตั้งแต่ 2 ชุดขึ้นไป ชุดที่สองเป็นชุดสำรองและสามารถทำให้ง่ายขึ้นเมื่อเปรียบเทียบกับชุดหลัก: ไม่มีการปิดบังอัตโนมัติ, อาวุธทำลายล้างสูง, มีจำนวนด่านน้อยกว่า ฯลฯ ชุดที่สองจะต้องได้รับพลังงานจากเบรกเกอร์เสริมอีกตัวและชุดหม้อแปลงกระแส หากเป็นไปได้ ให้ใช้พลังงานจากแบตเตอรี่และหม้อแปลงแรงดันไฟฟ้าอื่น ทำงานบนโซลินอยด์ทริปเบรกเกอร์ที่แยกจากกัน
อุปกรณ์ป้องกันสายไฟฟ้าแรงสูงจะต้องคำนึงถึงความเป็นไปได้ที่จะเกิดความล้มเหลวของเบรกเกอร์และมีอุปกรณ์ป้องกันความล้มเหลวของเบรกเกอร์ ไม่ว่าจะติดตั้งอยู่ในอุปกรณ์หรือจัดแยกกัน
เพื่อวิเคราะห์อุบัติเหตุและการทำงานของการป้องกันรีเลย์และระบบอัตโนมัติ จำเป็นต้องมีการลงทะเบียนทั้งค่าอะนาล็อกและสัญญาณแยกในระหว่างเหตุการณ์ฉุกเฉิน
ดังนั้นสำหรับสายไฟฟ้าแรงสูง ชุดป้องกันและระบบอัตโนมัติจะต้องทำหน้าที่ดังต่อไปนี้:
ป้องกันการลัดวงจรแบบเฟสต่อเฟสและการลัดวงจรลงกราวด์
การปิดระบบอัตโนมัติแบบเฟสเดียวหรือสามเฟส
การป้องกันการโอเวอร์โหลด
ระดับ
การกำหนดตำแหน่งของความเสียหาย
ออสซิลโลกราฟฟีของกระแสและแรงดันไฟฟ้า รวมถึงการบันทึกการป้องกันแบบแยกส่วนและสัญญาณอัตโนมัติ
อุปกรณ์ป้องกันจะต้องซ้ำซ้อนหรือทำซ้ำ
สำหรับสายที่มีสวิตช์ที่มีการควบคุมเฟส จำเป็นต้องมีการป้องกันการทำงานแบบเฟสเปิด ซึ่งทำหน้าที่ตัดการเชื่อมต่อสวิตช์ของตัวเองและสวิตช์ที่อยู่ติดกัน เนื่องจากเครือข่าย CIS ไม่อนุญาตให้ใช้งานเฟสเปิดในระยะยาว
7.2. คุณสมบัติของการคำนวณกระแสและแรงดันไฟฟ้าระหว่างวงจรสั้น
ดังที่กล่าวไว้ในคพ. 1 ในเครือข่ายที่มีสายกราวด์เป็นกลาง ต้องคำนึงถึงการลัดวงจรเพิ่มเติมอีกสองประเภท: ความผิดปกติของกราวด์เฟสเดียวและสองเฟส
การคำนวณกระแสและแรงดันไฟฟ้าระหว่างไฟฟ้าลัดวงจรถึงกราวด์ให้ดำเนินการโดยใช้วิธีส่วนประกอบสมมาตร ดูบทที่ 1. สิ่งนี้มีความสำคัญ เหนือสิ่งอื่นใด เนื่องจากการป้องกันใช้ส่วนประกอบแบบสมมาตร ซึ่งไม่มีอยู่ในโหมดสมมาตร การใช้กระแสลำดับลบและเป็นศูนย์ทำให้ไม่สามารถปรับการป้องกันกระแสโหลดได้ และเพื่อให้การตั้งค่ากระแสไฟน้อยกว่ากระแสโหลด ตัวอย่างเช่น เพื่อป้องกันข้อผิดพลาดของกราวด์ การใช้งานหลักคือการป้องกันกระแสไฟฟ้าแบบลำดับเป็นศูนย์ ซึ่งรวมอยู่ในสายกลางของหม้อแปลงกระแสไฟฟ้าที่เชื่อมต่อกับดาวสามดวง
เมื่อใช้วิธีการของส่วนประกอบแบบสมมาตร วงจรสมมูลสำหรับแต่ละส่วนประกอบจะถูกวาดแยกกัน จากนั้นจึงเชื่อมต่อเข้าด้วยกันที่ตำแหน่งของไฟฟ้าลัดวงจร ตัวอย่างเช่น เรามาสร้างวงจรสมมูลสำหรับวงจรในรูปที่ 7.1
ระบบ X1 =15 โอห์ม |
||
ระบบ X0 =25 โอห์ม |
L1 25 กม. AS-120 |
L2 35 กม. AS-95 |
T1 – 10,000/110
สหราชอาณาจักร = 10.5 T2 – 16000/110 สหราชอาณาจักร = 10.5
ข้าว. 7.1 ตัวอย่างโครงข่ายสำหรับสร้างวงจรสมมูลในส่วนประกอบสมมาตร
เมื่อคำนวณพารามิเตอร์ของเส้น 110 kV ขึ้นไปสำหรับวงจรที่เท่ากัน ความต้านทานแบบแอคทีฟของเส้นมักจะถูกละเลย รีแอคแทนซ์อุปนัยลำดับบวก (X 1 ) ของเส้นตามข้อมูลอ้างอิงเท่ากับ: AS-95 - 0.429 โอห์มต่อกม., AS-120 - 0.423 โอห์มต่อกม. ความต้านทานเป็นศูนย์สำหรับแนวไลน์ที่มีลำตัวเคเบิลทำจากเหล็ก
ตัวเองมีค่าเท่ากับ 3 X 1 นั่นคือ ตามลำดับ 0.429 3 = 1.287 และ 0.423 3 = 1.269
มากำหนดพารามิเตอร์บรรทัดกัน:
L 1 = 25 0.423 = 10.6 โอห์ม; |
L 1 = 25 1.269 = 31.7 โอห์ม |
||
L 2 = 35 0.423 = 15.02 โอห์ม; |
L 2 = 35 · 1.269 = 45.05 โอห์ม |
พิจารณาพารามิเตอร์ของหม้อแปลงไฟฟ้า:
ที1 10,000kVA.
X 1 T 1 = 0.105 1152 10 = 138 โอห์ม;
X 1 T 2 = 0.105 1152 16 = 86.8 โอห์ม; X 0 T 2 = 86.8 โอห์ม
ความต้านทานลำดับลบในวงจรสมมูลจะเท่ากับความต้านทานลำดับบวก
ความต้านทานลำดับศูนย์ของหม้อแปลงมักจะถือว่าเท่ากับความต้านทานลำดับบวก X 1 ต = X 0 ต. หม้อแปลง T1 ไม่รวมอยู่ในวงจรสมมูลลำดับศูนย์ เนื่องจากความเป็นกลางของตัวมันไม่มีกราวด์
เราจัดทำโครงการทดแทน |
||||||||||||||||
X1C = X2C = 15 โอห์ม |
X1L1 =X2L1 =10.6 โอห์ม |
X1L2 =X2L1 =15.1 โอห์ม |
||||||||||||||
X0C = 25 โอห์ม |
X0L1 =31.7 โอห์ม |
X0L2 =45.05 โอห์ม |
||||||||||||||
X1T1 =138 โอห์ม |
X1T2 =86.8 โอห์ม |
|||||||||||||||
X0T2 = 86.8 โอห์ม |
||||||||||||||||
การคำนวณการลัดวงจรสามเฟสและสองเฟสให้ดำเนินการตามปกติ ดูตารางที่ 7.1 ตารางที่ 7.1
ต้านทานได้ถึงเดือน |
ไฟฟ้าลัดวงจรสามเฟส |
ลัดวงจรสองเฟส |
||||||
และลัดวงจร X 1 ∑ = ∑ X 1 |
= (115 3) X 1 |
0.87ผม |
||||||
15+10.6 = 25.6 โอห์ม |
||||||||
25.6+15.1 = 40.7 โอห์ม |
||||||||
25.6+ 138=163.6 โอห์ม |
||||||||
40.7+86.8 = 127.5 โอห์ม |
||||||||
ในการคำนวณกระแสฟอลต์กราวด์ จำเป็นต้องใช้วิธีส่วนประกอบแบบสมมาตร ตามวิธีนี้ ความต้านทานที่เท่ากันของลำดับบวก ลบ และศูนย์จะถูกคำนวณโดยสัมพันธ์กับจุดฟอลต์ และเชื่อมต่อแบบอนุกรมในวงจรสมมูลสำหรับจุดเดียว - ฟอลต์กราวด์ของเฟส รูปที่ 7.2 และอนุกรม/ขนานสำหรับฟอลต์สองเฟสกับกราวด์ รูปที่ 7.2, b.
เอ็กซ์ 1อี |
เอ็กซ์ 2อี |
เอ็กซ์ 0อี |
|||||||||||||||||||||
เอ็กซ์ 1อี |
เอ็กซ์ 2อี |
||||||||||||||||||||||
X 0E ฉัน 0 |
|||||||||||||||||||||||
ฉัน 0b |
|||||||||||||||||||||||
ข้าว. 7.2. แผนภาพวงจรสำหรับเชื่อมต่อความต้านทานที่เท่ากันของลำดับบวก ลบ และศูนย์สำหรับการคำนวณกระแสลัดวงจรกราวด์:
ก) – เฟสเดียว; b) – สองเฟส; c) - การกระจายของกระแสลำดับเป็นศูนย์ระหว่างจุดต่อสายดินที่เป็นกลางสองจุด
มาคำนวณความผิดปกติของกราวด์ดูตาราง 7.2, 7.3
วงจรลำดับบวกและลบประกอบด้วยหนึ่งสาขา: จากแหล่งพลังงานไปจนถึงไฟฟ้าลัดวงจร ในวงจรซีโรซีเควนส์จะมี 2 กิ่งจากนิวทรัลที่มีการต่อสายดินซึ่งเป็นแหล่งกำเนิดกระแสไฟฟ้าลัดวงจรและต้องต่อขนานกันในวงจรสมมูล ความต้านทานของกิ่งที่เชื่อมต่อแบบขนานถูกกำหนดโดยสูตร:
X 3 = (X ก X ข) (X ก + X ข) |
||||||||||||
การกระจายกระแสตามกิ่งขนานถูกกำหนดโดยสูตร: |
||||||||||||
ฉัน ก = ฉัน E X E X ก; ฉันใน = ฉัน E X E |
||||||||||||
ตารางที่ 7.2 กระแสลัดวงจรเฟสเดียว |
||||||||||||
X1 อี |
X2 อี |
X0 E = X0 ก //X0 ข * |
เขา |
อิคซ์1 |
Iкз2 |
Ikz0 |
Ikz0 ก * |
Iкз0ข |
ฉันลัดวงจร |
|||
ไอ1 +ไอ2 +ไอ0 |
||||||||||||
*บันทึก. ความต้านทานของส่วนที่เชื่อมต่อแบบขนานสองส่วนของวงจรลำดับศูนย์ถูกกำหนดโดยใช้สูตร 7.1
**บันทึก. กระแสไฟฟ้ามีการกระจายระหว่างสองส่วนของลำดับศูนย์ตามสูตร 7.2
ตารางที่ 7.3 กระแสลัดวงจรสองเฟสลงกราวด์
X1 อี |
X2 อี |
X0 อี * |
X0-2 อี** = |
เขา |
ฉัน KZ1 |
ฉันลัดวงจร 2 *** |
ฉัน KZ0 |
ฉันลัดวงจร 0 a **** |
ฉัน KZ0 ข |
ไอเคแซด *****µ |
|
X0 อี //X2 |
I1 +½ (I2 +I0) |
||||||||||
*บันทึก. ความต้านทานของสองส่วนของวงจรลำดับศูนย์ที่เชื่อมต่อแบบขนานถูกกำหนดโดยใช้สูตร 7.1 การคำนวณจะดำเนินการในตารางที่ 7.2
**บันทึก. ความต้านทานของความต้านทานลำดับลบและศูนย์ที่เชื่อมต่อแบบขนานสองตัวถูกกำหนดโดยใช้สูตร 7.1
***บันทึก. กระแสไฟฟ้ามีการกระจายระหว่างความต้านทานลำดับลบและศูนย์สองตัวตามสูตร 7.2
****บันทึก. กระแสไฟฟ้ามีการกระจายระหว่างสองส่วนของลำดับศูนย์ตามสูตร 7.2
*****บันทึก. กระแสของการลัดวงจรสองเฟสลงกราวด์ระบุด้วยสูตรโดยประมาณ ค่าที่แน่นอนถูกกำหนดในเชิงเรขาคณิต ดูด้านล่าง
การหากระแสเฟสหลังจากคำนวณส่วนประกอบสมมาตร
ด้วยการลัดวงจรเฟสเดียว กระแสลัดวงจรทั้งหมดจะไหลในเฟสที่เสียหาย ไม่มีกระแสไหลในเฟสที่เหลือ กระแสของลำดับทั้งหมดจะเท่ากัน
เพื่อให้เป็นไปตามเงื่อนไขดังกล่าว ส่วนประกอบสมมาตรจะถูกจัดเรียงดังนี้ (รูปที่ 7.3):
เอีย 1 |
เอีย 2 |
ฉัน 0 ฉัน ข 0 ฉัน ค 0 |
เอีย 0 |
||||||||||
เอีย 2 |
|||||||||||||
ไอบี 1 |
ไอซี 2 |
เอีย 1 |
|||||||||||
ไอซี 1 |
ไอบี 2 |
||||||||||||
กระแสตรง |
กระแสย้อนกลับ |
กระแสเป็นศูนย์ |
ไอซี 1 |
ไอบี 1 |
|||||||||
ไอซี 0 |
ไอบี 0 |
||||||||||||
ตามลำดับ |
ตามลำดับ |
ตามลำดับ |
ไอซี 2 |
||||||||||
ไอบี 2 |
|||||||||||||
รูปที่ 7.3 แผนภาพเวกเตอร์สำหรับส่วนประกอบสมมาตรที่มีการลัดวงจรแบบเฟสเดียว
สำหรับไฟฟ้าลัดวงจรเฟสเดียว กระแสคือ I1 = I2 = I0 ในระยะที่เสียหายจะมีขนาดเท่ากันและเท่ากันในระยะ ในเฟสที่ไม่เสียหาย กระแสเท่ากันของลำดับทั้งหมดจะก่อตัวเป็นรูปสามเหลี่ยมด้านเท่า และผลรวมของกระแสทั้งหมดจะเป็น 0
ด้วยการลัดวงจรสองเฟสลงกราวด์ กระแสในเฟสที่ไม่เสียหายหนึ่งเฟสจะเป็นศูนย์ กระแสลำดับบวกเท่ากับผลรวมของกระแสลำดับศูนย์และกระแสลบที่มีเครื่องหมายตรงกันข้าม ตามข้อกำหนดเหล่านี้ เราสร้างกระแสของส่วนประกอบสมมาตร (รูปที่ 7.4):
เอีย 1 |
เอีย 1 |
เอีย 2 |
||||||||||||
ฉัน 2 |
ไอบี 2 |
|||||||||||||
เอีย 0 |
||||||||||||||
ฉัน 0 ฉัน ข 0 ฉัน ค 0 |
ฉัน 2 |
ไอบี 2 |
||||||||||||
คือ 1 |
ไอบี 1 |
เอีย 2 |
||||||||||||
ไอซี 0 |
คือ 1 |
ไอบี 1 |
ไอบี 0 |
|||||||||||
ข้าว. 7.4 แผนภาพเวกเตอร์ของส่วนประกอบสมมาตรของกระแสฟอลต์สองเฟสลงกราวด์
จากแผนภาพที่สร้างขึ้น จะเห็นได้ว่ากระแสเฟสระหว่างเกิดข้อผิดพลาดของกราวด์นั้นค่อนข้างยากในการสร้าง เนื่องจากมุมของกระแสเฟสแตกต่างจากมุมของส่วนประกอบสมมาตร ควรสร้างเป็นกราฟิกหรือใช้เส้นโครงมุมฉาก อย่างไรก็ตาม ด้วยความแม่นยำที่เพียงพอสำหรับการปฏิบัติ ค่าปัจจุบันสามารถกำหนดได้โดยใช้สูตรแบบง่าย:
ฉัน f = ฉัน 1 + 1 2 (ฉัน 2 + ฉัน 0 ) = 1.5 ฉัน 1 |
กระแสในตารางที่ 7.3 คำนวณโดยใช้สูตรนี้
หากเราเปรียบเทียบกระแสของการลัดวงจรสองเฟสกับกราวด์ตามตารางที่ 7.3 กับกระแสของการลัดวงจรสองเฟสและสามเฟสตามตารางที่ 7.1 เราสามารถสรุปได้ว่ากระแสของการลัดวงจรสองเฟส - วงจรสู่กราวด์ต่ำกว่ากระแสไฟฟ้าของการลัดวงจรสองเฟสลงกราวด์เล็กน้อย ดังนั้นความไวของการป้องกันควรถูกกำหนดโดยกระแสของการลัดวงจรสองเฟส กระแสลัดวงจรสามเฟสจะสูงกว่ากระแสลัดวงจรสองเฟสตามลำดับ
ดังนั้นการกำหนดกระแสลัดวงจรสูงสุดสำหรับการตั้งค่าการป้องกันจึงดำเนินการโดยใช้การลัดวงจรแบบสามเฟส ซึ่งหมายความว่าสำหรับการคำนวณการป้องกัน ไม่จำเป็นต้องใช้กระแสไฟฟ้าลัดวงจรสองเฟสลงกราวด์ และไม่จำเป็นต้องนับกระแสไฟฟ้าดังกล่าว สถานการณ์เปลี่ยนแปลงไปบ้างเมื่อคำนวณกระแสไฟฟ้าลัดวงจรบนบัสของโรงไฟฟ้ากำลังสูง โดยที่ความต้านทานลำดับลบและศูนย์จะน้อยกว่าความต้านทานลำดับโดยตรง แต่สิ่งนี้ไม่เกี่ยวข้องกับเครือข่ายการจำหน่ายและสำหรับโรงไฟฟ้า กระแสไฟฟ้าจะถูกคำนวณบนคอมพิวเตอร์โดยใช้โปรแกรมพิเศษ
7.3 ตัวอย่างการเลือกอุปกรณ์สำหรับโอเวอร์ไลน์แบบ DEAD-END 110-220 กิโลโวลต์
โครงการ 7.1 ท่ออากาศตัน 110–220 กิโลโวลต์ ไม่มีไฟจาก PS1 และ PS2 T1 PS1 เชื่อมต่อผ่านตัวแยกและไฟฟ้าลัดวงจร T1 PS2 เปิดอยู่ผ่านสวิตช์ ความเป็นกลางของด้าน HV T1 ของ PS2 นั้นต่อสายดิน ส่วน PS1 นั้นเป็นฉนวน ข้อกำหนดการป้องกันขั้นต่ำ:
ตัวเลือกที่ 1 . ต้องใช้การป้องกันสามขั้นตอนจากการลัดวงจรแบบเฟสต่อเฟส (ระยะแรกตั้งค่ากับการลัดวงจรบนบัส PS2 HV โดยไม่หน่วงเวลาระยะที่สองด้วยการหน่วงเวลาสั้น ๆ กับการลัดวงจรบน บัส PS1 และ PS2 LV ขั้นตอนที่สามคือการป้องกันสูงสุด) การป้องกันข้อผิดพลาดของกราวด์ - 2 ขั้นตอน (ขั้นตอนแรกโดยไม่มีการหน่วงเวลาจะถูกแยกออกจากกระแสที่ส่งไปยังรถบัสโดยหม้อแปลงที่มีสายกราวด์ PS2 ซึ่งเป็นขั้นตอนที่สองที่มีการหน่วงเวลาเพื่อให้มั่นใจว่ามีการประสานงานกับการป้องกันเครือข่ายภายนอก แต่ไม่ใช่ แยกออกจากกระแสไฟฟ้าลัดวงจรที่ส่งโดยหม้อแปลง PS2 ) ต้องใช้ระบบปิดอัตโนมัติสองครั้งหรือครั้งเดียว ขั้นตอนที่ละเอียดอ่อนจะต้องเร่งให้เร็วขึ้นในระหว่างการปิดใหม่ การป้องกันทำให้เกิดความล้มเหลวของเบรกเกอร์ของสถานีจ่ายไฟ ถึง ข้อกำหนดเพิ่มเติมซึ่งรวมถึงการป้องกันความล้มเหลวของเฟส การกำหนดตำแหน่งของความผิดปกติบนสายเหนือศีรษะ และการตรวจสอบอายุการใช้งานของเซอร์กิตเบรกเกอร์
ตัวเลือกที่ 2 ต่างจากประการแรก การป้องกันความผิดปกติของกราวด์นั้นมีทิศทาง ซึ่งทำให้ไม่สามารถปรับเปลี่ยนจากกระแสลัดวงจรย้อนกลับได้ และจึงสามารถดำเนินการป้องกันที่ละเอียดอ่อนมากขึ้นโดยไม่หน่วงเวลา ด้วยวิธีนี้ จึงสามารถปกป้องทั้งสายได้โดยไม่ล่าช้า
บันทึก: ตัวอย่างนี้และตัวอย่างที่ตามมาไม่ได้ให้คำแนะนำที่ชัดเจนเกี่ยวกับการเลือกการตั้งค่าการป้องกัน การอ้างอิงถึงการตั้งค่าการป้องกันใช้เพื่อยืนยันการเลือกประเภทการป้องกัน ในสภาวะจริง อาจมีการใช้การตั้งค่าการป้องกันที่แตกต่างกัน ซึ่งเป็นสิ่งที่จำเป็นต้องกำหนดในระหว่างการออกแบบเฉพาะ การป้องกันอาจถูกแทนที่ด้วยอุปกรณ์ป้องกันชนิดอื่นที่มีลักษณะเหมาะสม
ชุดป้องกันดังที่กล่าวไปแล้วควรประกอบด้วย 2 ชุด การป้องกันสามารถทำได้บนอุปกรณ์ 2 เครื่องที่เลือกจาก:
MiCOM P121, P122, P123, P126, P127 จาก ALSTOM,
F 60, F650 จาก GE
รีเลย์ REF 543 สองตัวจาก ABB – เลือกไว้ 2 การปรับเปลี่ยนที่เหมาะสม
7SJ 511, 512, 531, 551 SIEMENS – เลือกได้ 2 การปรับเปลี่ยนที่เหมาะสม
รีเลย์ SEL 551 สองตัวจาก SEL
โครงการ 7.2 การขนส่งแบบเปิดที่สถานีย่อย 3
เส้นเหนือศีรษะสองวงจรเข้าสู่สถานีย่อย 2 ซึ่งส่วนต่างๆทำงานแบบขนาน สามารถถ่ายโอนการตัดไปยัง PS2 ในโหมดซ่อมแซมได้
ใน ในกรณีนี้ สวิตช์ส่วนบน PS3 จะเปิดอยู่ การขนส่งปิดเฉพาะเวลาเปลี่ยนและเมื่อเลือกการป้องกันจะไม่คำนึงถึงการลัดวงจร หม้อแปลงที่มีสายดินเป็นกลางเชื่อมต่อกับส่วนที่ 1 ของ PS3 ไม่มีแหล่งกำเนิดกระแสสำหรับการลัดวงจรเฟสเดียวที่สถานีย่อย 2 และ 3 ดังนั้น การป้องกันด้านที่ไม่มีกำลังไฟจะทำงานเฉพาะใน "คาสเคด" เท่านั้น หลังจากที่สายไฟด้านแหล่งจ่ายไฟถูกตัดการเชื่อมต่อแล้ว แม้ว่าฝั่งตรงข้ามจะขาดพลังงาน การป้องกันจะต้องมีทิศทางทั้งสำหรับความผิดปกติของกราวด์และสำหรับการลัดวงจรแบบเฟสต่อเฟส ช่วยให้ฝ่ายรับสามารถระบุเส้นที่เสียหายได้อย่างถูกต้อง
ใน โดยทั่วไปเพื่อให้การป้องกันแบบเลือกสรรโดยมีการหน่วงเวลาสั้น ๆ โดยเฉพาะบนสายสั้นจำเป็นต้องใช้การป้องกันสี่ขั้นตอนโดยเลือกการตั้งค่าดังนี้ 1 ขั้นปรับจากการลัดวงจร
วี ปลายเส้น ระยะที่ 2 ประสานกับระยะแรกของเส้นขนานในน้ำตกและระยะแรกของเส้นที่อยู่ติดกัน ระยะที่ 3 ประสานกับระยะที่สองของเส้นเหนือศีรษะเหล่านี้ เมื่อประสานการป้องกันกับเส้นที่อยู่ติดกัน จะคำนึงถึงโหมดที่มีสองโหมด: ในส่วนแรก - 1 เส้นเหนือศีรษะในส่วนที่สอง - 2 ซึ่งจะทำให้การป้องกันมีความหยาบมากขึ้น สามขั้นตอนนี้ป้องกันเส้น และขั้นตอนสุดท้ายที่ 4 จะสงวนพื้นที่ที่อยู่ติดกัน เมื่อประสานการป้องกันในช่วงเวลาหนึ่ง ระยะเวลาของความล้มเหลวของเบรกเกอร์จะถูกนำมาพิจารณา ซึ่งจะเพิ่มการหน่วงเวลาของการป้องกันที่ประสานกันในช่วงระยะเวลาของความล้มเหลวของเบรกเกอร์ เมื่อเลือกการตั้งค่าการป้องกันปัจจุบัน จะต้องปรับให้เข้ากับโหลดรวมของสองบรรทัด เนื่องจากหนึ่งในเส้นเหนือศีรษะแบบขนานสามารถปิดได้ตลอดเวลา และโหลดทั้งหมดจะเชื่อมต่อกับเส้นเหนือศีรษะเส้นเดียว
ใน ในฐานะที่เป็นส่วนหนึ่งของอุปกรณ์ป้องกัน การป้องกันทั้งสองชุดจะต้องมีทิศทาง สามารถใช้ตัวเลือกการป้องกันต่อไปนี้:
MiCOM, P127 และ P142 จาก ALSTOM,
F60 และ F650 จาก GE,
รีเลย์ REF 543 สองตัวจาก ABB - เลือกการแก้ไขทิศทาง
รีเลย์ 7SJ512 และ 7SJ 531 จาก SIEMENS,
รีเลย์ SEL 351 สองตัวจาก SEL
ในบางกรณี ด้วยเหตุผลด้านความไว การแยกกระแสโหลด หรือเพื่อให้มั่นใจว่ามีการทำงานแบบเลือก อาจจำเป็นต้องใช้รีโมทคอนโทรล
Z = LZ
การป้องกันทางทวารหนัก เพื่อจุดประสงค์นี้ การป้องกันอย่างใดอย่างหนึ่งจะถูกแทนที่ด้วยการป้องกันระยะไกล สามารถใช้การป้องกันระยะห่างได้:
MiCOM P433, P439, P441 จาก ALSTOM,
D30 จากจีอี
REL 511 จาก ABB – เลือกการปรับเปลี่ยนทิศทาง
รีเลย์ 7SA 511 หรือ 7SA 513 จาก SIEMENS
รีเลย์ SEL 311 จาก SEL
7.4. การป้องกันระยะไกล
วัตถุประสงค์และหลักการดำเนินงาน
การป้องกันระยะทางเป็นการป้องกันทิศทางหรือไม่มีทิศทางที่ซับซ้อนพร้อมการเลือกสัมพัทธ์ สร้างขึ้นโดยใช้รีเลย์ต้านทานขั้นต่ำที่ตอบสนองต่อความต้านทานของเส้นตรงไปยังจุดความผิดปกติ ซึ่งเป็นสัดส่วนกับระยะทาง เช่น ระยะทาง นี่คือที่มาของชื่อการป้องกันระยะทาง (DP) การป้องกันระยะห่างตอบสนองต่อการลัดวงจรแบบเฟสต่อเฟส (ยกเว้นข้อผิดพลาดที่เกิดจากไมโครโปรเซสเซอร์) เพื่อให้การป้องกันระยะห่างทำงานได้อย่างเหมาะสม จำเป็นต้องมีวงจรกระแสจากการเชื่อมต่อ CT และวงจรแรงดันไฟฟ้าจาก VT ในกรณีที่ไม่มีหรือทำงานผิดปกติของวงจรแรงดันไฟฟ้า รีโมทคอนโทรลอาจทำงานมากเกินไปในระหว่างการลัดวงจรในพื้นที่ที่อยู่ติดกัน
ในเครือข่ายการกำหนดค่าที่ซับซ้อนซึ่งมีแหล่งจ่ายไฟหลายตัว การป้องกันกระแสไฟเกินแบบง่ายและกำหนดทิศทาง (NTZ) ไม่สามารถเลือกปิดการลัดวงจรได้ ตัวอย่างเช่น ด้วยการลัดวงจรบน W 2 (รูปที่ 7.5) NTZ 3 ควรดำเนินการเร็วกว่า RZ I และเมื่อมีการลัดวงจรบน W 1 ในทางตรงกันข้าม NTZ 1 ควรดำเนินการเร็วกว่า RZ 3 สิ่งเหล่านี้ ข้อกำหนดที่ขัดแย้งกันไม่สามารถตอบสนองได้ด้วยความช่วยเหลือของ NTZ นอกจากนี้ MTZ และ NTZ มักไม่ตรงตามข้อกำหนดด้านความเร็วและความไว สามารถเลือกปิดการลัดวงจรในเครือข่ายวงแหวนที่ซับซ้อนได้โดยใช้การป้องกันรีเลย์ระยะไกล (RD)
การหน่วงเวลา DZ t 3 ขึ้นอยู่กับระยะทาง (ระยะทาง) t 3 = f (L PK) (รูปที่ 7.5) ระหว่าง
ตำแหน่งการติดตั้งการป้องกันรีเลย์ (จุด P) และจุดลัดวงจร (K) เช่น L PK และเพิ่มขึ้นตามการเพิ่มนี้
ระยะทาง ระบบควบคุมระยะไกลใกล้กับจุดที่เกิดความเสียหายจะมีความล่าช้าน้อยกว่าอุปกรณ์ตรวจจับระยะไกลที่อยู่ห่างไกล
ตัวอย่างเช่น ในระหว่างการลัดวงจรที่จุด K1 (รูปที่ 7.6) D32 ซึ่งตั้งอยู่ใกล้กับไซต์ข้อบกพร่องจะทำงานโดยมีระยะเวลาหน่วงน้อยกว่า D31 ที่อยู่ไกลกว่า หากไฟฟ้าลัดวงจรเกิดขึ้นที่จุด K2 ระยะเวลาการทำงานของ D32 จะเพิ่มขึ้นและการลัดวงจรจะถูกปิดแบบเลือกโดยการป้องกันการรับรู้ระยะไกลใกล้กับบริเวณที่เกิดความเสียหายมากที่สุด
องค์ประกอบหลักของรีโมทคอนโทรลคือองค์ประกอบการวัดระยะไกล (MR) ซึ่งกำหนดระยะห่างของการลัดวงจรจากตำแหน่งการติดตั้งการป้องกันรีเลย์ รีเลย์ต้านทาน (PC) ใช้เป็น DO ซึ่งทำปฏิกิริยากับความต้านทานรวม ปฏิกิริยาหรือแอคทีฟของส่วนที่เสียหายของสายไฟ (Z, X, R)
ความต้านทานของเฟสสายไฟจากตำแหน่งการติดตั้งของรีเลย์ P ถึงจุดลัดวงจร (จุด K) เป็นสัดส่วนกับความยาวของส่วนนี้ เนื่องจากค่าความต้านทานต่อจุดลัดวงจรเท่ากับความยาว
พล็อตคูณด้วย ความต้านทานเส้น: เอาชนะ. -
ดังนั้นพฤติกรรมขององค์ประกอบระยะไกลที่ทำปฏิกิริยากับความต้านทานของเส้นจึงขึ้นอยู่กับระยะห่างไปยังตำแหน่งความผิดปกติ ขึ้นอยู่กับประเภทของความต้านทานที่ DO ทำปฏิกิริยา (Z, X หรือ R) DZ จะถูกแบ่งออกเป็น RE ของความต้านทานทั้งหมด ปฏิกิริยาและปฏิกิริยาที่ใช้งาน รีเลย์ความต้านทานที่ใช้ในรีโมทคอนโทรลเพื่อกำหนดร่วม
ความต้านทาน Z PK ถึงจุดลัดวงจร ควบคุมแรงดันและกระแสที่ตำแหน่งของรีโมทคอนโทรล (รูปที่ 7.7.)
∆ – การป้องกันระยะห่าง
ถึง ขั้วต่อ PC มาพร้อมกับค่ารอง U P และ I P จาก TN และ CT รีเลย์ได้รับการออกแบบเพื่อให้ลักษณะการทำงานโดยทั่วไปขึ้นอยู่กับอัตราส่วนของ U P ต่อ I P อัตราส่วนนี้คือแนวต้าน Z P บ้าง ในระหว่างการลัดวงจร Z P = Z PK และที่ค่าที่แน่นอนของ Z PK PC จะถูกทริกเกอร์ มันตอบสนองต่อการลดลงของ Z P เนื่องจากในช่วงลัดวงจร U P จะลดลง
เปลี่ยนแปลง และ I P เพิ่มขึ้น ค่าสูงสุดที่พีซีทำงานเรียกว่าความต้านทานการทำงานของรีเลย์ Z cp
Z p = ขึ้น p ฉัน p ≤ Z cp |
เพื่อให้มั่นใจในการเลือกสรรในเครือข่ายที่มีการกำหนดค่าที่ซับซ้อนบนสายไฟที่มีแหล่งจ่ายไฟแบบสองทาง จะต้องกำหนดทิศทางข้อบกพร่อง โดยจะดำเนินการเมื่อมีการส่งกระแสไฟลัดวงจรจากบัสไปยังสายไฟ มั่นใจในทิศทางของการกระทำของความผิดปกติด้วยความช่วยเหลือของ RNM เพิ่มเติมหรือการใช้พีซีแบบกำหนดทิศทางที่สามารถตอบสนองทิศทางของพลังงานความผิดปกติ
ลักษณะของการพึ่งพาเวลา |
||||
ข้าว. 7.7. การต่อวงจรกระแสและ |
ไม่มีการป้องกันระยะห่าง t = f (L |
|||
ความต้านทานรีเลย์แรงดันไฟฟ้า |
||||
a – เอียง b – ก้าว; |
||||
ลักษณะการหน่วงเวลา |
การป้องกันระยะไกล |
|||
การขึ้นอยู่กับเวลาการกระทำของ DS กับระยะทางหรือความต้านทานต่อตำแหน่งความผิด t 3 = f (L PK) หรือ t 3 = f (Z PK) เรียกว่าคุณลักษณะการหน่วงเวลาของ DS โดย ฮา-
ขึ้นอยู่กับลักษณะของการพึ่งพานี้ PD จะถูกแบ่งออกเป็นสามกลุ่ม: ด้วยลักษณะที่เพิ่มขึ้น (ลาดเอียง) ของเวลาดำเนินการ ลักษณะแบบขั้นตอนและแบบรวม
(รูปที่ 7.8) PD แบบขั้นบันไดทำงานเร็วกว่า PD ที่มีลักษณะลาดเอียงและรวมกัน และตามกฎแล้ว การออกแบบจะง่ายกว่า การสำรวจระยะไกลด้วยคุณลักษณะทีละขั้นตอนของการผลิต ChEAZ มักจะดำเนินการด้วยสามขั้นตอนที่สอดคล้องกับการดำเนินการตรวจจับระยะไกลสามโซน (รูปที่ 7.8, b) การป้องกันไมโครโปรเซสเซอร์สมัยใหม่มีการป้องกัน 4, 5 หรือ 6 ระดับ รีเลย์ที่มีลักษณะลาดเอียงได้รับการพัฒนาโดยเฉพาะสำหรับเครือข่ายการกระจาย (เช่น DZ-10)
หลักการป้องกันเครือข่ายแบบเลือกสรรโดยใช้อุปกรณ์ป้องกันระยะไกล
บนสายไฟที่มีแหล่งจ่ายไฟสองด้าน อุปกรณ์ป้องกันจะถูกติดตั้งไว้ที่ทั้งสองด้านของสายไฟแต่ละเส้น และจะต้องดำเนินการเมื่อสั่งจ่ายไฟจากรถโดยสารไปยังสายไฟ รีเลย์ระยะไกลที่ทำงานในทิศทางเดียวของกำลังจะต้องประสานงานกันในเวลาและพื้นที่ครอบคลุม เพื่อให้มั่นใจว่าสามารถเลือกปิดการลัดวงจรได้ ในโครงการที่อยู่ระหว่างการพิจารณา (รูปที่ 7.9.) D31, การสำรวจระยะไกล, D35 และ D36, D34, D32 มีความสอดคล้องกัน
โดยคำนึงถึงความจริงที่ว่าขั้นตอนแรกของรีโมทคอนโทรลไม่มีการหน่วงเวลา (t I = 0) ตามเงื่อนไขการเลือกไม่ควรทำงานนอกสายไฟที่ได้รับการป้องกัน จากนี้ความยาวของระยะแรกซึ่งไม่มีการหน่วงเวลา (t I = 0) จะน้อยกว่าความยาวของสายไฟที่ได้รับการป้องกันและโดยปกติจะมีความยาว 0.8–0.9 เท่าของความยาวของสายไฟ ส่วนที่เหลือของสายไฟที่ได้รับการป้องกันและรถโดยสารของสถานีย่อยตรงข้ามนั้นได้รับการคุ้มครองโดยขั้นตอนที่สองของการป้องกันสายไฟนี้ ความยาวและการหน่วงเวลาของระยะที่สองจะสอดคล้องกัน (โดยปกติ) กับความยาวและการหน่วงเวลาของระยะแรกของการสำรวจระยะไกลของส่วนถัดไป เช่น นักเรียนคนที่สอง
รูปที่ 7.9 การประสานงานของการหน่วงเวลาของการป้องกันรีเลย์ระยะไกลที่มีลักษณะขั้นตอน:
∆ z – ข้อผิดพลาดรีเลย์ระยะทาง; ∆ เสื้อ – ระดับหัวกะทิ
ขั้นตอนที่สามสุดท้ายของการป้องกันระยะไกลคือการสำรองข้อมูล ความยาวจะถูกเลือกจากเงื่อนไขของการครอบคลุมส่วนถัดไป ในกรณีที่การป้องกันหรือเบรกเกอร์ล้มเหลว เวลารับสัมผัสเชื้อ
ค่าดังกล่าวจะถือว่านานกว่าระยะเวลาของโซนการรับรู้ระยะไกลที่สองหรือสามของส่วนถัดไป ∆ t ในกรณีนี้ต้องสร้างพื้นที่ครอบคลุมของระยะที่สามจากส่วนท้ายของโซนที่สองหรือสามของส่วนถัดไป
โครงสร้างป้องกันสายโดยใช้การป้องกันระยะห่าง
ในระบบไฟฟ้าภายในบ้าน DZ ใช้สำหรับการดำเนินการระหว่างการลัดวงจรระหว่างเฟส และสำหรับการดำเนินการระหว่างการลัดวงจรแบบเฟสเดียว จะใช้การป้องกันกระแสเกิน (NP) ลำดับเป็นศูนย์แบบขั้นตอนที่ง่ายกว่า อุปกรณ์ไมโครโปรเซสเซอร์ส่วนใหญ่มีการป้องกันระยะห่างซึ่งใช้ได้กับความเสียหายทุกประเภท รวมถึงข้อผิดพลาดของกราวด์ รีเลย์ความต้านทาน (RS) เชื่อมต่อผ่าน VT และ CT กับแรงดันไฟฟ้าหลักใน
จุดเริ่มต้นของสายไฟที่มีการป้องกัน แรงดันไฟฟ้าทุติยภูมิที่ขั้ว PC: U p = U pn K II และกระแสทุติยภูมิ: I p = I pn K I
ความต้านทานที่ขั้วอินพุตรีเลย์ถูกกำหนดโดยนิพจน์
การขนส่งไฟฟ้าไปยังผู้บริโภคอย่างต่อเนื่องและเชื่อถือได้เป็นหนึ่งในงานหลักที่วิศวกรไฟฟ้าแก้ไขอย่างต่อเนื่อง เพื่อให้แน่ใจว่ามันถูกสร้างขึ้น ไฟฟ้าของตาข่ายประกอบด้วยสถานีไฟฟ้าย่อยและสายไฟฟ้าที่เชื่อมต่อกัน ในการเคลื่อนย้ายพลังงานในระยะทางไกลจะใช้ตัวรองรับซึ่งสายเชื่อมต่อจะถูกระงับ พวกมันถูกแยกระหว่างพวกมันกับพื้นดินด้วยชั้นอากาศโดยรอบ เส้นดังกล่าวเรียกว่าเส้นเหนือศีรษะตามประเภทของฉนวน
หากระยะทางของสายขนส่งสั้นหรือด้วยเหตุผลด้านความปลอดภัยจำเป็นต้องซ่อนสายไฟไว้ที่พื้น ให้ใช้สายเคเบิล
สายไฟเหนือศีรษะและสายเคเบิลอยู่ภายใต้แรงดันไฟฟ้าอย่างต่อเนื่อง ขนาดที่กำหนดโดยโครงสร้างของเครือข่ายไฟฟ้า
วัตถุประสงค์ของการป้องกันรีเลย์สายไฟ
หากฉนวนของส่วนใดส่วนหนึ่งของสายเคเบิลหรือสายไฟเหนือศีรษะแบบยาวเสียหาย แรงดันไฟฟ้าที่จ่ายให้กับสายไฟจะสร้างกระแสไฟรั่วหรือไฟฟ้าลัดวงจรผ่านบริเวณที่เสียหาย
สาเหตุของความล้มเหลวของฉนวนอาจเป็นปัจจัยต่าง ๆ ที่สามารถกำจัดตัวเองหรือส่งผลทำลายต่อได้ ตัวอย่างเช่น นกกระสาบินระหว่างสายไฟเหนือศีรษะทำให้เกิดการลัดวงจรแบบเฟสต่อเฟสด้วยปีกของมัน และไหม้เมื่อมันตกลงมาในบริเวณใกล้เคียง
หรือต้นไม้ที่เติบโตใกล้แนวรับมากถูกลมกระโชกพัดไปบนสายไฟในช่วงเกิดพายุและทำให้ลัดวงจร
ในกรณีแรกไฟฟ้าลัดวงจรเกิดขึ้นในช่วงเวลาสั้นๆ แล้วหายไป และประการที่สองฉนวนไฟฟ้าขัดข้องเกิดขึ้นในระยะยาวและต้องกำจัดโดยเจ้าหน้าที่บริการไฟฟ้า
ความเสียหายดังกล่าวอาจทำให้เกิดความเสียหายใหญ่หลวงได้ สถานประกอบการด้านพลังงาน- กระแสของการลัดวงจรที่เกิดขึ้นมีพลังงานความร้อนมหาศาลที่สามารถเผาไหม้ได้ไม่เพียง แต่สายไฟของสายจ่ายเท่านั้น แต่ยังทำลายอุปกรณ์ไฟฟ้าที่สถานีไฟฟ้าย่อยด้วย
ด้วยเหตุผลเหล่านี้ ความเสียหายทั้งหมดที่เกิดขึ้นกับสายไฟจะต้องถูกกำจัดทันที ซึ่งทำได้โดยการถอดแรงดันไฟฟ้าออกจากสายที่เสียหายด้านแหล่งจ่ายไฟ หากสายไฟดังกล่าวได้รับพลังงานจากทั้งสองด้าน จะต้องปิดแรงดันไฟฟ้าทั้งคู่
ฟังก์ชั่นในการตรวจสอบพารามิเตอร์ทางไฟฟ้าของสถานะของสายไฟทั้งหมดอย่างต่อเนื่องและการถอดแรงดันไฟฟ้าออกจากทุกด้านในกรณีที่เกิดสถานการณ์ฉุกเฉินใด ๆ ที่ได้รับมอบหมายให้ซับซ้อน ระบบทางเทคนิคซึ่งเรียกกันทั่วไปว่าการป้องกันรีเลย์
คำคุณศัพท์ "รีเลย์" มาจากฐานองค์ประกอบที่มีพื้นฐานมาจากรีเลย์แม่เหล็กไฟฟ้า การออกแบบที่เกิดขึ้นพร้อมกับการถือกำเนิดของสายไฟเส้นแรกและได้รับการปรับปรุงจนถึงทุกวันนี้
อุปกรณ์ป้องกันแบบโมดูลาร์ซึ่งนำมาใช้กันอย่างแพร่หลายในการปฏิบัติงานของวิศวกรไฟฟ้ายังไม่รวมถึงการเปลี่ยนอุปกรณ์รีเลย์โดยสมบูรณ์และตามประเพณีที่กำหนดไว้จะรวมอยู่ในอุปกรณ์ป้องกันรีเลย์ด้วย
หลักการออกแบบการป้องกันรีเลย์
หน่วยงานตรวจสอบเครือข่าย
ในการตรวจสอบพารามิเตอร์ทางไฟฟ้าของสายไฟ จำเป็นต้องมีหน่วยวัดที่สามารถตรวจสอบการเบี่ยงเบนจากโหมดปกติในเครือข่ายได้อย่างต่อเนื่อง และในขณะเดียวกันก็จะต้องเป็นไปตามเงื่อนไขการทำงานที่ปลอดภัย
ในสายไฟของแรงดันไฟฟ้าทั้งหมด ฟังก์ชันนี้ถูกกำหนดให้กับหม้อแปลงเครื่องมือ แบ่งออกเป็นหม้อแปลง:
ปัจจุบัน (CT);
แรงดันไฟฟ้า (VT)
เนื่องจากคุณภาพของการดำเนินการป้องกันมีความสำคัญอย่างยิ่งต่อความน่าเชื่อถือของระบบไฟฟ้าทั้งหมด การวัด CT และ VT จึงจำเป็นต้องมีข้อกำหนดที่เพิ่มขึ้นสำหรับความแม่นยำในการทำงาน ซึ่งถูกกำหนดโดยคุณลักษณะทางมาตรวิทยา
ระดับความแม่นยำของหม้อแปลงเครื่องมือสำหรับใช้ในการป้องกันการถ่ายทอดและอุปกรณ์อัตโนมัติ (การป้องกันการถ่ายทอดและระบบอัตโนมัติ) ได้รับมาตรฐานโดยค่า "0.5", "0.2" และ "P"
หม้อแปลงแรงดันไฟฟ้า
มุมมองทั่วไปของการติดตั้งหม้อแปลงแรงดันไฟฟ้าบนเส้นเหนือศีรษะ 110 kV แสดงอยู่ในภาพด้านล่าง
ที่นี่คุณจะเห็นว่าไม่ได้ติดตั้ง VT ที่ใดก็ได้ตามแนวยาว แต่ติดตั้งบนสวิตช์ของสถานีไฟฟ้าย่อย หม้อแปลงแต่ละตัวเชื่อมต่อกับเทอร์มินัลหลักกับสายไฟเหนือศีรษะและวงจรกราวด์ที่สอดคล้องกัน
แรงดันไฟฟ้าที่แปลงโดยขดลวดทุติยภูมิจะถูกส่งออกผ่านสวิตช์ 1P และ 2P ตามแกนที่สอดคล้องกันของสายไฟ สำหรับใช้ในอุปกรณ์ป้องกันและการวัด ขดลวดทุติยภูมิจะเชื่อมต่อกันในรูปแบบดาวและเดลต้า ดังที่แสดงในรูปภาพสำหรับ TN-110 kV
เพื่อลดและใช้งานการป้องกันรีเลย์ได้อย่างแม่นยำ จึงมีการใช้สายไฟพิเศษ และข้อกำหนดที่เพิ่มขึ้นจะถูกวางไว้ในการติดตั้งและการใช้งาน
หม้อแปลงวัดแรงดันไฟฟ้าถูกสร้างขึ้นสำหรับแรงดันไฟฟ้าของสายไฟแต่ละประเภท และสามารถเชื่อมต่อตามวงจรต่างๆ เพื่อทำงานบางอย่างได้ แต่ทั้งหมดทำงานบนหลักการทั่วไป - แปลงค่าเชิงเส้นของแรงดันไฟฟ้าของสายไฟให้เป็นค่ารอง 100 โวลต์พร้อมการคัดลอกที่แน่นอนและเน้นคุณลักษณะทั้งหมดของฮาร์โมนิกหลักในระดับหนึ่ง
อัตราส่วนการแปลง VT ถูกกำหนดโดยอัตราส่วนของแรงดันไฟฟ้าเชิงเส้นของวงจรหลักและวงจรทุติยภูมิ ตัวอย่างเช่น สำหรับเส้นค่าโสหุ้ย 110 kV ที่อยู่ระหว่างการพิจารณาจะมีการเขียนดังนี้: 110000/100
ตราสารหม้อแปลงกระแส
อุปกรณ์เหล่านี้ยังแปลงโหลดหลักของสายเป็นค่ารองโดยมีการทำซ้ำสูงสุดของการเปลี่ยนแปลงทั้งหมดในฮาร์โมนิกของกระแสหลัก
เพื่อความสะดวกในการใช้งานและบำรุงรักษาอุปกรณ์ไฟฟ้า พวกเขายังถูกติดตั้งบนสวิตช์เกียร์ของสถานีย่อยด้วย
พวกมันรวมอยู่ในวงจรสายเหนือศีรษะที่แตกต่างจาก VT: ด้วยขดลวดปฐมภูมิซึ่งโดยปกติจะแสดงด้วยการหมุนเพียงครั้งเดียวในรูปแบบของตัวนำไฟฟ้ากระแสตรงพวกเขาก็ตัดเป็นเส้นลวดแต่ละเฟสของเส้น เห็นได้ชัดเจนในภาพด้านบน
อัตราส่วนการแปลง CT ถูกกำหนดโดยอัตราส่วนของการเลือกค่าที่ระบุในขั้นตอนของการออกแบบสายส่งไฟฟ้า ตัวอย่างเช่น หากสายไฟได้รับการออกแบบให้ส่งกระแสไฟฟ้า 600 แอมแปร์ และ 5 A จะถูกลบออกที่ด้านรองของ CT จะใช้การกำหนด 600/5
ในภาคพลังงานมีสองมาตรฐานสำหรับค่ากระแสทุติยภูมิที่ใช้:
5 A สำหรับ CT ทั้งหมดสูงถึง 110 kV รวม;
1 A สำหรับสาย 330 kV ขึ้นไป
ขดลวดทุติยภูมิของ CT เชื่อมต่อเพื่อเชื่อมต่อกับอุปกรณ์ป้องกันตามรูปแบบต่างๆ:
ดาวเต็ม;
ดาวที่ไม่สมบูรณ์
สามเหลี่ยม.
การเชื่อมต่อแต่ละรายการมีลักษณะเฉพาะของตัวเองและใช้สำหรับการป้องกันบางประเภท วิธีทางที่แตกต่าง- ตัวอย่างของการเชื่อมต่อหม้อแปลงกระแสแบบเส้นและขดลวดรีเลย์ปัจจุบันในวงจรดาวเต็มแสดงไว้ในรูปภาพ
ตัวกรองฮาร์มอนิกที่ง่ายและธรรมดาที่สุดนี้ใช้ในแผนการป้องกันรีเลย์หลายแบบ ในนั้นกระแสจากแต่ละเฟสจะถูกควบคุมโดยรีเลย์แต่ละตัวที่มีชื่อเดียวกันและผลรวมของเวกเตอร์ทั้งหมดจะผ่านขดลวดที่เชื่อมต่อกับลวดที่เป็นกลางทั่วไป
วิธีการใช้หม้อแปลงวัดกระแสและแรงดันไฟฟ้าทำให้สามารถถ่ายโอนกระบวนการหลักที่เกิดขึ้นบนอุปกรณ์ไฟฟ้าไปยังวงจรทุติยภูมิได้อย่างแม่นยำเพื่อใช้ในฮาร์ดแวร์ของการป้องกันการถ่ายทอดและการสร้างอัลกอริทึมสำหรับการทำงานของอุปกรณ์ลอจิคัลเพื่อกำจัดกระบวนการฉุกเฉินบนอุปกรณ์ .
อวัยวะสำหรับประมวลผลข้อมูลที่ได้รับ
ในการป้องกันการถ่ายทอดองค์ประกอบการทำงานหลักคือรีเลย์ - อุปกรณ์ไฟฟ้าที่ทำหน้าที่หลักสองประการ:
ตรวจสอบคุณภาพของพารามิเตอร์ที่ควบคุมเช่นกระแสและในโหมดปกติจะรักษาความเสถียรและไม่เปลี่ยนสถานะของระบบหน้าสัมผัส
เมื่อถึงค่าวิกฤตที่เรียกว่าจุดกำหนดหรือเกณฑ์การตอบสนอง มันจะสลับตำแหน่งของผู้ติดต่อทันทีและคงอยู่ในสถานะนี้จนกว่าค่าที่ควบคุมจะกลับสู่พื้นที่ของค่าปกติ
หลักการสร้างวงจรสำหรับเชื่อมต่อรีเลย์กระแสและแรงดันไฟฟ้ากับวงจรทุติยภูมิช่วยให้เข้าใจการแสดงฮาร์โมนิกไซน์ตามปริมาณเวกเตอร์ด้วยการเป็นตัวแทนบนระนาบเชิงซ้อน
ด้านล่างของภาพแสดงแผนภาพเวกเตอร์สำหรับกรณีทั่วไปของการกระจายของไซนัสอยด์ในสามเฟส A, B, C ในระหว่างโหมดการทำงานของแหล่งจ่ายไฟให้กับผู้บริโภค
การตรวจสอบสถานะของวงจรกระแสและแรงดัน
หลักการประมวลผลสัญญาณทุติยภูมิบางส่วนจะแสดงในแผนภาพสำหรับการเชื่อมต่อ CT และขดลวดรีเลย์ตามวงจรฟูลสตาร์และ VT บน ORU-110 วิธีนี้ทำให้คุณสามารถประกอบเวกเตอร์ได้ตามวิธีที่อธิบายไว้ด้านล่าง
การเปิดขดลวดรีเลย์ในฮาร์โมนิคใด ๆ ของเฟสเหล่านี้ช่วยให้คุณสามารถควบคุมกระบวนการที่เกิดขึ้นได้อย่างเต็มที่และปิดวงจรจากการทำงานในกรณีที่เกิดอุบัติเหตุ ในการทำเช่นนี้ก็เพียงพอที่จะใช้การออกแบบอุปกรณ์รีเลย์กระแสหรือแรงดันไฟฟ้าที่เหมาะสม
รูปแบบที่กำหนดเป็นกรณีพิเศษของการใช้ตัวกรองต่างๆ ที่หลากหลาย
วิธีการควบคุมกำลังที่ส่งผ่านเส้น
อุปกรณ์ป้องกันรีเลย์ควบคุมปริมาณพลังงานตามการอ่านของหม้อแปลงกระแสและแรงดันไฟฟ้าเดียวกัน ในกรณีนี้จะใช้สูตรและความสัมพันธ์ที่รู้จักกันดีระหว่างกำลังทั้งหมดกำลังใช้งานและกำลังปฏิกิริยาและค่าที่แสดงผ่านเวกเตอร์ของกระแสและแรงดันไฟฟ้า
โดยคำนึงถึงว่าเวกเตอร์ปัจจุบันนั้นถูกสร้างขึ้นโดยแรงเคลื่อนไฟฟ้าที่นำไปใช้กับความต้านทานของเส้นและเอาชนะส่วนที่ใช้งานและปฏิกิริยาของมันได้อย่างเท่าเทียมกัน แต่ในกรณีนี้แรงดันไฟฟ้าตกเกิดขึ้นในพื้นที่ที่มีส่วนประกอบ Ua และ Up ตามกฎหมายที่อธิบายโดยสามเหลี่ยมแรงดันไฟฟ้า
สามารถถ่ายโอนพลังงานจากปลายสายด้านหนึ่งไปยังอีกสายหนึ่งและยังสามารถเปลี่ยนทิศทางเมื่อขนส่งไฟฟ้าได้อีกด้วย
การเปลี่ยนแปลงทิศทางเกิดขึ้นเนื่องจาก:
การสลับโหลดโดยเจ้าหน้าที่ปฏิบัติการ
ความผันผวนของพลังงานในระบบเนื่องจากอิทธิพลของกระบวนการชั่วคราวและปัจจัยอื่น ๆ
การเกิดภาวะฉุกเฉิน
รีเลย์กำลัง (RM) ที่ทำงานเป็นส่วนหนึ่งของการป้องกันรีเลย์และระบบอัตโนมัติคำนึงถึงความผันผวนในทิศทางและได้รับการกำหนดค่าให้ทำงานเมื่อถึงค่าวิกฤต
วิธีควบคุมความต้านทานของเส้น
อุปกรณ์ป้องกันรีเลย์ที่ประมาณระยะห่างถึงตำแหน่งของไฟฟ้าลัดวงจรโดยอาศัยการวัดความต้านทานไฟฟ้าเรียกว่าการป้องกันระยะทางหรือการป้องกันไฟฟ้าลัดวงจร พวกเขายังใช้วงจรหม้อแปลงกระแสและแรงดันในการทำงาน
ในการวัดความต้านทาน จะใช้ตามที่อธิบายไว้สำหรับส่วนของวงจรที่กำลังพิจารณา
เมื่อกระแสไซน์ไหลผ่านเครื่องปฏิกรณ์แบบแอคทีฟ คาปาซิทีฟ และอินดัคทีฟ เวกเตอร์แรงดันตกคร่อมจะเบี่ยงเบนไปในทิศทางที่ต่างกัน สิ่งนี้ถูกนำมาพิจารณาโดยพฤติกรรมของการป้องกันรีเลย์
รีเลย์ต้านทาน (RS) หลายประเภททำงานตามหลักการนี้ในการป้องกันรีเลย์และอุปกรณ์อัตโนมัติ
วิธีการควบคุมความถี่ในสาย
เพื่อรักษาเสถียรภาพของระยะเวลาการสั่นของกระแสฮาร์มอนิกที่ส่งไปตามสายไฟจึงใช้รีเลย์ควบคุมความถี่ พวกเขาทำงานบนหลักการของการเปรียบเทียบไซน์ซอยด์อ้างอิงที่สร้างโดยเครื่องกำเนิดไฟฟ้าในตัวกับความถี่ที่ได้รับจากหม้อแปลงวัดเส้น
หลังจากประมวลผลสัญญาณทั้งสองนี้แล้ว รีเลย์ความถี่จะกำหนดคุณภาพของฮาร์มอนิกที่ถูกควบคุม และเมื่อถึงค่าที่ตั้งไว้ จะเปลี่ยนตำแหน่งของระบบหน้าสัมผัส
คุณสมบัติของพารามิเตอร์สายการตรวจสอบพร้อมการป้องกันแบบดิจิทัล
การพัฒนาไมโครโปรเซสเซอร์ที่เข้ามาแทนที่เทคโนโลยีรีเลย์ก็ไม่สามารถทำงานได้หากไม่มีค่ารองของกระแสและแรงดันไฟฟ้าซึ่งนำมาจากหม้อแปลงเครื่องมือ CT และ VT
ในการใช้งานการป้องกันแบบดิจิทัล ข้อมูลเกี่ยวกับไซนูซอยด์ทุติยภูมิจะถูกประมวลผลโดยวิธีการสุ่มตัวอย่าง ซึ่งประกอบด้วยการวางความถี่สูงบนสัญญาณอะนาล็อกและกำหนดแอมพลิจูดของพารามิเตอร์ควบคุมที่จุดตัดของกราฟ
เนื่องจากขั้นตอนการสุ่มตัวอย่างมีน้อย วิธีที่รวดเร็วการประมวลผลและการประยุกต์วิธีการประมาณทางคณิตศาสตร์ทำให้ได้ความแม่นยำสูงในการวัดกระแสทุติยภูมิและแรงดันไฟฟ้า
ค่าดิจิทัลที่คำนวณในลักษณะนี้จะใช้ในอัลกอริธึมการทำงานของอุปกรณ์ไมโครโปรเซสเซอร์
ส่วนลอจิคัลของการป้องกันรีเลย์และระบบอัตโนมัติ
หลังจากที่ค่าปฐมภูมิของกระแสและแรงดันไฟฟ้าที่ส่งไปตามสายไฟถูกสร้างแบบจำลองโดยหม้อแปลงเครื่องมือซึ่งเลือกสำหรับการประมวลผลโดยตัวกรองและรับรู้โดยอวัยวะที่ละเอียดอ่อนของอุปกรณ์รีเลย์ของกระแส, แรงดัน, กำลัง, ความต้านทานและความถี่ มันเป็นคราวของ วงจรรีเลย์โลจิคัลในการทำงาน
การออกแบบของพวกเขาขึ้นอยู่กับรีเลย์ที่ทำงานจากแหล่งเพิ่มเติมของแรงดันไฟฟ้าตรง, กระแสตรงหรือกระแสสลับซึ่งเรียกอีกอย่างว่าการทำงานและวงจรที่ขับเคลื่อนโดยมันนั้นทำงานได้ คำนี้มีความหมายทางเทคนิค: ทำให้สวิตช์ของคุณรวดเร็วมากโดยไม่เกิดความล่าช้าโดยไม่จำเป็น
ความเร็วของการทำงานของวงจรลอจิคัลส่วนใหญ่จะกำหนดความเร็วของการปิดสถานการณ์ฉุกเฉินและด้วยเหตุนี้ระดับของผลที่ตามมาในการทำลายล้าง
ตามวิธีการปฏิบัติงาน รีเลย์ที่ทำงานในวงจรการทำงานเรียกว่าสื่อกลาง: รับสัญญาณจากองค์ประกอบการป้องกันการวัดและส่งโดยการสลับหน้าสัมผัสไปยังส่วนควบคุม: รีเลย์เอาท์พุต, โซลินอยด์, แม่เหล็กไฟฟ้าสำหรับปิดหรือหมุน บนสวิตช์ไฟ
รีเลย์ระดับกลางมักจะมีหน้าสัมผัสหลายคู่ซึ่งทำหน้าที่ปิดหรือเปิดวงจร ใช้เพื่อสร้างคำสั่งพร้อมกันระหว่างอุปกรณ์ป้องกันรีเลย์ต่างๆ
อัลกอริธึมการทำงานของการป้องกันรีเลย์มักถูกนำมาใช้ในการหน่วงเวลาเพื่อให้แน่ใจว่าหลักการของการเลือกสรรและการสร้างลำดับสำหรับอัลกอริธึมบางอย่าง มันจะบล็อกการทำงานของการป้องกันตลอดระยะเวลาการตั้งค่า
อินพุตการหน่วงเวลานี้สร้างขึ้นโดยใช้รีเลย์เวลาพิเศษ (RT) ซึ่งมีกลไกนาฬิกาที่ส่งผลต่อความเร็วการทำงานของหน้าสัมผัส
ส่วนตรรกะของการป้องกันรีเลย์ใช้หนึ่งในหลายอัลกอริธึมที่สร้างขึ้นเพื่อ กรณีที่แตกต่างกันที่อาจเกิดขึ้นบนสายไฟที่มีการกำหนดค่าและแรงดันไฟฟ้าเฉพาะ
ตัวอย่างเช่น เราสามารถให้ชื่อการทำงานของตรรกะของการป้องกันรีเลย์สองตัวตามการควบคุมกระแสไฟของสายไฟได้:
การตัดกระแส (การกำหนดความเร็ว) โดยไม่หน่วงเวลาหรือหน่วงเวลา (มั่นใจในการเลือกของ RF) โดยคำนึงถึงทิศทางของกำลัง (เนื่องจากรีเลย์ RM) หรือไม่มีเลย
การป้องกันกระแสเกินซึ่งสามารถติดตั้งตัวควบคุมแบบเดียวกับคัทออฟได้ โดยจะมีหรือไม่มีการตรวจสอบแรงดันไฟฟ้าขั้นต่ำบนสายก็ได้
การทำงานของตรรกะการป้องกันการถ่ายทอดมักรวมถึงองค์ประกอบของระบบอัตโนมัติของอุปกรณ์ต่าง ๆ เช่น:
การปิดเบรกเกอร์วงจรไฟฟ้าแบบเฟสเดียวหรือสามเฟส
การเปิดเครื่องสำรอง
การเร่งความเร็ว;
การขนถ่ายความถี่
ส่วนตรรกะของการป้องกันสายสามารถทำได้ในช่องรีเลย์ขนาดเล็กเหนือสวิตช์ไฟโดยตรง ซึ่งเป็นเรื่องปกติสำหรับสวิตช์เกียร์กลางแจ้งที่มีแรงดันไฟฟ้าสูงถึง 10 kV หรือใช้แผงขนาด 2x0.8 ม. หลายแผงในห้องรีเลย์
ตัวอย่างเช่น สามารถวางตรรกะการป้องกันของสาย 330 kV บนแผงป้องกันแยกกันได้:
จอง;
DZ - ระยะไกล;
DFZ - เฟสดิฟเฟอเรนเชียล;
HFB - การปิดกั้นความถี่สูง
โอเอพีวี;
การเร่งความเร็ว
วงจรเอาท์พุต
องค์ประกอบสุดท้ายของการป้องกันรีเลย์สายคือวงจรเอาต์พุต ตรรกะของพวกเขายังขึ้นอยู่กับการใช้รีเลย์ระดับกลางด้วย
วงจรเอาต์พุตจะสร้างลำดับการทำงานของสวิตช์สายและกำหนดปฏิสัมพันธ์กับการเชื่อมต่อที่อยู่ติดกัน อุปกรณ์ (เช่น ความล้มเหลวของเบรกเกอร์ - สวิตช์สำรองปิด) และองค์ประกอบการป้องกันรีเลย์อื่น ๆ
การป้องกันสายแบบธรรมดาอาจมีรีเลย์เอาต์พุตเพียงตัวเดียว ซึ่งการทำงานจะทำให้เบรกเกอร์ตัดการทำงาน ในระบบที่ซับซ้อนของการป้องกันแบบแยกย่อย วงจรลอจิคัลพิเศษจะถูกสร้างขึ้นซึ่งทำงานตามอัลกอริทึมเฉพาะ
การกำจัดแรงดันไฟฟ้าขั้นสุดท้ายออกจากสายไฟในกรณีฉุกเฉินจะดำเนินการโดยสวิตช์ไฟซึ่งถูกกระตุ้นโดยแรงของแม่เหล็กไฟฟ้าที่ปิดเครื่อง สำหรับการใช้งานนั้นมีการจัดหาวงจรไฟฟ้าพิเศษที่สามารถทนต่อโหลดที่ทรงพลังได้คิ
ร้องทุกข์
หมวดที่ 3 การป้องกันและระบบอัตโนมัติ
บทที่ 3.2 การป้องกันรีเลย์
การป้องกันสายเหนือศีรษะในเครือข่ายที่มีแรงดันไฟฟ้า 110-500 kV พร้อมสายดินที่เป็นกลางอย่างมีประสิทธิภาพ
3.2.106. สำหรับสายในเครือข่าย 110-500 kV ที่มีการต่อสายดินอย่างมีประสิทธิภาพ ต้องมีอุปกรณ์ป้องกันรีเลย์ป้องกันข้อผิดพลาดแบบหลายเฟสและข้อผิดพลาดของกราวด์
3.2.107. การป้องกันจะต้องติดตั้งอุปกรณ์ที่ปิดกั้นการกระทำของพวกเขาระหว่างการแกว่ง หากเป็นไปได้ในเครือข่ายการแกว่งหรือการเคลื่อนไหวแบบอะซิงโครนัส ในระหว่างนั้นอาจมีการดำเนินการป้องกันมากเกินไป ได้รับอนุญาตให้ทำการป้องกันโดยไม่ปิดกั้นอุปกรณ์หากปรับตามเวลาสวิง (ประมาณ 1.5-2 วินาที)
3.2.108. สำหรับสายไฟฟ้าขนาด 330 กิโลโวลต์ขึ้นไป ต้องมีการป้องกันเป็นสายหลัก โดยทำหน้าที่โดยไม่ชักช้าเมื่อไฟฟ้าลัดวงจร ณ จุดใดๆ ในพื้นที่ป้องกัน
สำหรับสายที่มีแรงดันไฟฟ้า 110-220 kV คำถามเกี่ยวกับประเภทของการป้องกันหลักรวมถึงความจำเป็นในการใช้การป้องกันที่ทำหน้าที่โดยไม่ชักช้าระหว่างการลัดวงจรที่จุดใด ๆ ในพื้นที่ป้องกันจะต้องได้รับการแก้ไขโดยคำนึงถึง ข้อกำหนดในการรักษาเสถียรภาพของระบบไฟฟ้า ยิ่งกว่านั้น หากตามการคำนวณความเสถียรของการทำงานของระบบไฟฟ้า ไม่ได้กำหนดข้อกำหนดอื่น ๆ ที่เข้มงวดกว่านี้ ก็สามารถยอมรับได้ว่าข้อกำหนดที่ระบุตามกฎนั้นจะได้รับการตอบสนองเมื่อมีการลัดวงจรสามเฟส ซึ่ง แรงดันตกค้างบนรถโดยสารของโรงไฟฟ้าและสถานีไฟฟ้าย่อยต่ำกว่า 0.6-0, 7 ยูนาม ปิดโดยไม่ชักช้า ค่าความเค้นตกค้างลดลง (0.6 ยู nom) สามารถอนุญาตได้สำหรับสาย 110 kV, สาย 220 kV ที่วิกฤตน้อยกว่า (ในเครือข่ายที่มีสาขาสูงซึ่งจ่ายไฟให้กับผู้บริโภคได้อย่างน่าเชื่อถือจากหลายด้าน) เช่นเดียวกับสาย 220 kV ที่สำคัญกว่าในกรณีที่เกิดการลัดวงจรที่เป็นปัญหา ไม่ทำให้เกิดการระบายออกที่มีนัยสำคัญ
เมื่อเลือกประเภทของการป้องกันที่ติดตั้งบนสาย 110-220 kV นอกเหนือจากข้อกำหนดในการรักษาเสถียรภาพของระบบไฟฟ้าแล้วยังต้องคำนึงถึงสิ่งต่อไปนี้ด้วย:
1. บนสาย 110 kV และสูงกว่าที่ขยายจากโรงไฟฟ้านิวเคลียร์ตลอดจนองค์ประกอบทั้งหมดของเครือข่ายที่อยู่ติดกัน ซึ่งในระหว่างการลัดวงจรแบบหลายเฟส แรงดันตกค้างลำดับบวกที่ด้านข้าง ไฟฟ้าแรงสูงหน่วย NPP สามารถลดลงได้มากกว่า 0.45 เล็กน้อย ควรตรวจสอบให้แน่ใจว่ามีความซ้ำซ้อนของการป้องกันความเร็วสูงที่มีการหน่วงเวลาไม่เกิน 1.5 วินาที โดยคำนึงถึงการกระทำของความล้มเหลวของเบรกเกอร์
2. ข้อผิดพลาด การปิดระบบซึ่งมีการหน่วงเวลาอาจนำไปสู่การหยุดชะงักของการดำเนินงานของผู้บริโภคที่สำคัญ จะต้องปิดโดยไม่ล่าช้าเวลา (ตัวอย่างเช่น ข้อผิดพลาดที่แรงดันไฟฟ้าตกค้างบนรถโดยสารของโรงไฟฟ้าและสถานีไฟฟ้าย่อยจะ ต่ำกว่า 0.6 ยูนาม หากปิดเครื่องโดยหน่วงเวลาอาจนำไปสู่การคายประจุเองเนื่องจากแรงดันไฟฟ้าถล่ม หรือความเสียหายด้วยแรงดันตกค้าง 0.6 ยูหรือมากกว่านั้น หากการปิดเครื่องโดยมีการหน่วงเวลาอาจทำให้เทคโนโลยีหยุดชะงักได้)
3. หากจำเป็นต้องดำเนินการปิดอัตโนมัติความเร็วสูง จะต้องติดตั้งการป้องกันความเร็วสูงบนสาย เพื่อให้แน่ใจว่าสายที่เสียหายจะถูกตัดการเชื่อมต่อโดยไม่หน่วงเวลาทั้งสองด้าน
4. เมื่อตัดการเชื่อมต่อด้วยการหน่วงเวลาของความผิดพลาดด้วยกระแสที่สูงกว่ากระแสไฟฟ้าที่กำหนดหลายเท่า ความร้อนสูงเกินไปของตัวนำที่ยอมรับไม่ได้ก็เป็นไปได้
อนุญาตให้ใช้การป้องกันความเร็วสูงในเครือข่ายที่ซับซ้อนและในกรณีที่ไม่มีเงื่อนไขที่ระบุไว้ข้างต้นหากจำเป็นเพื่อให้แน่ใจว่ามีการเลือกสรร
3.2.109. เมื่อประเมินข้อกำหนดด้านความมั่นคงตามค่าความเค้นตกค้างตาม 3.2.108 จำเป็นต้องได้รับคำแนะนำดังต่อไปนี้:
1. สำหรับการเชื่อมต่อแบบจุดเดียวระหว่างโรงไฟฟ้าหรือระบบไฟฟ้า จะต้องตรวจสอบแรงดันไฟฟ้าตกค้างที่ระบุในข้อ 3.2.108 บนรถโดยสารของสถานีไฟฟ้าย่อยและโรงไฟฟ้าที่รวมอยู่ในการเชื่อมต่อนี้ โดยมีการลัดวงจรบนเส้นที่ต่อจากรถโดยสารเหล่านี้ ยกเว้น สำหรับเส้นที่ก่อให้เกิดการเชื่อมต่อ สำหรับการเชื่อมต่อเดี่ยวที่มีส่วนของส่วนที่มีเส้นขนาน - รวมถึงมีการลัดวงจรบนเส้นขนานแต่ละเส้นด้วย
2. หากมีการเชื่อมต่อหลายจุดระหว่างโรงไฟฟ้าหรือระบบไฟฟ้า ต้องตรวจสอบค่าแรงดันไฟตกค้างที่ระบุในข้อ 3.2.108 บนรถโดยสารของสถานีไฟฟ้าย่อยหรือโรงไฟฟ้าที่มีการเชื่อมต่อเหล่านี้เท่านั้น ในกรณีไฟฟ้าลัดวงจร บนเส้นทางเชื่อมต่อและสายอื่นๆ ที่ขับเคลื่อนโดยรถโดยสารเหล่านี้ รวมถึงเส้นทางที่ขับเคลื่อนโดยรถโดยสารสถานีย่อยการสื่อสาร
3. ต้องตรวจสอบแรงดันไฟตกค้างระหว่างการลัดวงจรที่ปลายโซนที่ครอบคลุมโดยการป้องกันขั้นแรกในโหมดการสะดุดข้อบกพร่องแบบคาสเคด เช่น หลังจากสะดุดเบรกเกอร์จากปลายด้านตรงข้ามของเส้นโดยการป้องกันโดยไม่มีเวลา ล่าช้า.
3.2.110. บนบรรทัดเดียวที่มีแหล่งจ่ายไฟทางเดียวจากข้อผิดพลาดหลายเฟส ควรติดตั้งการป้องกันกระแสขั้นหรือการป้องกันกระแสขั้นและแรงดันไฟฟ้า หากการป้องกันดังกล่าวไม่เป็นไปตามข้อกำหนดด้านความไวหรือความเร็วของการปิดระบบความผิดปกติ (ดู 3.2.108) ตัวอย่างเช่น ในส่วนหัว หรือหากแนะนำให้เลือกตามเงื่อนไขของการประสานการป้องกันส่วนที่อยู่ติดกันกับการป้องกันของ ส่วนที่เป็นปัญหาควรจัดให้มีการป้องกันระยะห่างแบบเป็นขั้นตอน ในกรณีหลังนี้ ขอแนะนำให้ใช้ระบบตัดกระแสไฟโดยไม่หน่วงเวลาเพื่อเป็นการป้องกันเพิ่มเติม
ตามกฎแล้ว ควรมีการป้องกันลำดับขั้นเป็นศูนย์ตามทิศทางหรือไม่มีทิศทางตามขั้นตอนจากข้อผิดพลาดของกราวด์ ตามกฎแล้วควรติดตั้งการป้องกันเฉพาะด้านที่สามารถจ่ายไฟได้
สำหรับเส้นที่ประกอบด้วยหลายส่วนติดต่อกัน เพื่อให้ง่ายขึ้น อนุญาตให้ใช้การป้องกันกระแสและแรงดันไฟฟ้าแบบขั้นตอนที่ไม่เลือกได้ (กับฟอลต์หลายเฟส) และการป้องกันกระแสไฟลำดับเป็นศูนย์แบบขั้นตอน (กับฟอลต์กราวด์) ร่วมกับอุปกรณ์ปิดตามลำดับ .
3.2.111. บนเส้นเดี่ยวที่มีกำลังไฟตั้งแต่สองด้านขึ้นไป (ด้านหลังบนเส้นที่มีกิ่ง) ทั้งแบบมีและไม่มีการเชื่อมต่อแบบบายพาส ตลอดจนบนสายที่รวมอยู่ในโครงข่ายวงแหวนที่มีจุดไฟจุดเดียว จะต้องมีการป้องกันระยะการลัดวงจรหลายเฟส ใช้การป้องกัน (ส่วนใหญ่เป็นสามขั้นตอน) ใช้เป็นข้อมูลสำรองหรือหลัก (ส่วนหลัง - เฉพาะสาย 110-220 kV)
เพื่อเป็นการป้องกันเพิ่มเติม ขอแนะนำให้ใช้ระบบตัดกระแสไฟโดยไม่หน่วงเวลา ในบางกรณี อนุญาตให้ใช้เครื่องตัดกระแสไฟเพื่อทำหน้าที่ในกรณีที่มีการเชื่อมต่อกับไฟฟ้าลัดวงจรสามเฟสผิดพลาด ณ ตำแหน่งที่ติดตั้งระบบป้องกันไว้ เมื่อกระแสไฟฟ้าที่ตัดกระแสไฟฟ้าสำหรับการทำงานในโหมดอื่นไม่เป็นไปตามข้อกำหนด ข้อกำหนดด้านความไว (ดู 3.2.26)
ตามกฎแล้ว ควรมีการป้องกันลำดับขั้นเป็นศูนย์ตามทิศทางหรือไม่มีทิศทางตามขั้นตอนจากความผิดปกติของกราวด์
3.2.112. เนื่องจากเป็นการป้องกันหลักต่อความผิดพลาดแบบหลายเฟสที่ปลายรับของส่วนหัวของเครือข่ายวงแหวนที่มีจุดไฟเดียว ขอแนะนำให้ใช้การป้องกันทิศทางกระแสไฟขั้นตอนเดียว บนสายเดี่ยวอื่นๆ (ส่วนใหญ่เป็น 110 kV) ในบางกรณี อนุญาตให้ใช้การป้องกันกระแสแบบขั้นหรือการป้องกันกระแสแบบขั้นและแรงดันไฟฟ้า ทำให้มีทิศทางได้หากจำเป็น โดยทั่วไปควรติดตั้งการป้องกันเฉพาะด้านที่สามารถจ่ายไฟได้
3.2.113. บนเส้นขนานที่ป้อนสองด้านขึ้นไป และที่ปลายตัวป้อนของเส้นขนานที่ป้อนด้านเดียว อาจใช้การป้องกันแบบเดียวกันกับเส้นเดี่ยวที่สอดคล้องกัน (ดู 3.2.110 และ 3.2.111)
เพื่อเร่งการตัดการเชื่อมต่อของข้อผิดพลาดกราวด์ และในบางกรณี ข้อผิดพลาดระหว่างเฟสบนสายที่มีแหล่งจ่ายไฟสองด้าน การป้องกันเพิ่มเติมสามารถใช้เพื่อควบคุมทิศทางของพลังงานในเส้นคู่ขนาน การป้องกันนี้สามารถนำไปใช้ในรูปแบบของการป้องกันกระแสตามขวางแยกต่างหาก (โดยมีการรวมรีเลย์สำหรับกระแสลำดับเป็นศูนย์หรือกระแสเฟส) หรือเฉพาะในรูปแบบของวงจรเร่งความเร็วของการป้องกันที่ติดตั้งไว้ (กระแสลำดับเป็นศูนย์, กระแสสูงสุด , ระยะทาง ฯลฯ) ด้วยกำลังควบคุมทิศทางในเส้นคู่ขนาน
เพื่อเพิ่มความไวของการป้องกันลำดับเป็นศูนย์ เป็นไปได้ที่จะจัดให้มีการถอดแต่ละขั้นตอนออกจากการทำงานเมื่อตัดการเชื่อมต่อเบรกเกอร์สายคู่ขนาน
โดยทั่วไปควรจัดให้มีการป้องกันส่วนต่างทิศทางตามขวางที่ปลายรับของสายป้อนปลายเดี่ยวคู่ขนานสองเส้น
3.2.114. ถ้าการป้องกันตามข้อ 3.2.113 ไม่เป็นไปตามข้อกำหนดความเร็ว (ดู 3.2.108) ให้เป็นการป้องกันหลัก (เมื่อใช้งานเส้นขนานสองเส้น) ที่ปลายแหล่งจ่ายไฟของเส้นขนาน 110-220 กิโลโวลต์สองเส้นที่มีแหล่งจ่ายไฟทางเดียวและ ที่สาย 110 kV สองเส้นขนานด้วย ด้วยแหล่งจ่ายไฟแบบสองทาง การป้องกันทิศทางที่แตกต่างกันตามขวางสามารถใช้ได้เป็นหลักในเครือข่ายการกระจาย
ในกรณีนี้ ในโหมดการทำงานแบบหนึ่งบรรทัด เช่นเดียวกับการสำรองข้อมูลเมื่อทำงานสองบรรทัด จะใช้การป้องกันตามข้อ 3.2.110 และข้อ 3.2.111 เป็นไปได้ที่จะเปิดการป้องกันนี้หรือแต่ละขั้นตอนสำหรับผลรวมของกระแสของทั้งสองบรรทัด (เช่นขั้นตอนสุดท้ายของการป้องกันกระแสลำดับเป็นศูนย์) เพื่อเพิ่มความไวต่อความเสียหายต่อองค์ประกอบที่อยู่ติดกัน
อนุญาตให้ใช้การป้องกันทิศทางดิฟเฟอเรนเชียลตามขวาง นอกเหนือจากการป้องกันกระแสขั้นของเส้นขนาน 110 กิโลโวลต์ เพื่อลดเวลาการปิดระบบฟอลต์บนสายที่ได้รับการป้องกัน ในกรณีที่ไม่บังคับใช้งานตามสภาวะการทำงาน (ดู 3.2.108) .
3.2.115. ถ้าการป้องกันตามข้อ 3.2.111-3.2.113 ไม่เป็นไปตามข้อกำหนดด้านความเร็ว (ดู 3.2.108) ควรจัดให้มีการป้องกันส่วนต่างความถี่สูงและตามยาวเป็นการป้องกันหลักของเส้นเดี่ยวและเส้นขนานที่มีแหล่งจ่ายไฟสองด้าน .
สำหรับสาย 110-220 kV ขอแนะนำให้ดำเนินการการป้องกันขั้นพื้นฐานโดยใช้การบล็อกระยะทางความถี่สูงและการป้องกันลำดับเป็นศูนย์ทิศทางปัจจุบันเมื่อเหมาะสมเนื่องจากเงื่อนไขความไว (เช่นบนบรรทัดที่มีกิ่งก้าน) หรือการทำให้ง่ายขึ้น การป้องกัน
หากจำเป็นต้องวางสายเคเบิลพิเศษ การใช้การป้องกันส่วนต่างตามยาวจะต้องได้รับการพิสูจน์โดยการคำนวณทางเทคนิคและเศรษฐศาสตร์
เพื่อควบคุมความสามารถในการให้บริการของสายไฟป้องกันเสริมต้องมี อุปกรณ์พิเศษ.
บนสาย 330-350 kV นอกเหนือจากการป้องกันความถี่สูงแล้ว ควรจัดให้มีการใช้อุปกรณ์สำหรับการส่งสัญญาณสะดุดหรือสัญญาณความถี่สูงที่อนุญาต (เพื่อเร่งการดำเนินการของการป้องกันการสำรองข้อมูลขั้นตอน) หากอุปกรณ์นี้มีให้สำหรับ วัตถุประสงค์อื่น บนสาย 500 kV อนุญาตให้ติดตั้งอุปกรณ์ที่ระบุโดยเฉพาะสำหรับการป้องกันรีเลย์
ได้รับอนุญาตในกรณีที่จำเป็นต้องมีเงื่อนไขความเร็ว (ดู 3.2.108) หรือความไว (เช่น บนเส้นที่มีกิ่งก้าน) การใช้การส่งสัญญาณสะดุดเพื่อเร่งการทำงานของการป้องกันขั้นที่ 110- สาย 220 กิโลโวลต์
3.2.116. เมื่อดำเนินการป้องกันขั้นพื้นฐานตามข้อ 3.2.115 ควรใช้สิ่งต่อไปนี้เป็นตัวสำรอง:
- ตามกฎแล้วป้องกันการลัดวงจรแบบหลายเฟสการป้องกันระยะทางส่วนใหญ่เป็นสามขั้นตอน
- ป้องกันความผิดพลาดของกราวด์ การป้องกันลำดับเป็นศูนย์ตามทิศทางปัจจุบันหรือไม่มีทิศทาง
ในกรณีที่ปิดใช้งานการป้องกันหลักในระยะยาวตามที่ระบุไว้ใน 3.2.115 เมื่อติดตั้งการป้องกันนี้ตามข้อกำหนดในการตัดการเชื่อมต่อข้อบกพร่องอย่างรวดเร็ว (ดู 3.2.108) อนุญาตให้จัดให้มีการเร่งความเร็วสำรองแบบไม่เลือกได้ การป้องกันการลัดวงจรระหว่างเฟส (เช่น ด้วยการควบคุมลำดับค่าแรงดันไฟตรง)
3.2.117. การป้องกันหลัก ขั้นตอนความเร็วสูงของการป้องกันการสำรองข้อมูลต่อข้อผิดพลาดแบบหลายเฟส และองค์ประกอบการวัดของอุปกรณ์ปิดอัตโนมัติสำหรับสาย 330-350 kV จะต้องได้รับการออกแบบพิเศษเพื่อให้แน่ใจว่าการทำงานปกติ (ด้วยพารามิเตอร์ที่ระบุ) ภายใต้สภาวะที่รุนแรง กระบวนการแม่เหล็กไฟฟ้าชั่วคราวและการนำไฟฟ้าแบบคาปาซิทีฟที่มีนัยสำคัญของเส้น เพื่อจุดประสงค์นี้จะต้องจัดเตรียมสิ่งต่อไปนี้:
- ในชุดป้องกันและองค์ประกอบการวัด OAPV - มาตรการจำกัดอิทธิพลของกระบวนการแม่เหล็กไฟฟ้าชั่วคราว (เช่น ตัวกรองความถี่ต่ำ)
- ในการป้องกันความถี่สูงแบบดิฟเฟอเรนเชียลที่ติดตั้งบนสายที่ยาวกว่า 150 กม. ซึ่งเป็นอุปกรณ์สำหรับการชดเชยกระแสที่เกิดจากค่าการนำไฟฟ้าแบบคาปาซิทีฟของสาย
เมื่อเปิดสวิตช์การป้องกันความเร็วสูงสำหรับผลรวมของกระแสของหม้อแปลงกระแสไฟฟ้าตั้งแต่สองตัวขึ้นไป ถ้าไม่สามารถเป็นไปตามข้อกำหนดในข้อ 3.2.29 ได้ แนะนำให้ใช้มาตรการพิเศษเพื่อป้องกันการดำเนินการป้องกันโดยไม่จำเป็นในกรณีนี้ ความเสียหายภายนอก (เช่น การแข็งตัวของการป้องกัน) หรือติดตั้งหม้อแปลงกระแสแยกชุดในวงจรสายเพื่อจ่ายไฟให้กับการป้องกัน
ในการป้องกันที่ติดตั้งบนสาย 330-500 kV ที่ติดตั้งอุปกรณ์ชดเชย capacitive ตามยาว ต้องใช้มาตรการเพื่อป้องกันการทำงานของการป้องกันมากเกินไป ในกรณีที่เกิดความเสียหายภายนอกที่เกิดจากอิทธิพลของอุปกรณ์เหล่านี้ ตัวอย่างเช่น อาจใช้รีเลย์ทิศทางกำลังลำดับลบหรือเปิดใช้งานการส่งสัญญาณได้ ¶
งานป้องกันการถ่ายทอดบทบาทและวัตถุประสงค์คือเพื่อให้มั่นใจถึงการทำงานที่เชื่อถือได้ของระบบไฟฟ้าและการจ่ายไฟฟ้าให้กับผู้บริโภคอย่างต่อเนื่อง นี่เป็นเพราะความซับซ้อนที่เพิ่มขึ้นของวงจรและการเติบโตของเครือข่ายไฟฟ้า การรวมระบบไฟฟ้าเข้าด้วยกัน และการเพิ่มขึ้นของกำลังการผลิตติดตั้งของทั้งสองสถานีโดยรวมและกำลังไฟของหน่วยที่ระบุของแต่ละหน่วย ในทางกลับกันสิ่งนี้ส่งผลต่อการทำงานของระบบไฟฟ้า: การทำงานที่ขีดจำกัดของเสถียรภาพ การมีสายสื่อสารระหว่างระบบที่ยาว และโอกาสที่จะเกิดอุบัติเหตุในห่วงโซ่เพิ่มขึ้น ในเรื่องนี้ข้อกำหนดด้านความเร็ว การเลือกสรร ความไว และความน่าเชื่อถือของการป้องกันรีเลย์กำลังเพิ่มขึ้น อุปกรณ์ป้องกันรีเลย์ที่ใช้อุปกรณ์เซมิคอนดักเตอร์กำลังแพร่หลายมากขึ้น การใช้งานของพวกเขาเปิดโอกาสมากขึ้นในการสร้างการป้องกันความเร็วสูง
ปัจจุบันอุปกรณ์ป้องกันการถ่ายทอดที่ใช้ไมโครโปรเซสเซอร์ได้รับการพัฒนาและเริ่มมีการใช้งานซึ่งทำให้สามารถเพิ่มความเร็วและความน่าเชื่อถือของการป้องกันเพิ่มเติมและลดต้นทุนในการซ่อมและบำรุงรักษา
1.2.2 พารามิเตอร์ของหม้อแปลงไฟฟ้าสรุปไว้ในตารางที่ 2
ตารางที่ 1.2
การเลือกประเภทของอุปกรณ์ป้องกันรีเลย์
การป้องกันรีเลย์ของสายเหนือศีรษะ 110 kV
| เปลี่ยน |
| แผ่น |
| เอกสารเลขที่ |
| แผ่น |
| เอกสารเลขที่ |
| ลายเซ็น |
| วันที่ |
| แผ่น |
| KP.140408.43.06.PZ |
| เปลี่ยน |
| แผ่น |
| เอกสารเลขที่ |
| ลายเซ็น |
| วันที่ |
| แผ่น |
| KP.140408.43.06.PZ |
3.1 การคำนวณความต้านทานของลำดับตรงขององค์ประกอบวงจร
การคำนวณความต้านทานดำเนินการในหน่วยที่ระบุ (โอห์ม) ที่แรงดันไฟฟ้าพื้นฐาน Ub=115 kV
วงจรสมมูลจะแสดงในรูป
C1: X 1 = X *s * = 1.3* = 9.55 โอห์ม
X 2 =X จังหวะ *ล* =0.4*70* =28 โอห์ม
X 3 = X จังหวะ *ล.* =0.4*45* = 18 โอห์ม
X 4 = X จังหวะ *l* =0.4*30* = 12 โอห์ม
X 5 = X จังหวะ *ล* =0.4*16* = 6.4 โอห์ม
T 6 = * = * =34.72 โอห์ม
T 7 = * = * =220.4 โอห์ม
X 3.4 =18+12=30 โอห์ม
| เปลี่ยน |
| แผ่น |
| เอกสารเลขที่ |
| ลายเซ็น |
| วันที่ |
| แผ่น |
| KP.140408.43.06.PZ |
X 2.4 = = 14.48 โอห์ม
X 1-4 =9.55+14.48=24.03 โอห์ม
X 1-5 =24.03+6.4=30.34
| เปลี่ยน |
| แผ่น |
| เอกสารเลขที่ |
| ลายเซ็น |
| วันที่ |
| แผ่น |
| KP.140408.43.06.PZ |
ผม (3) (k 2) = = =2.18 kA
ผม (3) (k 3) = = =0.26 kA
3.2 การคำนวณกระแสลัดวงจรเฟสเดียวลงกราวด์ที่จุด K-2
C1: X 1 = X *s * = 1.6* = 11.76 โอห์ม
X 2 =X จังหวะ *ล.* =0.8*70* =56 โอห์ม
X 3 = X จังหวะ *ล.* =0.8*45* = 36 โอห์ม
X 4 = X จังหวะ *l* =0.8*30* = 24 โอห์ม
X 5 = X จังหวะ *l* =0.8*16* = 12.8 โอห์ม
X 3.4 =36+24= 60 โอห์ม
| เปลี่ยน |
| แผ่น |
| เอกสารเลขที่ |
| ลายเซ็น |
| วันที่ |
| แผ่น |
| KP.140408.43.06.PZ |
X 2,3,4 =(60*56)/(60+56)= 28.97 โอห์ม
X 1-4 =11.76+28.97 โอห์ม
| เปลี่ยน |
| แผ่น |
| เอกสารเลขที่ |
| ลายเซ็น |
| วันที่ |
| แผ่น |
| KP.140408.43.06.PZ |
X 1-6 =18.74+12.8=31.54 โอห์ม
X res.0 (k2) = 31.54 โอห์ม
3I 0(k2) = = = 2.16 กิโลแอมป์
3.6 การคำนวณกระแสลัดวงจรที่จุด K-4 และ K-5
| Ub=อูมิน=96.6 กิโลโวลต์ | Ub=Uสูงสุด=126 กิโลโวลต์ | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| X 10 = X s1.2 = X s1.2 เฉลี่ย * = 24.03* = 16.96 โอห์ม | X 10 = X s1.2 = X s1.2 เฉลี่ย * = 24.03* = 28.85 โอห์ม | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| Xc = Xc โดย* = = 16.96 โอห์ม | Xc = Xc โดย* = = 28.85 โอห์ม | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| X T(-PO) = * = =41.99 | U ถึง (+ N) =U ถึงนาม + =17.5+ = 18.4 Xt (+ N) = * * =71.44 โอห์ม | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| Z nw =0.3*1.5* = 38.01 โอห์ม | Z nw =0.3*1.5* = 64.8 โอห์ม | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| จุด K-4 | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| ฮเรซ(k4)=Xs+Htv(-ro)=16.96+41.99=58.95 โอห์ม | เฮซ(k4)=Xs+Xtv(+N)=28.85+71.44=100.29 โอห์ม | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| ฉัน (3) ที่สูงสุด = =0.95kA | I (3) ที่สูงสุด = =0.73 kA | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| ค่าที่แท้จริงของกระแสไฟฟ้าลัดวงจรที่จุด K-4 อ้างอิงถึงแรงดันไฟฟ้า 37 kV | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| I (3) ที่สูงสุด = 0.95* =8.74 kA | I (3) ที่สูงสุด =0.73* =8.76 kA | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| จุด K-5 | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
4.1 การป้องกันสายด้วยแหล่งจ่ายไฟทางเดียว 4.1.1 การคำนวณการป้องกันกระแสไฟฟ้าแบบสองขั้นตอนจากการลัดวงจรแบบเฟสต่อเฟสของเส้น W การคำนวณค่าตัดกระแสไฟฟ้าโดยไม่หน่วงเวลาจากการลัดวงจรแบบเฟสต่อเฟส (ระยะ I) 1)ฉัน 1 sz Kots.*ฉัน (3) k-3max=1.2*0.26=0.31 kA 2)Kch=I (2) k-1นาที/Is.z. 1 =2.76*0.87/0.31=7.74 Kch = ฉัน (2) k-2 นาที/Is.z. 1 1.5=2.18*0.87/0.31=6.12 3)ฉัน (1) c.r.=ฉัน (1) cz*Ksh/K1=0.31*1/(100/5)=0.02 kA 4) เวลาตอบสนองของการตัดกระแสไฟจะถือว่าเป็น 0.1 วินาที การคำนวณการป้องกันกระแสสูงสุดพร้อมการหน่วงเวลาจากการลัดวงจรแบบเฟสต่อเฟส (ระยะ II) 1)I II sz Kots*Ksz/Kv)*Iload.max=(1.2*2/0.8)*0.03=0.09kA Iload.max=Snom.t./ =6.3/ =0.03 kA 2) Kch = I (2) k-3 นาที/Is.z. ฉัน 1 1.2=0.26*0.87/0.09=2.51 3) ผม (11) c.r.=ผม (11) cz*Ksh/K1=0.09*1/(100/5)=0.0045 kA 4) เวลาตอบสนองของ MTZ จะถูกเลือกตามเงื่อนไขของข้อตกลงกับ MTZ ของ tr-ra เสื้อ II sz=tsz(mtz t-raT)+ t=2+0.4=2.4s 4.1.2. การคำนวณการป้องกันกระแสไฟสองขั้นตอนจากการลัดวงจรถึงกราวด์ของสาย W การคำนวณกระแสตัดลำดับเป็นศูนย์โดยไม่มีการหน่วงเวลา (1 สเตจ) 1)ฉัน (1) 0cz 3I0 (1) k-2นาที/Kch=2.16/1.5=1.44 kA 2) ผม (1) 0ср I0 (1) сз*Ксх/К ผม =1.44*1/(100/5)=0.072 kA 3) เวลาตอบสนองของจุดตัดกระแสจะถือว่าเท่ากับ 0.1 วินาที การคำนวณการป้องกันกระแสเป็นศูนย์พร้อมการหน่วงเวลา (ระยะที่ 2) 1)I 11 0сз Kots*Inb.max=Kots*Kper*Knb*Icalc.=1.25*1*0.05*0.26=0.02 kA ฉันยอมรับ ฉัน 11 0сз=60А 4.2 การคำนวณการป้องกันหม้อแปลง
ต้องเลือกการตั้งค่าจากสองเงื่อนไข: - แยกจากกระแสไหลเข้าของกระแสแม่เหล็กของหม้อแปลงไฟฟ้ากำลัง - การแยกจากกระแสไม่สมดุลปฐมภูมิสูงสุดในระหว่างโหมดชั่วคราวของการลัดวงจรภายนอกที่คำนวณได้ การแยกตัวจากกระแสแม่เหล็กพุ่งเข้า เมื่อเปิดหม้อแปลงไฟฟ้าจากด้านแรงดันไฟฟ้าที่สูงกว่า อัตราส่วนของกระแสกระแสแม่เหล็กเข้าต่อแอมพลิจูดของกระแสไฟที่กำหนดของหม้อแปลงที่ได้รับการป้องกันจะไม่เกิน 5 ซึ่งสอดคล้องกับอัตราส่วนของแอมพลิจูดของกระแสไฟพุ่งเข้าแบบแม่เหล็กต่อ ค่าประสิทธิผลของกระแสพิกัดของฮาร์มอนิกตัวแรกเท่ากับ 5 = 7 จุดตัดจะตอบสนองต่อค่าที่เกิดขึ้นทันที และเท่ากับ 2.5*Idif./Inom การตั้งค่าขั้นต่ำที่เป็นไปได้สำหรับฮาร์มอนิกตัวแรกคือ Idiff/Inom = 4 ซึ่งมีส่วนทำให้ 2.5 * 4 = 10 ในแง่ของอัตราส่วนแอมพลิจูด การเปรียบเทียบค่าที่ได้รับบ่งชี้ว่าค่าตัดสำหรับค่าทันทีนั้นถูกปรับให้เป็นกระแสไฟกระชากที่เป็นไปได้ การคำนวณแสดงให้เห็นว่าค่าที่มีประสิทธิผลของฮาร์มอนิกแรกของกระแสแม่เหล็กที่ไหลเข้าจะต้องไม่เกิน 0.35 ของแอมพลิจูดของกระแสแม่เหล็กที่ไหลเข้า หากแอมพลิจูดเท่ากับค่า 7 rms ของกระแสไฟที่กำหนด ค่า rms ของฮาร์มอนิกตัวแรกคือ 7*0.35=2.46 ดังนั้นแม้จะมีการตั้งค่าขั้นต่ำ 4 In ก็ตาม คัทออฟจะถูกปรับตามกระแสไฟกระชากที่เกิดจากสนามแม่เหล็ก และเมื่อควบคุมให้เป็นฮาร์มอนิกแรกของกระแสดิฟเฟอเรนเชียล การแยกกระแสไฟฟ้าไม่สมดุลระหว่างไฟฟ้าลัดวงจรภายนอก
Idiff/Inom Kots*Knb(1)*Ikz.in.max โดยที่ Knb(1) คืออัตราส่วนของแอมพลิจูดของฮาร์มอนิกแรกของกระแสไม่สมดุลต่อแอมพลิจูดที่ลดลงขององค์ประกอบคาบของกระแสฟอลต์ภายนอก หากใช้ CT ที่มีพิกัดกระแสทุติยภูมิ 5A บนทั้งด้าน HV และ LV สามารถใช้ Knb(1)=0.7 ได้ หากใช้ CT ที่มีกระแสไฟพิกัดทุติยภูมิ 1A บนฝั่ง HV ควรใช้ Knb(1)=1.0 ค่าสัมประสิทธิ์การแยกส่วน (เปล) ถือเป็น 1.2 Is.in.max คืออัตราส่วนของกระแสลัดวงจรภายนอกที่คำนวณได้ต่อกระแสพิกัดของหม้อแปลง ถ้ากระแส Irms ทะลุผ่านหม้อแปลงที่ได้รับการป้องกัน ก็สามารถนำกระแสดิฟเฟอเรนเชียลได้ Idif.=(Nper*Kodn*E+ Urpn+ fadd.)*Iskv=(2*1.0+0.13+0.04)*Iskv=0.37*Iskv. เมื่อได้สูตรนี้ สันนิษฐานว่า CT หนึ่งทำงานแม่นยำ ส่วนที่สองมีข้อผิดพลาดเท่ากับ Idiff เราขอแนะนำแนวคิดเรื่องสัมประสิทธิ์การลดกระแสเบรก Ksn.t.=Ibr./Iskv.=1-0.5*(Nper*Codn.*E + Uрпн+ แฟชั่น)/Ksn.t.=100*1.3*(2*1*0.1+0.13+0.04)/0.815=59 จุดพักที่สองของลักษณะการเบรก: มัน 2 /Inom กำหนดขนาดของส่วนที่สองของลักษณะการเบรก ในโหมดโหลดและโหมดที่คล้ายกัน กระแสเบรกจะเท่ากับกระแสทะลุ การปรากฏตัวของข้อบกพร่องในการเลี้ยวจะเปลี่ยนกระแสปฐมภูมิเพียงเล็กน้อยเท่านั้น ดังนั้นกระแสเบรกจึงแทบไม่เปลี่ยนแปลง สำหรับความไวสูงในการเปลี่ยนข้อบกพร่อง ส่วนที่สองควรรวมโหมดโหลดที่กำหนด (Im/Inom=1) โหมดของการโอเวอร์โหลดระยะยาวที่อนุญาต (Im/Inom=1.3) เป็นที่พึงปรารถนาที่ส่วนที่สองจะรวมโหมดของการโอเวอร์โหลดระยะสั้นที่เป็นไปได้ด้วย (มอเตอร์สตาร์ทเองหลังจากสวิตช์ถ่ายโอนอัตโนมัติ กระแสสตาร์ทของมอเตอร์กำลังสูง ถ้ามี)
ฉันหา I g2/I g1=0.15 เราคำนวณค่าสัมประสิทธิ์ความไวสำหรับเครือข่ายที่กำลังพิจารณา กระแสไฟป้องกันหลักในกรณีที่ไม่มีการเบรก: Iс.з=อิโนม*(อิ 1/อิโนม)=208*0.3=62.4 A. เมื่อตรวจสอบความไวของการป้องกัน เราคำนึงว่าเนื่องจากทิศทางของการเบรก จึงไม่มีกระแสเบรกในระหว่างที่เกิดข้อผิดพลาดภายใน ความไวสำหรับการลัดวงจรสองเฟสที่ฝั่ง LV Kch=730*0.87/62.4=10.18 สรุป: ความไวก็เพียงพอแล้ว 4.3 การป้องกันการโอเวอร์โหลด “Sirius-T” การตั้งค่าสัญญาณโอเวอร์โหลดจะถือว่าเป็น: Isz=Kots*Inom/Kv=1.05*3.4/0.95=3.76, โดยที่ค่าสัมประสิทธิ์ detuning Kots=1.05; ค่าสัมประสิทธิ์การส่งคืนในอุปกรณ์นี้คือ Kv=0.95 ขอแนะนำให้กำหนด Inom ปัจจุบันที่ได้รับการจัดอันดับโดยคำนึงถึงความเป็นไปได้ที่จะเพิ่มขึ้น 5% เมื่อควบคุมแรงดันไฟฟ้า สำหรับหม้อแปลง 40 MVA กระแสทุติยภูมิที่ได้รับการจัดอันดับที่สาขากลางของด้าน HV และ LV คือ 3.4 และ 3.5 A ค่าการตั้งค่าโหลดที่คำนวณได้จะเท่ากัน ฝั่ง HV:Ivn=1.05*1.05*3.4/0.95=3.95 A ฝั่ง LV:อินน์=1.05*1.05*3.5/0.95=4.06 A หากหม้อแปลงมีขดลวด LV แยก การควบคุมโอเวอร์โหลดควรดำเนินการโดยอุปกรณ์ป้องกันอินพุตที่ติดตั้งบนสวิตช์ด้านข้าง LV การป้องกันทำงานกับยางด้วย tсз=6с
การคำนวณพารามิเตอร์การทำงาน (การตั้งค่า) ของการป้องกันกระแสเกินประกอบด้วยการเลือกกระแสการป้องกัน (หลัก) กระแสการทำงานของรีเลย์ นอกจากนี้ยังทำการตรวจสอบการคำนวณของหม้อแปลงกระแสไฟฟ้าด้วย การเลือกกระแสไฟฟ้าในการทำงาน การตั้งค่าปัจจุบันของการป้องกันกระแสสูงสุดต้องแน่ใจว่าการป้องกันการปิดเครื่องไม่ทำงานในระหว่างการโอเวอร์โหลดต่อเนื่อง และความไวที่จำเป็นสำหรับการลัดวงจรทุกประเภทในโซนหลักและในโซนสำรอง Isz=Ksz*Ksh/Ktt=265*1/(300/5)=4.42 A การตรวจสอบความไวของการป้องกันกระแสเกิน Kch ฉัน (3) k.min.in/Iсз=0.87*730/265=2.4 Kch ฉัน (3) k.min.in/Iсз=0.87*5.28/265=1.73 1.2
Ic.nn.=Ic.in*Uin/Unn=730*(96.58/10)=7050 A แรงดันไฟฟ้าเริ่มต้น การคำนวณการป้องกันกระแสเกินด้วยแรงดันไฟฟ้ารวมเริ่มต้นติดตั้งที่ด้าน 10.5 kV แรงดันไฟฟ้าตอบสนองการป้องกันหลักสำหรับรีเลย์แรงดันไฟฟ้าขั้นต่ำภายใต้เงื่อนไขของการแยกจากแรงดันไฟฟ้าเริ่มต้นเองเมื่อเปิดมอเตอร์โหลดเบรกจาก AR หรือ AR และภายใต้เงื่อนไขเพื่อให้แน่ใจว่าการกลับมาของรีเลย์หลังจากตัดการเชื่อมต่อไฟฟ้าลัดวงจรภายนอก ได้รับการยอมรับ: แรงดันไฟฟ้า=0.6 แรงดันไฟฟ้า=0.6*10500=6300V ในกรณีนี้ แรงดันไฟฟ้าในการทำงานของรีเลย์แรงดันไฟฟ้าขั้นต่ำจะเป็น: Usr=Usz/Kch=0.6*10500/(10500/100)=60 โวลต์ สามารถติดตั้งรีเลย์ RN-54/160 ได้ สำหรับรีเลย์ตัวกรองแรงดันไฟฟ้า ลำดับย้อนกลับของแรงดันไฟฟ้าตอบสนองการป้องกันจะดำเนินการตามเงื่อนไขของการลดแรงดันไฟฟ้าที่ไม่สมดุลในโหมดโหลด U2сz 0.06*Unom=0.06*10500=630V แรงดันตอบสนองของฟิลเตอร์-รีเลย์ลำดับเชิงลบ U2ср=U2сз/К U =630/(10500/100)=6V การตั้งค่ายอมรับรีเลย์ตัวกรอง RSN-13 การตรวจสอบความไวของแรงดันไฟฟ้าระหว่างการลัดวงจรที่จุดที่ 5 สำหรับรีเลย์แรงดันไฟฟ้าขั้นต่ำ KchU=Usz*Kv/Uz.max=6.3*1.2/4.1=1.84 1.2 โดยที่ Uз.max= 3*I (3) k-4max*Zkw.min= *5280*0.45=4.1 kV ที่นี่ I (3) k-4max คือกระแสไฟลัดวงจรสามเฟสที่ปลายสายเคเบิลในโหมดการทำงานสูงสุด (โหมด 9) - สำหรับตัวกรองรีเลย์แรงดันไฟฟ้าลำดับลบ
โดยที่ U2з.min=0.5*Unom.nn.- *I 2 สูงสุด*Zkw.min=0.5*10.5-( 2)*0.3*1.5=5.25-2.05 =3.2kV ที่นี่ I 2 สูงสุด คือกระแสลำดับลบ ณ ตำแหน่งที่ติดตั้งการป้องกันระหว่างการลัดวงจรระหว่างสองเฟสที่ปลายสายเคเบิลในโหมดการทำงานสูงสุด สามารถยอมรับได้: ผม 2 สูงสุด=ผม (3) k-4.max/2=ผม (2) k-4.สูงสุด/2 การเลือกการหน่วงเวลาการป้องกันเป็นไปตามหลักการแบบขั้นตอน tsz MTZ-10=tsz.sv-10+ t=1+0.5=1.5s (RV-128) ทีซ MTZ-110=tsz.MTZ-35+ t=2.3+0.3=2.6 (RV-0.1) โดยที่ tсз.св-10 คือเวลาตอบสนองการป้องกันบนสวิตช์ส่วน 10 kV ระดับการเลือก t ถูกนำมาใช้สำหรับรีเลย์เวลา RV-0.1 t=0.3s สำหรับรีเลย์เวลา RV-128 t=0.5s
6. การคำนวณข้อผิดพลาด 10 เปอร์เซ็นต์ของหม้อแปลงกระแส TFND-110 อัตราส่วนการเปลี่ยนแปลง =100/5 ปัจจัยโดยประมาณของข้อผิดพลาด 10 เปอร์เซ็นต์: K (10) คำนวณ=1.1*Is/I1nom.=1.1*1440/100=15.84 โหลดสำรอง Z2add ที่อนุญาตถูกกำหนดโดยใช้เส้นโค้งความคลาดเคลื่อน 10 เปอร์เซ็นต์ Z2add.=2 โอห์ม Z2add.=Zp+Rpr+R 0.05 ทรานส์ แซดพี=0.25โอห์ม Z2add.=Zp+Rpr+Rtrans Rpr=2-0.25-0.05=1.7 โอห์ม q= *ลิตร/ Rpr=0.0285*70/1.7=1.17 |