火災の可能性を完全に排除することは不可能であるため、企業や組織の所有者、個人の建物や構造物の所有者、テナントは、防火水槽の正しい選択と配置に注意する必要があります。

コンテナを配置するための特別な条件

火災を消すには、天然または人工の貯水池などの水源が使用されます。 企業の近くに何もない場合は、消火が必要な場合に備えて水を貯蔵するための容器である防火タンクが必要になります。

タンクを設置する際には、専門家が企業のニーズを満たす場所とタンクの種類を慎重に選択します。 計算には、容器への水の充填率、消火栓への給水率、凍結の可能性、蒸発の可能性などが考慮されます。 水が凍結する恐れがある場合は、容器を地中深く深く掘り下げるか、暖房の効いた部屋に置き、蒸発中に追加の水流を供給します。 穏やかな気候では、地表に設置することも可能です。

材質に応じた容器の種類

• 金属 - 厚い鋼板を溶接して作られ、防食コーティングが施されています。 それらは水平シリンダーまたは垂直シリンダー（体積100〜5.0千立方メートル）のいずれかで作られます。 この目的のために、容量 20 ～ 100 立方メートルの中古鉄道タンクが使用され、下からパイプラインで接続されることがあります。
• モノリシック鉄筋コンクリート、またはモノリシックコーナーと底部接続を備えたパネルから組み立てられた - 5.0千立方メートルを超える体積のタンク。 m. 取水用の開口部が含まれています。 コンテナの体積は、保護されるオブジェクトの設計計算によって異なります。
• プラスチック容器 - で積極的に使用されています 最近。 重量が軽いです。 水はその性質を保ちます。 専門家らは最長５０年間の運用可能性について意見を表明している。 タンクの容積は20万立方メートルに達します。 メートル。

場所と目的による分類

防火コンテナには、上記の固定式のものと持ち運び可能なものの両方があります。 車両（車、ヘリコプターで）。 移動式戦車には、 軽量設計、すぐに接続して水を注入し、動作が信頼できます。

消防タンクは規制されたパラメータを満たし、特定のパラメータを満たさなければなりません。 貯水池に蓄えられる水の量は、外部の消火栓や内部の蛇口からの火災を消火するのに十分な量でなければなりません。

目的に応じて、容器の容積は次のように分割されます。

• 緊急;
• 消防士;
• 追加;
• 規制している。

緊急この量は、給水システムの故障に関連する不測の事態が発生した場合に水を補充することを目的としています。 給水の故障が修復されている間、ネットワークから必要な流入を提供します。

消防士消火中の水の使用や、自然環境を整えることに関連する生産ニーズのために設計されています。

追加物体が人口密集地域の外にあり、消火に毎秒40リットル以上の水が必要な場合に使用されます。

規制水の供給が中断せずに行われる場合、水の充填と追加のスケジュールを考慮して、特別な式を使用して計算されます。

コンテナのデザイン上の特徴

防火コンテナは次の要素で構成されます。

• 入口および出口パイプ。
• 換気;
• オーバーフロー装置。
• 排水管。
• 階段;
• ハッチング

追加の要素を設置することも可能です：オーバーフローを防ぐセンサー、水位を監視する装置、天窓、フラッシングパイプライン。

供給パイプの端には、水面から 1 メートル上にディフューザーが設置されています。 下部の出口パイプにはグリル付きのコンフューザーが取り付けられています。 最大給水量と最小排水量の差がオーバーフロー装置の特性を表します。 タンクの底部は、下水道または溝に接続された排水パイプラインに向かってわずかに傾斜しています。

ハッチの位置は、入口パイプと出口パイプに自由にアクセスできるように配置されています。 ストレージが提供されている場合 水を飲んでいる、ハッチはしっかりとロックされ、密閉できる必要があります。 タンクには換気装置が装備されており、 水を飲んでいる- 汚染された空気から保護するフィルター。

容器容積の計算

火災安全規則では、企業は少なくとも 2 つの消火タンクを備え、互いに独立して配置され、少なくとも半分の容積まで水を満たしている必要があります。

耐火性能は特別な計算式を使用して計算されます。 これを行うには、必要な水の量を決定します。

• 3時間続いた火災を消すには、
• 消防に関連する経済的ニーズのため、
• 近くの物体に水をかけて発火を防ぐため。

これが元のボリュームの定義です。 それを減らす値は、給水率と火災時の給水の補充の可能性の合計です。

サービス範囲は次のとおりです。

• タンクに消火ポンプが装備されている場合は 100 ～ 150 m。
• 200m - 消火設備およびポンプがある場合。
• 最大 10 m - 第 1 および第 2 耐火カテゴリー。
• 30メートル - 3番目と5番目のカテゴリー。

すべての工業施設および農業施設には外部給水が必要です。 農村部の場合、この数値はわずかに異なり、5 l/s ですが、都市部では、高層ビルのメンテナンス時、たとえば 12 階建ての建物の場合、消費量は 35 l/s になります。

タンクの位置

消防タンクは、火災時に消防車や救急サービスに便利にアクセスできるように配置する必要があります。 それらへの入り口は、一日中いつでも開いていなければなりません。 少なくとも4メートル上に水の流れを提供できるように、タンクの容量と位置を計算する必要があります。

適切に計算されたコンテナの容積は、近隣の建物や地域の消火と火災の防止を確実に保証するものとなります。

ロシア非常事態省の経験と統計に基づくと、残念ながら、建物や構造物の所有者、企業や組織の管理者、政府機関がどれほど慎重であっても、 また、テナントは敷地内の安全確保については心配していませんでしたが、火災の可能性を100%排除することは不可能です。

どこで、なぜ必要なのか

緊急事態が発生した場合には、もちろん APS の存在が必要です。 、ほとんどの場合、効率的な装備を備えた PC は、火災の原因を特定し、初期段階で除去するのに役立ち、隣接する部屋や上層階への延焼を防ぎます。 これを防ぐことができるのは、防火扉、ハッチ、および防火要件に従って認定された工場製の窓であり、建築/技術上の開口部に正しく設置されている必要があります。

しかし、これは客観的な理由により常に可能であるとは限りません。可燃性の負荷、建物内に存在する物質/材料の危険性、装置内で循環/輸送されるもの、技術設備の設置、原材料倉庫での保管、および 市販品、特定の状況。

この場合、住宅/カントリーハウス、産業企業、小さな休暇村から地域の中心地、都市までの集落の領土全体への延焼から。 そして、「意地悪の法則」によれば、現時点で強風が吹いているとしても（統計によると、このような緊急かつ困難な状況では決して珍しいことではありません）、本当に救えるのは次のことだけです。

• 、炎の散乱、輝く火の炎、燃えている建物、構造物、および隣接する建物に点火する構造物からの強い熱影響を許可しません。
• 非常事態省の地方部隊、消火用の特別な設備を備えた部門および民間の消防部隊、企業の交通警察のメンバー、組織、モーターポンプ/消火ステーションが利用可能な機関。
• 消火用の外部給水は、発生、開発されたすべての場所への給水とさらなる給水の両方に必要なほぼ毎回、その膨大な量、つまり総量の水を供給できる唯一のものです。繰り返しの火災を避けてください。

このような水の供給がなければ、たとえ同じ大都市に特別な設備を備えた膨大な数の人員を擁していたとしても、消防部隊は火災に対処することができません。 結局のところ、容器に運ばれる水の量はそれほど多くなく、数分でのみ計算されます 集中的な仕事消火のために樽を供給するとき。 火災が拡大し拡大する状況では、原則として、遠くからポンプを汲み上げるための追加のポンプ場の設置が非常に重要です。

もちろん、都市では、これらは外部の消火給水ネットワークであり、通常は冬季の凍結を防ぐために地下に敷設され、本管や側枝、行き止まり線を含む遠く離れた場所まで設置されています。 消火栓 - メンテナンスのために特別な井戸に設置される技術装置で、消防車や移動式ポンプ場を接続するように設計されています。

小規模な集落 - 田舎、草原、タイガ地域、町、村の地域中心地、市の境界から遠く離れた別個の生産施設の領土内、産業企業、民生用と防衛用のさまざまな目的物 - これらは川の桟橋であり、湖、池、ポンプ付きの特別な機器を設置するため。 人工貯水池 - 消火用に特別に設計され、作成された緊急備蓄を備えた防火貯水池。 彼らです 他の種類、デザイン、材料および建設方法の両方においてタイプがあります。

重要！企業や組織のエンジニアリングや技術者の間でさえ存在する広範な意見にもかかわらず、たとえ巨大な一定の水流があるとしても、水のない地域で地下井戸を掘削することは、いかなる場合も防火堤や貯水池の建設に代わるものではありません。 国家が定めた産業安全の規範・規則はこれに断固として反対します。

理由は単純明快、情報源があまりにも信頼できないからです。 地下からの水の供給はいつでも、消火目的では許容できない流量まで減少するか、完全に停止する可能性があります。 火災とその影響を完全に除去するために必要な期間にわたって、技術的に可能な限り集中的な選択が行われることは、まったく珍しいことではありません。

しかし、消防タンクに水を満たし、必要な供給を維持するためにそれらを使用することは、技術的および経済的な観点から十分に根拠のある正しい決定です。 やっぱり話すと、 簡単な言葉で、このような状況では、水を遠くまで運ぶのは最も賢明な決定ではありません。

地上と地下

今日に至るまで、ロシアの都市では、かつて消火や燃料補給用の防火水槽として使用されていた給水塔を見つけることができます。 現在では、ほとんどの場合、取り壊されない限り、再建され、公共のケータリング施設、クラブ、博物館などに転用されて、公共の建物として使用されています。

このリストに含まれる防火水槽は、保護施設の一般的なエンジニアリング給水システムの一部である場合があり、パイプラインによってポンプ場に接続され、さらに内部給水、自動/手動起動の自動消火システムの設置に接続されます。 ; または、ロシア非常事態省の部隊、部門部隊、または交通警察の移動式特殊装備により、緊急事態の際の主な取水源または追加の取水源として機能します。

定義: 同じ公式文書によると、消防タンク (通常は金属/鉄筋コンクリート) は人工タンク構造とみなされます。 その唯一の目的は、消火用の水を貯蔵することです。

基準の具体的な要件 (第 4.1 条、SP 8.13130.2009) は次のとおりです。すべての居住地および企業/組織の領域で消火用の外部給水が利用可能でなければなりません。

同時に、人工源、貯水池、以下の保護対象の貯水池からそれを使用することが許可されています。

• 人口が5,000人未満の集落。
• 集落の境界の外側に位置し、火災の可能性を外部で消火するための流れを提供する給水ネットワークを設置する可能性がない戸建ての建物。
• 流量が 10 l/s を超えない建物。
• 低層建築物で、その面積が基準に基づく防火区画の許容範囲を超えない場合。

保護対象物に必要な水の消費量は、田舎の集落では毎秒 5 リットルから、建物の高さが 12 階に達し、建築面積が 5 万平方メートルを超える場合は毎秒 35 リットルまで、大きく異なります。 メートル; 従業員が考慮すべきことは何ですか デザイン組織消防タンクの総容積を計算する際には、次のことも行う必要があります。

• 少なくとも 2 つの容器に、それぞれ総量の 50% を分配します。
• すべての農村部の集落、閉鎖された木材倉庫を含む離れた場所にある企業の建物に少なくとも 3 時間消火活動を提供する。

以下を除きます。

• 建物 I、II SO、カテゴリー G、D – 2 時間。
• 倉庫、木材の開放保管エリア - 5 時間。

消火が終了し、その結果給水量が大幅に減少した後、防火タンクが空になるまでの最長回復期間が基準によって定められています。

• カテゴリ A、B、C の産業企業向け 和解、彼らが自分の領土にいる場合 - 1日以内。
• カテゴリ G、D – 1.5 日。
• 農業企業および人口密集地域の場合 – 3 日。

集落や企業の領土内の消防タンクについては、建物までの距離 (防火帯) と同様に、次のサービス半径が確立されています。

• タンクに消火ポンプが装備されている場合 - 建物の種類と目的に応じて、100〜150 m。
• ポンプ/消火設備を備えています – 最長 200 m。
• 耐火性カテゴリーI、IIから - 10 m以内。
• III ～ V から 30 m。

消防タンク用のポンプ ステーションを、REI 120 ソフトウェアを備えた防火壁で分離し、外部への別の出口を備えた産業用企業の建物内に設置することが許可されます。

作業文書を作成する際には、非常事態省の部隊と DPD のメンバーが 1 日中いつでもアクセスできるという原則に従う必要があります。これは、領土上の場所の配置と、建設的かつ技術的な実行によって。

地上/地下防火タンクを設計する場合、次の安全基準と規則が使用されます。

• （修正あり）の基本情報。
• ）、領土内でのネットワークの構築を規制します。

何事も計算が必要です。 防火水槽は人々の安全、建物、構造物、設備、資産、在庫品の保存にとって非常に重要です。 村または別の企業の領土に浅く埋められた使用済み鉄道コンテナを 1 つに限定し、検査中にこれを GPN 検査官に誇らしげに報告すること。 彼の反応が決済管理当局や企業の経営陣を喜ばせるとは考えにくい。

力と手段の計算は、次の場合に実行されます。

• 消火に必要な力と手段を決定するとき。
• オブジェクトの作戦戦術研究中。
• 消火計画を策定するとき。
• 射撃戦術の訓練と授業の準備。
• 消火剤の有効性を判断するための実験作業を行うとき。
• RTPとユニットの行動を評価するために火災を調査する過程で。

固体可燃性物質および物質の火災を水で消火する（延焼）力と手段の計算

• • 物体の特徴（幾何学的寸法、火災荷重の性質と物体におけるその配置、物体に対する水源の位置）。
  • 火災が発生した瞬間から通報されるまでの時間（施設のセキュリティ設備、通信および警報設備の種類、火災を発見した人の行動の正しさなどによって異なります）。
  • 延焼の線速度 V私;
  • 出発スケジュールと集中時間によって提供される部隊と手段。
  • 消火剤の供給強度 私tr.

1) さまざまな時点での火災発生時刻の決定。

火災の発生には次の段階が区別されます。

• 1、2段 火が自由に発生し、ステージ 1 ( t 10 分まで）伝播の線形速度は、オブジェクトの特定カテゴリの特性である最大値 (表形式) の 50% に等しくなり、10 分を超える時間からは最大値に等しくなります。
• ステージ3 消火のための最初の幹の導入の開始が特徴であり、その結果、最初の幹が導入された瞬間から制限の瞬間までの期間、火災の伝播の線速度が減少します。火災の広がり (局在化の瞬間)、その値は次と等しいとみなされます。 0,5 V 私 。 定位条件が満たされた場合 V 私 = 0 .
• ステージ4 - 消火。

t セント = t アップデート + t 報告 + t 土 + t sl + t br (分)、ここで

• tセント– ユニット到着時の火災が自由に発生する時間。
• tアップデート – 火災が発生した瞬間から発見された瞬間までの火災発生時間（ 2分。– APS または AUPT が存在する場合、 2～5分– 24時間勤務で、 5分。– 他のすべての場合);
• t報告– 消防隊に火災を通報する時間 ( 1分。– 電話が当直職員の敷地内にある場合、 2分。– 電話が別の部屋にある場合）。
• t土= 1分– 警戒時に要員が集合する時間。
• tsl– 消防署の移動時間 ( 2分。 1kmの途中に);
• tbr– 戦闘展開時間 (最初のバレルに給油する場合は 3 分、その他の場合は 5 分)。

2) 距離の決定 R その間、燃焼前線が通過した t .

で tセント≤ 10 分:R = 0,5 ・V私 · tセント(男);

で tbb> 10 分:R = 0,5 ・V私 · 10 + V私 · (tbb – 10)= 5 ・V私 + V私· (tbb – 10) (男);

で tbb < t* ≤ tロック : R = 5 ・V私 + V私· (tbb – 10) + 0,5 ・V私· (t* – tbb) (男)。

• どこ t セント – 自由な開発の時間、
• t bb – 消火のための最初の幹が導入された瞬間の時間、
• t ロック – 火災が局地的に発生した時刻、
• t * – 火災の局在化の瞬間から消火のための最初の幹の導入までの時間。

3) 火災区域の特定。

防火地域 Ｓｐ – これは、燃焼ゾーンを水平面または（まれに）垂直面に投影した面積です。 複数の階で火災を起こす場合は、各階の火災面積の合計を火災区域とします。

火の周囲 R p – これは火災エリアの周囲です。

ファイアフロント F p – これは、燃焼伝播方向における火災の周囲の一部です。

火災エリアの形状を決定するには、物体の縮尺図を描き、火災の位置からの距離を縮尺上にプロットする必要があります。 R あらゆる方向に火が飛び交います。

この場合、火災エリアの形状について 3 つのオプションを区別するのが通例です。

• 円形（図2）。
• コーナー（図3、4）。
• 長方形（図5）。

火災の発生を予測するときは、火災地域の形状が変化する可能性があることを考慮する必要があります。 したがって、火炎前線が周囲の構造物または敷地の端に到達すると、火炎前線が真っ直ぐになり、火災領域の形状が変化することが一般に認められています（図6）。

a) 円形の火災発生領域。

SP= k · p · R 2 (平方メートル),

• どこ k = 1 – 円形の火災発生 (図 2)、
• k = 0,5 – 半円形の火災の発生（図4）、
• k = 0,25 – 角張った火災発生形態を伴う（図 3）。

b) 火災現場 長方形火の発達。

SP= n b · R (平方メートル),

• どこ n– 火災の発生方向の数、
• b– 部屋の幅。

c) 火災発生地域を組み合わせた形態（図 7）

SP = S 1 + S 2 (平方メートル)

a) 円形の火災展開による周囲に沿った消火エリア。

S t = kp· (R 2 – r 2) = k ·p・・・h t ・(2・R – h t) (m 2)、

• どこ r = R – h T ,
• h T – 消火トランクの深さ（ハンドトランクの場合 - 5 m、火災モニターの場合 - 10 m）。

b) 長方形の火災展開のための周囲の消火エリア。

ST= 2 hT· (ある + b – 2 hT) (平方メートル) – 火災の周囲全体に沿って ,

どこ あ そして b はそれぞれ火災前線の長さと幅です。

ST = なしT (m2) – 燃え広がる火災の前線に沿って ,

どこ b そして n – それぞれ、部屋の幅と樽を供給する方向の数です。

5) 消火に必要な水流の決定。

QTtr = SP · 私tr – でS p ≤S t (l/s) またはQTtr = ST · 私tr – でS p >S t (l/秒)

消火剤の供給量の推移 私は – これは、設計パラメータの単位時間あたりに供給される消火剤の量です。

次の種類の強度が区別されます。

線形 – 線形パラメータが計算パラメータとして使用される場合: たとえば、正面または周囲。 測定単位 – l/s・m。 線形強度は、たとえば、燃焼タンクおよび燃焼タンクに隣接するオイルタンクを冷却するためのシャフトの数を決定するときに使用されます。

表面的な – 消火エリアが設計パラメータとして考慮される場合。 測定単位 – l/s・m2。 ほとんどの場合、消火には水が使用され、燃焼物の表面に沿って消火されるため、表面強度は消火活動で最もよく使用されます。

体積測定 – 消火量を設計パラメータとして採用する場合。 測定単位 – l/s・m3。 体積強度は主に、不活性ガスなどによる体積消火に使用されます。

必須 私は – 計算された消火パラメータの単位時間当たりに供給しなければならない消火剤の量。 必要な強度は、計算や実験、実際の消火結果に基づく統計データなどに基づいて決定されます。

実際の もし – 計算された消火パラメータの単位時間当たりに実際に供給される消火剤の量。

6) 消火に必要な銃の数を決定する。

A)NTセント = QTtr / qTセント– 必要な水流に応じて、

b)NTセント= R p / R st– 火災の周囲に沿って、

Rp - 銃が挿入される消火用の周囲の部分

R st =qセント / 私tr ∙ hT- 1つのバレルで消火される火災の周囲の部分。 P = 2 · p L （周）、 P = 2 · a + 2 b （矩形）

V) NTセント = n (メートル + あ) – ラック保管庫のある倉庫内 (図 11) ,

• どこ n – 火災発生方向の数（幹線の導入）、
• メートル – 燃焼ラック間の通路の数、
• あ – 燃焼ラックと隣接する非燃焼ラックの間の通路の数。

7) 消火用のバレルを供給するために必要な区画の数を決定する。

NT部門 = NTセント / nセントデパートメント ,

どこ n セントデパートメント – 1つの区画が供給できる樽の数。

8) 構造物を保護するために必要な水流の決定。

Qhtr = Sh · 私htr(リットル/秒),

• どこ S h – 保護エリア（床、覆い、壁、間仕切り、設備など）、
• 私 h tr = (0,3-0,5) ・私 tr – 保護のための水供給の強度。

9) 環状給水ネットワークの給水量は、次の式を使用して計算されます。

ネットワークへの Q = ((D/25) V in) 2 [l/s], (40) ここで、

• D – 給水ネットワークの直径、[mm]。
• 25 はミリメートルからインチへの換算数です。
• V in は給水システム内の水の移動速度であり、次と等しくなります。
• – 給水圧力 Hв =1.5 [m/s] の場合。
• – 給水圧力 H>30 m 水柱の場合。 –V in =2 [m/s]。

行き止まりの給水ネットワークの水量は、次の式を使用して計算されます。

Q t ネットワーク = 0.5 Q からネットワーク、[l/s]。

10) 構造物を保護するために必要なトランクの数の決定。

Nhセント = Qhtr / qhセント ,

また、バレルの数は、戦術的な理由から分析計算を行わずに、バレルの位置と保護対象物の数に基づいて決定されることがよくあります。たとえば、農場ごとに火災モニターが 1 つ、隣接する部屋ごとに RS-50 バレルが 1 つずつなどです。 。

11) 構造物を保護するためにトランクを供給するために必要なコンパートメントの数の決定。

Nh部門 = Nhセント / nセントデパートメント

12) 他の作業（人員、貴重品の避難、構造物の開放と解体）を実行するために必要な区画の数を決定する。

N私部門 = N私 / nl部門 , NMC部門 = NMC / nMC部門 , N太陽部門 = S太陽 / S太陽部

13) 必要なブランチの総数の決定。

N一般的に部門 = NTセント + Nhセント + N私部門 + NMC部門 + N太陽部門

得られた結果に基づいて、RTPは消火に必要な力と手段は十分であると結論付けています。 戦力と手段が十分でない場合、RTP は、次に増加した火災番号 (ランク) の最後のユニットが到着した時点で新たな計算を行います。

14) 使用水量実績の比較 Q f ネットワークの消火、保護、排水用 Q 水 消火用水の供給

Qf = NTセント· qTセント+ Nhセント· qhセント ≤ Q水

15) 計算された水流量を供給するために水源に設置される AC の数を決定します。

火災現場に到着するすべての設備が水源に設置されるわけではなく、計算された流量の供給を保証する量だけが水源に設置されます。

N 交流 = Q tr / 0,8 Q n ,

どこ Q n – ポンプ流量、l/s

この最適な流量は、ホースラインの長さとバレルの推定数を考慮して、受け入れられた戦闘配備スキームに従ってチェックされます。 これらのいずれの場合でも、条件が許せば（特にポンプとホースのシステム）、到着部隊の戦闘員は水源にすでに設置されている車両から作戦を行う必要がある。

これにより、設備を最大限に活用できるようになるだけでなく、消火のための部隊や手段の配備も迅速化されます。

火災の状況に応じて、火災区域全体または消火区域ごとに必要な消火剤の使用量が決まります。 得られた結果に基づいて、RTP は消火に必要な力と手段が十分であると結論付けることができます。

エリア内でエアメカニカルフォームを使用して消火するための力と手段の計算

（延焼しない火災、または条件付きで延焼に至る火災）

力と平均を計算するための初期データ:

• 防火地域。
• 発泡剤溶液の供給の強さ。
• 冷却のための給水の強度。
• 推定消火時間。

タンクファームで火災が発生した場合、設計パラメーターは、タンクの液面の面積、または航空機火災時の可燃性液体の流出の可能な最大面積とみなされます。

戦闘作戦の最初の段階では、燃えている戦車と隣接する戦車が冷却されます。

1) 燃焼中のタンクを冷却するために必要なバレルの数。

N zg stv = Q zg tr / q stv = n ∙ π ∙ D 山 ∙ 私 zg tr / q stv 、ただし少なくとも 3 トランク、

私zgtr= 0.8 リットル/秒 ∙ m – 燃焼中のタンクを冷却するために必要な強度、

私zgtr= 1.2 リットル/秒 ∙ m – 火災時に燃えているタンクを冷却するために必要な強度、

タンク冷却 W レス ≧5000m3 そして火災監視を行う方がより適切です。

2) 隣接する不燃タンクを冷却するために必要なバレルの数。

N zs stv = Q zs tr / q stv = n ∙ 0,5 ∙ π ∙ D SOS ∙ 私 zs tr / q stv 、ただしトランク 2 つ以上、

私zstr = 0.3リットル/秒 ∙ m は隣接する不燃タンクを冷却するために必要な強度です。

n– 燃焼中のタンクまたは隣接するタンクの数、それぞれ

D山, DSOS– 燃焼中または隣接するタンクの直径 (m)、

qstv– 生産性 1 (l/s)、

Qzgtr, Qzstr– 冷却に必要な水流量 (l/s)。

3) 必要なGPSの数 N GPS 燃えているタンクを消すために。

N GPS = S P ∙ 私 または tr / q または GPS (PC.)、

SP– 防火面積 (m2)、

私またはtr– 消火に必要な泡薬剤溶液の供給強度（l/s・m2）。 で t vsp ≤ 28 ° C 私 または tr = 0.08 l/s・m 2、at t vsp > 28時 C 私 または tr = 0.05 l/s・m 2 (付録 No.9 を参照)

qまたはGPS – 発泡剤溶液の GPS 生産性 (l/s)。

4) 発泡剤の必要量 W による タンクを消すためです。

W による = N GPS ∙ q による GPS ∙ 60 ∙ τ R ∙ Kz (l)、

τ R= 15 分 – 高周波 MP を上から適用した場合の推定消火時間、

τ R= 10 分 – 燃料層の下に高周波 MP を適用した場合の推定消火時間、

Kz= 3 – 安全係数 (3 回の泡攻撃の場合)、

qによるGPS– ガソリンスタンドの発泡剤の容量 (l/s)。

5) 必要な水の量 W V T タンクを消すためです。

W V T = N GPS ∙ q V GPS ∙ 60 ∙ τ R ∙ Kz (l)、

qVGPS– 水の GPS 生産性 (l/s)。

6) 必要な水の量 W V h 冷却タンク用。

W V h = N h stv ∙ q stv ∙ τ R ∙ 3600 (l)、

Nhstv– 冷却タンクのトランクの総数、

qstv– 1 つのファイアノズルの生産性 (l/s)、

τ R= 6 時間 – 移動式消火設備による地上タンクの推定冷却時間 (SNiP 2.11.03-93)、

τ R= 3 時間 – 移動式消火設備による地下タンクの推定冷却時間 (SNiP 2.11.03-93)。

7) タンクの冷却および消火に必要な水の総量。

WV一般的に = WVT + WVh(l)

8) リリースのおおよその時期 燃焼タンクからの石油製品の T。

T = ( H – h ) / ( W + あなた + V ) (h)、ここで

H – タンク内の可燃性液体層の初期の高さ、m。

h – 底部（商業）水層の高さ、m;

W – 可燃性液体の加熱の線速度、m/h (表の値);

あなた – 可燃性液体の線形燃焼速度、m/h (表の値);

V – ポンピングによるレベル低下の線速度、m/h (ポンピングが実行されない場合、 V = 0 ).

エアメカニカルフォームによる敷地内消火

敷地内で火災が発生した場合、容積測定法を使用した消火手段に頼ることもあります。 中膨張のエアメカニカルフォームで体積全体を満たします（船倉、ケーブルトンネル、地下室など）。

部屋の容積に HFMP を供給する場合、少なくとも 2 つの開口部が必要です。 一方の開口部から VMP が供給され、もう一方の開口部から煙と過剰な空気圧が排出され、室内の VMF の改善に貢献します。

1) 容積消火に必要な GPS 量の決定。

N GPS = W ポンポン ・Kr/ q GPS ∙ t n 、 どこ

W ポンポン – 部屋の容積（m 3）。

K p = 3 – 泡の破壊と損失を考慮した係数。

q GPS – GPS からの泡消費量 (m 3 /分)。

t n = 10分 – 標準消火時間。

2) 必要な発泡剤量の決定 W による 容積消火用。

Wによる = NGPS ∙ qによるGPS ∙ 60 ∙ τ R∙ Kz(l)、

ホース容量

付録 No.1

ゴム引きホース 1 本の容量は長さ 20 メートルです 直径に応じて

スループット、l/s	スリーブ直径、mm
	51	66	77	89	110	150
	10,2	17,1	23,3	40,0	–	–

応用 № 2

長さ20mの圧力ホース1本の抵抗値

スリーブタイプ	スリーブ直径、mm
	51	66	77	89	110	150
ゴム引き	0,15	0,035	0,015	0,004	0,002	0,00046
非ゴム化	0,3	0,077	0,03	–	–	–

応用 № 3

片袖の体積 20m

別表第4号

主なタイプの幾何学的特徴 鋼製垂直タンク (RVS)。

いいえ。	タンクタイプ	タンク高さ、m	タンク直径、m	燃料表面積、m2	タンク周囲長、m
1	RVS-1000	9	12	120	39
2	RVS-2000	12	15	181	48
3	RVS-3000	12	19	283	60
4	RVS-5000	12	23	408	72
5	RVS-5000	15	21	344	65
6	RVS-10000	12	34	918	107
7	RVS-10000	18	29	637	89
8	RVS-15000	12	40	1250	126
9	RVS-15000	18	34	918	107
10	RVS-20000	12	46	1632	143
11	RVS-20000	18	40	1250	125
12	RVS-30000	18	46	1632	143
13	RVS-50000	18	61	2892	190
14	RVS-100000	18	85,3	5715	268
15	RVS-120000	18	92,3	6691	290

別表第5号

施設火災時の燃焼伝播の線速度。

オブジェクト名	燃焼伝播の線速度、m/min
管理棟	1,0…1,5
図書館、アーカイブ、書籍保管所	0,5…1,0
住宅	0,5…0,8
廊下とギャラリー	4,0…5,0
ケーブル構造（ケーブルバーニング）	0,8…1,1
博物館と展示会	1,0…1,5
印刷会社	0,5…0,8
劇場と文化宮殿（ステージ）	1,0…3,0
大規模作業場向けの可燃性コーティング	1,7…3,2
可燃性の屋根および屋根裏構造物	1,5…2,0
冷蔵庫	0,5…0,7
木工企業:
製材所（I棟、II棟、IIISO棟）	1,0…3,0
同様に、IV および V 耐火等級の建物	2,0…5,0
乾燥機	2,0…2,5
調達店	1,0…1,5
合板の生産	0,8…1,5
その他の工房の敷地内	0,8…1,0
森林地帯（風速7～10m/s、湿度40%）
松林	1.4まで
エルニック	4.2まで
学校、医療機関：
耐火等級 I および II の建物	0,6…1,0
耐火等級 III および IV の建物	2,0…3,0
交通機関:
ガレージ、トラム、トロリーバスの停留所	0,5…1,0
格納庫修理ホール	1,0…1,5
倉庫:
繊維製品	0,3…0,4
ロール紙	0,2…0,3
建物内のゴム製品	0,4…1,0
オープンエリアのスタックでも同様	1,0…1,2
ゴム	0,6…1,0
棚卸資産	0,5…1,2
積み上げられた丸材	0,4…1,0
湿度 16 ～ 18% で積み重ねられた木材 (ボード)	2,3
山積みの泥炭	0,8…1,0
亜麻繊維	3,0…5,6
農村部の集落:
耐火クラス V の建物が密集した住宅地、乾燥した天候	2,0…2,5
茅葺き屋根の建物	2,0…4,0
畜舎内のごみ	1,5…4,0

別表第6号

消火時の給水の強さ、l/(m 2 .s)

1. 建物及び構築物
管理棟:
I～III耐火度	0.06
IV 耐火度	0.10
V級耐火性	0.15
地下室	0.10
屋根裏部屋	0.10
病院	0.10
2. 住宅用建物および別棟：
I～III耐火度	0.06
IV 耐火度	0.10
V級耐火性	0.15
地下室	0.15
屋根裏部屋	0.15
3.畜産棟：
I～III耐火度	0.15
IV 耐火度	0.15
V級耐火性	0.20
4.文化・娯楽施設（劇場、映画館、クラブ、文化宮殿）：
シーン	0.20
講堂	0.15
ユーティリティルーム	0.15
工場とエレベーター	0.14
格納庫、ガレージ、作業場	0.20
機関車、馬車、路面電車、トロリーバスの停車場	0.20
5.工業用建物、区域および作業場:
I～II耐火度	0.15
III-IV 耐火性の程度	0.20
V級耐火性	0.25
ペイントショップ	0.20
地下室	0.30
屋根裏部屋	0.15
6. 広い面積の可燃性コーティング
建物内で下から消火する場合	0.15
コーティング面より外側から消火する場合	0.08
火災が発生したときに屋外から消火するとき	0.15
建設中の建物	0.10
貿易企業と倉庫	0.20
冷蔵庫	0.10
7. 発電所および変電所:
ケーブルトンネルとメザニン	0.20
機械室とボイラー室	0.20
燃料供給ギャラリー	0.10
変圧器、リアクトル、油遮断器*	0.10
8. 硬質材料
紙が緩んでいる	0.30
木材：
湿度におけるバランス、%:
40-50	0.20
40未満	0.50
湿度における 1 つのグループ内のスタック内の木材、%:
8-14	0.45
20-30	0.30
30歳以上	0.20
1 つのグループ内で積み重ねられた丸材	0.35
含水率 30 ～ 50% の木材チップを積み上げたもの	0.10
ゴム、ゴム、ゴム製品	0.30
プラスチック:
熱可塑性プラスチック	0.14
熱硬化性樹脂	0.10
ポリマー材料	0.20
テキストライト、カーボライト、プラスチック廃棄物、トリアセテートフィルム	0.30
綿およびその他の繊維素材:
オープン倉庫	0.20
閉鎖された倉庫	0.30
セルロイドおよびそれから作られた製品	0.40
農薬と肥料	0.20

* 細かく噴霧された水の供給。

泡供給装置の戦術的および技術的指標

泡供給装置	装置の圧力、m	溶液の濃度、%	消費量、l/s			泡率	泡生成、m 立方/分 (l/s)	泡供給範囲、m
			水	による	ソフトウェアソリューション
PLSK-20P	40-60	6	18,8	1,2	20	10	12	50
PLSK-20S	40-60	6	21,62	1,38	23	10	14	50
PLSK-60S	40-60	6	47,0	3,0	50	10	30	50
上級副社長	40-60	6	5,64	0,36	6	8	3	28
SVP(E)-2	40-60	6	3,76	0,24	4	8	2	15
SVP(E)-4	40-60	6	7,52	0,48	8	8	4	18
SVP-8(E)	40-60	6	15,04	0,96	16	8	8	20
GPS-200	40-60	6	1,88	0,12	2	80-100	12 (200)	6-8
GPS-600	40-60	6	5,64	0,36	6	80-100	36 (600)	10
GPS-2000	40-60	6	18,8	1,2	20	80-100	120 (2000)	12

炭化水素液体の燃焼と加熱の線形速度

引火性液体の名称	線形バーンアウト速度、m/h	燃料加熱の線速度、m/h
ガソリン	0.30まで	0.10まで
灯油	0.25まで	0.10まで
ガス凝縮液	0.30まで	0.30まで
からのディーゼル燃料 ガス凝縮液	0.25まで	0.15まで
石油とガスの凝縮液の混合物	0.20まで	0.40まで
ディーゼル燃料	0.20まで	0.08まで
油	0.15まで	0.40まで
燃料油	0.10まで	0.30まで

注記： 風速が 8 ～ 10 m/s に増加すると、可燃性液体の燃え尽き率は 30 ～ 50% 増加します。 乳化した水を含む原油および重油は、表に示されている速度よりも高い速度で燃焼する可能性があります。

タンクおよびタンクファーム内の石油および石油製品の消火に関するガイドラインの変更および追加

(2000 年 5 月 19 日付 GUGPS の情報レター No. 20/2.3/1863)

表2.1。 タンク内の石油および石油製品の消火のための中膨張泡の標準供給量

注：ガス凝縮液の不純物を含む油、およびガス凝縮液から得られる石油製品については、現在の方法に従って基準強度を決定する必要があります。

表2.2。タンク内の油および石油製品を消火するための低膨張泡供給の標準強度*

いいえ。	石油製品の種類	発泡剤溶液の標準供給強度、l m 2 s’
		フッ素系発泡剤は「非造膜性」です		フッ素合成「皮膜形成型」発泡剤		フッ素タンパク質の「膜形成」発泡剤
		表面へ	レイヤーごと	表面へ	レイヤーごと	表面へ	レイヤーごと
1	温度が28℃以下の石油および石油製品	0,08	–	0,07	0,10	0,07	0,10
2	温度が28℃を超える石油および石油製品	0,06	–	0,05	0,08	0,05	0,08
3	安定したガス凝縮液	0,12	–	0,10	0,14	0,10	0,14

消防署の戦術能力を特徴付ける主な指標

消防管理者は、部隊の能力を知っているだけでなく、主な戦術指標を判断できなければなりません。

;
• エアメカニカルフォームによる消火エリアの可能性。
• 車両上で利用可能な泡濃縮物を考慮した、中膨張泡による可能な消火量。
• 消火剤を供給するための最大距離。

計算は消防管理者ハンドブック (RFC) に従って行われます。 イワンニコフ副大統領、クリュス副大統領、1987 年

水源に消防車を設置せずに部隊の戦術能力を判断する

1) 定義 水道幹線の稼働時間の計算式タンカーから:

t奴隷= (V c –N p V p) /Nst・Qst・60(分),

N p =k· L/ 20 = 1.2・L / 20 (パソコン),

• どこ： t奴隷– バレルの作動時間、分。
• V c– タンク内の水の量、l。
• Nr– メインラインと作業ラインのホースの数、個。
• Vr– 1 つのスリーブ内の水の量、l (付録を参照)。
• N st– 水トランクの数、個。
• Qst– 幹からの水の消費量、l/s (付録を参照)。
• k– 地形の凹凸を考慮した係数（ k= 1.2 – 標準値)、
• L– 火災現場から消防車までの距離 (m)。

さらに、RTP ディレクトリには消防署の戦術機能が含まれているという事実にも注意してください。 Terebnev V.V.、2004 年のセクション 17.1 では、まったく同じ式が提供されていますが、係数は 0.9 です: Twork = (0.9Vc – Np Vp) / Nst Qst 60 (min.)

2) 定義 水で消火できる範囲の計算式 STタンカーから:

ST= (V c –N p V p) / J trt計算・60(平方メートル),

• どこ： Jtr– 消火に必要な給水強度、l/s m 2 (付録を参照)。
• t計算= 10分 –推定消火時間。

3) 定義 泡供給装置の稼働時間の計算式タンカーから:

t奴隷= (V 解 –N p V p) /N gps Q gps 60 (分),

• どこ： Vソリューション– 消防車の充填タンクから得られる発泡剤の水溶液の体積、l;
• N gps– GPS (SVP) の数、個。
• Q GPS– GPS (SVP) からの発泡剤溶液の消費量、l/s (付録を参照)。

発泡剤の水溶液の体積を決定するには、どのくらいの水と発泡剤が消費されるかを知る必要があります。

KV = 100–C / C = 100–6 / 6 = 94 / 6 = 15.7– 6% 溶液を調製するための発泡剤 1 リットルあたりの水の量 (l) (6% 溶液 100 リットルを得るには、発泡剤 6 リットルと水 94 リットルが必要です)。

したがって、発泡剤 1 リットルあたりの水の実際の量は次のようになります。

K f = V c / V による ,

• どこ V c– 消防車のタンクの水の体積、l。
• Vによる– タンク内の発泡剤の量、l。

K f の場合< К в, то V р-ра = V ц / К в + V ц (l) – 水は完全に消費されますが、発泡剤の一部が残ります。

K f > K in の場合、V solution = V in ·K in + V in(l) – 発泡剤は完全に消費され、水の一部が残ります。

4) 可能性の判断 可燃性液体およびガスの消火範囲の公式エアメカニカルフォーム:

S t = (V 解 –N p V p) / J trt計算・60(m2)、

• どこ： セント– 消火面積、m2;
• Jtr– 消火に必要な PO 溶液の供給強度、l/s・m2。

で t vsp ≤ 28 ° C – Jtr = 0.08 l/s・m 2、at t vsp > 28時 C – Jtr = 0.05 l/s・m2。

t計算= 10分 –推定消火時間。

5) 定義 エアメカニカルフォームの体積の計算式 AC から受信したもの:

V p = V 解 K(l)、

• どこ： Vp– 泡の体積、l;
• に– 泡比率;

6) 何が可能かを定義する 空気機械式消火量フォーム：

V t = V p / K z(l、m3)、

• どこ： Vt– 消火量;
• Kz = 2,5–3,5 – 高温への暴露やその他の要因による高周波 MP の破壊を考慮したフォームの安全係数。

問題解決の例

例その1。分岐の前にd 77 mmのホース1本が敷設され、作業ラインがAC-40からd 51 mmの2本のホースで構成されている場合、水頭40メートルでノズル直径13 mmの2つのシャフトBの稼働時間を決定します( 131)137A。

解決：

t= (V c –N r V r) /N st Q st 60 = 2400 – (1 90 + 4 40) / 2 3.5 60 = 4.8 分

例その2。 GPS-600 のヘッドが 60 m、作業ラインが AC-40 (130) 63B からの直径 77 mm の 2 本のホースで構成されている場合の、GPS-600 の動作時間を決定します。

解決：

K f = V c / V po = 2350/170 = 13.8。

Kf = 13.8< К в = 15,7 6%溶液の場合

V 溶液 = V c / K in + V c = 2350/15.7 + 2350» 2500リットル。

t= (V 解 –N p V p) /N gps ·Q gps ·60 = (2500 – 2 90)/1 6 60 = 6.4 分

例その3。 AC-4-40（ウラル-23202）の中膨張VMPガソリンの消火可能範囲を決定します。

解決：

1) 発泡剤の水溶液の量を決定します。

K f = V c / V po = 4000/200 = 20。

Kf = 20 > Kv = 15.7 6%溶液の場合、

Ｖ溶液＝Ｖｉｎ・Ｋｉｎ＋Ｖｉｎ＝２００・１５．７＋２００＝３１４０＋２００＝３３４０リットル。

2) 消火可能なエリアを決定します。

S t = V ソリューション / J trt計算·60 = 3340/0.08 ·10 ·60 = 69.6 平方メートル。

例その4。 AC-40(130)63b の中膨張泡 (K=100) を使用して消火 (局所化) できる量を決定します (例 2 を参照)。

解決：

VP = V解決・K=2500・100=250000l=250m 3．

次に、消火量 (局所化):

VT = VP/K z = 250/3 = 83 m 3.

水源に消防車を設置して部隊の戦術能力を判断する

米。 1. 揚水給水の仕組み

袖の距離（枚）	メートル単位の距離
1) 火災現場から先頭消防車までの最大距離の決定 N ゴール ( L ゴール ).
N んん ( L んん ）、ポンプでの作業（ポンプステージの長さ）。
N セント
4) ポンプ出動消防車の総台数の決定 N 自動
5) 火災現場から先導消防車までの実際の距離の決定 N f ゴール ( L f ゴール ).

• H n = 90÷100m – ACポンプの圧力、
• H 発達 = 10メートル – 分岐および作業ホースラインの圧力損失、
• H セント = 35÷40m – バレル前部の圧力、
• H 入力 10m以上 – 次のポンプ段階のポンプへの入口の圧力、
• Z メートル – 地形の上昇 (+) または下降 (-) の最大高さ (m)、
• Z セント – 幹の上昇 (+) または下降 (-) の最大高さ (m)、
• S – 1本の消防ホースの抵抗、
• Q – 最も使用量の多い 2 つのメインホースラインの 1 つにおける総水消費量 (l/s)、
• L – 水源から火災現場までの距離 (m)、
• N 手 – 水源からホース内の火までの距離 (個)。

例： 消火するには、ノズル直径13 mmの幹Bを3本供給する必要があり、幹の立ち上がりの最大高さは10 mであり、最も近い水源は、火災から1.5 kmの距離にある池です。火災現場では、地形の高さは均一で 12 メートルに達しており、消火のために水を汲み上げるための AC タンクローリーの台数 40 (130) を決定します。

解決：

1) 一本の幹線に沿ってポンプからポンプへ移送する方法も承ります。

2) ホース内の火災現場から先頭消防車までの最大距離を決定します。

N ゴール = / SQ 2 = / 0.015 10.5 2 = 21.1 = 21.

3) ホースの圧送作業を行う消防車間の最大距離を定めます。

NMR = / SQ 2 = / 0.015 10.5 2 = 41.1 = 41。

4) 地形を考慮して、水源から火災現場までの距離を決定します。

N P = 1.2 · L/20 = 1.2 · 1500 / 20 = 90 スリーブ。

5) ポンピング段数の決定

N STUP = (N P − N GOL) / N MP = (90 − 21) / 41 = 2 ステップ

6) ポンプ出動する消防車の台数を決定する。

N AC = N STUP + 1 = 2 + 1 = タンクローリー 3 台

7) 火災現場に近い消防車の設置を考慮して、先頭消防車までの実際の距離を決定します。

N GOL f = N R − N STUP · N MP = 90 − 2 · 41 = 8 スリーブ。

これにより、先頭車両を火災現場に近づけることができる。

消火現場に水を運ぶために必要な消防車の台数の計算方法

建物が可燃性で、水源が非常に離れたところにある場合、ホースラインの敷設に費やす時間が長すぎ、火災は一瞬で終わります。 この場合、並行ポンプを備えたタンクローリーで水を輸送する方が良いでしょう。 それぞれの具体的なケースにおいて、起こり得る火災の規模と持続時間、水源までの距離、消防車やホース車の集中速度、その他の駐屯地の特徴を考慮して、戦術的な問題を解決する必要がある。

AC水使用量計算式

(分) – 消火現場での AC 水の消費時間。

• L – 火災現場から水源までの距離 (km)。
• 1 – 予備の AC の最小数 (増加可能)。
• Vの動き – 平均速度 AC 移動 (km/h);
• W cis – AC 中の水の体積 (l);
• Q p – エアコンを満たすポンプによる平均水供給量、または消火栓に設置された消火ポンプからの水流量 (l/s)。
• N pr – 消火場所への給水装置の数（個）。
• Q pr – AC からの給水装置からの総水消費量 (l/s)。

米。 2. 消防車による給水のスキーム。

水の供給は途切れることなく行われなければなりません。 水源でタンカーに水を充填するためのポイントを作成する必要がある（必須）ことに留意する必要があります。

例。 消火のためにノズル直径 13 mm のトランク B を 3 本供給する必要がある場合、火災現場から 2 km にある池から水を輸送するための AC-40(130)63b タンクローリーの台数を決定します。 タンクローリーは AC-40(130)63b によって給油され、タンクローリーの平均速度は 30 km/h です。

解決：

1) AC が火災現場まで、または火災現場に戻るまでの移動時間を決定します。

t SL = L 60 / V MOVE = 2 60 / 30 = 4 分

2) タンクローリーに給油する時間を決定します。

t ZAP = VC /Q N · 60 = 2350 / 40 · 60 = 1 分

3) 火災現場での水の消費時間を決定します。

t EXP = VC / N ST · Q ST · 60 = 2350 / 3 · 3.5 · 60 = 4 分

4) 火災現場に水を輸送するタンクローリーの台数を決定します。

N AC = [(2t SL + t ZAP) / t EXP] + 1 = [(2 · 4 + 1) / 4] + 1 = タンクローリー 4 台。

油圧エレベーターシステムを使用した消火現場への給水量の計算方法

湿地や生い茂った堤防が存在する場合、および水面からかなりの距離（6.5～7 メートル以上）にあり、消火ポンプの吸い込み深さを超える場合（急な高い堤防、井戸など）、取水用油圧エレベーターG-600およびその改造品を使用する場合には必要となります。

1) 必要な水の量を決定する V SIST 油圧エレベーター システムを起動するには、次のものが必要です。

VSIST = NR ・VR ・K ,

NR= 1.2・(L + ZF) / 20 ,

• どこ NR− 油圧エレベーターシステムのホースの数（個）。
• VR− 長さ 20 m のホース 1 本の容積 (l)。
• K− 1 台の消防車によって駆動されるシステム内の油圧エレベーターの数に応じた係数 ( K = 2– G-600 1台、 K =1,5 – 2 G-600);
• L– AC から水源までの距離 (m)。
• ZF– 実際の水位上昇の高さ (m)。

油圧エレベーター システムを起動するために必要な水の量を決定したら、得られた結果を消防タンカー内の給水量と比較し、このシステムが動作を開始する可能性を判断します。

2) AC ポンプと油圧エレベータシステムの併用の可能性を判断してみましょう。

そして =QSIST/ QN ,

QSIST= NG (Q 1 + Q 2 ) ,

• どこ そして– ポンプ利用率。
• QSIST− 油圧エレベーターシステムによる水の消費量（l/s）。
• QN− 消防車ポンプ供給量 (l/s);
• NG− システム内の油圧エレベーターの数（個）。
• Q 1 = 9,1 l/s – 1 台の油圧エレベーターの運転水消費量。
• Q 2 = 10 l/s - 1 台の油圧エレベーターから供給します。

で そして< 1 システムはいつ動作しますか I = 0.65-0.7最も安定したジョイントとポンプになります。

深い深さ（18〜20メートル）から水を汲み上げる場合、ポンプに100メートルの圧力を加える必要があることに留意する必要があります。このような条件下では、システム内の作動水流量が増加し、ポンプが通常よりも流量が減少し、運転量や吐出流量がポンプ流量を超える場合があります。 このような状況ではシステムは動作しません。

3) 条件付き水位上昇高さを決定する Z USL ホースラインø77mmの長さが30mを超える場合：

ZUSL= ZF+ NR· hR(男)、

どこ NR− スリーブの数（個）。

hR− 30 m を超えるラインのセクション上の 1 本のホースでの追加の圧力損失:

hR= 7メートルで Q= 10.5 l/秒, hR= 4 メートルで Q= 7 リットル/秒, hR= 2mで Q= 3.5 リットル/秒.

ZF – 水面からポンプまたはタンクネックの軸までの実際の高さ (m)。

4) AC ポンプの圧力を決定します。

G-600油圧エレベーター1台で水を回収し動作を確認する場合 特定の数水幹の場合、ポンプにかかる圧力（油圧エレベーターまでの直径 77 mm のゴム引きホースの長さが 30 m を超えない場合）は次のように決定されます。 テーブル 1.

条件付きの水位上昇の高さを決定したら、次に従って同じ方法でポンプにかかる圧力を見つけます。 テーブル 1 .

5) 最大距離を決定する L 等 消火剤の供給のため:

L等= (NN– (NR± ZM± ZST) / S.Q. 2 )・20(メートル),

• どこ HN− 消防車ポンプの圧力、m;
• NR− 分岐における圧力 (次と等しいと仮定します: NST+ 10)、m;
• ZM − 地形の上昇 (+) または下降 (-) の高さ、m。
• ZST−幹の上昇（+）または下降（-）の高さ、m。
• S− 幹線の 1 つの分岐の抵抗
• Q− 最も負荷の高い 2 つのメインラインの 1 つに接続されたシャフトからの総流量、l/s。

表1。

G-600 油圧エレベーターで水を汲み上げるときのポンプの圧力の決定、および消火のための水を供給するための対応するスキームに従ったシャフトの操作。

95 70 50 18 105 80 58 20 – 90 66 22 – 102 75 24 – – 85 26 – – 97

6) 選択したパターンのスリーブの総数を決定します。

N R = N R.SYST + N MRL、

• どこ NR.SIST- 油圧エレベーターシステムのホースの数、個。
• NMRL− メインホースラインの分岐数、本

油圧エレベーターシステムによる問題解決例

例。 火災を消すには、住宅の1階と2階にそれぞれ2本の樽を当てる必要がある。 火災現場から水源に設置されたAC-40(130)63bタンクローリーまでの距離は240m、地形の標高は10mであり、タンクローリーから水源までのアクセスは遠距離でも可能である。 50m の場合、水位は 10m となるため、タンクローリーによる取水とトランクへの給水による消火の可能性を判断する。

解決：

米。 3 G-600油圧エレベーターによる取水スキーム

2) G-600油圧エレベーターのホースの本数は、地形の凹凸を考慮して決定します。

NР = 1.2・(L + ZФ) / 20 = 1.2・(50 + 10) / 20 = 3.6 = 4

AC から G-600 までの 4 つのアームと、G-600 から AC までの 4 つのアームを受け入れます。

3) 油圧エレベーターシステムを起動するために必要な水の量を決定します。

V SYST = N P V P K = 8 90 2 = 1440 l< V Ц = 2350 л

したがって、油圧エレベーターシステムを起動するのに十分な水が存在します。

4) 油圧エレベーターシステムとタンクローリーポンプの共同運転の可能性を判断します。

I = Q SYST / Q N = NG (Q 1 + Q 2) / Q N = 1 (9.1 + 10) / 40 = 0.47< 1

油圧エレベーターシステムとタンカーポンプの動作が安定します。

5) G-600 油圧エレベーターを使用して貯水池から水を汲み上げるためにポンプに必要な圧力を決定します。

G-600 までのホースの長さが 30 m を超えるため、まず条件付きの水位上昇高さを決定します。 Z

3.1. タンク内の消火剤の量の計算。

特別な設備を備えたタンクファームでは、原則として、中膨張のエアメカニカルフォームによる消火を提供する必要があります。 粉末組成物、エアゾールスプレー水、その他の消火剤および消火方法は、科学研究の結果によって正当化され、所定の方法で合意されて提供される場合があります。

ELV での消火は、次の設備によって実行できます。

定置型自動消火装置、定置型非自動消火装置、および移動式消火装置。 消火設備の選択は、SLV の容量、設置されている個々のタンクの容量、SLV の位置、SLV での防火体制、または集中の可能性に応じて行う必要があります。 必要な数量半径 3 km 以内の近くの消防署からの消防設備。

定置式自動泡消火設備は以下で構成されます。

から ポンプ場;

発泡剤溶液調製のポイント；

水と発泡剤のタンク。

上部のタンクに泡発生装置を設置。

投与装置;

泡濃縮溶液を泡発生器に供給するためのパイプライン。

自動化ツール。

地上タンク上の非自動泡消火装置の定置設備は、自動化装置を除き、定置式自動消火設備と同じ要素で構成されています。

移動式設置 - 消防車とモーターポンプ、泡を供給する手段。 給水は外部給水網から供給されており、 消防用コンテナまたは天然水源。

泡消火設備の選択は、技術的および経済的な計算に基づいて決定されます。

消火薬剤は、消火時間に基づいて化学泡の供給強度に基づいて計算されます。 消火剤の供給強度は、単位面積当たりの消火剤の量（l/s・m2）です。

提出期間、つまり 推定消火時間は、一定の供給強度で消火剤が完全に消滅するまでの消火剤の供給にかかる時間です。

化学泡の形成に必要な水量を決定するには、泡の体積とその形成に使用される水の体積の比率を示す多重度係数が使用されます (化学泡の多重度は k = 5)。

消火システムの水と泡のラインは水流に基づいて計算され、その速度は v = 1.5 m/s を超えてはなりません。

フォームパイプラインの長さは l = 40 – 80 m の範囲内である必要があります。

備蓄水の量は、消火やタンクの冷却に使用する水の少なくとも5倍とされています。

RVS内の石油製品の表面積の測定 - 10000 m 3

ここで、D はタンクの直径、m です。

値を代入すると、次のようになります。

Fp = ------ = 6.38 平方メートル

次の式を使用して、タンク内の火災を消火するために供給される化学泡の量を決定します。

Qn = q n sp ∙ Fp ∙ τ ∙ K z.v.

ここで、Qn は消火に必要な泡の総量、m 3 です。

q n ビート – 泡供給強度、l/s ∙ m 2 (ディーゼル燃料の場合)

q n ビート = 0.2 l/s ∙ m 2) とします。

Fpはタンク内の石油製品の表面積、m2、60 –

転送分 秒で; 0.001 – l から m3 への体積の変換。

z.vへ – 発泡物質の予備率

(= 1.25 と仮定)

τ - 消火時間、時間。 (= 25 と仮定)

値を代入すると、次のようになります。

Qn = 60/1000 ∙ 0.2 ∙ 638(Fp) ∙ 25 ∙ 1.25 = 241 m 3

泡を形成するための水の量を決定します。

ここで、K は化学発泡体の膨張率です。

(受け入れる = 5)

Qв = 241/5 = 48 m 3

燃焼タンクおよび隣接するタンクを冷却するための水の消費量の決定 (水は、燃焼中のタンクと、燃焼中のタンクから直径 2 未満の距離にある隣接するタンクの壁を冷却するために費やされなければなりません。冷却は、からの水ジェットで実行されます)。消防ホース）。

燃焼中のタンクを冷却するための水の消費量の決定:

Q v.g.r. = 3600/1000 ∙ Lp ∙ q sp.v.g. ∙ τ ああ。

3600 は時間から秒への変換、1000 は l の変換です。 メートル3

Lp - タンク周囲、m

(L = π ∙ D = 3.14 ∙ 28.5 = 89.5 メートル)

q ud.v.g – 原単位消費量壁冷却用の水

燃焼タンク、l/m ∙ s (= 0.5 と仮定)

τああ。 - 燃焼タンクの冷却時間、時間。

(受け入れる = 10 時間)

値を代入すると、次のようになります。

Q v.g.r. = 3600/1000 ∙ Lp ∙ Np ∙ q sp.v.s. ∙ τ o.s.

ここで、Np は、以下の距離にある隣接するタンクの数です。

2 つの直径 (それぞれの場合 N = 3 が取られます)

τ は隣接するタンクの冷却時間、時間です。

ここで、LB は必要なファン容量、m/h です。

N - ファンによって生成される圧力、Pa (数値的には N s に等しい)。 n in - ファン効率。

n p - 伝達効率 (電気モーターシャフトのファンホイール - n p = 0.95; フラットベルトドライブ - n p = 0.9)。

電気モーターのタイプを選択します。一般および局所排気システム用 - 除去する汚染物質に応じて防爆または通常の設計。 給気換気システム用 - 通常の設計。

排気換気システム用の電気モーターの設置電力は、次の式を使用して計算されます。

ここで、K 3.M はパワーリザーブ係数 (K zm = 1.15) です。

選択したファンには、回転速度 1445 rpm、出力 5.5 kW の通常設計の 4A112M4UZ 電気モーターが受け入れられます (表 3.129 を参照)。

3.4.6 防火水貯留量の計算

外部消火に必要な水の供給量 m3 は、次の式で求められます。

ここで、g H は外部消火のための比水消費量、l/s (表 3.130 のデータに従って許容)。

T p - 1 つの火災を消すまでの推定時間、時間 (T p = 3 時間かかります)。

n n - 同時に発生する可能性のある火災の数 (エンタープライズエリアの場合)

1.5 km 2 未満の場合は n p = 1、面積が 1.5 km 2 以上の場合は n p = 2）。

表 3.130 - 消火のための比水消費量

防火タンクのこの容量は、外部消火および内部消火に必要な水の供給を提供する必要があります。

1. 環境の安全性

このセクションでは、RPP は、環境汚染の原因としての企業施設の分析結果 (汚染の種類、その性質、量的および質的特性) を提供します。

ここで、g B は高さ 50 m までの工業用建物のジェットあたりの水の消費量です (g B = 2.5 l/s に等しいとみなします)。 m はジェットの数 (m = 2) です。

この場合、防火タンクの総容量は次のようになります。

ここで、g n は、火災および爆発の危険性に関する製造カテゴリー D の体積 5 ～ 20,000 m の建物の外部消火に使用される水の比消費量です (表 3.130 によると、g n = 15 l/s と等しくみなされます)。 n n は、企業エリアが 1.5 km 未満で同時に発生する可能性のある火災の数です (n n =1)。

内部消火に必要な水の量：

ここで、Q T は経済的および技術的ニーズのための定期的な水の供給量、m 3 です。

例3.12. 400 頭用の別の納屋を消火するための消防タンクの容量を決定してみましょう。その容量は 11214 m 3 です。 建物の耐火等級はⅢです。 技術的な給水量 Q T = 20 m3。

解決。 外部消火に必要な水の量：

ここで、g B と m はそれぞれジェットあたりの水の消費量とジェットの数です (高さ 50 m までの工業用建物およびガレージの場合は g = 2.5 l/s および m = 2、工業企業の生産および補助建物の場合)高さ 50 m を超える場合、g = 5 l/s および m = 8)。

防火タンクの総容量 m3 は、次の式で求められます。

内部消火に必要な水量 m3 は、ジェットの生産性（流量）と同時稼働するジェットの数に応じて計算されます。

分析結果に基づいて、環境汚染を軽減するための対策を講じます。

このセクションの 2 番目の部分では、汚染物質の排出量と環境汚染にかかる費用の計算を実行する必要があります。

3.5.1 企業の生産現場における汚染物質排出量の計算

部品やアセンブリを洗浄する場合、汚染物質の総排出量は次の式で決まります。

表 3.131 - 部品およびアセンブリを洗浄する際の汚染物質の比排出量

1 回限りの最大排出量は、g/s の式で決まります。

タイヤ修理作業からの汚染物質の排出量を計算する場合、次の初期データが使用されます。

ゴム製品の修理中の汚染物質の特定排出量（表 3.132 および 3.133 のデータに従って許容）。

年間に消費される材料の量（接着剤、ガソリン、修理用のゴム）。

粗し機の1日あたりの稼働時間。

表 3.132 - 粗面化時の比発塵量

ここで、q i は汚染物質の比排出量 g/s*m2 (表 3.131)。 Fは洗面台の鏡の面積、m2です。 t は 1 日あたりの洗濯ユニットの稼働時間、h です。 n は、年間の洗浄設備の稼働日数です。

表 3.133 - ゴム製品の修理中の汚染物質の特定排出量

ここで、t は 1 台の機械での 1 日あたりの加硫時間、h です。 n はマシンが年間に稼働する日数です。

あらゆる種類の電気溶接および表面仕上げ作業における汚染物質の総排出量の計算は、t/年という式に従って実行されます。

ここで、B" は 1 日あたりに消費されるガソリンの量 (kg)、t は 1 日あたりの接着剤の準備、塗布、乾燥に費やされる時間 (時間) です。

酸化炭素と二酸化硫黄の 1 回の最大排出量は、g/s の式で決まります。

ここで、q B i は、塗布後の乾燥および加硫中の汚染物質の比放出量、修理材、接着剤の g/kg です (表 3.133 を参照)。

B は年間に消費される補修材の量 (kg) です。

ガソリンの 1 回の最大排出量は、g/s の式で決まります。

ここで、q n は機器の動作中の比粉塵排出量、g/s です (表 3.132 を参照)。

nは粗面化機の年間稼働日数です。 t は、1 日あたりの粗し機の平均「正味」稼働時間、時間です。

ガソリン、一酸化炭素、二酸化硫黄の総排出量は、t/年という式で求められます。

汚染物質の総排出量は、以下の式を使用して計算されます。

総粉塵排出量、t/年:

ここで、g c i は、消耗溶接材料の排出汚染物質 g/kg の特定の指標です (表 3.134 のデータに従って許容されます)。

B は年間に消費される溶接材料の質量 (kg) です。

表 3.134 - 金属の溶接（表面仕上げ）中の有害物質の比排出量（電極 1 kg あたりの g）

ここで、B はテストでの年間のディーゼル燃料消費量、kg です。 g i - 汚染物質の比排出量、g/kg (表 3.135)。

表 3.135 - ディーゼル燃料装置の試験および調整中の汚染物質の排出に関する具体的な指標

ここで、 b は作業日中に消費される溶接材料の最大量 (kg) です。

t - 就業日中に溶接に費やされる「正味」時間、時間。

ディーゼル燃料装置をテストする場合、総汚染物質排出量は次の式、t/年によって決定されます。

1 回限りの最大排出量は、g/s の式で決まります。

ここで、m 1 は年間に消費される溶媒の量、kg です。

f 2 - 塗料の揮発性部分の量 (%) (表 3.137 を参照)。

f pip - 溶媒中のさまざまな揮発性成分の量 (%)

(表 3.137 を参照)。

f pik - 塗料 (プライマー、パテ) に含まれるさまざまな揮発性成分の量 (%) (表 3.137 を参照)。

表 3.136 - 塗装および乾燥中の汚染物質の放出 %

ここで、m は年間に消費される塗料の量、kg です。

8 K は、塗装中にエアロゾルの形で失われる塗料の割合です。 さまざまな方法で色、% (表 3.136 に従って受け入れられます);

f 1 - 塗料の乾燥部分の量 (単位) % (表 3.137 に従って受け入れられます)。

塗装と乾燥が同じ部屋で行われる場合、溶剤と塗料の揮発性成分の総排出量は、t/年という式を使用して計算されます。

ここで、t は 1 日あたりのテストと検査の「正味時間」、h です。

B" - 1 日あたりのディーゼル燃料消費量、kg。

機械や部品の塗装時に放出される有害物質の主な発生源は、塗料のエアロゾルと溶剤の蒸気です。 排出される汚染物質の組成と量は、使用する塗料、ワニス、溶剤の量とブランド、塗装方法、洗浄装置の効率によって異なります。 排出量は、使用される塗料およびワニスの材料および溶剤のブランドごとに個別に計算されます。

塗料およびワニス材料の種類ごとのエアロゾルの総排出量は、t/年という式で決まります。

1 回限りの最大排出量は、g/s の式で決まります。

テーブル3.137 - エナメルとプライマーの組成、%

特定の溶剤 (塗料) に含まれる汚染物質の総排出量は、式 (3.340) を使用して物質ごとに個別に計算する必要があります。

異なる部屋で塗装および乾燥する場合、総排出量は以下の依存関係を使用して計算されます。

塗装室の場合、t/年:

乾燥室の場合、t/年:

同様のコンポーネントの総排出量は、t/年という式で求められます。

大気中に放出される汚染物質の最大 1 回の量は、最も大量の塗装材料が消費される最も集中的な作業時間中 (たとえば、年次検査の準備の日) に 1 秒あたりの g 単位で決定されます。 この計算は、g/s の式に従ってコンポーネントごとに個別に行われます。

ここで、t は最も忙しい月の 1 日あたりの労働時間数、h です。 n は、サイトが今月オープンしている日数です。

P" は、式 (3.339)...(3.343) を使用して計算される、塗装および乾燥中に放出される塗料エアロゾルおよび個々の溶剤成分の 1 か月あたりの総排出量で​​す。

修理後のエンジンの慣らし運転とテストは、無負荷アイドル状態と負荷状態の 2 つの動作モードで特別なスタンドで実行されます。 作業中に排出される有害物質を集計します。 車のエンジン: 一酸化炭素 - CO、窒素酸化物 - NO x、炭素 - CH、硫黄化合物 - S0 2、すす - C (ディーゼル エンジンのみ)、鉛化合物 - Pb (有鉛ガソリン使用時)。

エンジンの慣らし運転は、無負荷（アイドリング）と負荷下の両方で行われます。 アイドル時の汚染物質の排出量は、テスト対象のエンジンの排気量に応じて決まります。 負荷をかけた慣らし運転中の汚染物質の排出量は、慣らし運転中にエンジンが発生する平均出力に依存します。

汚染物質 Mi の総排出量 i-ro は、t/年という式で求められます。

ここで、M ixx はアイドリング慣らし運転中の i-ro 汚染物質の総排出量、t/年です。

M iH - 負荷をかけた状態での走行中の i-ro 汚染物質の総排出量、t/年。

アイドリング慣らし運転中の i-ro 汚染物質の総排出量は、t/年という式で求められます。

ここで、P ixxn は、n 番目のモデルのエンジンのアイドル状態での慣らし運転中の i-ro 汚染物質の排出量 (g/s) です。

t xxn ~ アイドル時の n 番目のモデルのエンジンの慣らし運転時間、分。 n n - n 番目のモデルの年間慣らし運転エンジンの数。

ここで、q ixx B、q i ххД - n 番目のモデルのガソリンおよびディーゼル エンジンによる単位作業量当たりの i-ro 汚染物質の比排出量、g/hp。

V hn - n 番目のモデルのエンジン排気量、l。

エンジンが負荷下で動作しているときの i-ro 汚染物質の総排出量は、t/年という式で求められます。

ここで、R i NP は、n 番目のモデル エンジンの負荷 g/s での慣らし運転中の i 番目の汚染物質の排出量です。

ここで、q iHB 、q i D - ガソリンまたはディーゼル エンジンによる出力単位当たりの i 番目の汚染物質の排出量、g/l.s*s の比。

N cp B、M srD ~ 最も強力なガソリンおよびディーゼル エンジンの慣らし運転中に発生する平均出力、hp。

AB、AD - ガソリン エンジンとディーゼル エンジンのならし運転を同時に実行するテストベンチの数。

表 3.138 - スタンドでの修理後のエンジンの慣らし運転中の汚染物質の比排出量

企業にガソリン エンジンとディーゼル エンジンをテストするスタンドが 1 つしかない場合、i 番目のコンポーネントの排出量が最も高いエンジンの値が最大 1 回排出量 G i として採用されます。

ここで、q i NB、q i ND - 出力単位当たりのガソリンまたはディーゼル エンジンによる i 番目の汚染物質の排出量 (g/hp)。

N cpn は、n 番目のモデルのエンジン hp による負荷下での走行中に発生する平均出力です。

q ixx B、q ixx D、q iH B、q iH D の値を表 3.138 に示します。 V hn 、t NP 、N cp p の値は参考文献から取得したものです。

汚染物質の排出量は、ガソリン エンジンとディーゼル エンジンで別々に計算されます。 同名の汚染物質はまとめて表示されます。

汚染物質の最大 1 回排出量 G i は、負荷モードでのみ決定されます。 この場合、汚染物質の放出が最も多くなります。 計算は次の式 g/s に従って行われます。

t H P - 負荷がかかった状態での n 番目のモデルのエンジンの慣らし運転時間、最小。

% 大衆へ

屋内でのエンジンの運転時間は次のとおりです。暖機時 - 2分。 メンテナンス ステーション (ライン) に設置された場合 - 1.0 ～ 1.5 分。 移動時および出発時（入場時） - 0.2...0.5分。 自分の力でポストからポストへ移動する場合、移動距離 10 メートルごと - 1.0...1.5 分。 エンジンを調整するとき - 10...15分。

大気中への汚染物質の排出料金の計算

サービス企業に固定排出源における環境保護対策の実施に関心を持たせるため。

有鉛ガソリンでキャブレター エンジンを作動させる場合の鉛エアロゾルの量は次のようになります。

どこ Q D - 作動中のディーゼルエンジンからの有害な排出物の量、kg/h;

V C はエンジンシリンダーの作動容積、lです。

T - エンジン作動時間、分。

キャブレターエンジンを作動させる場合:

企業が冷間運転のみを実行する場合、汚染物質排出量の計算は実行されません。

診断エリアの敷地内および メンテナンス稼働中のディーゼル エンジンからの有害な排出物の量は、次の式で求められます。

大気中への汚染物質の排出、経済的手段、政府機関からのインセンティブが必要です。 環境汚染を軽減するための効果的な措置を開発し、環境保護措置を実行する企業の努力を刺激するために、環境汚染に対して企業に設定される支払額は高額でなければなりません。

最新の支払いシステムは、 経済性環境保護対策の実施と環境汚染による経済的損害の評価。

環境保護対策の有効性は、自然、社会、サービス企業の観点から評価される必要があります。 適切に構築された決済システムにより、サービス企業の立場から最も効果的な選択肢が、自然と社会全体により大きな効果をもたらすはずです。

汚染物質の大気への排出に対する支払額 P は、基本支払基準 B s と主な汚染物質の質量 m s に基づき、基準額に対する調整係数を加えて、汚染成分 S の合計額として決定されます。地域の環境状況、地域の自然的および気候的特徴、K es オブジェクトの重要性、および価格水準の変化に関連した指数化を考慮した基準 K ind。

一般に、ルーブルでの支払い金額は次の式を使用して計算されます。

料金を決定する手順は、2003 年 6 月 12 日付けのロシア連邦政府令第 344 号「料金およびその決定手順の承認について」によって定められています。 サイズ制限「自然環境の汚染、廃棄物処理、およびその他の種類の有害な影響」および補足的な条例、特に、関連する地域における支払いの計算および料金の表示手順に関する地方行政の長の命令。

汚染税は、環境への汚染物質の放出によって引き起こされる経済的損害に対する補償の一形態です。 承認された手順に従って、大気中への 1 トンの汚染物質の排出に対する 2 種類の基本的な支払い基準 B S が設定されています。 確立された排出制限 B L S 内。

各成分 L S と比較して汚染物質の汚染に対する支払いを決定する際、計算は条件の遵守に応じて、つまり実際の排出量、標準排出量、制限排出量の比率に応じて実行されます。

汚染物質の実際の質量が確立された基準（ミリ秒）より小さい場合< m S норм).