外部下水道ネットワークは、総廃水流量に基づいて設計されます。 算出には水処理基準が用いられます。

家庭排水の処理基準は、下水道の対象となる施設の居住者 1 人にかかる、そのような水の 1 日あたりの平均従来量です。 標準はリットルで測定されます。

工程排水の場合は、工程フローチャートに従い水使用量1単位に対して算出します。

住宅用不動産の場合、水処理基準は通常、水消費基準と同等です。 これは、家庭廃水が基本的に使用済みの水道水であり、家庭用に使用されている間に汚染されているという事実によるものです。 消費者用水道網に供給されるすべての水が家庭用下水道網に流入できるわけではありません。 これは、技術機器の洗浄や冷却、路面、緑地への散水、給水所などに使用される量です。これを考慮すると、水の処分率はこの割合だけ削減されるはずです。

水処理基準は SNiP P-G.1-70 によって規制されています。 それらの値は、地域の気象条件などによって異なります:屋内給水、下水道、集中給湯、風呂用給湯器の有無など。

水の消費量は季節だけでなく、時間帯によっても変化します。 同じ体制では排水も変える必要があります。 下水道への廃水の流れの時間ごとの不均一性は、その総量によって異なります。 総使用量が多いほど、このムラは感じられなくなります。

水処理の不均一係数

下水道の設計は、排出できる排水の基準と総量だけではなく、計画を進める必要があります。 毎日の水処理体制の変動を考慮することが重要です。 システムは、ピーク時の廃水排出に対応する必要があります。 これは、糞便ポンプの動力など、そのすべてのパラメータにも当てはまります。 最大流量を計算するには、適切な補正、つまり排水の不均一性係数が使用されます。

排水ムラの確率が高いオブジェクトに対してのみ、排水ムラの計算粒度を 1 時間まで要求します。 他の場合には、時間ごとに起こり得る不均一性が、パイプの容積における以前に受け入れられた予備量に考慮される。 パイプラインセクションの水力計算を行う場合、事前にパイプラインセクションの充填が部分的であると想定されます。

水処理の日次不均一係数 kcyt は、年間の日次最大廃水流量 Q max.day と日平均流量 Q avg.day の比です。

k 日 = Q 最大日 / Q 平均日

水処理量の時間不均一係数 khour も同様に決定されます。

k 時間 = Q 最大時間 / Q 平均時間

ここで、Q max.hour と Q Averagehour は、時間当たりの最大コストと平均コストです。 Q 平均時間は、1 日あたりの消費量に基づいて計算されます (24 で割った値)。

これらの係数を乗算することにより、一般的な不均一係数 ktot が計算されます。

k 合計 = k 日 k 時間

一般的な係数は平均コストに依存し、設計者向けの対応する表に示されています。

表にない平均流量の値に対してこの係数を計算するには、最も近いデータに基づいて補間が使用されます。 N.F.フェドロフ教授が提案した公式が使用されます。

ktot = 2.69 / (q avg)0.121。

qср の値は、1 秒 (平均秒) の廃水流量 (リットル) です。

この式は、最大 1250 リットルの平均 2 番目の流量に有効です。 公共建築物における排水の日内不均一係数を1としています。

技術排水の時間不均一係数は生産条件に大きく依存し、非常に多様です。

産業企業からのシャワー廃水のコストを計算します。

1 日あたりの平均 Q シャワー日 = (40N 5 + 60N 6)/1000、m 3 / 日、(4.12)

各シフト後の時​​間 Q シャワー時間 = (40N 7 + 60N 8)/1000、m 3 / h、(4.13)

2 番目の q シャワー秒 = (40N 7 + 60N 8)/45 * 60、l/s、(4.14)

ここで、N 5 、N 6 はそれぞれ、1 日にシャワーを使用する人の数であり、冷蔵店では 40 リットル、温店では 60 リットルの 1 人当たりの水処理量となります。

N 7、N 8 – それぞれ、冷温店と温水店で最大限の水を除去してシフトごとにシャワーを使用する人の数。

Q シャワー日 = (40 * 76.8 + 60 * 104.5)/1000 = 9.34 m 3 /日、

Q シャワー時間 = (40 * 48 + 60 * 66.5)/1000 = 5.91 m 3 /h、

q シャワー秒数 = (40 * 48 + 60 * 66.5)/45 * 60 = 2.19 l/秒。

フォーム 4 に記入します。

フォーム 4 が正しく記入されていれば、式 (4.11) を使用して計算された生活排水の 2 番目の消費量の値は、7 列目の最大経費の合計と等しくなるはずです。

q 最大寿命 = 0.43 l/s および (0.16 + 0.27) = 0.43 l/s。

そして、シャワー排水の 2 番目の流量の値 (4.14) は、最後の列からの最高コストの合計です。

q シャワー秒 = 2.19 l/s および (0.71 + 1.48) = 2.19 l/s。

産業企業からの推定消費量を決定します。

q n = q 産業用 + q 最大寿命 + q シャワー秒、l/s、

q n = 50.3 + 0.43 + 2.19 = 52.92 l/s。

現場でのコスト計算。

排水ネットワークを設計セクションに分割し、ネットワークの各ノード (井戸) に番号を割り当てます。 次に、フォーム 5 の列 1 ～ 4 に記入します。

次の式を使用して、各設計サイトの流量を決定します。

q cit = (q n + q side + q mp)K gen 。 max + q sor、l/s、(4.16)

ここで、q n はルート沿いにある住宅から設計エリアに入る移動流量です。

q 側 – 側、側面接続から来る

q mp – 上流セクションからの通過量であり、その値は前のセクションの合計平均流量に等しい。

q сср – 設計用地の上にある公共施設や自治体の建物、工業企業からの集中的な流れ。

ケンゲン。 max – 全体の最大不均一係数。

以前に記入したフォーム 1 から平均コストの値 (フォーム 5 の 5 列目から 7 列目) を取得します。合計コスト (8 列目) は、現地での移動費、横断費、交通費の合計に等しくなります。 合計流量 (列 8 から) が面積あたりの平均流量 (フォーム 1、列 3) と等しい必要があることを確認できます。

不均一係数を決定するために、平均排水流量に応じた係数値の変化の滑らかなグラフを作成します。 表からグラフのポイントを取り出します。 4.5. 平均流量が 5 l/s 未満の場合、推定コストは SNiP 2.04.01-85 に従って決定されます。 流量が 5 l/s 未満の領域の全体の最大不均一係数は 2.5 になります。

作成したグラフから求めた合計最大凹凸係数の値を様式５の９欄に記載します。

表4.5

生活用水流入の不均一性の一般係数。

列 8 と列 9 の値を乗算して、四半期の推定経費を取得します。 列 11 および 12 には集中コストが含まれており、横方向 (敷地の先頭に向けられたコスト) または通過 (上流の建物からのコスト) に分類できます。 集中経費も確認できます。その合計は、フォーム 2 で計算された 2 番目の経費と同じになります。

最後の列では、列 10、11、12 の値を要約します。

凹凸係数を求めるためのグラフ（方眼紙にあります）。 このシートはページ番号を付けるために必要なので、後で削除します。

区画番号	排水区域のコードとネットワークセクションの数	平均消費量、l/s	全体の最大凹凸係数	推定流量、l/s
ウェイハウリング	側	交通機関	旅行者	側	交通機関	一般的な	宿舎から	濃縮	合計
側	交通機関
1-2		-	-	3,96	-	-	3,96	2,5	9,9	0,26	-	10,16
2-3		-	1-2	4,13	-	3,96	8,09	2,16	17,47	2,23	0,26	19,96
3-4		-	2-3	3,17	-	8,09	11,26	2,05	23,08	0,33	2,49	25,9
4-5		-	3-4	3,49	-	11,26	14,75	1,94	28,62	1,4	2,82	32,84
6-7		-	-	0,80	-	-	0,80	2,5	2,0	-	-	2,0
7-8		-	6-7	3,58	-	0,80	4,38	2,5	10,95	0,37	-	11,32
8-9	-	-	7-8	-	-	4,38	4,38	2,5	10,95	-	0,37	11,32
9-14		8-9	-	1,33	4,38	-	5,71	2,42	13,82	-	0,37	14,19
12-13		-	-	1,96	-	-	1,96	2,5	4,9	-	-	4,9
13-14		-	12-13	0,90	-	1,96	2,86	2,5	7,15	-	-	7,15
14-15		9-14	13-14	1,44	5,71	2,86	10,01	2,1	21,02	-	0,37	21,39
10-15		-	-	3,05	-	-	3,05	2,5	7,63	0,33	-	7,96
15-16	-	10-15	14-15	-	3,05	10,01	13,06	2,0	26,12	-	0,7	26,82
11-16		-	-	1,13	-	-	1,13	2,5	2,83	-	-	2,83
16-21		15-16	11-16	0,81	13,06	1,13	15,0	1,96	29,4	-	0,7	30,1
21-26		-	16-21	4,01	-	15,0	19,01	1,90	36,12	-	0,7	36,82
20-25		-	-	2,39	-	-	2,39	2,5	5,98	2,23	-	8,21
28-25		-	-	2,44	-	-	2,44	2,5	6,1	0,26	-	6,36
25-26	-	28-25 20-25	-	-	2,44 2,39	-	4,83	2,5	12,08	-	2,49	14,57
26-27		25-26	21-26	2,60	4,83	19,01	26,44	1,6	42,3	0,33	3,19	45,82
5-27	-	4-5	-	-	14,75	-	14,75	1,96	28,91	-	4,22	33,13
27-34		5-27	26-27	2,67	14,75	26,44	43,86	1,71	75,0	-	7,74	82,74
30-29		-	-	2,44	-	-	2,44	2,5	6,1	1,28	-	7,38
29-34	-	30-29	-	-	2,44	-	2,44	2,5	6,1	-	1,28	7,38
33-34		-	-	2,39	-	-	2,39	2,5	5,98	-	-	5,98
34-35		33-34 29-34	27-34	3,92	2,39 2,44	43,86	52,61	1,68	88,38	0,37	9,02	97,77
35-36	-	34-35	-	-	52,61	-	52,61	1,68	88,38	-	9,39	97,77
36-37		-	35-36	3,92	-	52,61	56,53	1,66	93,84	7,78	9,39	111,01
37-38	-	36-37	-	-	56,53	-	56,53	1,66	93,84	52,92	17,17	163,93
38-40		-	37-38	2,87	-	56,53	59,4	1,62	96,23	0,26	70,09	166,58
19-18		-	-	2,39	-	-	2,39	2,5	5,98	-	-	5,98
18-24		19-18	-	2,44	2,39	-	4,83	2,5	12,08	0,40	-	12,48
24-23	-	18-24	-	-	4,83	-	4,83	2,5	12,08	-	0,40	12,48
17-22	23,17	-	-	3,12 2,57	-	-	5,69	2,42	13,77	8,11	-	21,88
22-23		-	17-22	2,78	-	5,69	8,47	2,19	18,55	1,4	8,11	28,06
23-31	13, 12	24-23	22-23	5,3 1,80	4,83	8,47	20,4	1,88	38,35	2,23	9,91	50,49
32-31		-	-	2,07	-	-	2,07	2,5	5,18	-	-	5,18
31-39	-	32-31 23-31	-	-	2,07 20,4	-	22,47	1,85	41,57	-	12,14	53,71
39-40	-	31-39	-	-	22,47	-	22,47	1,85	41,57	-	12,14	53,71
40-GNS	-	39-40	38-40	-	22,47	59,4	81,87	1,62	132,63	-	82,49	215,12

家庭用ネットワークの水理計算と高地設計。

推定コストを決定したら、排水ネットワーク設計の次の段階は、水理計算と高さの設計です。 油圧計算ネットワークは、パイプライン内の速度と充填値がSNiP 2.04.03-85の要件に準拠するように、セクションごとにパイプラインの直径と傾斜を選択することで構成されます。 高層デザイン network は、ネットワーク プロファイルの構築時に必要な計算と、道路ネットワークの最小値を決定するために必要な計算で構成されます。 水力ネットワークを計算するとき、私は Lukin のテーブルを使用します。

水力計算と高さの要件

家庭内ネットワークの設計。

水力計算を実行するときは、次の要件を使用します。

1. 計算されたセクション全体の流量はその先頭まで進み、その長さに沿って変化しません。

2. 設計セクションのパイプライン内の動きは圧力がなく均一です。

3. 重力ネットワークの最小 (最小) 直径と傾斜は、SNiP 2.04.03-85 または表に従って受け入れられます。 5.1.

4. 設計流量を満たさない場合のパイプ内の許容設計充填量は標準値を超えてはならず、SNiP 2.04.03-85 に従って表に示されています。 5.2.

5. 所定の設計流量におけるパイプ内の流れ速度は、表の SNiP 2.04.03-85 に従って与えられる最小速度以上でなければなりません。

6. 非金属パイプの最大許容流速は 4 m/s、金属パイプの場合は 8 m/s です。

表5.1

最小直径と勾配

注: 1. 位置合わせに使用できる傾きを括弧内に示します。 2. 流量が 300 m 3 /日までの人口密集地域では、直径 150 mm のパイプの使用が許可されます。 3. 産業下水道では、適切な理由があれば、直径 150 mm 未満の管の使用が許可されます。

表5.2

最大充填量と最小速度

7. セクションの移動速度は、前のセクションの速度またはサイド接続の最高速度以上でなければなりません。 急峻な地形から穏やかな地形に移行するセクションでのみ、速度の低下が許可されます。

8. 同じ直径のパイプラインは「水位に応じて」接続され（一致し）、異なるパイプラインは「シェリグに応じて」接続されます。

9. パイプの直径はセクションごとに増加する必要がありますが、領域の傾斜が急激に増加する場合は例外が許可されます。

10. 最小深さは、次の 2 つの値の大きい方と見なす必要があります: h 1 = h pr – a, m,

h 2 = 0.7 + D、m、

ここで、 h pr は、SNiP 2.01.01-82 に従って採用された、特定の地域の標準土壌凍結深さ、m です。

a – 直径が最大 500 mm のパイプの場合は 0.3 m、それよりも大きな直径のパイプの場合は 0.5 m までのパラメータが受け入れられます。

D – パイプの直径、m。

モルドヴィア共和国の標準凍結深度は2.0mです。

h 1 = 2.0 – 0.3 = 1.7;

h2 = 0.7 + 0.2 = 0.9;

このエリアの最小敷設深さは 1.7 m です。

地下水の平均深さは4.4mと考えられます。

12. 流量が 9 ～ 10 l/s 未満の領域は「設計外」と見なすことをお勧めしますが、パイプの直径と傾斜は最小値に等しく、速度と充填は計算されません。

家庭内ネットワークの計算

様式6の表に、各重力セクションの計算結果を記入します。 まず、列 1、2、3、10、11 に初期データを入力します (経費 - フォーム 5 の最後の列から、土地の長さと標高 - 都市の一般計画に従って)。 次に、各セクションに対して次の順序で水理計算を順番に実行します。

表5.3

地番	長さ、m	グランドマーク、m
初めに	最後に
1-2	10,16
2-3	19,96
3-4	25,9
4-5	32,84
6-7	2,0		162,5
7-8	11,32	162,5
8-9	11,32
9-14	14,19
12-13	4,9	162,5
13-14	7,15
14-15	21,39		161,8
10-15	7,96		161,8
15-16	26,82	161,8	160,2
11-16	2,83	160,3	160,2
16-21	30,1	160,2
21-26	36,82
20-25	8,21	163,5	162,5
28-25	6,36		162,5
25-26	14,57	162,5
26-27	45,82
27-34	82,74
30-29	7,38	162,7
29-34	7,38
33-34	5,98	162,5
34-35	97,77
35-36	97,77
36-37	111,01
37-38	163,93
38-40	166,58
19-18	5,98	163,5	163,3
18-24	12,48	163,3
24-23	12,48		162,4
17-22	21,88	162,5	162,5
22-23	28,06	162,5	162,4
23-31	50,49	162,4	161,4
32-31	5,18	162,3	161,4
31-39	53,71	161,4	160,5
39-40	53,71	160,5
40-GNS	215,12

1. セクションが上り坂の場合、セクションの開始時のパイプラインの深さ h 1 は最小値 h min に等しく取られ、おおよその直径は採用されたタイプのネットワークと排水システムの最小値に等しく取られます。 (表5.1)。 サイトに隣接する上流セクションがある場合、初期の深さはこれらのセクションの終わりの最大深さにほぼ等しいとみなされます。

2. パイプラインのおおよその傾きを計算します。

i o = (h min – h 1 + z 1 – z 2)/l、(5.1)

ここで、z 1 と z 2 は、セクションの始まりと終わりの地表のマークです。

l はセクションの長さです。

結果は負の傾き値になる場合があります。

3. 既知の計算された流量に従って、必要な直径 D、充填 h/D、流速 v、および傾き i を持つパイプラインを選択します。 A.A. Lukins の表に従ってパイプを選択します。 最小直径から選択を開始し、徐々に大きな直径に移動します。 傾きはおおよその i 0 以上でなければなりません (また、パイプ直径が最小値に等しい場合は、最小傾き以上になります - 表 5.1)。 充填量は許容範囲内である必要があります (表 5.2)。 速度は、第一に最小速度（表 5.2）以上でなければならず、第二に、隣接するセクションの最高速度以上でなければなりません。

セクションの流量が 9 ～ 10 l/s 未満の場合、そのセクションは設計されていないと見なすことができます。私は直径と傾斜を最小限に抑えていますが、充填と速度は調整しません。 4、5、6、7、8、9 列に記入します。

次の式を使用して落下を計算します: ∆h=i・l, m

ここで、i – 傾き、

l – セクションの長さ、m。

メートル単位の充填は、分数単位の充填と直径の積に等しい。

4. 先頭に隣接するすべてのセクションから、共役となる最も深いセクションを選択します。 次に、カップリングのタイプを受け入れます (現在のセクションと嵌合セクションのパイプの直径に応じて)。 次に、セクションの先頭で深さとマークを計算します。次のようなケースが考えられます。

a) 活用が「水による」場合、セクションの先頭のウォーター マークは、活用セクションの終わりのウォーター マークと等しくなります。 列 13 の値を列 12 に書き換えます。次に、セクションの先頭の底面標高を計算します。これは、セクションの先頭の地盤標高からセクションの先頭の深さを差し引いたものに等しく、次のように書きます。結果は列 14 にあります。

b) 活用が「by shelygs」の場合、セクションの先頭の下のマークを計算します: z d.beg。 =z d 抵抗 +D 抵抗値 - D tr.tek。

ここで、z d 抵抗 - 隣接するセクションの終わりにある下部マーク、m。

D tr.続き – 隣接するセクションのパイプの直径、m。

D tr.tek。 – 現在のセクションのパイプの直径、m。

この値を列 14 に書き込みます。次に、セクションの先頭のウォーター マークを計算します。これは、セクション z d.beg の先頭のボトム マークの合計に等しくなります。 サイトの先頭にある深さと深さを列 12 に書き留めます。

c) 敷地に合流点がない場合（つまり、ポンプ場の上流または後）、敷地の先頭の底面の標高は、敷地の先頭の地表面の標高と敷地の地表面の標高の差に等しくなります。サイトの先頭の深さ。 前のケースと同様にセクションの先頭のウォーター マークを決定します。セクションが計算されていない場合は、ウォーター マークを一番下のマークに等しいとみなし、列 12 と列 13 にダッシュを入れます。

最初の 2 つのケースでは、セクションの先頭の深さは次の式で決定されます: h 1 = z 1 - z 1d。

5. セクションの終わりにある深さとマークを計算します。

底面の標高は、セクションの開始時と落下時の底面の標高の差に等しくなります。

ウォーターマークはセクション終了時のボトムマークとフィルのメートル数の合計、またはセクション開始時とフォールのボトムマークの差に等しい。

敷設深さは、セクションの端の水面と底の高さの差に等しい。

敷設の深さが特定の種類の土壌の最大深さ（私の場合、最大深さは 4.0 m）より大きいことが判明した場合、現在のセクションの開始時に地域またはローカルのポンプ場を設置します。セクションの先頭の深さは最小値に等しいとみなされ、ポイント 3 から始めて計算を繰り返します (隣接するセクションの速度は考慮しません)。

列 13、15、および 17 に記入します。列 18 には、境界の種類、境界領域、ポンプ場の存在などを書き留めることができます。

重力式下水道網の水理計算を様式 6 で示します。

排水ネットワークの水理計算の結果に基づいて、排水池の 1 つのメインコレクターの縦断プロファイルを作成します。 メインコレクタの縦方向のプロファイルを構築するということは、GNS までの領域の断面上にそのルートを描くことを意味します。 メインコレクターの長手方向のプロファイルをグラフィック部分に示します。 地下水はコンクリートに対して攻撃的であるため、セラミックパイプを受け入れます。

区画番号	消費量、l/s	長さ、m	ウクロン	ドロップ、m	直径、mm	速度、m/s	充填	マーキング、m	深さ	注記
地球	水	底
株式	メートル	初めに	最後に	初めに	最後に	初めに	最後に	初めに	最後に
1-2	10,16		0,005	1,3		0,68	0,49	0,10			158,4	157,1	158,3		1,7
2-3	19,96		0,004	1,32		0,74	0,55	0,14			157,09	155,77	156,95	155,63	3,05	4,37	NS
3-4	25,9		0,003	0,39		0,73	0,50	0,15			158,45	158,06	158,3	157,91	1,7	2,09
4-5	32,84		0,003	0,93		0,78	0,58	0,17			158,08	157,15	157,91	156,98	2,09	3,02
6-7	2,0		0,007	1,05		-	-	-		162,5	-	-	161,3	160,25	1,7	2,25
7-8	11,32		0,005	1,45		0,70	0,52	0,10	162,5		162,6	158,9	160,25	158,80	2,25	3,2
8-9	11,32		0,005	0,55		0,70	0,52	0,10			158,9	158,35	158,8	158,25	3,2	3,75	NS
9-14	14,19		0,005	1,4		0,74	0,60	0,12			160,42	159,02	160,30	158,9	1,7	4,1	NS
12-13	4,9		0,007	1,89		-	-	-	162,5		-	-	160,8	158,91	1,7	4,09	NS
13-14	7,15		0,007	0,84		-	-	-			-	-	161,3	160,46	1,7	2,54
14-15	21,39		0,004	1,12		0,75	0,57	0,14		161,8	161,44	160,32	161,3	160,18	1,7	1,62
10-15	7,96		0,007	1,96		-	-	-		161,8	-	-	160,3	158,34	1,7	3,46
15-16	26,82		0,003	0,24		0,75	0,52	0,16	161,8	160,2	158,4	158,16	158,24		3,56	2,2
11-16	2,83		0,007	1,82		-	-	-	160,3	160,2	-	-	158,6	156,78	1,7	3,42
16-21	30,1		0,003	0,45		0,76	0,55	0,17	160,2		156,85	156,4	156,68	156,23	3,52	3,77
21-26	36,82		0,003	1,65		0,76	0,51	0,18			156,36	154,71	156,18	154,53	3,82	5,47	NS
20-25	8,21		0,007	2,52		-	-	-	163,5	162,5	-	-	160,8	158,28	1,7	4,22	NS
28-25	6,36		0,007	2,59		-	-	-		162,5	-	-	161,3	158,71	1,7	3,79
25-26	14,57		0,004	1,16		0,69	0,46	0,12	162,5		160,92	159,76	160,8	159,64	1,7	0,36
26-27	45,82		0,003	1,08		0,79	0,58	0,20			159,74	158,66	159,54	158,46	0,46	1,54
27-34	82,74		0,002	0,76		0,84	0,60	0,27			158,63	157,87	158,36	157,6	1,64	2,4
30-29	7,38		0,007	2,87		-	-	-	162,7		-	-		158,13	1,7	4,87	NS
29-34	7,38		0,007	1,75		-	-	-			-	-	161,3	159,55	1,7	0,45
33-34	5,98		0,007	2,59		-	-	-	162,5		-	-	160,8	158,21	1,7	1,79
34-35	97,77		0,002	0,86		0,87	0,67	0,30			157,9	157,04	157,6	156,74	2,4	3,26
35-36	97,77		0,002	0,5		0,87	0,67	0,30			157,04	156,54	156,74	156,24	3,26	3,76
36-37	111,01		0,002	0,42		0,87	0,63	0,32			156,51	156,09	156,19	155,77	3,81	4,23	NS
37-38	163,93		0,002	0,42		0,91	0,71	0,39			158,69	158,27	158,3	157,88	1,7	2,12
38-40	166,58		0,002	0,46		0,91	0,72	0,40			158,28	157,82	157,88	157,42	2,12	2,58
19-18	5,98		0,007	2,94		-	-	-	163,5	163,3	-	-	161,8	158,86	1,7	4,44	NS
18-24	12,48		0,005	1,3		0,71	0,55	0,11	163,3		161,71	160,41	161,6	160,3	1,7	2,7
24-23	12,48		0,005	0,9		0,71	0,55	0,11		162,4	160,41	159,51	160,3	159,4	2,7
17-22	21,88		0,004	0,48		0,75	0,58	0,15	162,5	162,5	160,95	160,47	160,8	160,32	1,7	2,18
22-23	28,06		0,003	0,69		0,75	0,53	0,16	162,5	162,4	160,43	159,74	160,27	159,58	2,23	2,82
23-31	50,49		0,003	0,9		0,82	0,62	0,22	162,4	161,4	159,65	158,75	159,43	158,53	2,97	2,87
32-31	5,18		0,007	2,17		-	-	-	162,3	161,4	-	-	160,6	158,43	1,7	2,97
31-39	53,71		0,003	0,9		0,83	0,65	0,23	161,4	160,5	158,61	157,71	158,38	157,48	3,02	3,02
39-40	53,71		0,003	0,36		0,83	0,65	0,23	160,5		157,71	157,35	157,48	157,12	3,02	2,88
40-GNS	215,12		0,002	0,1		0,91	0,60	0,42			157,19	157,09	156,77	156,67	3,23	3,33

ここに方眼紙上の川の横断面を挿入します。

サイフォンの計算。

サイフォンを水力学的に計算および設計する場合は、次の条件を遵守する必要があります。

作業ラインの数 - 少なくとも 2 つ。

鋼管の直径は少なくとも150 mmです。

サイフォンのルートはフェアウェイに対して垂直でなければなりません。

側枝は地平線に対する傾斜角α - 20°以下でなければなりません。

サイフォンの水中部分の敷設深さ h は 0.5 m 以上、フェアウェイ内では 1 m 以上です。

排水ライン間の明確な距離 b は 0.7 ～ 1.5 m である必要があります。

パイプ内の速度は、第一に 1 m/s 以上でなければならず、第二に、供給マニホールド内の速度以上でなければなりません (V インチ ≧ V インチ)。

入口チャンバー内のウォーターマークは、サイフォンに近づく最も深いコレクタ内のウォーターマークとみなされます。

出口室の水位は、入口室の水位よりもサイフォン内の圧力損失の分だけ低くなります。 zアウト = ジン。 - Δh。

サイフォンの設計と水力計算の手順:

1. 方眼紙に、サイフォンが置かれている場所の川の断面図を縦横同じスケールで描きます。 サイフォンの枝の輪郭を描き、その長さ L を決定します。

2. 設計領域の流量と同じ方法で、サイフォン内の推定流量を決定します (つまり、フォーム 5 から取得します)。

3. サイフォン V d. の設計速度と作業ライン数を受け入れます。

4. Shevelev のテーブルを使用して、1 つのパイプ内の速度と流量に応じてパイプの直径を選択します。これは、計算された流量を作業ラインの数で割ったものに等しくなります。 パイプの単位長さあたりの圧力損失を求めます。

5. サイフォン内の圧力損失を合計として計算します。

ここで、 - 入力における局所抵抗係数 = 0.563;

サイフォンの出口における速度、m/s。

- サイフォン内のすべての回転における圧力損失の合計。

回転角度、度;

旋回エルボの局所抵抗係数（表6.1）

表6.1

エルボ内の局所抵抗係数（直径400mmまで）

6. サイフォンの緊急操作中に、計算された流量全体が 1 つのラインを通過する可能性を確認します。事前に指定した直径で、サイフォン Δh 緊急時の速度と圧力損失を求めます。

7. 次の不等式を観察する必要があります: h 1 ≥ Δh 緊急。 - Δh、

ここで、h 1 は地表から入口チャンバー内の水までの距離です。

この比率が満たされない場合は、条件が満たされるまで線の直径を大きくします。 この直径とサイフォンの通常の動作モードでの流速を求めます。 速度が 1 m/s 未満の場合、回線の 1 つがバックアップとして受け入れられます。

8. サイフォンの出口チャンバー内の水位が計算されます。

私たちの場合、サイフォンの長さは 83 m、推定流量は 33.13 l/s です。 直径 300 mm、流速 0.78 m/s の 1 つのコレクタ (4 ～ 5) がサイフォンに適しており、サイフォンの後ろのパイプラインの速度は 0.84 m/s です。 デューカーには、下枝と上枝に 10 度の角度を持つ 2 本の枝があります。 入口室の水位は157.15m、地表から水までの距離は2.85mです。

稼働中のサイフォンラインは 2 つあります。 シェベレフのテーブルを使用すると、流量 16.565 l/s、直径 150 mm、水速 0.84 m/s、1 m あたりの圧力損失 – 0.0088 m の鋼管を受け入れます。

圧力損失を計算します。

長さに沿って: Δh 1 =0.0088*83=0.7304 m。

入口では: Δh 2 =0.563*(0.84) 2 /19.61=0.020 m。

出力時: Δh 3 =(0.84 -0.84) 2 /19.61=0 m。

4 回転時: Δh 4 =4*(10/90)*0.126*(0.84) 2 /19.61=0.002 m。

一般: Δh=0.7304 +0.020 +0 +0.002 =0.7524 m。

流量 33.13 l/s、パイプ直径 150 mm の緊急モードでのサイフォンの動作をチェックします。 速度は 1.68 m/s、単位圧力損失は 0.033 であることがわかります。 圧力損失を再計算します。

長さ: Δh 1 =0.033*83=2.739 m。

入口では: Δh 2 =0.563*(1.68) 2 /19.61=0.081 m。

出力時: Δh 3 = (0.84-1.68) 2 /19.61 = 0.036 m。

4 回転時: Δh 4 =4*(10/90)*0.126*(1.68) 2 /19.61=0.008 m。

一般: ∆h 緊急 = 2.739 +0.081 +0.036 +0.008 =2.864 メートル。

条件を確認します: 2.85 ≥ (2.864-0.7524 = 2.1116 m)。 条件は満たされています。 通常の動作条件、つまり流量 33.13 m/s、直径 150 mm でパイプラインの流れ漏れをチェックします。 速度は1.68m/sになります。 結果の速度は 1 m/s を超えるため、両方の回線が動作していることを受け入れます。

サイフォンの出口におけるウォーターマークを計算します。

zアウト = ジン。 - Δh= 157.15 - 2.864=154.29 m。

結論。

コースプロジェクトの実施中に、計算書と説明書に示されている市内の排水網を初期データに基づいて計算し、その計算に基づいてグラフ部分を作成しました。

このコース プロジェクトでは、総人口 35,351 人のモルドヴィア共和国の集落の排水網が設計されました。

95% 供給の水流量が 2.21 m 3 /s であり、5 m 3 /s 未満であるため、この地域では半分離排水システムを選択しました。 また、この集落では人口が 50 万人に満たないため、集中排水システムを選択しました。 メインコレクターの敷設は、水路に沿って施設の領域の下端に沿って計画されているため、交差スキーム。

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下水道 - 外部ネットワークおよび構造物 - SNiP 2-04-03-85 (1985 年 5 月 21 日付けのソ連国家建設委員会令により承認) (71 年 5 月 20 日より編集)... 2018 年関連

具体的なコスト、不均一係数および推定排水流量

2.1. 人口密集地域の下水道システムを設計する場合、住宅用建物からの生活排水の計算された特定日平均 (年間) 排水量は、SNiP 2.04.02-84 に従って計算された特定日平均 (年間) 水消費量と等しくなるように考慮する必要があります。給水区域や緑地への水の消費量を考慮します。

2.2. 集中的なコストを考慮する必要がある場合、個々の住宅および公共の建物からの推定廃水流量を決定するための特定の排水は、SNiP 2.04.01-85 に従って考慮される必要があります。

2.7. 計算された最大および最小廃水流量は、第 2.5 項に従って決定された 1 日あたり (年間) の平均廃水流量と、表 2 に示されている一般不均一係数との積として決定される必要があります。

表2

一般排水流入不均一係数	平均廃水流量、l/s
	5	10	20	50	100	300	500	1000	5000以上
最大 K_gen.max	2,5	2,1	1,9	1,7	1,6	1,55	1,5	1,47	1,44
最小 K_gen.min	0,38	0,45	0,5	0,55	0,59	0,62	0,66	0,69	0,71

3. 平均廃水流量の中間値については、全体の不均一係数を補間によって決定する必要があります。

2.8. 産業企業からの産業廃水の推定コストは次のように計算されます。

作業場からの廃水を時間ごとの最大流量で受け取る企業の外部収集装置の場合。

企業のオンサイト収集者とオフサイト収集者向け - 時間ごとのスケジュールを組み合わせたもの。

企業グループのオフサイトコレクター向け - コレクターを通過する廃水の流れの時間を考慮した、時間ごとのスケジュールを組み合わせたもの。

2.9. 1.1 項にリストされている計画を策定する場合、表 3 に従って、1 日 (年間) の具体的な平均水処理量を計算できます。

工業および農業企業からの廃水の量は、統合基準または既存の類似プロジェクトに基づいて決定される必要があります。

表3

注: 1. 1 日の平均水処理量の具体的な値は、気候およびその他の地域条件および改善の程度に応じて 10 ～ 20% 変更される可能性があります。

2. 1990 年以降の産業発展に関するデータがない場合は、表 3 から決定される流量の 25% の量で企業からの追加の廃水流量を受け入れることが許可されます。

2.10. 生活排水および産業排水の重力管、集水器および水路、および圧力パイプラインは、第 2.7 条および第 2.8 条に従って計算された最大流量の合計が通過しているかどうか、および降雨時や融雪期の地表水と地下水の追加流入について検査する必要があります。漏水井戸のハッチを通って、また地下水の浸透により、下水道網に無組織に侵入する。 追加の流入量q_ad、l / sは、特別な調査または同様のオブジェクトの運用データに基づいて、それらが存在しない場合は、次の式に従って決定される必要があります。

q_ad = 0.15L 平方根 (m_d)、

(1)

ここで、L は計算された構造 (パイプライン サイト) までのパイプラインの全長、km です。

m_d - SNiP 2.01.01-82 に従って決定された最大日降水量 mm の値。

増加した流量を通過させるための任意の形状の断面を持つ重力パイプラインとチャネルの検証計算は、充填高さ 0.95 で実行する必要があります。

4 処理施設の計算

4.1 処理場に流入する排水の流れと不均一係数の決定

流入する廃水の特性を考慮して、SNiP 2.04.03-85 の式を使用して処理施設の処理能力を計算します。

1 日の平均廃水流入量は 4000 m 3 /日、1 日の最大廃水流入量は 4500 m 3 /日、時間不均一係数は 1.9 です。

一日の平均流量は 4000 m 3 /日です。 次に、1時間当たりの平均消費量は、

ここで、Q の 1 日あたりの平均消費量は、

1時間当たりの最大消費量は、

Q max =q avg K h.max (6)

ここで、K h max は規格に従って許容される時間当たりの最大不均一係数です。

K h.max =1.3・1.8=2.34

日内凹凸係数の最大値

日ごとに 最大 =1.1。

次に、1日の最大消費量は、

Q day.max =4000・1.1=4400 m 3 /日。

時間当たりの最大消費量

.

4.2 人口密集地域と地場産業（チーズ工場）からの廃水の流れの決定

チーズ工場の設計能力は 210 トン/日です。 チーズ工場からの 1 日あたりの廃水流量は、1 日あたり 150 トンの牛乳処理に相当する実際の処理能力によって決まります。

標準廃水使用量は加工乳1トン当たり4.6m 3 です。 すると、チーズ工場からの 1 日あたりの廃水消費量は次のようになります。

Q 毎日のコーム = 150 · 4.6 = 690 m 3 /日。

チーズ工場の廃水汚染物質の濃度 (BOD 合計) は 2400 mg/l です。 チーズ工場から廃水処理施設に入る汚染物質の量は、

BOD 完全組み合わせ = 2400 690 = 1656 g/日。

人口密集地域からの廃水流量は、廃水処理プラントに流入する 1 日あたりの最大流量とチーズ工場からの 1 日あたりの廃水流量の差として決定できます。

Q日 最大 – Q 日次コーム =4400-690=3710 m 3 /日。

基準によれば、一人当たりの汚染量はBOD合計＝75g/日となります。 集落の住民数は1万6000人。

汚染の総量

BOD 合計山 = 75 · 16000 = 1200 g/日。

生活排水と産業排水の混合物の汚染量を調べてみましょう

BODフルcm。 =(1656+1200)/4400=649mg/l。

4.3 砂トラップと砂パッドの計算

サンドトラップは、廃水に含まれる鉱物不純物（主に砂）を有機不純物と一緒に沈殿槽内で沈殿させないように設計されています。沈殿槽からのスラッジの除去やさらなる脱水に重大な困難が生じる可能性があります。

流出については、図 1 に示すように、水の円運動を伴う砂トラップを計算します。

1 – 油圧エレベーター; 2 – 浮遊不純物を除去するためのパイプライン

図 1 - 水の円運動を伴う砂トラップ

水の移動はリングトレイに沿って発生します。 落下した砂は亀裂を通ってコーン部分に入り、そこから油圧エレベーターによって定期的に汲み出されます。

処理プラントに流入する廃水の 1 日あたりの平均流量は 4000 m 3 /日です。

二次流量 q avg.sec、m 3 /s は次の式で求められます。

q 平均秒 =, (7)

q 平均秒 = (m3/秒)

水処理の全体的な不均一係数は 1.73 に等しいため、処理プラントに入る廃水の最大計算流量は次のようになります。

q max .s = 0.046・1.73 = 0.08 m 3 / s = 288 m 3 / h。

式 17 を使用して砂トラップの長さを決定します。

Ls= (8)

ここで、Ks は表 27 に従って受け入れられる係数、Ks = 1.7;

Hs は砂トラップの推定深さ、m です。

Vs は、表 28 に従って測定された廃水の移動速度 (m/s) です。

Uo は、保持される砂粒子の必要な直径に応じて取得される水硬性砂のサイズ (mm/s) です。

Ls = メートル

1 つの砂トラップの環状トレイの開いた断面の推定面積は、式 2.14 を使用して求められます。

, (9)

ここで、qmax。 c - 0.08 m 3 /s に等しい最大設計廃水流量。

V は 0.3 に等しい水の移動の平均速度です。

n – ブランチの数。

平方メートル

1 つの砂トラップの推定生産性を決定します

導入

1. 計算部分

1.2. 給水塔および浄水池のタンクの容積の決定

1.3. ピエゾメトリックラインの構築。 ポンプの選択 2 リフト

2. 技術的な部分

2.1. 水質と基本的な浄化方法

2.2. 浄水技術スキームの選定

2.3. 試薬設備

2.4. 水の消毒

2.5. 水処理プラント用の技術機器の選択

結論

応用

参考文献

導入

都市経済は、住宅および公共の製品とサービスの生産と販売に従事する一連の企業です。

地方自治体セクターは、同じ種類の製品やサービスを販売する一連の企業です。

集中給水は都市経済の重要な部門の 1 つであり、多くの特徴があり、都市経済の生活の中でその機能を果たします。

集中給水は都市管理の一分野であり、水の消費者に必要な量、必要な品質、必要な圧力で水を供給します。

給水タスクを実行する一連の工学構造は、給水システム (パイプライン) と呼ばれます。

集中給水は住民に水を提供しますが、その水は感染症に対して安全で、化学組成が無害で、優れた官能特性を備えていなければなりません。

この業界には多くの技術的特徴があります。

1. 不変性（技術の規模に関係なく、技術段階の変化しない状態）。

2. 継続性（厳密に繰り返されるシーケンスでの技術段階の実装）。

しかし、都市経済の多くの分野と同様に、水道にも独自の問題と欠点があります。 これには、最新技術の取得と運用のための機器のメンテナンス、タイムリーなオーバーホール、現在の修理のための資金不足が含まれており、そのため機器や技術の運用に絶えず障害が発生しています。 その結果、家庭に供給される水の品質、その化学的および物理的組成に影響を与えます。

1. 計算部分

1.1. 水の消費に関する規範と制度

推定水使用量は、人口密集地域の住民数と水使用量基準を考慮して決定されます。

人口密集地域における家庭用水および飲料水の消費量の標準は、1 人の居住者が家庭用および飲料用に 1 日に消費する水の量 (リットル) です。 水の使用量は建物の改善度合いや気候条件によって異なります。

表1

水使用量基準

値が小さいほど寒冷な気候の地域を指し、値が大きいほど温暖な気候の地域を指します。

年間を通じて、日中、家庭用および飲料用の水の消費量は不均一です（夏は冬より多く、日中は夜より多く消費されます）。

人口密集地域における家庭用および飲料用の 1 日あたりの水の推定消費量（年間平均）は、次の式で求められます。

Qday m = ql Nl/1000、m3/日;

Qday m = 300*150000/1000 = 45000 m3/日。

ここで、ql – 比水消費量。

ニュージーランド – 推定住民数。

最高および最低の水使用量の 1 日あたりの推定水使用量、m3/日、

Qday max = Kday max* Qday m;

Qday 分 = Kday 分 * Qday m。

水消費量の日次不均一係数 Kday は次と等しくとるべきです。

Kday max = 1.1 – 1.3

Kday 最小 = 0.7 – 0.9

人口が多い都市では Kday max のより大きな値が採用され、人口が少ない都市ではより小さな値が採用されます。 Kday min の場合はその逆です。

Qday max = 1.3*45000 = 58500 m3/日;

Qday min = 0.7*45000 = 31500 m3/日。

推定時間当たり水消費量、m3/h、

qch max = Kch max * Qday max/24

qch 分 = Kch 分 * Qday 分/24

使用水量の時間不均一係数は次の式から求められます。

Kch max = amax * bmax

Kch min = アミン * bmin

ここで、a は建物の改善の度合いを考慮した係数です。 amax = 1.2-1.4; amin = 0.4-0.6 (建物の改善の度合いが高いほど、amax の値が小さく、amin の値が大きいほど採用されます)。 b は、地域の住民の数を考慮した係数です。

Kch max = 1.2*1.1 = 1.32

Kch min = 0.6*0.7 = 0.42

qh 最大 = 1.32*58500/24 = 3217.5 m3/h

qh 最小 = 0.42*31500/24 = 551.25 m3/h

消火活動のための水の消費量。

火災時には、消火のために散発的に水が使用されます。 人口密集地域の住民数に応じた外部消火用水使用量を考慮した表に基づき、人口密集地域における外部消火用水使用量（火災1件当たり）と同時火災数を算出しています。

同時に、内部消火のための水の消費量は、設計火災ごとに 2.5 リットル/秒の 2 つのジェットの速度で計算されます。

消火時間は3時間程度と想定されている。

次に消火用の水の供給

Wп =nп (qп+2.5*2)*3*3600/1000、m3

ここで、nп は火災の推定数です。 qп – 1 回の設計火災における水の消費量、l/s。

この場合、nп = 3; qп = 40 l/秒。

Wп = 3 (40+2.5*2)*3*3600/1000 = 1458 m3

消火のための時間当たりの消費量

Qp.ch. = Wп/3 = 1458/3 = 486 m3/h

計算された時間不均一係数 Kch max = 1.32 に基づいて、1 日の時間ごとの 1 日の出費の配分の推定スケジュールを設定します。

Kch max = 1.32 の人口密集地域のさまざまな時間不均一係数での 1 日の時間別の 1 日の世帯費と飲料費の分布表に従って、1 日の水消費量のスケジュールを作成し、このスケジュールと給水スケジュールを組み合わせます。ポンプ1と2のリフトで移動します。

1.2 給水塔および浄水池のタンク容積の決定

給水塔のタンクの容量は、水の消費量と第 2 リフトポンプ場の稼働スケジュールを組み合わせて決定できます。 計算結果を表 2 に示します。これは給水塔タンクの調整役割を反映しています。 したがって、午前22時から午前5時までの時間帯では、ポンプ場2から供給されない水が不足し、1時間ごとに1日の消費量の0.1〜0.8％がタンクから消費されます。 5 ～ 8 時間および 10 ～ 19 時間の間、水は 1 日の流量の 0.2 ～ 0.7% の量でタンクに流入します。