Żukow A.D. Księga referencyjna majstra uniwersalnego - plik n1.rtf

Jeden z naukowców w przenośni powiedział o sejsmiczności, że „cała nasza cywilizacja jest budowana i rozwijana na pokrywie kotła, w którym gotują się straszne, nieokiełznane elementy tektoniczne i nikt nie jest bezpieczny przed tym, że choć raz w życiu nie znajdą się na tej podskakującej pokrywie.”

Te „zabawne” słowa dość luźno interpretują problem. Istnieje ścisła nauka zwana sejsmologią („seismos” po grecku oznacza „trzęsienie ziemi”, a termin ten ukuł około 120 lat temu irlandzki inżynier Robert Male), zgodnie z którą przyczyny trzęsień ziemi można podzielić na trzy grupy:

· Zjawiska krasowe. Jest to rozpuszczanie węglanów zawartych w glebie, tworzenie ubytków, które mogą się zapaść. Trzęsienia ziemi wywołane tym zjawiskiem mają zazwyczaj niewielką siłę.

· Aktywność wulkaniczna. Przykładem jest trzęsienie ziemi spowodowane erupcją wulkanu Krakatoa w cieśninie między wyspami Jawa i Sumatra w Indonezji w 1883 roku. Popiół wzbił się w powietrze na wysokość 80 km, opadł na ponad 18 km 3, co powodowało jasne poranki przez kilka lat. Erupcja i fala morska o wysokości ponad 20 m doprowadziły do ​​śmierci dziesiątek tysięcy ludzi na sąsiednich wyspach. Jednak trzęsienia ziemi spowodowane działalnością wulkaniczną obserwuje się stosunkowo rzadko.

· Procesy tektoniczne. To z ich powodu na kuli ziemskiej dochodzi do większości trzęsień ziemi.

„Tektonikos” w tłumaczeniu z języka greckiego oznacza „buduj, budowniczy, buduj”. Tektonika to nauka o budowie skorupy ziemskiej, niezależna gałąź geologii.

Istnieje geologiczna hipoteza utrwalania, oparta na idei nienaruszalności (stałości) położenia kontynentów na powierzchni Ziemi i decydującej roli pionowo skierowanych ruchów tektonicznych w rozwoju skorupy ziemskiej.

Fiksizm sprzeciwia się mobilizmowi, hipotezie geologicznej sformułowanej po raz pierwszy przez niemieckiego geofizyka Alfreda Wegenera w 1912 r. i sugerującej duże (do kilku tysięcy km) poziome ruchy dużych płyt litosfery. Obserwacje z kosmosu pozwalają mówić o bezwarunkowej poprawności tej hipotezy.

Skorupa ziemska to górna skorupa Ziemi. Rozróżnia się skorupę kontynentalną (grubość od 35...45 km pod równinami do 70 km w górach) i oceaniczną (5...10 km). Struktura pierwszej składa się z trzech warstw: górnej osadowej, środkowej, umownie zwanej „granitem” i dolnej „bazaltowej”; w skorupie oceanicznej nie ma warstwy „granitu”, a warstwa osadowa ma zmniejszoną grubość. W strefa przejściowa Pośredni typ skorupy (subkontynentalny lub suboceaniczny) rozwija się od kontynentu do oceanu. Pomiędzy skorupą ziemską a jądrem Ziemi (od powierzchni Mohorovicic do głębokości 2900 km) znajduje się płaszcz Ziemi, który stanowi 83% objętości Ziemi. Uważa się, że składa się głównie z oliwinu; Ze względu na wysokie ciśnienie materiał płaszcza wydaje się być w stanie stałym krystalicznym, z wyjątkiem astenosfery, gdzie prawdopodobnie jest amorficzny. Temperatura płaszcza wynosi 2000...2500 o C. Litosfera obejmuje skorupę ziemską i górną część płaszcza.

Granicę między skorupą ziemską a płaszczem Ziemi zidentyfikował jugosłowiański sejsmolog A. Mohorovicic w 1909 roku. Prędkość podłużnych fal sejsmicznych przy przejściu przez tę powierzchnię gwałtownie wzrasta z 6,7...7,6 do 7,9...8,2 km/s.

Zgodnie z teorią „tektoniki planarnej” (lub „tektoniki płyt”) kanadyjskich naukowców Forte i Mitrovica, skorupa ziemska na całej grubości, a nawet nieco poniżej powierzchni Mohorovicica jest podzielona pęknięciami na płaskie platformy (płyty tektoniczne litosfery). , które dźwigają ciężar oceanów i kontynentów . Zidentyfikowano 11 dużych płyt (afrykańska, indyjska, północnoamerykańska, południowoamerykańska, antarktyczna, eurazjatycka, pacyficzna, karaibska, płyta kokosowa na zachód od Meksyku, płyta Nazca na zachód od Ameryki Południowej, arabska) i wiele małych. Płyty mają różną wysokość. Połączenia pomiędzy nimi (tzw. uskoki sejsmiczne) wypełnione są materiałem znacznie mniej wytrzymałym niż materiał płyt. Płyty wydają się unosić w płaszczu Ziemi i nieustannie zderzają się ze sobą na krawędziach. Istnieje schematyczna mapa pokazująca kierunki ruchu płyt tektonicznych (w stosunku do płyty afrykańskiej).

Według N. Caldera istnieją trzy rodzaje połączeń pomiędzy płytami:

Szczelina powstająca, gdy płyty oddalają się od siebie (północnoamerykańska i euroazjatycka). Powoduje to roczny wzrost odległości między Nowym Jorkiem a Londynem o 1 cm;

Rów to zagłębienie oceaniczne wzdłuż granicy płyt w miarę ich zbliżania się do siebie, gdy jedna z nich wygina się i zanurza pod krawędzią drugiej. Miało to miejsce 26 grudnia 2004 r. na zachód od wyspy Sumatra podczas zderzenia płyt indyjskiej i euroazjatyckiej;

Usterka transformacji - przesuwanie się płyt względem siebie (Pacyfik względem Ameryki Północnej). Amerykanie ze smutkiem żartują, że San Francisco i Los Angeles prędzej czy później się zjednoczą, gdyż znajdują się po różnych stronach uskoku sejsmicznego Saint Andreas (San Francisco leży na płycie północnoamerykańskiej, a wąski odcinek kalifornijski wraz z Los Angeles znajduje się na Pacyfik) mają około 900 km długości i zbliżają się do siebie z prędkością 5 cm/rok. Kiedy w 1906 r. miało tu miejsce trzęsienie ziemi, 350 km ze wskazanych 900 przesunęło się i zamarło z przemieszczeniem do 7 m. Istnieje fotografia, która pokazuje, jak jedna część płotu kalifornijskiego rolnika przesunęła się wzdłuż linii uskoku względem drugiej. Według przewidywań części sejsmologów, w wyniku katastrofalnego trzęsienia ziemi, Półwysep Kalifornijski może zostać oderwany od lądu wzdłuż Zatoki Kalifornijskiej i zamienić się w wyspę lub nawet opaść na dno oceanu.

Większość sejsmologów przypisuje występowanie trzęsień ziemi nagłemu uwolnieniu energii odkształcenia sprężystego (teoria uwalniania sprężystego). Zgodnie z tą teorią w obszarze uskoku zachodzą długotrwałe i bardzo powolne odkształcenia - ruchy tektoniczne. Prowadzi to do kumulacji naprężeń w materiale płyty. Naprężenia rosną i rosną, aż w pewnym momencie osiągają wartość graniczną dla wytrzymałości skał. Następuje pękanie skały. Pęknięcie powoduje nagłe, szybkie przemieszczenie płytek – pchnięcie, odrzut sprężysty, w wyniku czego powstają fale sejsmiczne. Tym samym długotrwałe i bardzo powolne ruchy tektoniczne podczas trzęsienia ziemi przekształcają się w ruchy sejsmiczne. Posiadają dużą prędkość dzięki szybkiemu (w ciągu 10...15 s) „rozładowaniu” zgromadzonej ogromnej energii. Maksymalna energia trzęsienia ziemi zarejestrowana na Ziemi wynosi 10 18 J.

Ruchy tektoniczne występują na znacznej długości połączenia płyt. Pękanie skał i wywołane przez nie ruchy sejsmiczne mają miejsce w pewnym lokalnym odcinku złącza. Obszar ten może znajdować się na różnych głębokościach od powierzchni Ziemi. Obszar ten nazywany jest źródłem lub hipocentralnym obszarem trzęsienia ziemi, a punkt w tym regionie, w którym rozpoczęło się pęknięcie, nazywany jest hipocentrum lub ogniskiem.

Czasami nie cała zgromadzona energia zostaje „rozładowana” od razu. Niewyzwolona część energii powoduje naprężenia w nowych wiązaniach, które po pewnym czasie osiągają w niektórych obszarach wartość graniczną dla wytrzymałości skał, w wyniku czego następuje wstrząs wtórny – nowe rozerwanie i nowe wypchnięcie, ale o mniejszej sile niż w czasie głównego trzęsienia ziemi.

Trzęsienia ziemi poprzedzone są słabszymi wstrząsami - wstrząsami wstępnymi. Ich pojawienie się wiąże się z osiągnięciem w masywie takich poziomów naprężeń, przy których następuje lokalne zniszczenie (w najsłabszych miejscach skały), ale główne pęknięcie nie może jeszcze się uformować.

Jeśli źródło trzęsienia ziemi znajduje się na głębokości do 70 km, wówczas takie trzęsienie ziemi nazywa się normalnym, na głębokości ponad 300 km nazywa się je głębokim ogniskiem. Na pośrednich głębokościach ogniskowych trzęsienia ziemi nazywane są pośrednimi. Trzęsienia ziemi o głębokim ognisku są rzadkie, występują na obszarze basenów oceanicznych, charakteryzują się dużą ilością uwolnionej energii i dlatego mają największy wpływ na powierzchnię Ziemi.

Wpływ trzęsień ziemi na powierzchnię Ziemi, a w konsekwencji ich niszczycielski efekt, zależy nie tylko od ilości energii wyzwolonej podczas nagłego rozerwania materiału u źródła, ale także od odległości hipocentralnej. Definiuje się go jako przeciwprostokątną trójkąta prostokątnego, którego ramiona stanowią odległość epicentralną (odległość od punktu na powierzchni Ziemi, w którym określa się intensywność trzęsienia ziemi, do epicentrum - rzut hipocentrum na powierzchnię Ziemi ) i głębokość hipocentrum.

Jeżeli odnajdziemy na powierzchni Ziemi punkty wokół epicentrum, w których trzęsienie ziemi występuje z tą samą intensywnością i połączymy je liniami, otrzymamy zamknięte krzywe – izoseity. W pobliżu epicentrum kształt izoseitów w pewnym stopniu powtarza kształt źródła. W miarę oddalania się od epicentrum intensywność efektu słabnie, a wzór tego osłabienia zależy od energii trzęsienia ziemi, charakterystyki źródła i ośrodka, w którym fale sejsmiczne przechodzą.

Podczas trzęsień ziemi powierzchnia Ziemi doświadcza drgań pionowych i poziomych. Wahania pionowe są bardzo duże w strefie epicentralnej, jednak już w stosunkowo niewielkiej odległości od epicentrum ich znaczenie szybko maleje i tutaj musimy liczyć się głównie z wpływami poziomymi. Ponieważ przypadki lokalizacji epicentrum w obrębie osiedli lub w ich pobliżu są rzadkie, do niedawna w projektowaniu uwzględniano głównie drgania poziome. Wraz ze wzrostem gęstości budynków istnieje ryzyko zlokalizowania w nich epicentrów osady odpowiednio wzrasta, dlatego też należy uwzględnić również drgania pionowe.

W zależności od wpływu trzęsienia ziemi na powierzchnię Ziemi klasyfikuje się je według natężenia w punktach, które określa się w różnych skalach. W sumie zaproponowano około 50 takich skal. Do pierwszych należą skale Rossiego-Forela (1883) i Mercalli-Cancani-Sieberg (1917). Ta ostatnia skala jest nadal stosowana w niektórych krajach europejskich. W USA od 1931 roku stosowana jest zmodyfikowana 12-punktowa skala Mercalli (w skrócie MM). Japończycy mają własną 7-punktową skalę.

Skalę Richtera zna chyba każdy. Ale nie ma to nic wspólnego z klasyfikacją według punktów intensywności. Została zaproponowana w 1935 roku przez amerykańskiego sejsmologa Charlesa Richtera i teoretycznie uzasadniona wspólnie z B. Gutenbergiem. Jest to skala wielkości - warunkowa charakterystyka energii odkształcenia uwolnionej przez źródło trzęsienia ziemi. Wielkość oblicza się za pomocą wzoru

gdzie jest maksymalna amplituda przemieszczenia fali sejsmicznej, mierzona podczas rozpatrywanego trzęsienia ziemi w pewnej odległości (km) od epicentrum, μm (10 -6 m);

Maksymalna amplituda przemieszczenia fali sejsmicznej, mierzona podczas bardzo słabego („zerowego” trzęsienia ziemi) w pewnej odległości (km) od epicentrum, µm (10 -6 m).

Stosowany do określenia amplitud przemieszczenia powierzchowny odbierane są fale rejestrowane przez stacje obserwacyjne

Wzór ten umożliwia znalezienie wartości od , mierzonej tylko przez jedną stację, znając . Jeśli na przykład 0,1 m = 10 5 µm i 200 km to 2,3, to

Skalę C. Richtera (klasyfikacja trzęsień ziemi według wielkości) można przedstawić w formie tabeli:

Zatem wielkość dobrze charakteryzuje jedynie zjawisko, które miało miejsce u źródła trzęsienia ziemi, ale nie dostarcza informacji o jego niszczycielskim wpływie na powierzchnię Ziemi. Jest to „prerogatywa” pozostałych, wspomnianych już skal. Dlatego oświadczenie Przewodniczącego Rady Ministrów ZSRR N.I. Ryżkow po trzęsieniu ziemi w Spitaku, że „siła trzęsienia ziemi wynosiła 10 punktów w skali Richtera" nie ma sensu. Tak, intensywność trzęsienia ziemi rzeczywiście wynosiła 10 punktów, ale w skali MSK-64.

Międzynarodowa skala Instytutu Fizyki Ziemi im. O.Yu. Schmidt Academy of Sciences ZSRR MSK-64 powstała w ramach Unified Energy System S.V. Miedwiediew (ZSRR), Sponheuer (NRD) i Karnik (Czechosłowacja). Nazwa wzięła się od pierwszych liter nazwisk autorów – MSK. Rok powstania jak sama nazwa wskazuje to 1964. W 1981 skala została zmodyfikowana i stała się znana jako MSK-64*.

Skala zawiera część instrumentalną i opisową.

Część instrumentalna jest decydująca dla oceny intensywności trzęsień ziemi. Opiera się na odczytach sejsmometru – urządzenia wykorzystującego sferyczne wahadło sprężyste do rejestracji maksymalnych przemieszczeń względnych fali sejsmicznej. Okres naturalnych oscylacji wahadła dobiera się tak, aby był w przybliżeniu równy okresowi naturalnych oscylacji niskich budynków - 0,25 s.

Klasyfikacja trzęsień ziemi według części instrumentalnej skali:

Z tabeli wynika, że ​​przyspieszenie gruntu w 9 punktach wynosi 480 cm/s 2, co stanowi prawie połowę = 9,81 m/s 2. Każdy punkt odpowiada dwukrotnemu wzrostowi przyspieszenia gruntu; przy 10 punktach byłoby to równe .

Część opisowa skali składa się z trzech części. W pierwszym intensywność jest klasyfikowana według stopnia uszkodzeń budynków i budowli dokonanych bez stosowania środków antysejsmicznych. W drugiej części opisano zjawiska resztkowe w glebach, zmiany w reżimie wód gruntowych i gruntowych. Trzecia część nosi tytuł „Inne znaki” i obejmuje na przykład reakcje ludzi na trzęsienie ziemi.

Ocenę uszkodzeń przeprowadza się dla trzech typów budynków wznoszonych bez wzmocnień antysejsmicznych:

Klasyfikacja stopnia uszkodzenia:

Poziom uszkodzeń	Nazwa uszkodzenia	Charakterystyka uszkodzeń
	Drobne uszkodzenia	Drobne pęknięcia w ścianach, odłamki tynków.
	Umiarkowane obrażenia	Drobne pęknięcia w ścianach, drobne pęknięcia na stykach płyt, odłamania się dość dużych kawałków tynku; spadające dachówki z dachów, pęknięcia kominów, spadające części kominów (czyli kominy budowlane).
	Poważne uszkodzenie	Duże głębokie i przelotowe pęknięcia w ścianach, znaczne pęknięcia na złączach pomiędzy panelami, opadające kominy.
	Zniszczenie	Zawalić się ściany wewnętrzne i ścian wypełniających szkielet, pęknięcia w ścianach, zawalenie się części budynków, zniszczenie połączeń (komunikacji) pomiędzy poszczególnymi częściami budynku.
	Zapada się	Całkowite zniszczenie budynku.

Jeżeli konstrukcje budowlane posiadają wzmocnienia antysejsmiczne odpowiadające intensywności trzęsień ziemi, ich uszkodzenia nie powinny przekraczać 2 stopnia.

Uszkodzenia budynków i budowli wzniesionych bez zabezpieczeń antysejsmicznych:

Skala, punkty	Charakterystyka uszkodzeń różnych typów budynków
	I stopień w 50% budynków typu A; I stopień w 5% budynków typu B; Stopień 2 w 5% budynków typu A.
	I stopień w 50% budynków typu B; II stopień w 5% budynków typu B; II stopień w 50% budynków typu B; III stopień w 5% budynków typu B; III stopień w 50% budynków typu A; Stopień 4 w 5% budynków typu A. Pęknięcia w kamiennych ścianach.
	II stopień w 50% budynków typu B; III stopień w 5% budynków typu B; III stopień w 50% budynków typu B; Stopień IV w 5% budynków typu B; Stopień IV w 50% budynków typu A; Stopień 5 w 5% budynków typu A Pomniki i posągi poruszają się, nagrobki przewracają się. Kamienne ogrodzenia są niszczone.
	III stopień w 50% budynków typu B; Stopień IV w 5% budynków typu B; Stopień IV w 50% budynków typu B; 5 stopień w 5% budynków typu B; Stopień 5 w 75% budynków typu A. Pomniki i kolumny się przewracają.

Zjawiska szczątkowe w glebach, zmiany w reżimie wód gruntowych i gruntowych:

Skala, punkty	Znaki charakterystyczne
1-4	Nie ma żadnych naruszeń.
	Małe fale w płynących zbiornikach wodnych.
	W niektórych przypadkach osuwiska, na wilgotnych glebach możliwe są widoczne pęknięcia o szerokości do 1 cm; na obszarach górskich występują izolowane osuwiska, możliwe są zmiany w przepływie źródeł i poziomie wody w studniach.
	W niektórych przypadkach osunięcia się jezdni na stromych zboczach i pęknięcia na drogach. Naruszenie połączeń rurociągów. W niektórych przypadkach zmiany natężenia przepływu źródeł i poziomu wody w studniach. W nielicznych przypadkach pojawiają się lub znikają istniejące źródła wody. Pojedyncze przypadki osuwisk na piaszczystych i żwirowych brzegach rzek.
	Niewielkie osuwiska na stromych zboczach dróg i nasypów, pęknięcia w glebie sięgają kilku centymetrów. Mogą pojawić się nowe zbiorniki. W wielu przypadkach zmienia się natężenie przepływu źródeł i poziom wody w studniach. Czasami suche studnie napełniają się wodą lub istniejące wysychają.
	Znaczące uszkodzenia brzegów sztucznych zbiorników, pęknięcia części podziemnych rurociągów. W niektórych przypadkach szyny są wygięte, a jezdnie uszkodzone. Na terenach zalewowych często zauważalne są osady piasku i mułu. Pęknięcia w glebie do 10 cm, a na zboczach i brzegach - ponad 10 cm, ponadto w glebie występuje wiele cienkich pęknięć. Częste osunięcia się ziemi i zrzucanie gleby, spadające skały.

Inne znaki:

Skala, punkty	Znaki charakterystyczne
	Ludzie tego nie odczuwają.
	Świętują je bardzo wrażliwi ludzie, którzy są spokojni.
	Niewiele osób zauważa bardzo lekkie kołysanie wiszących przedmiotów.
	Lekkie kołysanie wiszących obiektów i nieruchomych pojazdów. Słaby brzęk naczyń. Rozpoznawany przez wszystkich ludzi wewnątrz budynków.
	Zauważalne jest kołysanie wiszących obiektów, zegar wahadłowy zatrzymuje się. Niestabilne naczynia przewracają się. Czują to wszyscy ludzie, wszyscy się budzą. Zwierzęta się martwią.
	Książki spadają z półek, obrazy i lekkie meble się poruszają. Naczynia opadają. Wiele osób wybiega z lokalu, ruch ludzi jest niestabilny.
	Wszystkie znaki mają 6 punktów. Wszyscy wybiegają z lokali, czasem wyskakują z okien. Bez wsparcia trudno się poruszać.
	Część lamp wiszących jest uszkodzona. Meble przesuwają się i często przewracają. Lekkie przedmioty odbijają się i spadają. Ludzie mają trudności z utrzymaniem się na nogach. Wszyscy wybiegają z lokalu.
	Meble przewracają się i pękają. Wielka troska o zwierzęta.

Zgodność pomiędzy skalami C. Richtera i MSK-64* (wielkość trzęsienia ziemi i jego niszczycielskie skutki na powierzchni Ziemi) można w pierwszym przybliżeniu przedstawić w postaci:

Co roku dochodzi do od 1 do 10 milionów zderzeń płyt (trzęsień ziemi), z których wiele jest nawet nie odczuwalnych przez człowieka, a skutki innych są porównywalne z okropnościami wojny. Ogólnoświatowe statystyki sejsmiczności w XX wieku pokazują, że liczba trzęsień ziemi o sile 7 i większej wahała się od 8 w 1902 i 1920 do 39 w 1950. Średnia liczba trzęsień ziemi o sile 7 i większej wynosiła 20 rocznie, o sile 8 i większej – 2 rocznie.

Zapis trzęsień ziemi wskazuje, że geograficznie skupiają się one głównie wzdłuż tzw. pasów sejsmicznych, które praktycznie pokrywają się z uskokami i sąsiadują z nimi.

75% trzęsień ziemi występuje w pasie sejsmicznym Pacyfiku, który obejmuje prawie cały obwód Oceanu Spokojnego. W pobliżu naszych dalekowschodnich granic przebiega przez Wyspy Japońskie i Kurylskie, Wyspę Sachalin, Półwysep Kamczacki, Wyspy Aleuckie aż do Zatoki Alaski, a następnie rozciąga się wzdłuż całego zachodniego wybrzeża Ameryki Północnej i Południowej, łącznie z Kolumbią Brytyjską w Kanadzie, stany Waszyngton, Oregon i Kalifornia w USA, Meksyk, Gwatemala, Salwador, Nikaragua, Kostaryka, Panama, Kolumbia, Ekwador, Peru i Chile. Chile jest już niewygodnym krajem, rozciągającym się w wąskim pasie na długości 4300 km, a także rozciągającym się wzdłuż uskoku między płytą Nazca a płytą południowoamerykańską; a rodzaj złącza tutaj jest najniebezpieczniejszy - drugi.

23% trzęsień ziemi występuje w pasie sejsmicznym alpejsko-himalajskim (inna nazwa to śródziemnomorsko-transazjatycki), który obejmuje w szczególności Kaukaz i najbliższy mu uskok anatolijski. Płyta arabska, poruszając się w kierunku północno-wschodnim, „uderza” w płytę euroazjatycką. Sejsmolodzy odnotowują stopniową migrację potencjalnych epicentrów trzęsień ziemi z Turcji w kierunku Kaukazu.

Istnieje teoria, że ​​zwiastunem trzęsień ziemi jest wzrost stanu naprężenia skorupy ziemskiej, która ściskając się jak gąbka, wypycha z siebie wodę. Jednocześnie hydrogeolodzy odnotowują wzrost poziomu wód gruntowych. Przed trzęsieniem ziemi w Spitaku poziom wód gruntowych w Kubaniu i Adygei podniósł się o 5-6 m i od tego czasu praktycznie się nie zmienił; przyczynę tego przypisano zbiornikowi Krasnodar, ale sejsmolodzy uważają inaczej.

Na pozostałej części Ziemi występuje jedynie około 2% trzęsień ziemi.

Najsilniejsze trzęsienia ziemi od 1900 r.: Chile, 22 maja 1960 r. – siła 9,5; Półwysep Alaska, 28 marca 1964 – 9,2; niedaleko wyspy. Sumatra, 26 grudnia 2004 – 9,2, tsunami; Wyspy Aleuckie, 9 marca 1957 - 9,1; Półwysep Kamczatka, 4 listopada 1952 – 9,0. W pierwszej dziesiątce najsilniejszych znalazły się także trzęsienia ziemi na Półwyspie Kamczatka 3 lutego 1923 r. – 8,5 i na Wyspach Kurylskich 13 października 1963 r. – 8,5.

Maksymalna intensywność oczekiwana dla każdego regionu nazywana jest sejsmicznością. Istnieje plan zagospodarowania przestrzennego i lista aktywności sejsmicznej na obszarach zaludnionych w Rosji.

Ty i ja mieszkamy w regionie Krasnodarskim.

W latach 70. większość z nich, zgodnie z mapą stref sejsmicznych terytorium ZSRR według SNiP II-A.12-69, nie należała do stref o wysokiej aktywności sejsmicznej, jedynie wąski pas wybrzeża Morza Czarnego od Tuapse do Adler uznano za niebezpieczny sejsmicznie.

W 1982 r., według SNiP II-7-81, strefa wzmożonej aktywności sejsmicznej została rozszerzona o miasta Gelendżyk, Noworosyjsk, Anapa i część Półwyspu Taman; rozszerzył się także w głąb lądu – do miasta Abińsk.

23 maja 1995 r. Wiceminister Budownictwa Federacji Rosyjskiej S.M. Połtawcew przesłał Listę zaludnionych obszarów Kaukazu Północnego do wszystkich głów republik, szefów administracji terytoriów i regionów Kaukazu Północnego, instytutów badawczych, organizacji projektowych i budowlanych, wskazując przyjęte dla nich nowe wyniki sejsmiczności i powtarzalność badań sejsmicznych wpływy. Lista ta została zatwierdzona przez Rosyjską Akademię Nauk w dniu 25 kwietnia 1995 r. zgodnie z Planem tymczasowego zagospodarowania przestrzennego sejsmicznego dla Północnego Kaukazu (VSSR-93), opracowanym w Instytucie Fizyki Ziemi na zlecenie rządu po katastrofalnym Trzęsienie ziemi w Spitaku 7 grudnia 1988 r.

Według VSSR-93 obecnie większość terytorium Terytorium Krasnodarskiego, z wyjątkiem jego północnych regionów, znalazła się w strefie aktywnej sejsmicznie. W przypadku Krasnodaru intensywność trzęsień ziemi zaczęła wynosić 8,3 (wskaźniki 1, 2 i 3 odpowiadały średniej częstotliwości trzęsień ziemi raz na 100, 1000 i 10 000 lat lub prawdopodobieństwu 0,5; 0,05; 0,005 w ciągu najbliższych 50 lat).

Nadal istnieją różne punkty widzenia co do celowości lub niecelowości tak drastycznej zmiany w ocenie potencjalnego zagrożenia sejsmicznego w regionie.

Ciekawą analizą są mapy pokazujące lokalizację ostatnich 100 trzęsień ziemi w regionie od 1991 r. (średnio 8 trzęsień ziemi rocznie) i ostatnich 50 trzęsień ziemi od 1998 r. (również średnio 8 trzęsień ziemi rocznie). Większość trzęsień ziemi nadal miała miejsce na Morzu Czarnym, ale zaobserwowano, że „pogłębiły się” one również na ląd. Trzy najsilniejsze trzęsienia ziemi zaobserwowano w rejonie Łazariewskoje, na autostradzie Krasnodar-Noworosyjsk oraz na granicy terytoriów Krasnodaru i Stawropola.

Generalnie trzęsienia ziemi w naszym regionie można scharakteryzować jako dość częste, choć niezbyt silne. Ich energia właściwa na jednostkę powierzchni (10 10 J/km 2) jest mniejsza niż 0,1. Dla porównania: w Turcji -1...2, na Zakaukaziu - 0,1...0,5, na Kamczatce i Wyspach Kurylskich - 16, w Japonii - 14...15,9.

Od 1997 r. Zaczęto określać intensywność oddziaływań sejsmicznych w punktach terenów budowlanych na podstawie zestawu map ogólnego podziału sejsmicznego terytorium Federacji Rosyjskiej (OSR-97), zatwierdzonych przez Rosyjską Akademię Nauk. Zestaw map przewiduje wdrożenie zabezpieczeń antysejsmicznych podczas budowy obiektów i odzwierciedla 10% (mapa A), 5% (mapa B) i 1% (mapa C) prawdopodobieństwo ewentualnego przekroczenia (lub odpowiednio 90%, 95% i 99% prawdopodobieństwo nieprzekroczenia) w ciągu 50 lat wskazanych na mapach wartości aktywności sejsmicznej. Te same szacunki odzwierciedlają 90% prawdopodobieństwo nieprzekroczenia wartości intensywności w ciągu 50 (mapa A), 100 (mapa B) i 500 (mapa C) lat. Te same szacunki odpowiadają częstotliwości występowania takich trzęsień ziemi średnio raz na 500 (mapa A), 1000 (mapa B) i 5000 (mapa C) lat. Według OSR-97 dla Krasnodaru intensywność uderzeń sejsmicznych wynosi 7, 8, 9.

Zestaw map OSR-97 (A, B, C) pozwala ocenić stopień zagrożenia sejsmicznego na trzech poziomach i przewiduje wdrożenie zabezpieczeń antysejsmicznych podczas budowy obiektów trzech kategorii, z uwzględnieniem odpowiedzialności konstrukcji:

mapa A – budowa masowa;

karty B i C – obiekty o zwiększonej odpowiedzialności i szczególnie krytyczne.

Oto wybór z wykazu miejscowości na Terytorium Krasnodarskim położonych na obszarach sejsmicznych, ze wskazaniem szacowanej intensywności sejsmicznej w punktach skali MSK-64*:

Nazwy osad	Karty OSR-97
A	W	Z
Abińsk
Abrau-Durso
Adlera
Anapa
Armawir
Achtyrskiego
Biełoreczeńsk
Witażewo
Wyselki
Gaiduk
Gelendżyk
Dagomys
Dżubga
Divnomorskoe
Dinskaja
Tak
Iłski
Kabardinka
Korenowsk
Krasnodar
Krinica
Kropotkin
Kurganinsk
Kuszczewska
Łabińsk
Ładoga
Łazariewsko
Leningradzkiej
Toaleta
Magri
Matsesta
Mezmay
Mostowski
Nieftiegorsk
Noworosyjsk
Temryuk
Timaszewsk
Tuapse
Chosta

Według OSR-97 dla miasta Krasnodar intensywność uderzeń sejsmicznych wynosi 7, 8, 9. Oznacza to spadek aktywności sejsmicznej o 1 punkt w porównaniu z VSSR-93. Ciekawe, że granica między strefami 7- i 8-punktowymi jakby celowo „wygięła się” poza miasto Krasnodar, za rzekę. Kuban. Podobnie granica załamała się w pobliżu miasta Soczi (8 punktów).

Intensywność sejsmiczna wskazana na mapach i w wykazie miejscowości dotyczy obszarów o przeciętnych warunkach górniczo-geologicznych (II kategoria gleb według właściwości sejsmicznych). W warunkach odbiegających od przeciętnych, sejsmiczność konkretnego placu budowy wyjaśniana jest na podstawie danych mikrostrefowych. W tym samym mieście, ale na różnych obszarach, aktywność sejsmiczna może znacznie się różnić. W przypadku braku sejsmicznych materiałów mikrostrefowych dozwolone jest uproszczone określenie sejsmiczności terenu zgodnie z tabelą SNiP II-7-81 * (pomija się gleby wiecznej zmarzliny):

Kategoria gleby według właściwości sejsmicznych	Gleby	Sejsmiczność placu budowy z sejsmicznością regionu, punkty
I	Gleby skaliste wszystkich typów są niezwietrzałe i lekko zwietrzałe, gruboklastyczne gleby są gęste, o niskiej zawartości wilgoci ze skał magmowych, zawierające do 30% kruszywa piaskowo-gliniastego.
II	Gleby skaliste są zwietrzałe i silnie zwietrzałe; gleby gruboziarniste, z wyjątkiem zaliczonych do kategorii I; piaski żwirowe, duże i średnie, gęste i średniozagęszczone, słabowilgotne i mokre, piaski drobne i pylaste, gęste i średniozagęszczone, słabo wilgotne, gleby gliniaste o wskaźniku konsystencji ze współczynnikiem porowatości - dla iłów i iłów oraz - dla glin piaszczystych.
III	Piaski są sypkie, niezależnie od stopnia wilgotności i wielkości; piaski żwirowe, duże i średnie, zwarte i średniozagęszczone, nasycone wodą; piaski drobne i pyliste, gęste i średniogęste, wilgotne i nasycone wodą; gleby gliniaste o wskaźniku konsystencji ze współczynnikiem porowatości – dla iłów i iłów oraz – dla iłów piaszczystych.			> 9

Strefa, w której trzęsienie ziemi powoduje znaczne zniszczenia budynków i konstrukcji, nazywa się meizosejsmiczną lub pleistosejsmiczną. Jest ograniczony do 6-punktowego izosejsmu. Przy intensywności 6 punktów i mniej uszkodzenia zwykłych budynków i konstrukcji są niskie, dlatego w takich warunkach projektowanie odbywa się bez uwzględnienia zagrożenia sejsmicznego. Wyjątkiem jest produkcja specjalna, dla której przy projektowaniu można uwzględnić 6-punktowe i czasami mniej intensywne trzęsienia ziemi.

Projektowanie budynków i budowli z uwzględnieniem wymagań budownictwa antysejsmicznego odbywa się dla warunków intensywności 7-, 8- i 9-punktowej.

Jeśli chodzi o intensywne trzęsienia ziemi o sile 10 lub większej, w takich przypadkach wszelkie środki ochrony sejsmicznej są niewystarczające.

Oto statystyki strat materialnych spowodowanych trzęsieniami ziemi w budynkach i konstrukcjach zaprojektowanych i zbudowanych bez i z uwzględnieniem środków antysejsmicznych:

Oto statystyki dotyczące uszkodzeń budynków różnego typu:

Odsetek budynków uszkodzonych podczas trzęsień ziemi

Przewidywanie trzęsień ziemi jest niewdzięcznym zadaniem.

Jako prawdziwie krwawy przykład można przytoczyć następującą historię.

W 1975 roku chińscy naukowcy przewidzieli czas wystąpienia trzęsienia ziemi w Liao Lini (dawniej Port Arthur). Rzeczywiście, trzęsienie ziemi nastąpiło w przewidywanym czasie, zabijając tylko 10 osób. W 1976 roku na międzynarodowej konferencji chiński raport w tej sprawie wywołał furię. W tym samym 1976 roku Chińczycy nie byli w stanie przewidzieć trzęsienia ziemi w Tanshan (a nie Tien Shan, jak błędnie przedstawiali dziennikarze, a mianowicie Tanshan - od nazwy dużego ośrodka przemysłowego Tanshan liczącego 1,6 miliona mieszkańców). Chińczycy zgodzili się co do liczby ofiar na 250 tys., jednak według przeciętnych szacunków liczba ofiar śmiertelnych podczas tego trzęsienia ziemi wyniosła 650 tys., a według szacunków pesymistycznych – około 1 miliona osób.

Przewidywanie intensywności trzęsień ziemi również często rozśmiesza Boga.

W Spitak, według mapy SNiP II-7-81, trzęsienie ziemi o intensywności większej niż 7 punktów nie powinno było wystąpić, ale „wstrząsnęło” z intensywnością 9...10 punktów. W Gazli również „mylili się” różnicą 2 punktów. Ten sam „błąd” miał miejsce w Nieftegorsku na wyspie Sachalin, który został całkowicie zniszczony.

Jak okiełznać ten naturalny element, jak sprawić, by budynki i budowle zlokalizowane praktycznie na platformach wibracyjnych, z których każdy był gotowy do „wystartowania” w każdej chwili, były odporne sejsmicznie? Problemy te rozwiązuje nauka o konstrukcjach odpornych na trzęsienia ziemi, być może najbardziej złożona nauka współczesnej cywilizacji technicznej; jego trudność polega na tym, że musimy podjąć działania „z wyprzedzeniem” wobec zdarzenia, którego niszczycielskiej siły nie można przewidzieć. Miało miejsce wiele trzęsień ziemi, zawaliło się wiele budynków o różnej konstrukcji, ale wiele budynków i konstrukcji udało się przetrwać. Zgromadziło się bogactwo, przeważnie smutnych, dosłownie krwawych doświadczeń. Wiele z tych doświadczeń uwzględniono w SNiP II-7-81 * „Budownictwo na obszarach sejsmicznych”.

Przedstawmy próbki z SNiP, terytorialnego SN Terytorium Krasnodarskiego SNKK 22-301-99 „Budownictwo na obszarach sejsmicznych Terytorium Krasnodarskiego”, aktualnie omawiany projekt nowych norm i innych źródeł literackich dotyczących budynków ze ścianami nośnymi wykonanymi z cegły lub muru.

Kamieniarstwo jest niejednorodną bryłą złożoną z materiałów kamiennych i spoin wypełnionych zaprawą. Wprowadzając zbrojenie do muru, uzyskuje się wzmocnione konstrukcje kamienne. Zbrojenie może być poprzeczne (kratki umiejscowione są w spoinach poziomych), podłużne (zbrojenie umiejscowione na zewnątrz pod warstwą zaprawy cementowej lub w rowkach pozostawionych w murze), zbrojenie poprzez włączenie żelbetu do muru (konstrukcje złożone) oraz zbrojenie poprzez otoczenie mur w ramie żelbetowej lub metalowej od naroży.

Jak materiały kamienne w warunkach dużej aktywności sejsmicznej stosuje się materiały sztuczne i naturalne w postaci cegieł, kamieni, małych i dużych bloków:

a) cegła pełna lub dziurawka z 13, 19, 28 i 32 otworami o średnicy do 14 mm w gatunku nie niższym niż 75 (gatunek charakteryzuje wytrzymałość na ściskanie); wymiar cegły pełnej wynosi 250x120x65 mm, cegły dziurawki - 250x120x65(88) mm;

b) przy obliczonej sejsmiczności 7 punktów dopuszcza się puste w środku kamienie ceramiczne z 7, 18, 21 i 28 otworami o klasie nie niższej niż 75; rozmiar kamienia 250x120x138 mm;

c) kamienie betonowe o wymiarach 390x90(190)x188 mm, bloczki betonowe pełne i pustakowe o masie objętościowej co najmniej 1200 kg/m3 klasy 50 i wyższej;

d) kamieni lub bloków ze skał muszlowych, wapieni w stopniu nie mniejszym niż 35, tufów, piaskowców i innych materiałów naturalnych w stopniu 50 i wyższym.

Materiały kamienne do murów muszą spełniać wymagania odpowiednich GOST.

Niedopuszczalne jest stosowanie kamieni i bloków z dużymi pustkami i cienkimi ścianami, murów z zasypkami i innych, w których obecność dużych pustek prowadzi do koncentracji naprężeń w ścianach pomiędzy pustkami.

Zabrania się budowy budynków mieszkalnych z cegły mułowej, cegły adobe i bloków ziemnych na obszarach o wysokiej aktywności sejsmicznej. Na terenach wiejskich o sejsmiczności do 8 punktów dozwolona jest budowa parterowych budynków z tych materiałów, pod warunkiem wzmocnienia ścian drewnianą ramą antyseptyczną ze stężeniami ukośnymi, natomiast budowa attyk z materiałów surowych i gruntowych nie jest zabroniona dozwolony.

Zaprawa murarska Zwykle stosuje się prosty (na jednym rodzaju spoiwa). Stopień roztworu charakteryzuje jego wytrzymałość na ściskanie. Zaprawa musi spełniać wymagania GOST 28013-98 „Zaprawy budowlane. Ogólne warunki techniczne”.

Granice wytrzymałości kamienia i zaprawy „dyktują” granice wytrzymałości muru jako całości. Istnieje formuła prof. LI Onishchik do określenia wytrzymałości na rozciąganie wszystkich rodzajów murów pod krótkotrwałym obciążeniem. Granica długotrwałej (nieograniczonej w czasie) wytrzymałości muru wynosi około (0,7...0,8).

Dobrze sprawdzają się konstrukcje kamienne i żelbetowe, głównie przy ściskaniu: centralnym, ekscentrycznym, ukośnym ekscentrycznym, lokalnym (zgniot). Znacznie gorzej postrzegają zginanie, centralne rozciąganie i ścinanie. SNiP II-21-81 „Konstrukcje murowe z kamienia i zbrojenia” zapewnia odpowiednie metody obliczania konstrukcji w oparciu o stany graniczne pierwszej i drugiej grupy.

Techniki te nie są tutaj omawiane. Po zapoznaniu się z konstrukcjami żelbetowymi student potrafi je samodzielnie opanować (w razie potrzeby). W tej części kursu omówiono jedynie konstruktywne środki antysejsmiczne, które należy zastosować podczas budowy budynków kamiennych na obszarach o wysokiej projektowej aktywności sejsmicznej.

A więc najpierw o materiałach kamiennych.

Na ich przyczepność do zaprawy w murze wpływają:

• projektowanie kamieni (już omówione);

· stan ich powierzchni (przed ułożeniem kamienie należy dokładnie oczyścić z osadów powstałych podczas transportu i składowania, a także osadów powstałych na skutek braków w technologii produkcji kamienia, kurzu, lodu; po przerwie w pracach murarskich górny rząd należy również wyczyścić mur);

zdolność wchłaniania wody (cegła, lekkie skały (< 1800 кг/м3), а также крупные блоки с целью уменьшения поглощения воды из раствора должны перед укладкой смачиваться. Однако степень увлажнения не должна быть чрезмерной, чтобы не получалось разжижение раствора, поскольку как обезвоживание, так и разжижение раствора снижают сцепление.

Laboratorium budowlane musi określić optymalną zależność pomiędzy ilością wstępnego zwilżenia kamienia a zawartością wody w mieszance zaprawowej.

Z badań wynika, że ​​porowate kamienie naturalne, a także cegły wypalane na sucho z glin lessowych, charakteryzujące się dużą nasiąkliwością (do 12...14%), należy zanurzyć w wodzie na co najmniej 1 minutę (w tym samym czasie czasie są zwilżone do 4...8 %). Podczas podawania cegieł Miejsce pracy w pojemnikach moczenie można przeprowadzić poprzez zanurzenie pojemnika w wodzie na 1,5 minuty i jak najszybsze włożenie go do „pojemnika”, ograniczając do minimum czas przebywania na świeżym powietrzu. Po przerwie w pracach murarskich należy również namoczyć górny rząd muru.)

Teraz - o rozwiązaniu.

Murowanie ręczne element po kawałku należy wykonywać przy użyciu mieszanych zapraw cementowych o klasie nie niższej niż 25 w warunkach letnich i nie niższej niż 50 w warunkach zimowych. Przy wznoszeniu ścian z wibrowanych płyt lub bloków kamiennych lub ceglanych należy stosować zaprawy o klasie co najmniej 50.

Aby zapewnić dobrą przyczepność kamienia do zaprawy w murze, ta ostatnia musi charakteryzować się dużą przyczepnością (przyczepnością) i zapewniać pełną powierzchnię styku z kamieniem.

Na ilość normalnej przyczepności wpływają następujące czynniki:

wymieniliśmy już te, które zależą od kamieni (ich konstrukcja, stan powierzchni, zdolność do wchłaniania wody);

ale te, które zależą od rozwiązania. Ten:

• jego skład;
• wytrzymałość na rozciąganie;
• mobilność i zdolność zatrzymywania wody;
• tryb utwardzania (wilgotność i temperatura);
• wiek.

W zaprawach czysto cementowo-piaskowych następuje duży skurcz, któremu towarzyszy częściowe oddzielenie się zaprawy od powierzchni kamienia, a tym samym zmniejszenie efektu wysokiej przyczepności takich zapraw. Wraz ze wzrostem zawartości wapna (lub gliny) w zaprawach cementowo-wapiennych zwiększa się ich wodochłonność i zmniejszają się odkształcenia skurczowe w spoinach, ale jednocześnie pogarsza się przyczepność zaprawy. Dlatego, aby zapewnić dobrą przyczepność, laboratorium budowlane musi określić optymalną zawartość piasku, cementu i plastyfikatora (gliny lub wapna) w roztworze. Jako specjalne dodatki zwiększające przyczepność zalecane są różne kompozycje polimerowe: lateks diwinylostyrenowy SKS-65GP(B) wg TU 38-103-41-76; kopolimer chlorku winylu, lateks VHVD-65 PT zgodnie z TU 6-01-2-467-76; Emulsja polioctanu winylu PVA zgodnie z GOST 18992-73.

Polimery wprowadza się do roztworu w ilości 15% masy cementu, liczonej jako sucha pozostałość polimeru.

Jeżeli obliczona sejsmiczność wynosi 7 punktów, nie można stosować specjalnych dodatków.

Do przygotowania zaprawy dla muru odpornego na trzęsienia ziemi nie można stosować piasku o dużej zawartości cząstek gliny i pyłu. Nie można stosować cementu portlandzkiego i pucolanowego. Dobierając cementy do zapraw należy wziąć pod uwagę wpływ temperatury powietrza na czas wiązania.

W dzienniku pracy należy zapisać następujące dane dotyczące kamieni i zaprawy:

• marka kamieni i zastosowanych rozwiązań

· skład zaprawy (wg paszportów i faktur) oraz wyniki jej badań w laboratorium budowlanym;

• miejsce i czas przygotowania roztworu;
• czas dostawy i stan rozwiązania po transporcie o godz
• scentralizowane przygotowanie i dostarczenie rozwiązania;
• konsystencja zaprawy przy układaniu ścian;

· środki zwiększające przyczepność wykonywane przy układaniu ścian (zwilżanie cegły, oczyszczanie jej z kurzu, lodu, układanie „pod zalewem” itp.);

• pielęgnacja muru po budowie (podlewanie, przykrywanie matami itp.);
• warunki temperaturowe i wilgotnościowe podczas budowy i dojrzewania muru.

Przyjrzeliśmy się więc materiałom wyjściowym do murowania - kamieniom i zaprawie.

Teraz sformułujmy wymagania dotyczące ich wspólnej pracy przy układaniu ścian budynku odpornego na trzęsienia ziemi:

· mur powinien być z reguły jednorzędowy (łańcuchowy). Dopuszcza się (najlepiej, jeśli obliczona sejsmiczność nie jest większa niż 7 punktów) mur wielorzędowy z powtarzalnością sklejanych rzędów co najmniej co trzy rzędy łyżkowe;

· rzędy klejone, w tym rzędy zasypkowe, należy układać wyłącznie z całego kamienia i cegły;

· Do układania filarów i przegród ceglanych o szerokości 2,5 cegły lub mniejszej należy używać wyłącznie cegieł pełnych, z wyjątkiem przypadków, gdy do zabandażowania szwów murowych potrzebne są cegły niekompletne;

• Niedopuszczalne jest układanie murów na nieużytkach;

· Spoiny poziome, pionowe, poprzeczne i wzdłużne należy całkowicie wypełnić zaprawą. Grubość spoin poziomych musi wynosić co najmniej 10 i nie więcej niż 15 mm, średnia w obrębie podłogi wynosi 12 mm; pionowy - nie mniej niż 8 i nie więcej niż 15 mm, średnio - 10 mm;

· Murowanie należy wykonywać na całej grubości muru w każdym rzędzie. W takim przypadku rzędy słupków milowych należy układać metodą „wciskania” lub „od końca do końca z cięciem” (metoda „od końca do końca” jest niedopuszczalna). Aby dokładnie wypełnić spoiny pionowe i poziome muru, zaleca się wykonanie tego „pod wypełnieniem” z ruchomością roztworu 14...15 cm.

Roztwór wylewa się na rząd za pomocą miarki.

Aby uniknąć utraty zaprawy, murowanie odbywa się za pomocą ram inwentarzowych wystających ponad znak rzędu na wysokość 1 cm.

Poziomowanie rozwiązania odbywa się za pomocą listwy, dla której rama służy jako prowadnica. Prędkość ruchu listew podczas wyrównywania roztworu wylanego wzdłuż rzędu powinna zapewnić, że dostanie się on do pionowych szwów. Konsystencję zaprawy murarz kontroluje za pomocą pochyłej płaszczyzny ustawionej do horyzontu pod kątem około 22,50; mieszanina powinna spłynąć z tej płaszczyzny. Układając cegłę murarz należy ją docisnąć i dobić, zwracając uwagę, aby odległości między spoinami pionowymi nie przekraczały 1 cm Wszelkie uszkodzenia podłoża zaprawy w trakcie układania cegły (pobieranie zaprawy do wklejania, przesuwanie cegły wzdłuż ściana) jest niedozwolone.

W przypadku chwilowej przerwy w pracach nie należy wypełniać zaprawą górnego rzędu muru. Kontynuacja pracy, jak już wspomniano, musi rozpocząć się od podlania powierzchni muru;

· pionowe powierzchnie rowków i kanałów pod wtrącenia żelbetowe monolityczne (o których mowa poniżej) należy wykonać z zaprawą ociętą o 10...15 mm;

· murowanie ścian w miejscach ich wzajemnego przylegania należy wznosić tylko jednocześnie;

· niedopuszczalne jest łączenie cienkich ścian z 1/2 i 1 cegły ze ścianami o większej grubości przy ich wznoszeniu w różnym czasie poprzez wykonanie rowków;

· tymczasowe (montażowe) pęknięcia w wznoszonym murze powinny kończyć się jedynie ukośnym rowkiem i znajdować się poza miejscami wzmocnienia konstrukcyjnego ścian (o wzmocnieniu będzie mowa poniżej).

Tak skonstruowany (biorąc pod uwagę wymagania stawiane kamieniom, zaprawie i ich spoinom) mur musi uzyskać normalną przyczepność niezbędną do pochłaniania wpływów sejsmicznych (tymczasowa odporność na rozciąganie osiowe wzdłuż nieswiązanych szwów). W zależności od wartości tej wartości mur dzieli się na mur Kategoryzuję przy 180 kPa i mur kategorii II przy 180 kPa >120 kPa.

Jeżeli na budowie nie jest możliwe uzyskanie spójności równej lub większej niż 120 kPa (w tym przy użyciu zapraw z dodatkami), nie dopuszcza się stosowania murów z cegły i kamienia. I tylko przy obliczonej sejsmiczności wynoszącej 7 punktów możliwe jest zastosowanie muru z kamienia naturalnego przy ciśnieniu mniejszym niż 120 kPa, ale nie mniejszym niż 60 kPa. W tym przypadku wysokość budynku jest ograniczona do trzech pięter, szerokość ścian przyjmuje się nie mniej niż 0,9 m, szerokość otworów nie przekracza 2 m, a odległość między osiami ścian nie jest większa niż 12 m.

Wartość ustalana jest na podstawie wyników badań laboratoryjnych, a projekty wskazują, w jaki sposób można monitorować rzeczywistą przyczepność na budowie.

Monitorowanie siły normalnej przyczepności zaprawy do cegły lub kamienia należy przeprowadzać zgodnie z GOST 24992-81 „Konstrukcje kamienne. Metoda określania siły przyczepności w murze”.

Sekcje ścian do przeglądu wybierane są zgodnie z instrukcjami przedstawiciela nadzoru technicznego. Każdy budynek musi mieć co najmniej jedną działkę na każdym piętrze z wydzieleniem 5 kamieni (cegieł) na każdej działce.

Badania przeprowadza się 7 lub 14 dni po zakończeniu murowania.

W wybranym odcinku ściany usuwa się górny rząd muru, następnie wokół badanego kamienia (cegły) za pomocą skrobaków, unikając wstrząsów i uderzeń, oczyszcza się pionowe szwy, w które wchodzą uchwyty instalacji badawczej są wstawiane.

Podczas badania obciążenie zwiększa się w sposób ciągły ze stałą szybkością 0,06 kg/cm2 na sekundę.

Osiową wytrzymałość na rozciąganie oblicza się z błędem 0,1 kg/cm2 jako średnią arytmetyczną wyników 5 badań. Średnia normalna siła przyczepności jest określana na podstawie wyników wszystkich testów w budynku i musi wynosić co najmniej 90% siły wymaganej w projekcie. W takim przypadku późniejszy wzrost wytrzymałości normalnej przyczepności z 7 lub 14 dni do 28 dni określa się za pomocą współczynnika korygującego, biorąc pod uwagę wiek muru.

Równolegle z badaniem muru określa się wytrzymałość na ściskanie zaprawy pobranej z muru w postaci płyt o grubości równej grubości szwu. Wytrzymałość roztworu określa się poprzez próbę ściskania na kostkach o żebrach 30...40 mm, wykonanych z dwóch płyt sklejonych ze sobą cienką warstwą ciasta gipsowego o grubości 1..2 mm.

Wytrzymałość określa się jako średnią arytmetyczną testów 5 próbek.

Podczas wykonywania prac należy dążyć do tego, aby normalna przyczepność i wytrzymałość na ściskanie zaprawy we wszystkich ścianach, a zwłaszcza na wysokości budynku, była jednakowa. W przeciwnym razie obserwuje się różne deformacje ścian, którym towarzyszą poziome i ukośne pęknięcia ścian.

Na podstawie wyników monitorowania siły normalnej przyczepności zaprawy do cegły lub kamienia sporządzany jest raport w specjalnej formie (GOST 24992-81).

Tak więc w konstrukcjach odpornych na trzęsienia ziemi można zastosować mury dwóch kategorii. Ponadto, zgodnie z ich odpornością na wpływy sejsmiczne, mur dzieli się na 4 typy:

1. Złożony projekt murowy.

2. Mur ze zbrojeniem pionowym i poziomym.

3. Mur ze zbrojeniem poziomym.

4. Mur ze zbrojeniem tylko połączeń ścian.

Kompleksowe projektowanie muru odbywa się poprzez wprowadzenie pionowych rdzeni żelbetowych do korpusu muru (m.in. na skrzyżowaniu i styku ścian), zakotwionych w pasach antysejsmicznych i fundamentach.

Mury z cegły (kamienia) w skomplikowanych konstrukcjach muszą być wykonane przy użyciu zaprawy o klasie co najmniej 50.

Rdzenie mogą być monolityczne lub prefabrykowane. Beton z rdzeni żelbetowych monolitycznych musi być co najmniej klasy B10, prefabrykowany - B15.

Monolityczne rdzenie żelbetowe muszą być ułożone otwarte przynajmniej z jednej strony, aby kontrolować jakość betonowania.

Prefabrykowane rdzenie żelbetowe mają powierzchnię ryflowaną z trzech stron, a z czwartej - niewygładzoną teksturę betonu; Ponadto trzecia powierzchnia powinna mieć kształt falisty, przesunięty względem falistości dwóch pierwszych powierzchni tak, aby jej wycięcia opadały na występy sąsiednich ścian.

Wymiary przekroju poprzecznego rdzeni wynoszą zwykle co najmniej 250x250 mm.

Należy pamiętać, że pionowe powierzchnie kanałów w murze pod rdzenie monolityczne należy wykonać z rozwiązaniem spoiny przyciętym o 10...15 mm lub nawet wykonać za pomocą kołków.

Najpierw układa się rdzenie - ramy otworów (monolityczne - bezpośrednio na krawędziach otworów, prefabrykowane - z cofnięciem się o 1/2 cegły od krawędzi), a następnie zwykłe - symetrycznie względem środka szerokości ściany lub molo.

Skok rdzeni nie powinien być większy niż osiem grubości ścian i nie przekraczać wysokości podłogi.

Rdzenie ram monolitycznych należy łączyć ze ścianami muru za pomocą siatki stalowej składającej się z 3...4 prętów gładkich (klasa A240) o średnicy 6 mm, pokrywających przekrój rdzenia i wprowadzanych w mur na głębokość co najmniej 700 mm po obu stronach rdzenia w poziomych szwach przez 9 rzędów cegieł (700 mm) o wysokości z obliczoną sejsmicznością 7-8 punktów i przez 6 rzędów cegieł (500 mm) z obliczoną sejsmicznością 9 punktów. Wzdłużne zbrojenie tych siatek należy solidnie połączyć za pomocą zacisków.

Z monolitycznych zwykłych rdzeni w molo produkowane są zamknięte zaciski z d 6 A-I: gdy stosunek wysokości mola do jego szerokości jest większy niż 1 (nawet lepiej - 0,7), tj. w przypadku wąskiego filara obejmy rozciągają się na całej szerokości filara po obu stronach rdzenia, przy czym podany stosunek jest mniejszy od 1 (najlepiej 0,7) - w odległości co najmniej 500 mm po obu stronach rdzenia ; Rozstaw wysokości zacisków wynosi 650 mm (przez 8 rzędów cegieł) przy obliczonej sejsmiczności 7-8 punktów i 400 mm (przez 5 rzędów cegieł) przy obliczonej sejsmiczności 9 punktów.

Wzdłużne wzmocnienie rdzenia jest symetryczne. Ilość zbrojenia podłużnego wynosi co najmniej 0,1% pola przekroju ściany na rdzeń, natomiast ilość zbrojenia nie powinna przekraczać 0,8% pola przekroju poprzecznego rdzenia betonowego. Średnica zbrojenia wynosi co najmniej 8 mm.

Aby umożliwić współpracę rdzeni prefabrykowanych z murem, w wycięciach falistych w każdym rzędzie muru mocuje się wsporniki d 6 A240, sięgające w szwy po obu stronach rdzenia na odległość 60...80 mm. Dlatego poziome szwy muszą pokrywać się z wgłębieniami na dwóch przeciwległych powierzchniach rdzenia.

Istnieją ściany o złożonej strukturze, które tworzą i nie tworzą „jasnej” ramy.

Rozmytą ramę wtrąceń uzyskuje się, gdy wymagane jest wzmocnienie tylko części ścian. W takim przypadku wtrącenia na różnych piętrach mogą być różnie rozmieszczone w rzucie.

6, 5, 4 dla murów kategorii I i

5, 4, 3 dla murów kategorii II.

Oprócz maksymalnej liczby kondygnacji regulowana jest również maksymalna wysokość budynku.

Maksymalną dopuszczalną wysokość budynku można łatwo zapamiętać w następujący sposób:

n x 3 m + 2 m (do 8 pięter) i

n x 3 m + 3 m (9 i więcej pięter), tj. 6. piętro (20 m); 5 piętro (17 m); 4. piętro (14 m); 3 piętro (11 m).

Pragnę zauważyć, że za wysokość budynku przyjmuje się różnicę pomiędzy wzniesieniami najniższego poziomu obszaru niewidomego lub planowaną powierzchnią ziemi przylegającej do budynku a szczytem ścian zewnętrznych.

Należy wiedzieć, że wysokość budynków szpitalnych i szkolnych przy obliczonej aktywności sejsmicznej 8 i 9 punktów jest ograniczona do trzech kondygnacji naziemnych.

Można zapytać: jeśli np. przy obliczonej sejsmiczności 8 punktów n max = 4, to przy H fl max = 5 m maksymalna wysokość budynku powinna wynosić 4x5 = 20 m, a ja podaję 14 m.

Nie ma tu sprzeczności: wymagane jest, aby budynek miał nie więcej niż 4 kondygnacje, a jednocześnie wysokość budynku nie przekraczała 14 m (co jest możliwe przy wysokości kondygnacji w 4-piętrowym budynku nie więcej niż 14/4 = 3,5 m). Jeśli wysokość podłogi przekracza 3,5 m (np. osiąga H fl max = 5 m), to takich pięter może być tylko 14/5 = 2,8, tj. 2. W ten sposób regulowane są jednocześnie trzy parametry - liczba pięter, ich wysokość i wysokość budynku jako całości.

W budynkach ceglanych i kamiennych oprócz zewnętrznych ścian podłużnych musi znajdować się co najmniej jedna wewnętrzna ściana podłużna.

Odległość między osiami ścian poprzecznych o obliczonej sejsmiczności 7, 8 i 9 punktów nie powinna przekraczać odpowiednio 18,15 i 12 m dla murów pierwszej kategorii oraz 15, 12 i 9 m dla murów drugiej kategorii - 15, 12 i 9 m. Odległość między ścianami konstrukcji złożonej (tj. typu 1) można zwiększyć o 30.

Projektując złożone konstrukcje z przejrzystą ramą, rdzenie żelbetowe i pasy antysejsmiczne są obliczane i projektowane jako konstrukcje ramowe (słupy i poprzeczki). Cegła jest uważana za wypełnienie ramy, biorące udział w pracach nad uderzeniami poziomymi. W takim przypadku rowki do betonowania rdzeni monolitycznych muszą być otwarte co najmniej z dwóch stron.

Mówiliśmy już o wymiarach przekroju rdzeni i odległościach między nimi (skok). Przy rozstawie rdzeni większym niż 3 m oraz we wszystkich przypadkach, gdy grubość muru wypełniającego jest większa niż 18 cm, górną część muru należy połączyć z pasem antysejsmicznym za pomocą zworek o średnicy Wychodzi z niego 10 mm w odstępach co 1 m, wnikając w mur na głębokość 40 cm.

Przyjmuje się, że liczba pięter o tak złożonej konstrukcji ścian jest nie większa niż przy obliczonej sejsmiczności odpowiednio 7, 8 i 9 punktów:

9, 7, 5 dla murów kategorii I i

7, 6, 4 dla murów kategorii II.

Oprócz maksymalnej liczby kondygnacji regulowana jest również maksymalna wysokość budynku:

9 piętro (30 m); 8 piętro (26 m); 7-me piętro (23 m);

6. piętro (20 m); 5 piętro (17 m); 4. piętro (14 metrów).

Wysokość podłóg przy tak złożonej konstrukcji ścian nie powinna przekraczać 6, 5 i 4,5 m przy obliczonej aktywności sejsmicznej odpowiednio 7, 8 i 9 punktów.

Tutaj wszystkie nasze dyskusje na temat „niezgodności” między wartościami granicznymi liczby kondygnacji a wysokością budynku, które przeprowadziliśmy w odniesieniu do budynków o złożonej konstrukcji ścian z „niejasno” określoną ramą, pozostają aktualne: dla przykład, przy obliczonej sejsmiczności 8 punktów, n max = 6,

H fl max = 5 m, maksymalna wysokość budynku powinna wynosić 6x5 = 30 m, a Normy ograniczają tę wysokość do 20 m, tj. w budynku 6-piętrowym wysokość piętra nie powinna przekraczać 20/6 = 3,3 m, a jeśli wysokość piętra wynosi 5 m, wówczas budynek może być tylko 4-piętrowy.

Odległość między osiami ścian poprzecznych przy obliczonej sejsmiczności 7, 8 i 9 punktów nie powinna przekraczać odpowiednio 18, 15 i 12 m.

Mur ze zbrojeniem pionowym i poziomym.

Zbrojenie pionowe pobiera się zgodnie z obliczeniami na uderzenia sejsmiczne i montuje się w odstępach nie większych niż 1200 mm (co 4...4,5 cegły).

Niezależnie od wyników obliczeń, w ścianach o wysokości większej niż 12 m przy obliczonej sejsmiczności 7 punktów, 9 m przy obliczonej sejsmiczności 8 punktów i 6 m przy obliczonej sejsmiczności 9 punktów zbrojenie pionowe musi mieć powierzchnię co najmniej 0,1% powierzchni muru.

Zbrojenie pionowe należy zakotwić w pasach i fundamentach antysejsmicznych.

Rozstaw oczek w poziomie nie przekracza 600 mm (przez 7 rzędów cegieł).

Gyrdymova N.A. i inne Jednolity Egzamin Państwowy 2010. Język rosyjski. Uniwersalny podręcznik referencyjny (dokument)

Żukow E.F. itp. Pieniądze. Kredyt. Banki (dokument)

Kurukin I.V., Szestakow V.A., Chernova M.N. Ujednolicony egzamin państwowy. Fabuła. Uniwersalny podręcznik referencyjny (dokument)

Skubaczewskaja L.A. i inne Jednolity egzamin państwowy. Literatura. Uniwersalny podręcznik referencyjny (dokument)

Grinchenko N.A., Karpenko E.V., Omelyanenko V.I. Unified State Exam 2010. Język angielski. Uniwersalny podręcznik referencyjny (dokument)

(Dokument)

Abelmas N.V. Kompleksowy przewodnik po public relations (dokument)

Projekt kursu - warsztat uniwersalny (Artykuł kursu)

n1.rtf

W produkcji cegieł na obszarach sejsmicznych należy stawiać zwiększone wymagania jakości materiałów kamiennych ścian i użytej zaprawy. Powierzchnie kamienia, cegły lub bloków należy przed ułożeniem oczyścić z kurzu. W zaprawach przeznaczonych do budowy murów jako spoiwo należy stosować cement portlandzki.

Przed początkiem prace kamieniarskie Laboratorium budowlane określa optymalną zależność pomiędzy ilością wstępnego zwilżenia lokalnego materiału kamiennego muru a zawartością wody w mieszance zaprawowej. Stosowane są roztwory o dużej zdolności zatrzymywania wody (oddzielenie wody nie więcej niż 2%). Niedopuszczalne jest stosowanie zapraw cementowych bez plastyfikatorów.

Murowanie z cegieł i kamieni ceramicznych szczelinowych wykonuje się z zachowaniem następujących wymagań dodatkowych: murowanie konstrukcji kamiennych wznosi się na pełną grubość konstrukcji w każdym rzędzie; spoiny poziome, pionowe, poprzeczne i podłużne muru należy całkowicie wypełnić zaprawą poprzez docięcie zaprawy po zewnętrznych stronach muru; ściany murowane w miejscach wzajemnego oparcia są wznoszone jednocześnie; Połączone rzędy muru, łącznie z zasypką, układa się z całego kamienia i cegły; tymczasowe (montażowe) pęknięcia w wznoszonym murze kończą się ukośnym rowkiem i znajdują się poza miejscami wzmocnienia konstrukcyjnego ścian.

Przy wzmacnianiu muru (filarów) należy zadbać o to, aby grubość szwów, w których umiejscowione jest zbrojenie, była większa od średnicy zbrojenia o co najmniej 4 mm, przy zachowaniu średniej grubości szwu dla danego muru. Średnica drutu siatki poprzecznej do zbrojenia muru może być nie mniejsza niż 3 i nie większa niż 8 mm. Gdy średnica drutu jest większa niż 5 mm, należy zastosować siatkę zygzakowatą. Zabronione jest stosowanie pojedynczych prętów (ułożonych wzajemnie prostopadle w sąsiednich szwach) zamiast dzianej lub zgrzewanej siatki prostokątnej lub zygzakowatej.

Aby kontrolować rozmieszczenie zbrojenia podczas zbrojenia siatkowego filarów i filarów, końce poszczególnych prętów (co najmniej dwóch) w każdej siatce powinny być oddzielone od poziomych połączeń muru o 2-3 mm.

Podczas procesu murowania budowniczy lub rzemieślnik musi zadbać o to, aby metody mocowania płatwi, belek, pokładów i paneli podłogowych w ścianach i słupach były zgodne z projektem. Końce dzielonych płatwi i belek opierających się na ścianach wewnętrznych i filarach należy połączyć i osadzić w murze; Zgodnie z projektem pod zakończenia płatwi i belek układane są podkładki żelbetowe lub metalowe.

Przy układaniu nadproży zwykłych lub klinowych należy stosować wyłącznie wyselekcjonowane całe cegły i stosować zaprawę klasy 25 i wyższej. Nadproża osadzone są w ścianach w odległości co najmniej 25 cm od nachylenia otworu. Pod dolnym rzędem cegieł ułożony drut żelazny lub stalowy o średnicy 4–6 mm umieszcza się w warstwie zaprawy w ilości jednego pręta o przekroju 0,2 cm 2 na każdą część nadproża pół grubości cegły, chyba że projekt przewiduje mocniejsze wzmocnienie.

Podczas układania gzymsu zwis każdego rzędu nie powinien przekraczać 1/3 długości cegły, a całkowita długość gzymsu nie powinna przekraczać połowy grubości ściany. Gzymsy z dużym uskokiem należy wzmocnić lub wykonać na płytach żelbetowych itp., wzmacniając je kotwami wbijanymi w mur.

Murowanie ścian należy wykonać zgodnie z wymaganiami SNiP III-17-78. Podczas produkcji cegieł odbiór odbywa się zgodnie z ukrytym protokołem prac. Prace ukryte podlegające odbiorowi obejmują: wykonaną hydroizolację; zainstalowane okucia; obszary muru w miejscach podparcia płatwi i belek; montaż osadzonych części - połączeń, kotew itp.; mocowanie gzymsów i balkonów; ochrona przed korozją elementów stalowych i części osadzonych w murze; uszczelnienie końców płatwi i belek w ścianach i filarach (obecność płyt nośnych, kotew i innych niezbędnych części); stawy osadowe; podparcie płyt podłogowych na ścianach itp.
Kontrola produkcji wyrobów kamieniarskich w okresie zimowym

Główną metodą produkcji cegieł w warunkach zimowych jest zamrażanie. Murowanie w ten sposób odbywa się na świeżym powietrzu przy użyciu zimnych cegieł i podgrzanej zaprawy, przy czym zaprawa może zamarznąć po pewnym czasie od jej zagęszczenia cegłą.

Elektryczne ogrzewanie muru zimowego nie znalazło szerokiego zastosowania. Murowanie w szklarniach stosuje się wyjątkowo przy budowie fundamentów lub ścian piwnic z gruzu betonowego. Murowanie przy użyciu szybkoschnących zapraw przygotowanych na bazie mieszanki cementu portlandzkiego i cementu glinowego jest rzadko stosowane w praktyce budowlanej ze względu na niedobór cementu glinowego. Do murowania budynków mieszkalnych nie stosuje się zapraw z dodatkiem chlorku sodu lub wapnia, gdyż powodują one zwiększenie wilgotności w budynkach. Obecnie do zapraw budowlanych stosuje się dodatki chemiczne - azotyn sodu, potas oraz złożone dodatki chemiczne - azotyn wapnia z mocznikiem (NKM - produkt gotowy) itp. W tym przypadku przypisuje się klasę zaprawy 50 i wyższą.

Monitorując konstrukcję muru metodą zamrażania, należy wziąć pod uwagę, że wczesne przemrożenie zapraw w spoinach prowadzi do zmiany właściwości muru w porównaniu z murem ściennym w okresie letnim. Wytrzymałość i stabilność muru zimowego gwałtownie spada w okresie rozmrażania. Przed ułożeniem murarz musi upewnić się, że cegła jest oczyszczona ze śniegu i lodu. Do murowania stosuje się zaprawy cementowe, cementowo-wapienne lub cementowo-gliniane. Marka zaprawy musi być przypisana zgodnie z zaleceniami projektu, a także z uwzględnieniem temperatury powietrza zewnętrznego: przy średniej dobowej temperaturze powietrza do -3°C - zaprawa tej samej marki co na lato kamieniarstwo; w temperaturach od –4 do –20°C – stopień roztworu wzrasta o jeden; w temperaturach poniżej –20°C – o dwa.

Podczas murowania metodą zamrażania temperatura użytej zaprawy zależy od temperatury powietrza zewnętrznego, jak pokazano w tabeli. 1,37.

Tabela 1.37

Temperatura powietrza zewnętrznego, °С do –10 Od –11 do –20 Poniżej –20 Temperatura roztworu, °С 101520

Roztwory należy przygotowywać na izolowanych zaprawach przy użyciu gorącej wody (do 80°C) i podgrzanego piasku (nie wyższej niż 60°C). Aby obniżyć temperaturę zamarzania roztworu, zaleca się dodać do jego składu azotyn sodu w ilości 5% wag. wody zaczynowej.

Na stanowisku pracy roztwór należy przechowywać w izolowanych skrzyniach z pokrywami, a przy temperaturze powietrza poniżej –10°C należy go podgrzać przez dno i ścianki skrzynek zasilających za pomocą rurowych grzejników elektrycznych. Zabrania się podgrzewania zastygłego lub zamrożonego roztworu gorącą wodą i jego używania.

Przy układaniu metodą wciskania zaleca się rozłożyć zaprawę nie więcej niż co dwie wiorstowe cegły lub 6–8 cegieł do zasypki. Grubość spoin poziomych wynosi nie więcej niż 12 mm, ponieważ przy większej grubości możliwe jest silne osiadanie ścian w okresie wiosennych rozmrażań. Układanie odbywa się w pełnych poziomych rzędach, to znaczy bez wstępnego układania zewnętrznego wertykału, na wysokość kilku rzędów.

Szybkość układania cegieł w okresie zimowym powinna być na tyle duża, aby zaprawa w leżących pod nią warstwach muru została przed zamrożeniem zagęszczona przez leżące nad nimi rzędy. Dlatego przy każdym schwytaniu musi pracować więcej pracowników niż latem. W przypadku przerwy w pracach spoiny pionowe należy wypełnić zaprawą. W przerwach zaleca się pokrycie muru papą lub sklejką; Wznawiając prace, należy dokładnie oczyścić wierzchnią warstwę muru ze śniegu i lodu.

Zamrażanie muru na wiosnę może powodować duże i nierówne osiadanie, dlatego nad ościeżnicami okien i drzwi zamontowanymi w ścianach należy zachować odstęp co najmniej 5 mm. Szczeliny dylatacyjne należy wykonać w miejscach, gdzie ściany wznoszone zimą o wysokości powyżej 4 m przylegają do ścian murowanych latem i starych konstrukcji. Nadproża nad otworami w ścianach wykonywane są najczęściej z prefabrykowanych elementów żelbetowych. Przy rozpiętościach mniejszych niż 1,5 m dopuszcza się montaż zwykłych nadproży ceglanych, a zdjęcie szalunku można wykonać nie wcześniej niż po 15 dniach. po całkowitym rozmrożeniu muru.

Po wzniesieniu ścian i filarów w podłodze majster musi zadbać o natychmiastowe ułożenie prefabrykowanych elementów podłogi. Końce belek i płatwi, opierające się o ściany, mocuje się po 2–3 m do muru ściany za pomocą metalowych ściągów mocowanych w pionowych podłużnych spoinach muru. Końce dzielonych płatwi lub płyt stropowych opierających się na filarach lub ścianie podłużnej mocuje się za pomocą podkładek lub kotew.

Aby nadać murom wykonanym metodą mrożenia wymaganą stabilność, w narożach ścian zewnętrznych oraz w miejscach styku ścian wewnętrznych z zewnętrznymi układa się ściągi stalowe. Ściągi należy wsunąć w każdą z sąsiednich ścian na głębokość 1–1,5 m i zakończyć na końcach kotwami. W budynkach o wysokości 7 i więcej pięter ściągi stalowe układa się na poziomie podłogi każdej kondygnacji, w budynkach o mniejszej liczbie pięter - na poziomie drugiej, czwartej i każdej kondygnacji nadchodzącej.

W niektórych przypadkach metodę mrożenia łączy się z ogrzewaniem budowanego budynku poprzez odizolowanie go od powietrza zewnętrznego i podłączenie systemu grzewczego lub zainstalowanie specjalnych urządzeń do podgrzewania powietrza. W rezultacie wzrasta temperatura powietrza wewnętrznego, mur ceglany topnieje, zawarta w nim zaprawa twardnieje, po czym mur wysycha i można rozpocząć prace wykończeniowe.

Kiedy temperatura powietrza na zewnątrz jest dodatnia, mur topnieje. W tym okresie jego siła i stabilność gwałtownie spadają, a osiadanie wzrasta. Robotnik i brygadzista muszą monitorować wielkość, kierunek i stopień jednorodności osiadania muru. Podczas rozmrażania muru robotnik musi osobiście sprawdzić stan wszystkich obciążonych obszarów muru, a także upewnić się, że pozostawione wcześniej gniazda, rowki i inne dziury zostały wypełnione. Wraz z nadejściem odwilży należy usunąć z podłóg ładunki losowe (na przykład resztki materiałów budowlanych).

Przez cały okres rozmrażania należy uważnie monitorować mur wykonany metodą zamrażania i podejmować działania zapewniające stabilność wznoszonych konstrukcji. W przypadku wykrycia oznak przeciążenia (pęknięcia, nierówne osiadania) należy natychmiast podjąć działania w celu zmniejszenia obciążenia. W takich przypadkach z reguły tymczasowe stojaki rozładunkowe instaluje się pod końcami elementów nośnych (na przykład stropów, nadproży). Tymczasowe regały w budynkach wielokondygnacyjnych instaluje się nie tylko w nieobciążonym przęśle lub otworze w murze, ale także we wszystkich niższych kondygnacjach, aby uniknąć ich przeciążenia.

W przypadku wykrycia odchylenia rozmrażania ścian i filarów od pionu lub pęknięć na styku ścian poprzecznych z podłużnymi, oprócz tymczasowych mocowań, natychmiast montuje się rozpórki i stężenia, aby wyeliminować możliwość rozwoju przemieszczeń. W przypadku znacznych przemieszczeń instaluje się liny napinające, ściskane i rozpórki w celu doprowadzenia przesuniętych elementów do położenia projektowego. Należy to zrobić przed stwardnieniem zaprawy w spoinach, zwykle nie później niż pięć dni po rozpoczęciu rozmrażania muru.

Aby zwiększyć nośność ścian ceglanych i zapewnić sztywność przestrzenną całego budynku na wiosnę, stosuje się sztuczne rozmrażanie muru, które odbywa się poprzez ogrzewanie budynku zamkniętymi otworami w ścianach i stropach, co może zaleca się, aby budynki były wykończone przed wiosennym ociepleniem. Ponadto sztuczne rozmrażanie stosuje się w przypadku nośnych ścian ceglanych z solidnymi monolitycznymi podłogami żelbetowymi, wspartymi na obwodzie przez te ściany, a wewnątrz żelbetowymi lub metalowymi kolumnami o stałej wysokości. Do sztucznego rozmrażania można zastosować przenośne grzejniki olejowo-gazowe, za pomocą których podnosi się temperaturę w pomieszczeniach do 30–50°C i utrzymuje się przez 3-5 dni. Następnie w ciągu 5–10 dni. w temperaturze 20–25°C i zwiększonej wentylacji osusz ściany. Następnie za pomocą stacjonarnego systemu grzewczego ściany budynku suszy się, aż wilgotność roztworu nie będzie większa niż 8% i dopiero wtedy rozpoczynają się prace wykończeniowe. Pod koniec ogrzewania wytrzymałość zaprawy w murze powinna wynosić co najmniej 20% wytrzymałości marki.

W okresie wiosennych rozmrażań laboratorium budowlane musi na bieżąco monitorować wzrost wytrzymałości zimowej zaprawy murarskiej. Zgodnie z instrukcją nadzoru projektanta, w kilku miejscach muru laborant dobiera ze spoin poziomych płytki próbne o wymiarach co najmniej 50x50 mm. Najlepiej umieścić je pod otworami okiennymi; W tym celu należy usunąć dwa rzędy cegieł i za pomocą specjalnej szpatułki lub pacy oddzielić płytkę zaprawy od cegły.

Próbki wraz z załączonym certyfikatem wysyłane są do laboratorium konstrukcyjnego w celu przeprowadzenia badań. W akcie towarzyszącym wskazana jest liczba kondygnacji i konstrukcja budynku, grubość ścian oraz położenie miejsca poboru próbek, a także czas prac, data pobrania próbek oraz marka projektowa zaprawy. Próbki zamrożonych na zimę roztworów przeznaczonych do określenia wytrzymałości w momencie rozmrażania przechowuje się w ujemnych temperaturach.

Z próbek roztworów dostarczonych do laboratorium wykonuje się próbki sześcienne o krawędzi 20–40 mm lub według metody inżyniera Senyuty płytki w kształcie kwadratu, którego boki są w przybliżeniu 1,5 razy grubsze od płyta równa grubości szwu. Aby otrzymać kostkę, skleja się dwie płyty cienką warstwą gipsu, który służy również do wyrównywania powierzchni nośnej próbki kostki podczas badania zaprawy z letnich spoin murarskich.

Wytrzymałość zimowych zapraw murarskich w momencie rozmrażania określa się za pomocą próby ściskania, wyrównywania powierzchni płyt zamiast próby gipsowej poprzez tarcie blokiem karborundowym, tarnikiem itp. Badanie próbek w tym przypadku należy przeprowadzić po rozmrożeniu roztworu przez 2 godziny w laboratorium w temperaturze 18–20°C. Obciążenie płyty przenoszone jest poprzez metalowy pręt o średnicy 20–40 mm zamontowany pośrodku. Boki podstawy lub średnica pręta powinny być w przybliżeniu równe grubości płyty. Biorąc pod uwagę odchylenia w grubości płyt, zaleca się podczas badań posiadanie zestawu prętów o różnych przekrojach i średnicach.

Wytrzymałość na ściskanie roztworu określa się, dzieląc obciążenie niszczące przez pole przekroju poprzecznego pręta. Z każdej próbki bada się pięć próbek i wyznacza wartość średnią arytmetyczną, która jest uznawana za wskaźnik wytrzymałości roztworu danej próbki. Aby przejść do wytrzymałości roztworu w kostkach o krawędzi 70,7 mm, wyniki testów płytek mnoży się przez współczynnik 0,7.

Wyniki badań próbek sześciennych o krawędzi 30-40 mm sklejonych z płyt i wypoziomowanych warstwą gipsu o grubości 1-2 mm mnoży się przez współczynnik 0,65, a wyniki badań płyt również wyrównywanych gipsem pomnożona przez współczynnik 0,4. W przypadku murów letnich przyjmuje się wskazane współczynniki równe odpowiednio 0,8 i 0,5.

Do badania wytrzymałości próbek zapraw stosuje się przyrządy dźwigniowe rejestrujące wytrzymałość z błędem do 0,2 MPa oraz maszyny do próby rozciągania RMP-500 i RM-50 z rewersem. Te testy zaprawy pomagają z czasem opracować niezbędne środki, aby zapewnić stabilność muru w okresie całkowitego rozmrożenia.
Wady konstrukcji kamiennych i metody ich usuwania

Przyczyny wad konstrukcji kamiennych są różne: nierównomierne osiadanie poszczególnych części budynków; błędy projektowe związane ze stosowaniem materiałów ściennych o różnej wytrzymałości i sztywności (np. pustaków ceramicznych w połączeniu z cegłami wapienno-piaskowymi) o różnych właściwościach fizycznych, mechanicznych i sprężystych; stosowanie materiałów ściennych niespełniających wymagań obowiązujących norm pod względem wytrzymałości i mrozoodporności; niska jakość robót kamieniarskich itp. Aby wyeliminować osiadanie spowodowane usunięciem gruntu spod fundamentu, szczeliny pomiędzy podbudową a fundamentem zazwyczaj wypełnia się ziemią, a następnie zagęszcza za pomocą głębokich wibratorów. W niektórych przypadkach, aby zapobiec całkowitemu zniszczeniu muru, pod wszystkimi ścianami nośnymi umieszcza się pale żelbetowe.

Łączne zastosowanie ceramicznych kamieni licowych i cegieł silikatowych w obciążonych filarach wielokondygnacyjnych budynków mieszkalnych doprowadziło do powstania pęknięć, wybrzuszenia i zapadnięcia się okładzin filarów.

Stosowanie cegieł, których wytrzymałość jest niższa niż przewidziana w projekcie, oraz zaprawy o niskiej jakości lub rozcieńczonej po związaniu, znacznie zmniejsza wytrzymałość i solidność muru oraz może prowadzić do deformacji i zawalenia się konstrukcji kamiennych.

Jedną z głównych przyczyn występowania wad w konstrukcjach kamiennych jest niezadowalająca jakość obróbki kamienia. Najczęstszymi wadami muru są pogrubione szwy, puste przestrzenie o głębokości większej niż 2 cm, brak lub nieprawidłowe zbrojenie siatką, odstępstwa od projektu przy układaniu elementów podpierających płatwie na filarach lub ścianach itp. Obecność pustych przestrzeni powoduje, że cegła w konstrukcjach kamiennych zaczyna pracować przy zginaniu, a jego wytrzymałość podczas pracy przy zginaniu jest znacznie niższa niż przy ściskaniu. Zdarzają się przypadki, gdy przewidziane w projekcie siatki zbrojeniowe o średnicy 3–4 mm zastępowane są siatkami zbrojeniowymi o średnicy 5–6 mm w przekonaniu, że taka wymiana zwiększy nośność mur. Jednak w tym przypadku cegła nie leży na warstwie zaprawy, ale na prętach, dlatego pojawiają się w niej znaczne lokalne naprężenia zgniatające, które prowadzą do pojawienia się dużej liczby pionowych pęknięć w murze.

Sprawdzając jakość muru wzmocnionego siatką, trzeba się liczyć z faktem, że siatki nie są ułożone zgodnie z projektem, z dużymi szczelinami lub zamiast siatek układane są pojedyncze pręty, które w żadnym wypadku nie zastąpią siatki zgrzewanej.

W przypadkach, gdy podczas kontroli zostaną wykryte pęknięcia w murze, należy zidentyfikować i wyeliminować przyczyny, które je powodują, a następnie upewnić się, że deformacja ścian ustała. Aby naprawić osiadania strukturalne i kontrolować rozwój pęknięć, stosuje się instrumenty i instrumenty geodezyjne, sznurki, szkło i inne latarnie. Jeśli na placu budowy nie ma gotowych sygnalizatorów, można je wykonać na miejscu z tynku budowlanego. W tym celu należy przygotować roztwór o składzie 1:1 (gips:piasek) o takiej konsystencji, aby po nałożeniu na ścianę nie spływał. Jeśli ceglane ściany są otynkowane, wówczas w miejscach montażu latarni tynk zostaje zburzony, spoiny muru oczyszczone, oczyszczone z kurzu i umyte wodą. Latarni nie można umieszczać na nieoczyszczonym i nieumytym murze, ponieważ ze względu na słabą przyczepność do niego nie zostanie zarejestrowany wzrost otwierania pęknięć w murze. Latarnie gipsowe mają szerokość 5–6 cm i długość około 20 cm, a długość latarni określa się na miejscu w zależności od charakteru rozwoju pęknięć. Grubość latarni wynosi zwykle 10–15 mm.

Sygnalizatory są ponumerowane i zapisana jest na nich data instalacji. W dzienniku obserwacji zapisywane są: lokalizacja latarni, jej numer, data montażu i początkowa szerokość pęknięcia. Stan latarni jest na bieżąco monitorowany (przynajmniej raz dziennie), a obserwacje te zapisywane są w dzienniku. Jeśli latarnia się zepsuje, obok niej instalowana jest nowa, która otrzymuje ten sam numer z indeksem. Jeśli latarnie ulegają wielokrotnemu odkształceniu (pękaniu), należy natychmiast podjąć działania, aby zapobiec możliwości nieoczekiwanych osiadań, a nawet zawalenia się konstrukcji. Jeśli po trzech do czterech tygodniach od montażu latarni nie nastąpi żadne pęknięcie, oznacza to, że deformacja kontrolowanej konstrukcji ustała i można naprawić pęknięcia. Pojedyncze drobne pęknięcia oczyszcza się z brudu i pyłu i przeciera zaprawą cementową o składzie 1:3 na bazie cementu portlandzkiego klasy 400–500.

Większe pęknięcia (szersze niż 20 mm) naprawia się poprzez demontaż części starego muru i zastąpienie go nowym. Podczas uszczelniania pęknięć w ścianach o grubości do półtora cegły, demontaż i uszczelnianie muru odbywa się sekwencyjnie w oddzielnych odcinkach na całej grubości ściany w postaci zamków ceglanych. Jeśli szerokość pęknięć jest znaczna (ponad 40 mm), do mocowania muru instaluje się kotwy lub metalowe opaski.

Wytrzymałość starych ścian ceglanych, a także ścian i przegród wykonanych ze znacznymi pustkami można zwiększyć poprzez wstrzyknięcie do muru płynnej zaprawy lub mleka cementowego. Praktyka budowlana pokazała, że ​​słupy ceglane jako konstrukcje nośne nie mają uzasadnienia: niektóre filary górnych kondygnacji mają znaczne przemieszczenia w stosunku do słupów dolnych kondygnacji. Przy zastosowaniu sztywnej zaprawy grubość szwów okazuje się większa od projektowej, pojawia się wiele pustych szwów, a przyczepność zaprawy do cegły jest niewystarczająca, co ostatecznie wpływa na trwałość wznoszonych filarów. W wielu przypadkach konieczne było wzmocnienie większości ceglanych filarów. Najczęstszym sposobem na ich wzmocnienie jest zabranie ich w klips.

W zależności od stopnia zniszczenia muru i możliwości produkcyjnych klatki mogą być wykonane z tynku cementowego na siatce stalowej, cegły z klamrami stalowymi w szwach, żelbetu lub stali.

W przypadkach, gdy konieczne jest wykonanie zbrojenia bez znacznego zwiększenia wymiarów przekroju słupów, zaleca się wykonanie ościeżnicy z tynku cementowego na siatce stalowej. Siatka składa się z szeregu zacisków o rozstawie 150–200 mm, połączonych ze sobą podłużnym wzmocnieniem o średnicy 8–10 mm. Z tak utworzonej siatki wykonuje się tynk z zaprawy cementowej o składzie 1:3 (objętościowo) i grubości 20–25 mm.

Ramy ceglane są łatwe w wykonaniu, jednak ich konstrukcja prowadzi do znacznego zwiększenia wymiarów przekroju poprzecznego wzmacnianych elementów. Klipsy tego typu wykonywane są z cegły na krawędzi ze wzmocnieniem spoin murowych zaciskami stalowymi o średnicy 10–12 mm.

Aby zwiększyć nośność filarów kamiennych, stosuje się klipsy żelbetowe. W tym przypadku grubość klatki wynosi z reguły 8–10 cm, do wzmocnionych filarów mocuje się zaciski i podłużne zbrojenie stalowe o średnicy 10–12 mm, po czym wypełnia się je betonem klasy M100 i wyższy.

Wzmocnienie filarów ceglanych ramami stalowymi wymaga dużej ilości metalu, ale może to znacznie zwiększyć ich nośność. Podobne wzmocnienie często należy wykonać w przypadku ścian pierwszego piętra, gdy zła jakość muru doprowadziła do pojawienia się w nich pęknięć.

Jeżeli przyczepność warstwy licowej bloczków ceramicznych do muru zostanie zerwana, można podjąć się ogólnego wzmocnienia muru i okładziny poprzez wstrzyknięcie szwów i pustych przestrzeni w murze, a także pęknięć i miejsc złuszczania się okładziny. W tym celu w szwach pomiędzy licowymi kamieniami ceramicznymi instaluje się rurki, przez które dostarczana jest płynna zaprawa cementowa o składzie 1:3 (objętościowo). Konieczne jest kontrolowanie ilości wstrzykiwanego roztworu i promienia jego rozprzestrzeniania się. To ostatnie można łatwo rozpoznać po pojawieniu się plam na wewnętrznym tynku ścian.

Aby wzmocnić okładzinę i zabezpieczyć ją przed nagłym oderwaniem, można ją zabezpieczyć stalowymi kołkami. W ścianach wierci się otwory o średnicy 25 mm pod kątem do 30° na głębokość 25–30 cm, w które w zaprawie umieszcza się stalowe kołki na równi z okładziną. Aby uniknąć wypadków, należy jak najszybciej opracować projekty wzmocnienia konstrukcji murowych i wykonać wszystkie prace zalecane pod nadzorem projektanta pod bezpośrednim nadzorem producenta robót. Po zakończeniu sporządzany jest akt kończący prace nad wzmocnieniem konstrukcji kamiennych.
Odbiór prac kamieniarskich

W procesie akceptacji konstrukcji kamiennych określa się wielkość i jakość wykonanej pracy, zgodność elementów konstrukcyjnych z rysunkami roboczymi oraz wymagania SNiP III-17-78.

Przez cały okres prac przedstawiciele organizacji budowy i nadzoru technicznego klienta dokonują odbiorów robót ukrytych i sporządzają odpowiednie protokoły.

Przy odbiorze konstrukcji kamiennych jakość zastosowanych materiałów, półproduktów i wyrobów fabrycznych ustalana jest na podstawie paszportów, a jakość zapraw i betonu przygotowanego w trakcie budowy określana jest na podstawie badań laboratoryjnych. W przypadku, gdy użyte materiały kamienne zostały poddane badaniom kontrolnym w laboratorium budowlanym, wyniki tych badań laboratoryjnych należy przedstawić do akceptacji.

Podczas odbioru gotowych konstrukcji kamiennych sprawdzane jest:

– prawidłowy transport, grubość i wypełnienie szwów;

– pionowość, poziomość i prostoliniowość powierzchni i narożników muru;

– prawidłowe rozmieszczenie złączy osiadających i dylatacyjnych;

– prawidłowy montaż przewodów dymowych i wentylacyjnych;

– obecność i prawidłowy montaż osadzonych części;

– jakość powierzchni nieotynkowanych ścian ceglanych elewacyjnych (równomierność koloru, przyczepność bandażowania, wzór i spoiny);

– jakość powierzchni elewacyjnych wyłożonych różnego rodzaju płytami i kamieniem;

– zapewnienie odprowadzenia wód powierzchniowych z budynku oraz zabezpieczenie przed nimi fundamentów i ścian piwnic.

Monitorując jakość konstrukcji kamiennych, dokładnie mierzą odchylenia w wielkości i położeniu konstrukcji od projektowych i zapewniają, że rzeczywiste odchylenia nie przekraczają wartości określonych w SNiP III-17-78. Dopuszczalne odchyłki podano w tabeli. 1,38.

Akceptacja łuków, sklepień, murów oporowych i innych szczególnie krytycznych konstrukcji kamiennych jest sformalizowana w odrębnych ustawach. Jeżeli podczas produkcji wyrobów kamieniarskich wykonano wzmocnienia poszczególnych konstrukcji, to po odbiorze przedstawiane są rysunki robocze zbrojenia oraz specjalny certyfikat na prace wykonane w celu wzmocnienia konstrukcji kamiennych. Przy odbiorze konstrukcji kamiennych wykonanych zimą przedstawiany jest dziennik prac zimowych oraz protokoły prac ukrytych.

Tabela 1.38

Dopuszczalne odchyłki rozmiarów i położenia konstrukcji z cegły, ceramiki i kamieni naturalnych o regularnych kształtach, z dużych bloków

Dopuszczalne odchyłki ŚcianyFilaryFundamenty Odchylenia od wymiarów projektowych: o grubość 151030 o oznaczenia krawędzi i podłóg – 10–10–25 o szerokość przegród – 15 – o szerokość otworów 15 – o przesunięcie osi sąsiednich otworów okiennych 10 – o przesunięcie osie konstrukcji 101020 Odchylenia powierzchni i kątów muru od pionu: o jedną kondygnację 1010 – dla całego budynku 303030 Odchylenia rzędów muru od poziomu na 10 m długości ściany 15–30 Nierówności na powierzchni pionowej muru, wykryte podczas zastosowanie listwy o długości 2 m10

Karty kontroli procesu

Słupy ceglane

SNiP III-17-78, tabela. 8, s. 2.10, 3.1, 3.5, 3.15

Dopuszczalne odchyłki: według oznaczeń krawędzi i podłóg – 15 mm; grubość – 10 mm. Dopuszczalne: grubość szwów pionowych – 10 mm (grubość pojedynczych szwów pionowych – nie mniej niż 8 i nie więcej niż 15 mm); grubość szwów poziomych jest nie mniejsza niż 10 i nie większa niż 15 mm. System opatrywania szwów słupków jest trzyrzędowy.

Dopuszczalne odchyłki: dla przemieszczenia osi konstrukcji – 10 mm; powierzchnie i narożniki muru od pionu dla jednej kondygnacji - 10 mm, dla całego budynku - 30 mm; pionowa powierzchnia muru od płaszczyzny przy zastosowaniu 2-metrowej listwy - 5 mm.

Głębokość niewypełnionych szwów (tylko w pionie) na przedniej stronie może wynosić nie więcej niż 10 mm. Podczas układania słupów nie wolno stosować pojedynczych prętów zamiast dzianych lub spawanych siatek prostokątnych lub zygzakowatych.

W tabeli Na rys. 1.39 przedstawiono operacje podlegające kontroli podczas budowy słupów.

Prace ukryte obejmują: murowanie słupów (wyznaczenie krawędzi i podłóg, prawidłowe ułożenie poduszek pod belki, podparcie belek na poduszkach i osadzenie ich w murze).

Tabela 1.39

Kontrola prac przy murowaniu słupów

Czynności podlegające kontroli Skład kontroli (co kontrolować) Metoda kontroli Czas kontroli Kto kontroluje i bierze udział w kontroli Prace przygotowawcze Jakość podłoża pod filary, obecność hydroizolacji Wizualnie Przed rozpoczęciem murowania Mistrz Jakość cegieł, zaprawy , okucia, elementy osadzone Wizualnie pomiar, sprawdzenie paszportów i certyfikatów Przed rozpoczęciem murowania Master. W razie wątpliwości - laboratorium Poprawność mocowania filarów do osi wyrównania Wizualnie pion konstrukcyjny Przed rozpoczęciem murowania Brygadzista Murowanie słupów Wymiary, wypełnienie i obróbka szwów Miernik składany Po wykonaniu co 5 m murowania Brygadzista Wymiary geometryczne przekroju Miernik składany W procesie murarskim Majster Pionowość muru, nierówności na powierzchni Pion konstrukcyjny, listwa z sondą, metr składany Co najmniej dwa razy na każdą kondygnację Majster Poprawność technologii murarskiej i obróbka szwów Wizualnie Podczas wykonywania proces murarski Majster Zgodność rzeczywistego położenia słupów z projektowym (osią).
Wyrównanie filarów różnych podłóg Pion konstrukcyjny, składany miernik metalu Podczas procesu murowania Brygadzista Oznaczenia krawędzi i podłóg, prawidłowy montaż poduszek pod belki, podparcie belek na poduszkach i ich osadzenie w murze Wizualnie, poziom, składany miernik metalu Po montaż poduszki i montaż belek Majster, geodeta Zbrojenie muru Prawidłowe rozmieszczenie zbrojenia, odległość pomiędzy kratownicami na wysokości słupa. Średnica prętów i odległość między nimi Składany miernik metalowy, suwmiarka Podczas układania zbrojenia Master

Ceglane ściany

SNiP III-B.4-72, tabela. 8, s. 1,9, 2,5, 2,10, 3,5

SNiP III-17-78

Dopuszczalne odchyłki: rzędy muru od poziomu na 10 m długości - 15 mm; powierzchnie i narożniki muru od pionu: na podłogę - 10 mm; dla całego budynku - 30 mm; poprzez przesunięcie osi sąsiednich otworów okiennych - 20 mm; szerokość otworów wynosi +15 mm.

Nierówności na powierzchni pionowej są dopuszczalne przy nakładaniu dwumetrowego paska: nieotynkowanego - 5 mm; tynkowane – 10 mm.

Dopuszczalne odchyłki: według oznaczeń krawędzi i podłóg – 15 mm; szerokość ścian wynosi 15 mm; przez przesunięcie osi konstrukcji – 10 mm; grubość muru – +10 mm.

Dozwolone: ​​grubość szwów poziomych jest nie mniejsza niż 10 i nie większa niż 15 mm; grubość szwów pionowych wynosi 10 mm (grubość poszczególnych szwów pionowych jest nie mniejsza niż 8 i nie większa niż 15 mm).

Przy wykonywaniu murów kanałowych głębokość spoin niezaprawionych zaprawą od strony przedniej nie może przekraczać 15 mm.

Mieszanki zapraw należy zużyć zanim zaczną wiązać. Mieszanki odwodnione nie są dozwolone. Zabronione jest dodawanie wody do stwardniałych mieszanek. Mieszanki wydzielające się w transporcie należy wymieszać przed użyciem.

Jeżeli szczelinę w murze wykonano z rowkiem pionowym, wówczas w szwach rowków muru w odstępach co 2 m na wysokości muru należy umieścić zbrojenie konstrukcyjne z trzech prętów o średnicy 8 mm, w tym na poziom każdego piętra. Czynności podlegające kontroli podczas układania ścian ceglanych wymieniono w tabeli. 1,40.

Prace ukryte obejmują: murowanie ścian (wyrównanie kanałów wentylacyjnych i uszczelnienie central wentylacyjnych); zbrojenie muru (prawidłowe umiejscowienie zbrojenia, średnica prętów); montaż prefabrykowanych płyt żelbetowych, podłóg (podparcie stropów na ścianach, uszczelnienie, zakotwienie); montaż balkonów (uszczelnienie, oznakowanie, nachylenie balkonów).

Tabela 1.40

Kontrola prac przy murowaniu ścian

Czynności podlegające kontroli Skład kontroli (co kontrolować) Metoda kontroli Czas kontroli Kto kontroluje i bierze udział w kontroli Murowanie ścian Jakość cegły, zaprawy, zbrojenia osadzonych części Kontrola zewnętrzna, pomiary, weryfikacja paszportów i certyfikatów Przed rozpoczęcie układania ścian podłogi Majster. W razie wątpliwości - laboratorium Poprawność układu osi Taśma miernicza, metr składany Przed rozpoczęciem murowania Majster Poziome oznaczenie wycięć w murze dla podłogi Poziom, łata, poziom budynku Przed montażem paneli podłogowych Majster, geodeta Wyrównanie wentylacji kanały i uszczelnienie central wentylacyjnych Wizualnie, pion Po zakończeniu układania ścian podłogi Majster Wymiary geometryczne muru (grubość, otwory) Miernik składany, taśma miernicza metalowa Po wykonaniu co 10 m 3 muru Mistrz Pionowość, poziomość i powierzchnia mur Poziom pionu konstrukcyjnego, listwa konstrukcyjna W trakcie i po zakończeniu Mistrzowska jakość szwów murarskich (wymiary i wypełnienie) Wizualnie składany metr metalowy, listwa 2-metrowa Po ukończeniu murowania Ściany podłogi są co 10 m 3 Mosquimaster awaria i znak dolnej części metalu pojazdu, poziom konstrukcji początku muru, oznakowanie z etykiety + 1 m od czystego Polanialhposls muru, układ mieszkania, mur muru geometryczne rozmiary melodramatu rozpoczęły murowanie głównego uzbrojenia ściany Lokalizacja zbrojenia, średnica prętów itp. Wizualnie składany miernik metalu Przed montażem zbrojenia Brygadzista Montaż prefabrykowanych płyt żelbetowych, podłóg Podparcie podłóg na ścianach, osadzanie, zakotwienie Wizualnie składany miernik metalu Po montażu podłóg Brygadzista Powłoka antykorozyjna osadzonych elementów Grubość, gęstość i przyczepność powłoki Wizualny miernik grubości, matryca grawerująca Przed osadzeniem Majster, laboratorium Montaż balkonów Osadzenie, oznaczenie ka, nachylenie balkonów Wizualnie składany miernik metalu, poziom konstrukcyjny, pas 2-metrowy Po zamontowaniu balkonów Majster Montaż nadproży Położenie nadproży, podparcie, rozmieszczenie, uszczelnienie Wizualnie, składanie licznika metalu Po montażu Mistrz Montaż podestów schodów Pozycja podestów, podparcie, ułożenie, uszczelnienie Wizualnie, składanie licznika metalu Po montaż podestów, nadproży Majster Spawanie osadzonych elementów Długość, wysokość i jakość spoin Wizualnie, opukiwanie młotkiemPrzed wykonaniem powłoki antykorozyjnejMaster Urządzenie wygłuszająceProjekt, staranne wykonanieWizualnieNatychmiast po wykonaniuMaster

Układanie ścian z bloczków ceglanych

SNiP III-V.4-72, tabela. 8, s. 3,18, 3,19, 3,21, 3,23

SNiP III-17-78

Dopuszczalne odchyłki wymiarów bloków od projektowych: grubość bloku – plus 5 mm; wzdłuż długości i wysokości bloku - od plus 5 do 10 mm; przy różnicy przekątnej – 10 mm; w miejscu otworów okiennych i drzwiowych – ± 10 mm; przy przesunięciu osadzonych części – ±5 mm.

Dopuszczalne odchyłki przy montażu: powierzchnie i kąty muru od pionu: na podłogę – ±10 mm; pełna wysokość – ±30 mm; według oznaczeń krawędzi i podłóg – ±15 mm; poprzez przesunięcie osi konstrukcji – ±10 mm; rzędy muru od poziomu do 10 m długości - 15 mm.

W tabeli 1.41 wskazuje obiekty i operacje, które należy kontrolować podczas budowy ścian z bloczków ceglanych.

Ukryte prace obejmują: układanie ścian z bloczków ceglanych; prawidłowy montaż bloków latarni morskich na poziomie podłogi; montaż bloków z kanałami dymowymi i wentylacyjnymi; instalacja osadzonych części; spawanie osadzonych części rur bloków sanitarnych; montaż prefabrykowanych żelbetowych płyt stropowych.

gdy odstęp słupów ściennych ramy jest nie większy niż 6 m;

gdy wysokość ścian budynków wzniesionych na terenach o sejsmiczności odpowiednio 7, 8 i 9 punktów nie przekracza 18, 16 i 9 m.

3.24. Mur ścian samonośnych w budynkach szkieletowych musi należeć do kategorii I lub II (wg p. 3.39), posiadać elastyczne połączenia z ramą, które nie zapobiegają poziomym przemieszczeniom ramy wzdłuż ścian.

Pomiędzy powierzchniami ścian i kolumn ramy należy zapewnić odstęp co najmniej 20 mm. Pasy antysejsmiczne połączone z ościeżnicą budynku należy zamontować na całej długości ściany na wysokości płyt osłonowych oraz u góry otworów okiennych.

Na stykach ścian czołowych i poprzecznych ze ścianami podłużnymi należy zamontować dylatacje antysejsmiczne na całej wysokości ścian.

3.25. Szyby klatek schodowych i wind w budynkach szkieletowych należy wykonywać jako konstrukcje wbudowane z odcinkami piętrowymi nie wpływającymi na sztywność ramy lub jako sztywny rdzeń pochłaniający obciążenia sejsmiczne.

W przypadku budynków szkieletowych o wysokości do 5 pięter i obliczonej sejsmiczności 7 i 8 punktów, w planie budynku dopuszcza się rozmieszczenie klatek schodowych i szybów wind w postaci konstrukcji oddzielonych od szkieletu budynku. Niedozwolona jest budowa klatek schodowych w formie oddzielnych konstrukcji.

3.26. W przypadku konstrukcji nośnych budynków wysokich (powyżej 16 kondygnacji) należy stosować ramy z przeponami, rdzeniami usztywniającymi lub usztywniającymi.

Wybierając schematy konstrukcyjne, należy preferować schematy, w których strefy plastyczności powstają przede wszystkim w poziomych elementach ramy (poprzeczki, nadproża, belki łączące itp.).

3.27. Projektując wysokie stopnie, oprócz odkształceń zginających i ścinających w rozpórkach ramy, należy wziąć pod uwagę odkształcenia osiowe, a także podatność fundamentów i przeprowadzić obliczenia stateczności na przewrócenie.

3.28. Na terenach zabudowanych gruntami kategorii III (wg tabeli 1*) znajdują się budownictwo wysokiej wiedzy oraz budynki wskazane w poz. 4 stoły 4. niedozwolone.

3.29. Fundamenty wysokich budynków na gruntach nieskalistych powinny z reguły być wykonane z pali lub w formie ciągłej płyty fundamentowej.

DUŻE BUDYNKI PANELOWE

3.30. Budynki wielkopłytowe należy projektować ze ścianami podłużnymi i poprzecznymi, połączonymi ze sobą oraz z podłogami i okładzinami w jeden układ przestrzenny wytrzymujący obciążenia sejsmiczne.

Przy projektowaniu budynków wielkopłytowych konieczne jest:

Panele ścienne i sufitowe powinny z reguły mieć wielkość pomieszczenia;

zapewnić łączenie płyt ściennych i stropowych poprzez spawanie otworów zbrojeniowych, prętów kotwiących i osadzonych części oraz zatapianie pionowych studni i miejsc łączeń wzdłuż poziomych szwów betonem drobnoziarnistym o zmniejszonym skurczu;

przy podparciu stropów na ścianach zewnętrznych budynku oraz na ścianach w miejscach dylatacji należy zapewnić połączenia spawane pomiędzy wylotami zbrojenia z płyt podłogowych a wzmocnieniem pionowym płyt ściennych.

3.31. Wzmocnienie płyt ściennych należy wykonać w formie ram przestrzennych lub zgrzewanej siatki zbrojeniowej. W przypadku stosowania trójwarstwowych płyt ścian zewnętrznych grubość wewnętrznej warstwy betonu nośnego powinna wynosić co najmniej 100 mm.

3.32. Konstruktywne rozwiązanie poziomych połączeń doczołowych musi zapewniać percepcję obliczonych wartości sił w szwach. Wymagany przekrój połączeń metalowych w szwach między panelami określa się obliczeniowo, ale nie powinien on być mniejszy niż 1 cm2 na 1 m długości szwu, a dla budynków o wysokości 5 pięter lub mniejszej z działką sejsmiczność 7 i 8 punktów, nie mniej niż 0,5 cm2 na 1 m długości szwu Dopuszczalne jest umieszczanie nie więcej niż 65% pionowego zbrojenia projektowego na przecięciach ścian.

3.33. Ściany na całej długości i szerokości budynku powinny co do zasady być ciągłe.

3.34. Loggie powinny z reguły być wbudowane, o długości równej odległości między sąsiednimi ścianami. W przypadku usytuowania loggii w płaszczyźnie ścian zewnętrznych należy zamontować ramy żelbetowe.

Niedopuszczalny jest montaż okien wykuszowych.

BUDYNKI ZE ŚCIANAMI NOŚNYMI WYKONANYMI Z CEGŁY LUB MURU

3.35. Nośne ściany z cegły i kamienia należy wznosić z reguły z płyt lub bloczków ceglanych lub kamiennych wytwarzanych w fabrykach metodą wibracji, bądź z muru z cegły lub kamienia przy użyciu zapraw ze specjalnymi dodatkami zwiększającymi przyczepność zaprawy do cegły lub kamień.

Przy obliczonej sejsmiczności wynoszącej 7 punktów dopuszczalne jest wznoszenie ścian nośnych budynków murowanych przy użyciu zapraw z plastyfikatorami bez stosowania specjalnych dodatków zwiększających siłę przyczepności zaprawy do cegły lub kamienia.

3.36. Ręczne wykonywanie murów z cegły i kamienia w temperaturach ujemnych dla ścian nośnych i samonośnych (w tym wzmocnionych zbrojeniem lub wtrąceniami żelbetowymi) o obliczonej aktywności sejsmicznej wynoszącej 9 punktów lub więcej jest zabronione.

Jeżeli obliczona sejsmiczność wynosi 8 punktów lub mniej, murowanie zimowe można wykonać ręcznie, obowiązkowo dodając do roztworu dodatki zapewniające twardnienie roztworu w temperaturach ujemnych.

3.37. Obliczenia konstrukcji kamiennych należy wykonać dla jednoczesnego działania sił sejsmicznych skierowanych poziomo i pionowo.

Wartość pionowego obciążenia sejsmicznego przy obliczonej sejsmiczności 7-8 punktów należy przyjąć jako równą 15%, a przy sejsmiczności 9 punktów - 30% odpowiedniego pionowego obciążenia statycznego.

Kierunek działania pionowego obciążenia sejsmicznego (w górę lub w dół) należy przyjąć jako bardziej niekorzystny dla stanu naprężenia rozpatrywanego elementu.

3.38. Do układania ścian nośnych i samonośnych lub wypełniania ościeżnicy należy stosować następujące produkty i materiały:

a) cegła pełna lub dziurawka w gatunku nie niższym niż 75 z otworami o średnicy do 14 mm; przy obliczonej sejsmiczności 7 punktów dozwolone jest stosowanie kamieni ceramicznych o klasie nie niższej niż 75;

b) kamieni betonowych, bloczków pełnych i pustaków (w tym z betonu lekkiego o gęstości co najmniej 1200 kg/m3) klasy 50 i wyższej;

a) kamienie lub bloki wykonane ze skał muszlowych, wapieni w stopniu nie mniejszym niż 35 lub tufów (z wyjątkiem felsyku) w stopniu 50 i wyższym.

Murowanie ścian należy wykonywać przy użyciu mieszanych zapraw cementowych o klasie nie niższej niż 25 w warunkach letnich i nie niższej niż 50 w warunkach zimowych. Do układania bloków i paneli należy stosować rozwiązanie o klasie co najmniej 50.

3.39. Mur dzieli się na kategorie w zależności od jego odporności na wpływy sejsmiczne.

Kategoria muru z cegły lub kamienia wykonanego z materiałów określonych w klauzuli 3.38. określa się chwilową wytrzymałość na rozciąganie osiowe wzdłuż nieswiązanych szwów (przyczepność normalna), której wartość powinna mieścić się w granicach:

Aby zwiększyć normalną przyczepność https://pandia.ru/text/78/304/images/image016_13.gif" szerokość="16" wysokość="21 src="> musi być określona w projekcie..gif" szerokość=" 18" height="23"> równe lub większe niż 120 kPa (1,2 kgf/cm2), stosowanie murów z cegły lub kamienia jest niedozwolone.

Notatka..gif" szerokość="17 wysokość=22" wysokość="22"> uzyskana w wyniku badań przeprowadzonych na obszarze budowy:

R p = 0,45 (9)

R Poślubić = 0,7 (10)

R hl = 0,8 (11)

Wartości R R, Rśro i R hl nie powinien przekraczać odpowiednich wartości podczas niszczenia muru z cegły lub kamienia.

3.41. Wysokość podłóg budynków o ścianach nośnych wykonanych z cegły lub kamienia, niezbrojonych zbrojeniem i wtrąceniami żelbetowymi, nie powinna przekraczać 5, 4 i 3,5 m przy obliczonej sejsmiczności odpowiednio 7, 8 i 9 punktów .

Podczas wzmacniania muru za pomocą zbrojenia lub wtrąceń żelbetowych wysokość podłogi można przyjąć odpowiednio 6, 5 i 4,5 m.

W takim przypadku stosunek wysokości podłogi do grubości ściany nie powinien przekraczać 12.

3.42. W budynkach o ścianach nośnych oprócz zewnętrznych ścian podłużnych z reguły musi znajdować się co najmniej jedna wewnętrzna ściana podłużna. Odległości pomiędzy osiami ścian poprzecznych lub zastępujących je ram należy sprawdzić obliczeniowo i nie przekraczać wartości podanych w tabeli 9.

Tabela 9

	Odległości, m, przy obliczonej aktywności sejsmicznej, punkty

Uwaga: Dopuszczalne jest zwiększenie odległości pomiędzy ścianami konstrukcji złożonych o 30% w stosunku do wskazanych w tabeli 9.

3.43. Wymiary elementów ściennych budynków kamiennych należy określić na podstawie obliczeń. Muszą spełniać wymagania podane w tabeli. 10.

3.44. Na poziomie podłóg i pokryć wzdłuż wszystkich ścian podłużnych i poprzecznych należy zamontować pasy antysejsmiczne, wykonane z betonu zbrojonego monolitycznego lub prefabrykowane ze złączami monolitycznymi i zbrojeniem ciągłym. Pasy antysejsmiczne górnej kondygnacji należy połączyć z murem za pomocą pionowych wylotów zbrojenia.

W budynkach ze stropami żelbetowymi monolitycznymi osadzonymi wzdłuż obrysów ścian, nie można montować pasów antysejsmicznych na poziomie tych stropów.

3.45. Pas antysejsmiczny (wraz z częścią nośną podłogi) należy z reguły układać na całej szerokości ściany; w ścianach zewnętrznych o grubości 500 mm i większej szerokość pasa może być o 100-150 mm mniejsza. Wysokość pasa powinna wynosić co najmniej 150 mm, klasa betonu 1 - nie niższa niż 150.

Pasy antysejsmiczne muszą posiadać wzmocnienie wzdłużne 4 D l0 z obliczoną aktywnością sejsmiczną 7-8 punktów i nie mniej niż 4 D 12 - w 9 punktach.

3.46. Na stykach ścian należy w murze umieścić siatkę zbrojeniową o przekroju zbrojenia podłużnego o łącznej powierzchni co najmniej 1 cm2 o długości 1,5 m co 700 mm wysokości z obliczoną aktywnością sejsmiczną 7-8 punktów, a po 500 mm - 9 punktów.

Odcinki ścian i filarów nad poddaszem o wysokości większej niż 400 mm należy wzmocnić lub wzmocnić monolitycznymi wtrąceniami żelbetowymi zakotwionymi w pasie antysejsmicznym.

Filary ceglane są dozwolone tylko przy obliczonej aktywności sejsmicznej wynoszącej 7 punktów. W tym przypadku klasa zaprawy powinna być nie mniejsza niż 50, a wysokość słupów nie większa niż 4 m. Słupy należy łączyć w dwóch kierunkach za pomocą belek kotwionych w ścianach.

3.47. Odporność sejsmiczną kamiennych ścian budynku należy zwiększyć stosując siatki zbrojeniowe, tworząc zintegrowaną konstrukcję, sprężając mur lub innymi metodami sprawdzonymi eksperymentalnie.

Pionowe elementy żelbetowe (rdzenie) należy połączyć z pasami antysejsmicznymi.

Wtrącenia żelbetowe w murze skomplikowanych konstrukcji powinny być otwarte przynajmniej z jednej strony.

Tabela 10

Element ścienny	Rozmiar elementu ściennego, m, przy obliczonej aktywności sejsmicznej, punkty	Notatki
Przegrody o szerokości co najmniej m podczas układania:				Szerokość ścian narożnych należy przyjąć o 25 cm więcej niż wskazano w tabeli. Przegrody o mniejszej szerokości należy wzmocnić szkieletem lub zbrojeniem żelbetowym
2. Otwory o szerokości nie większej niż m, dla murów kategorii I lub II				Otwory o większej szerokości należy otoczyć żelbetową ramą
3. Stosunek szerokości ściany do szerokości otworu, nie mniej
4. Występy ścian w planie, nie więcej, m.in
5. Usunięcie gzymsów, nic więcej, m:				Demontaż nieotynkowanego drewna
z materiału ściennego				gzymsy dozwolone
z elementów żelbetowych połączonych pasami antysejsmicznymi
drewniane, otynkowane na metalowej siatce

Projektując złożone konstrukcje jako układy ramowe, należy obliczyć i zaprojektować pasy antysejsmiczne oraz ich styki z regałami jako elementy ramowe, uwzględniając prace wypełniające. W takim przypadku rowki przewidziane do betonowania stojaków muszą być otwarte co najmniej z dwóch stron. W przypadku wykonywania skomplikowanych konstrukcji z wtrąceniami żelbetowymi na końcach ścian, zbrojenie podłużne należy solidnie połączyć za pomocą zacisków ułożonych w poziomych spoinach muru. Wtrącenia w betonie nie mogą być mniejsze niż klasa 150, walcowanie należy przeprowadzić roztworem klasy nie niższej niż 50, a ilość zbrojenia podłużnego nie powinna przekraczać 0,8% pola przekroju poprzecznego ścian betonowych.

Uwaga: Nośność wtrąceń żelbetowych znajdujących się na końcach filarów, brana pod uwagę przy obliczaniu skutków sejsmicznych, nie powinna być uwzględniana przy obliczaniu przekrojów dla głównej kombinacji obciążeń.

3.48. W budynkach o ścianach nośnych pierwsze kondygnacje przeznaczone na sklepy i inne pomieszczenia wymagające dużej wolnej przestrzeni powinny być wykonane w konstrukcji żelbetowej.

3.49. Nadproża należy z reguły montować na całej grubości ściany i wtapiać w mur na głębokość co najmniej 350 mm. Przy szerokości otworu do 1,5 m dopuszczalne jest uszczelnienie nadproży na wysokości 250 mm.

3.50. Belki podestów schodów należy osadzić w murze na głębokość co najmniej 250 mm i zakotwić.

Należy przewidzieć mocowanie stopni, podłużnic, prefabrykowanych schodów i połączenie podestów z podłogami. Niedozwolona jest budowa stopni wspornikowych osadzonych w murze. Otwory drzwiowe i okienne w ścianach komorowych klatek schodowych o obliczonej sejsmiczności 8-9 punktów powinny z reguły mieć ościeżnicę żelbetową.

3.51. W budynkach o wysokości trzech i więcej kondygnacji, ze ścianami nośnymi wykonanymi z cegły lub muru, o obliczonej aktywności sejsmicznej 9 punktów, wyjścia z klatek schodowych należy umieścić po obu stronach budynku.

WZMOCNIONE KONSTRUKCJE BETONOWE

3.52. Przy obliczaniu wytrzymałości normalnych odcinków elementów wygiętych i mimośrodowo ściskanych należy przyjąć graniczną charakterystykę sprężonej strefy betonu zgodnie z SNiP do projektowania konstrukcji betonowych i żelbetowych o współczynniku 0,85.

3.53. W elementach ściskanych mimośrodowo, a także w strefie ściskanej elementów zginanych przy obliczonej sejsmiczności 8 i 9 punktów, obejmy należy montować zgodnie z obliczeniami w odległościach: co R ac 400 MPa (4000 kgf/cm2) - nie więcej niż 400 mm i przy ramkach dzianych - nie więcej niż 12 D, a przy spawanych ramach - nie więcej niż 15 D Na R ac ³ 450 MPa (4500 kgf/cm2) - nie więcej niż 300 mm i przy ramkach dzianych - nie więcej niż 10 D, a przy spawanych ramach - nie więcej niż 12 D, Gdzie D- najmniejsza średnica ściskanych prętów podłużnych. W tym przypadku zbrojenie poprzeczne musi zapewniać zabezpieczenie ściskanych prętów przed zginaniem w dowolnym kierunku.

Odległości pomiędzy zaciskami mimośrodowo ściskanych elementów w miejscach zakładania zbrojenia roboczego bez spawania należy przyjmować nie większe niż 8 D.

Jeżeli całkowite nasycenie mimośrodowo ściskanego elementu zbrojeniem podłużnym przekracza 3%, obejmy należy montować w odległości nie większej niż 8 D i nie więcej niż 250 mm.

3.54. W słupach ram ramowych budynków wielokondygnacyjnych o projektowej sejsmiczności 8 i 9 punktów rozstaw zacisków (z wyjątkiem wymagań określonych w p. 3.53) nie powinien przekraczać 1/2 H, a dla ram z membranami nośnymi - nie więcej H, Gdzie H- najmniejszy rozmiar boku słupów o przekroju prostokątnym lub dwuteowym. Średnica zacisków w tym przypadku powinna wynosić co najmniej 8 mm.

3.55. W ramach dzianych końce zacisków należy zagiąć wokół pręta zbrojenia podłużnego i wsunąć w rdzeń betonowy na głębokość co najmniej 6 D Zacisk.

3.56. Elementy prefabrykowanych słupów wielopiętrowych budynków szkieletowych należy, jeśli to możliwe, powiększyć o kilka pięter. Połączenia słupów prefabrykowanych muszą znajdować się w obszarze o niższych momentach zginających. Niedopuszczalne jest zachodzenie na siebie zbrojenia podłużnego słupów bez spawania.

3.57. W konstrukcjach sprężonych projektowanych na specjalną kombinację obciążeń z uwzględnieniem oddziaływań sejsmicznych siły wyznaczone z warunków wytrzymałościowych kształtowników muszą przekraczać siły przejmowane przez kształtownik podczas powstawania pęknięć o co najmniej 25% .

3.58. W konstrukcjach sprężonych nie wolno stosować zbrojenia, dla którego wydłużenie względne po zerwaniu jest mniejsze niż 2%.

3.59. W budynkach i konstrukcjach o obliczonej sejsmiczności 9 punktów bez specjalnych kotew nie wolno stosować lin wzmacniających i okresowego zbrojenia prętami profilowymi o średnicy większej niż 28 mm.

3.60. W konstrukcjach sprężonych ze zbrojeniem naprężonym na betonie zbrojenie sprężone należy układać w zamkniętych kanałach, które następnie uszczelnia się betonem lub zaprawą.

4. MOŻLIWOŚCI TRANSPORTOWE

POSTANOWIENIA OGÓLNE

4.1. Instrukcje zawarte w tym rozdziale dotyczą projektowania kolei kategorii I-IV, autostrad kategorii I-IV, IIIp i IVp, metra, szybkich dróg miejskich i głównych ulic przebiegających w obszarach o sejsmiczności 7, 8 i 9 punktów .

Uwagi: 1. Budynki produkcyjne, pomocnicze, magazynowe i inne do celów transportowych należy projektować zgodnie z wytycznymi zawartymi w ust. 2 i 3.

2. Przy projektowaniu obiektów na liniach kolejowych kategorii V oraz na torach kolejowych przedsiębiorstw przemysłowych można uwzględnić obciążenia sejsmiczne w porozumieniu z organizacją zatwierdzającą projekt.

4.2. W tej sekcji ustanowiono specjalne wymagania dotyczące projektowania konstrukcji transportowych o projektowej sejsmiczności 7, 8 i 9 punktów. Obliczoną sejsmiczność konstrukcji transportowych określa się zgodnie z instrukcjami zawartymi w paragrafie 4.3.

4.3. Projekty tuneli i mostów o długości większej niż 500 m należy opracowywać w oparciu o obliczoną sejsmiczność, ustaloną w porozumieniu z organizacją zatwierdzającą projekt, z uwzględnieniem danych ze specjalnych badań inżynieryjnych i sejsmologicznych.

Przyjmuje się, że obliczona sejsmiczność dla tuneli i mostów o długości nie większej niż 500 m oraz innych sztucznych obiektów na liniach kolejowych i autostradach kategorii I-III, a także na drogach miejskich i głównych ulicach dużych prędkości jest równa sejsmiczności placów budowy, ale nie więcej niż 9 punktów.

Szacunkową sejsmiczność sztucznych konstrukcji na torach kolejowych kategorii IV-V, na torach kolejowych przedsiębiorstw przemysłowych oraz na drogach kategorii IV, IIIï i IVï, a także nasypów, wykopów, tuneli wentylacyjnych i odwadniających na drogach wszystkich kategorii przyjmuje się jako o jeden punkt mniej niż na budowach obciążonych sejsmicznie.

Uwaga: Sejsmiczność terenów budowy tuneli i mostów o długości nieprzekraczającej 500 m oraz innych sztucznych obiektów drogowych, a także placów budowy nasypów i wykopów należy co do zasady określać na podstawie danych z zakresu inżynierii ogólnej i badania geologiczne zgodnie z Tabelą 1*, z uwzględnieniem dodatkowych wymagań określonych w p. 4.4.

4.4. Podczas badań pod budowę obiektów komunikacyjnych wznoszonych na terenach o specjalnych warunkach inżynieryjno-geologicznych (tereny o złożonym ukształtowaniu terenu i geologii, koryta rzek i tereny zalewowe, wyrobiska podziemne itp.) oraz przy projektowaniu tych obiektów, gruboziarniste, niskowilgotne gleby z skały magmowe zawierające 30% wypełniacza piaskowo-gliniastego, a także gęste żwiry i piaski nasycone wodą o średniej gęstości, należy zaliczyć do gleb kategorii II według właściwości sejsmicznych; gleby gliniaste o wskaźniku konsystencji 0,25< IL 0,5 £ przy współczynniku porowatości mi< 0,9 dla iłów i iłów oraz mi < 0,7 для супесей - к грунтам III категории.

Notatki. Sejsmiczność terenów budowy tuneli należy określać w zależności od właściwości sejsmicznych gruntu, w którym tunel jest osadzony.

2. Sejsmiczność terenów budowy podpór mostowych i murów oporowych z płytkim fundamentem należy określać w zależności od właściwości sejsmicznych gruntu znajdującego się w miejscach fundamentów.

3. Sejsmiczność terenów budowy podpór mostowych z głębokim fundamentem należy co do zasady określać w zależności od właściwości sejsmicznych gruntu górnej warstwy 10-metrowej, licząc od naturalnej powierzchni gruntu oraz przy wycinaniu gleba - z powierzchni gleby po cięciu. W przypadkach, gdy w obliczeniach konstrukcji uwzględnia się siły bezwładności mas gruntu przeciętych przez fundament, sejsmiczność placu budowy ustala się w zależności od właściwości sejsmicznych gruntu znajdującego się w miejscach śladów fundamentowania.

4. Sejsmiczność placów budowy nasypów i rur pod nasypami należy określać w zależności od właściwości sejsmicznych gruntu górnej 10-metrowej warstwy podstawy nasypu.

5. Sejsmiczność placów budowy wykopów można określić w zależności od właściwości sejsmicznych gruntu warstwy 10-metrowej, licząc od konturu zboczy wykopu.

TRASY DROGOWE

4.5. Trasując drogi na obszarach o sejsmiczności 7, 8 i 9 punktów, z reguły należy unikać obszarów szczególnie niekorzystnych pod względem inżynieryjnym i geologicznym, w szczególności obszarów możliwych osuwisk, osuwisk i lawin.

4.6. Prowadzenie dróg na obszarach o sejsmiczności 8 i 9 punktów na nieskalistych zboczach o nachyleniu zboczy większym niż 1:1,5 jest dozwolone wyłącznie na podstawie wyników specjalnych badań inżynieryjno-geologicznych. Prowadzenie dróg po nieskalistych zboczach o nachyleniu 1:1 lub większym jest niedozwolone.

PODŁOŻE I GÓRNA KONSTRUKCJA DROGI

4.7. W przypadku, gdy obliczona sejsmiczność wynosi 9 punktów, a wysokość nasypów (głębokość wykopów) jest większa niż 4 m, nachylenie podłoża wykonanego z gruntów nieskalistych należy przyjmować w położeniu 1:0,25 w stosunku do zboczy przeznaczonych dla nie-skalistych. obszary sejsmiczne. Zbocza o nachyleniu 1:2,25 i mniej stromych można projektować zgodnie z normami dla obszarów niesejsmicznych.

Zbocza wykopów i półwykopów zlokalizowanych w gruntach skalistych, a także zbocza nasypów z gruntów gruboziarnistych zawierających mniej niż 20% masy wypełniacza, można projektować zgodnie z normami dla obszarów niesejsmicznych.

Należy stawiać zwiększone wymagania jakości materiałów kamiennych ścian i użytej zaprawy. Powierzchnie kamienia, cegły lub bloków należy przed ułożeniem oczyścić z kurzu. W zaprawach przeznaczonych do budowy murów jako spoiwo należy stosować cement portlandzki.

Zanim rozpocznie się obróbka kamienia Laboratorium budowlane określa optymalną zależność pomiędzy ilością wstępnego zwilżenia lokalnego materiału kamiennego muru a zawartością wody w mieszance zaprawowej. Stosowane są roztwory o dużej zdolności zatrzymywania wody (oddzielenie wody nie więcej niż 2%). Niedopuszczalne jest stosowanie zapraw cementowych bez plastyfikatorów.

Murowanie z cegieł i ceramicznych kamieni szczelinowych przeprowadzane są zgodnie z następującymi wymaganiami dodatkowymi: murowanie konstrukcji kamiennych jest wznoszone na pełną grubość konstrukcji w każdym rzędzie; spoiny poziome, pionowe, poprzeczne i podłużne muru należy całkowicie wypełnić zaprawą poprzez docięcie zaprawy po zewnętrznych stronach muru; ściany murowane w miejscach wzajemnego oparcia są wznoszone jednocześnie; Połączone rzędy muru, łącznie z zasypką, układa się z całego kamienia i cegły; tymczasowe (montażowe) pęknięcia w wznoszonym murze kończą się ukośnym rowkiem i znajdują się poza miejscami wzmocnienia konstrukcyjnego ścian.

Podczas wzmacniania muru(filary) należy zadbać o to, aby grubość szwów, w których umiejscowione jest zbrojenie, była większa od średnicy zbrojenia o co najmniej 4 mm, przy zachowaniu średniej grubości szwu dla danego muru. Średnica drutu siatki poprzecznej do zbrojenia muru może być nie mniejsza niż 3 i nie większa niż 8 mm. Gdy średnica drutu jest większa niż 5 mm, należy zastosować siatkę zygzakowatą. Zabronione jest stosowanie pojedynczych prętów (ułożonych wzajemnie prostopadle w sąsiednich szwach) zamiast dzianej lub zgrzewanej siatki prostokątnej lub zygzakowatej.

Aby kontrolować rozmieszczenie zbrojenia przy zbrojeniu siatką filarów i filarów końce poszczególnych prętów (co najmniej dwóch) w każdej siatce powinny być odsunięte od poziomych połączeń muru o 2-3 mm.

Podczas procesu murowania budowniczy lub rzemieślnik musi zadbać o to, aby metody mocowania płatwi, belek, pokładów i paneli podłogowych w ścianach i słupach były zgodne z projektem. Końce dzielonych płatwi i belek opierających się na ścianach wewnętrznych i filarach należy połączyć i osadzić w murze; Zgodnie z projektem pod zakończenia płatwi i belek układane są podkładki żelbetowe lub metalowe.

Podczas układania nadproży zwykłych lub klinowych Należy używać wyłącznie wybranych całych cegieł oraz zaprawy klasy 25 i wyższej. Nadproża osadzone są w ścianach w odległości co najmniej 25 cm od nachylenia otworu. Pod dolnym rzędem cegieł ułożony drut żelazny lub stalowy o średnicy 4–6 mm umieszcza się w warstwie zaprawy w ilości jednego pręta o przekroju 0,2 cm2 na każdą część nadproża pół cegły gruby, chyba że konstrukcja przewiduje mocniejsze wzmocnienie.

Podczas układania gzymsu zwis każdego rzędu nie powinien przekraczać 1/3 długości cegły, a całkowita długość gzymsu nie powinna przekraczać połowy grubości muru. Gzymsy z dużym uskokiem należy wzmocnić lub wykonać na płytach żelbetowych itp., wzmacniając je kotwami wbijanymi w mur.

Murowanie ścian należy wykonać zgodnie z wymaganiami SNiP 3.03.01-87. Podczas produkcji cegieł odbiór odbywa się zgodnie z ukrytym protokołem prac. Prace ukryte podlegające odbiorowi obejmują: wykonaną hydroizolację; zainstalowane okucia; obszary muru w miejscach podparcia płatwi i belek; montaż osadzonych części - połączeń, kotew itp.; mocowanie gzymsów i balkonów; ochrona przed korozją elementów stalowych i części osadzonych w murze; uszczelnienie końców płatwi i belek w ścianach i filarach (obecność płyt nośnych, kotew i innych niezbędnych części); stawy osadowe; podparcie płyt podłogowych na ścianach itp.