Tigers와 Panthers를 상대로. 국내 탱크 총

통합 T-53 유니폼은 언제 필요합니까?

양식 T-53은 급여명세서로서 금전 등록기에서 동시에 여러 사람에게 동일한 금액이 현금으로 지급되는 경우에 사용됩니다. 대부분의 경우 이러한 방식으로 직원에게 임금이 지급됩니다. 그러나 이 회사의 직원이나 개인 기업가가 아닌 사람에게 단체 지급이 있을 수도 있습니다. 예를 들어, 이는 전문 휴가와 관련하여 소유주에게 배당금을 지급하거나 기업의 이전 직원과 현재 퇴직자에게 재정 지원을 제공하는 것일 수 있습니다.

급여는 회사나 개인 기업가가 독립적으로 개발할 수 있는 양식을 의미합니다. 그러나 주 통계 위원회가 승인한 오랜 테스트를 거친 T-53 양식을 사용하는 것이 더 쉽습니다.

급여는 현금 영수증 주문에 대한 필수 첨부 파일로, 해당 지불을 위해 금전 등록기에서 자금이 발행됩니다. 이는 조직 전체와 개별 구조 부서 모두를 위해 형성될 수 있습니다. 돈은 기업의 현금 데스크에서 직접 지불할 수도 있고 현금 데스크에서 멀리 떨어진 시설에서 지불할 재정적 책임이 있는 사람에게 발행될 수도 있습니다.

T-53 양식은 어디에서 찾을 수 있으며 어떻게 작성합니까?

통합 양식 T-53은 2004년 1월 5일 제1호 러시아 연방 통계위원회 법령에 의해 승인되었습니다. 당사 웹사이트에서 다운로드할 수 있습니다.

T-53 양식의 첫 페이지에는 회사 또는 개인 기업가 및 구조 단위에 대한 정보가 포함되어 있습니다. 회사에 대해 다음을 표시하십시오.

• OKPO 코드;
• 해당 회계 계정(일반적으로 계정 70이지만 회사 직원이 아닌 사람에 대한 지불의 예에서는 75 또는 76일 수 있음)
• 돈을 지불해야 하는 날짜 제한(영업일 기준 5일 이내)
• 지불할 총 금액(문자 및 숫자)
• 급여 일련 번호;
• 급여 준비 날짜;
• 지불이 이루어지는 기간.

이 페이지는 회사 대표 또는 개인 기업가와 최고 회계사(회사 또는 개인 기업가가 있는 경우)의 서명으로 인증됩니다.

다음 페이지 (또는 페이지)는 수취인 (직원 번호 및 성명), 지불 금액, 서명 및 메모 공간에 대한 정보가 포함 된 테이블입니다.

위임장으로 누군가를 위해 돈을 받은 경우, 돈을 받을 사람 이름 반대편의 "메모" 열에 위임장에 대한 정보가 입력됩니다. 이 경우 급여대장에는 1회성 위임장 원본이나 반복해서 사용할 수 있는 일정 기간 동안 발행된 위임장 사본이 첨부됩니다.

금전등록기를 통해 지불하도록 할당된 5일 이내에 돈을 받지 못한 경우, 돈을 받지 못한 사람의 이름 반대편에 있는 서명란에 "입금"이라고 입력됩니다.

표는 시트 수와 지불 결과를 표시하여 끝납니다. 지불 및 예치된 자금의 총액은 단어와 숫자로 별도로 제공됩니다. 지불한 사람과 지정된 데이터를 확인한 회계사의 서명(기록 포함)이 첨부되어 있습니다. 현금 지불 명령의 세부 사항(번호 및 날짜)은 이 명세서에 따라 실제로 지불된 돈이 금전 등록기에서 발행되는 것으로 표시됩니다(2014년 3월 11일자 러시아 연방 은행 지침 6.5항 No. 3210- 유).

완성된 급여 전표 샘플과 작성 방법은 "급여 전표 양식 T-53(다운로드 양식)" 기사에 나와 있습니다. .

결과

양식 T-53은 직원, 주주, 참가자 및 기타 개인에게 현금을 공식적으로 지급하는 데 사용됩니다. 이 양식은 오랫동안 친숙했으며 기사를 읽으면 알 수 있듯이 작성하기가 전혀 어렵지 않습니다.

급여는 직원에게 지급할 때 기업의 현금 데스크에서 현금 지급을 처리하는 방법입니다.이 경우 발생액 자체는 급여를 작성하여 이루어지며 이는 급여 형태와 밀접한 관련이 있습니다.예를 들어, 임금을 계산하려면 양식 49에 따른 급여 명세서, 양식 T12의 근무 시간표 등을 사용할 수 있으며 정확히 무엇을 사용해야 하는지는 기업 자체 활동의 특성에 따라 결정됩니다.

임금이 계산되면 T-53 양식의 급여를 통해 지급됩니다. 직원 급여 계산 및 지급이 보편적인 방식으로 수행되는 경우 위의 두 가지 양식을 사용할 필요가 없음을 상기시켜 드리겠습니다. 완료된 각 급여 T-53은 급여 기록부에 시간순으로 입력됩니다.

양식 T-53 작성

조직 또는 개인 기업가의 이름입니다. 특정 급여에 대해 급여를 계산하는 경우 구조 단위, 전체 기업에 대해 대시가 표시되면 해당 이름을 나타냅니다.

OKPO 코드입니다. Rosstat의 알림에서 볼 수 있습니다.

해당 계좌.계정은 70 – "임금 직원 정산"으로 설정됩니다.

"제 시간에 지불하기 위해 계산원에게"라는 줄.조직의 당좌 계좌에서 자금이 인출되는 기간이 표시됩니다. 규칙에 따라, 금전 등록기에 정해진 한도를 초과하는 현금을 보관하는 것은 금지되어 있습니다. 돈, 임금 발행용 - 3일 동안 보관할 수 있습니다. 따라서 이 줄에는 3일의 기간을 표시하는 것이 좋습니다.

아래에 반영됨단어와 숫자로 된 총 급여. 조직의 수장과 수석 회계사가 서명을 옆에 두었습니다.

표에는 성, 이니셜, 직원 수 및 받아야 할 금액 등 모든 것이 매우 간단합니다. 급여를 받을 때 각 직원은 서명해야 합니다.

어떤 이유로든 직원이 받지 못한 돈은 은행에 인계해야 하며, 5열에 "예치"라고 기재해야 합니다.

테이블 아래지불된 총액은 입금액뿐만 아니라 단어와 숫자로 표시됩니다(모든 직원이 급여를 받지 않은 경우).

또한 양식 하단에 표시되어 있습니다.

금전등록기에서 돈을 인출한 기준이 되는 현금영수증 주문 내역

납부책임자(성명, 직위, 서명)

이름, 회계사의 서명 및 문서 서명 날짜

급여: 샘플 작성

76.2mm 강선 전차포 D-56T 또는 D-56TM경전차 PT-76에 설치되었습니다. D-56TM 주포는 주로 총신 구멍을 퍼지하기 위한 배출 장치와 슬롯형 제트형 총구 브레이크 대신 2챔버 활성형 총구 브레이크가 있다는 점에서 D-56T와 달랐습니다. 총신은 모노블록 파이프, 둔위, 커플링, 라이닝, 클립, 이젝터 및 총구 브레이크로 구성되었습니다. 건 브리치는 쐐기의 수직 이동이 가능한 반자동 기계식 유형의 쐐기 브리치입니다. 반동 장치는 스핀들형 유압 반동 브레이크와 수압식 널러로 구성되었으며 배럴 아래에 위치했습니다. 브레이크와 널링 실린더는 배럴 홀더에 고정되어 발사시 배럴과 함께 굴러갔습니다.

크래들은 주조형, 프레임형입니다. 방아쇠 메커니즘은 전기 방아쇠와 기계식(수동) 방아쇠로 구성됩니다. 전기 해제 레버는 리프팅 메커니즘 플라이휠의 핸들에 있고 해제 레버는 펜스 패널에 있습니다. 리프팅 메커니즘은 해제 링크가 있는 섹터 유형입니다. 보상 메커니즘은 스프링 유형입니다.

76.2mm 강선포 D-56TS PT-76B 탱크에 설치되었습니다. 탱크에 2면 안정 장치가 장착되어 있기 때문에 D-56TS 건 크래들은 안정화 시스템 장치(자이로 블록 및 액추에이터 실린더 로드)를 장착하기 위한 브래킷이 있다는 점에서 D-56TM 건 크래들과 다릅니다. 배럴 균형을 보장하기 위해 배럴 퍼지 장치의 리시버 케이스는 D-56TM 건의 리시버 케이스보다 더 큰 질량을 가졌습니다(벽 두께가 3mm에서 4mm로 증가했기 때문에). 또한 D-56T 대포와 달리 D-56TM 및 D-56TS 총의 볼트에는 볼트가 완전히 닫히지 않거나 볼트가 완전히 닫힐 때 조기 발사를 방지하는 퓨즈가 있습니다. 또한 D-56TS 총의 전기 방아쇠 시스템에는 D-56TM 총과 달리 VS-11 차단 장치 대신 안정화 시스템 키트에 포함된 특수 자동 차단 장치가 설치되었습니다. 76.2mm 탱크 총에서 발사하려면 갑옷 관통, 갑옷 관통 하위 구경, 누적 및 고 폭발성 파편 포탄을 사용한 단일 샷이 사용되었습니다.

85mm 소총 D-58 대포는 2면 안정 장치가 장착된 실험용 경전차 "Object 906"에 설치되었습니다. 총에는 2개의 챔버로 구성된 총구 브레이크와 총신 중앙 부분에 총신 구멍을 제거하기 위한 배출 장치가 설치되어 있습니다. 대포를 발사하기 위해 폭발성이 높은 파편과 갑옷 관통 포탄을 갖춘 단일 사격이 사용되었습니다. 장갑 관통 발사체의 초기 속도는 1000m/s였습니다.

85mm 강선 전차포 ZIS-S53 mod. 1944년현대화된 중형전차 T-44M 및 T-34-85에 설치되었습니다. 총신은 모노 블록 파이프, 약실, 약실 커플 링, 라이닝 및 클립으로 구성되었습니다. 셔터는 반자동 기계식(복사기)형 수직쐐기형이다. 건 크래들은 주조형, 클립형입니다. 반동 장치는 반동 및 롤업을 위한 스핀들형 유압 브레이크와 유압식 롤러로 구성되었습니다. 반동 브레이크는 왼쪽에, 널은 오른쪽에 위치했습니다. 배럴의 일반적인 반동 길이는 280-320mm이고 최대 길이는 330mm입니다.

섹터 유형 리프팅 메커니즘. 총의 방아쇠 메커니즘은 전기식 및 기계식(수동) 방아쇠로 구성되었습니다. 전기 해제 레버는 리프팅 메커니즘의 플라이휠 핸들에 설치되었으며 수동 해제 레버는 펜스의 왼쪽 실드에 설치되었습니다.

대포 발사에는 갑옷 관통 및 고 폭발성 파편 포탄을 사용한 단일 샷이 사용되었습니다. 그 후, 갑옷을 관통하는 하위 구경 발사체를 사용한 사격이 대포의 탄약 장전물에 도입되었습니다.

100mm 탱크포설치됨: D-10T - T-54 탱크, D-10TG - 수직면에 무기 안정 장치가 있는 T-54A 탱크, D-10T2S– 2면 무기 안정 장치가 장착된 T-54B 및 T-55 탱크에 적용됩니다. D-10T 주포는 D-10TG 및 D-10T2S 주포와 달리 총열 구멍을 제거하는 배출 장치가 없었습니다.

D-10T 총신은 단일 블록 파이프, 약실, 커플 링 및 가이드로드로 구성되었습니다. 나중에 배럴 보어를 퍼지하기 위한 배출 장치가 도입되었습니다. 총신의 총 길이는 52 구경이었습니다. 건 브리치는 재코킹 안전 메커니즘 없이 쐐기의 수평 이동과 반자동 기계식 유형의 쐐기 브리치입니다. 건 크래들은 주조형, 클립형입니다. 타워 프레임에서 크래들은 니들 베어링이 있는 축에 장착되었습니다. 반동 장치는 크래들의 특수 러그에 있는 배럴 위에 위치한 유압식 반동 브레이크와 수압식 널러로 구성됩니다(화재 방향을 바라볼 때 브레이크 실린더는 왼쪽에 있고 널링 실린더는 오른쪽에 있음). ). 일반적인 롤백 길이는 490-550mm이고 최대 길이는 570mm입니다. 총의 방아쇠 메커니즘은 수동 방아쇠(울타리 왼쪽에 있음) 또는 전기 방아쇠(리프팅 메커니즘의 플라이휠 핸들에 있음)로 작동되었습니다. 수직면에서 총의 원활한 조준을 보장하기 위해 스프링식 보상 메커니즘이 설치되었습니다.

D-10TG 주포의 경우 무기 안정 장치를 수직면에 설치할 수 있도록 크래들 구성이 변경되었습니다. 반동 장치의 실린더는 크래들 러그 위에 배치되었습니다. 주포의 상승 및 하강 각도의 균형을 맞추기 위해 보상 메커니즘에 적절한 설계 변경이 이루어졌습니다. 또한 접이식 가드의 폐탄약 반사경 구성이 변경되었으며, 탄약통 케이스 아래 트레이 절단 기능이 도입되어 대포에서 발사할 때 탄약통이 약실에 매달리는 현상이 제거되었습니다.

D-10T2S 총 2면 무기 안정 장치의 도입으로 인해 개별 구성 요소의 설계가 변경되었습니다. D-10TG 주포와 D-10T2S 주포의 노리쇠 설계에는 안전 메커니즘과 재장전 메커니즘이 포함되었습니다.

100mm 대포에서 발사하려면 갑옷 관통, 누적 및 고 폭발성 파편 포탄을 사용한 단일 샷이 사용되었습니다. 1961년 이래로 회전하지 않는 누적 발사체를 사용한 탄환이 탄약 적재에 도입되었습니다.

115mm 탱크 활강포 U-5TS (2A20) T-62 중형전차에 설치되었습니다. 총신은 케이싱으로 챔버 부분에 고정된 파이프, 클립이 달린 둔부 및 이젝터로 구성되었습니다. 배럴의 총 길이는 52.6 구경이었습니다. 배럴 보어를 제거하기 위한 배출 장치는 총구에서 2050mm 떨어진 곳에 위치했습니다. 노즐용 구멍과 배출 퍼지용 볼 밸브용 구멍은 분말 가스의 더 큰 압력이 작용하는 방향으로 뒤로 이동하여 퍼지 효율성을 높였습니다. 셔터는 수평으로 움직이는 쐐기가 있는 쐐기형 반자동입니다. 반자동 기계식, 스프링식. 방아쇠 메커니즘은 울타리 바닥에 설치되었으며 전기 및 기계적 방아쇠로 구성되었습니다. 전기식 해제는 스태빌라이저 제어판의 핸들 버튼이나 리프팅 메커니즘 플라이휠의 핸들에 있는 해제 레버를 눌러 수행되었습니다. 수동 해제 핸들은 펜스의 왼쪽 실드 창에 위치하여 직접 장착되었습니다. 릴리스 메커니즘에서. 크래들은 용접 구조의 케이지 유형입니다. 그것은 서로 용접된 두 개의 홈통 모양의 주조 반쪽으로 구성되었습니다. 일부 총에는 일체형 크래들이 있습니다. 크래들의 오른쪽과 왼쪽에는 트러니언을 설치하고 리프팅 메커니즘의 섹터를 고정하기 위한 보스가 있습니다. 포의 요동 부분의 균형을 보장하기 위해 트러니언 설치를 위한 조수는 크래들 축을 기준으로 40mm 아래로 이동되었습니다. 반동 장치의 실린더(스핀들형 유압 반동 브레이크 및 수압식 3기통 널러)를 둔부 케이지에 배치하고 로드를 크래들 보스의 바닥에 배치했습니다. 널링 설계로 검사를 위해 스프링 실린더에서 작동 실린더와 내부 실린더를 분리할 수 있었습니다. 널링의 씰은 고무 칼라를 사용하여 만들어졌습니다. 일반적인 롤백 길이는 350-415mm이고 최대 길이는 430mm입니다. 리프팅 메커니즘은 분리 링크와 건 걸림을 제거하기 위한 메커니즘을 갖춘 섹터형입니다. 리프팅 메커니즘은 총의 안정된 조준으로 전환할 때 기어 샤프트에서 웜 쌍을 수동으로 분리했습니다.

대포 발사에는 갑옷 관통 하위 구경, 누적 및 고 폭발성 파편 포탄을 사용한 단일 샷이 사용되었습니다.

115mm 활강전차포 D-68 (2A21) Object 432 중형 탱크에 설치되었습니다. 115mm U-5TS 전차포와 달리 단일탄 장전탄을 발사하도록 고안되었습니다. 총신은 케이싱, 커플 링, 약실 및 총신 보어를 제거하기위한 배출 장치로 챔버 부분에 고정 된 파이프로 구성됩니다. 배럴의 총 길이는 52.6 구경이었습니다. 총 볼트는 수평으로 움직이는 쐐기를 갖춘 쐐기형 반자동 유형이었으며 전기 점화 및 기계적 충격 작용이 결합된 갈바닉 충격 메커니즘을 가졌습니다. 반자동 – 기계식, 롤링 핀 유형. 방아쇠 메커니즘은 전기 점화 장치와 기계식(수동) 방아쇠로 구성되었으며 총의 베이스와 왼쪽 가드에 설치되었습니다. 전기 점화는 스태빌라이저 제어판의 버튼이나 리프팅 메커니즘 핸들의 버튼을 눌러 수행되었습니다. 크래들은 두 개의 주조 반으로 용접된 케이지 유형입니다. 크래들 하단에는 리코일 브레이크와 후진 브레이크 로드가 부착되어 있었습니다. 탱크 포탑에서 크래들은 니들 베어링이 있는 두 개의 축에 장착되었습니다. 반동 장치는 유압식 반동 브레이크와 수압식 널러로 구성됩니다. 반동 및 견인기 브레이크 실린더는 약실에 고정되어 발사시 총신과 함께 움직였습니다. 일반적인 롤백 길이는 250-305mm이고 최대 길이는 320mm입니다.

발사 중 승무원이 약실에 맞지 않도록 보호하기 위해 바닥에베이스로 서로 연결된 두 개의 방패로 구성된 총 울타리가 설치되었습니다. 세 개의 볼트로 총의 흔들리는 부분의 균형을 맞추기 위해 울타리 바닥에 특수 추를 부착했습니다.

대포 발사에는 갑옷 관통 하위 구경, 누적 및 고 폭발성 파편 포탄이 포함 된 별도의 케이스 장전 샷이 사용되었습니다.

122mm 전차포 D-25T중전차 IS-4 및 T-10, 122mm 대포 D-25TA 및 D-25TS에 설치되었으며 중전차 T-10 - T-10A 및 T-10B의 수정에 따라 설치되었습니다. D-25T와 D-25TA 주포는 디자인이 동일했습니다.

대포 배럴 D-25T (D-25TA)모노 블록 파이프, 브리치, 커플 링 및 총구 브레이크로 구성됩니다. 모노블록 파이프는 계단식 원통형 모양을 갖고 있으며 총구에서 원뿔 모양으로 가공되었습니다. 파이프의 총구 끝에는 총구 브레이크를 조이는 스트립 나사산이 있었습니다. 총신의 길이는 48 구경이었습니다. 셔터는 반자동 복사 유형의 수평 웨지입니다. 케이지 유형의 주조 크래들은 포탑 흠집의 브래킷에 장착된 두 개의 축에서 흔들렸습니다. 반동 장치(스핀들형 유압 브레이크 및 수압식 널러)는 배럴 위에 위치했습니다. 일반적인 롤백 길이는 490-550mm이고 최대 길이는 570mm입니다. 발사 속도 – 2-3rds/min. 장전을 용이하게하기 위해 총의 둔부에 트레이가 설치되었습니다. 모터 및 수동 드라이브와 스위치가 있는 해제 링크가 있는 섹터형 리프팅 메커니즘. 목표 발사 범위는 5000m에 도달했으며 측면 레벨의 도움으로 가장 긴 것은 15000m였습니다.

총에는 수동 방아쇠 메커니즘이 있습니다. 하강은 총의 리프팅 메커니즘 핸들에 있는 전기 방아쇠 레버를 눌러 수행되었습니다. 전기 방아쇠 외에도 총 울타리의 왼쪽 실드에 기계식 방아쇠 레버가 있습니다.

D-25T 대포와 달리 대포는 D-25TA충돌 메커니즘과 재코킹 메커니즘이 장착되어 있어 실화가 발생하는 경우 볼트 웨지를 열고 닫지 않고도 발사 핀을 후면 위치로 이동할 수 있습니다. 충돌 메커니즘을 사용할 때 발사 속도는 분당 3~4발로 증가했습니다. 그 후 전달 메커니즘이 폐지되었습니다.

D-25T 및 D-25TA 총과 달리 총의 디자인 D-25TS다음과 같이 변경되었습니다.

– 배럴에는 배럴 보어를 퍼지하기 위한 배출 장치가 장착되어 있습니다. 둔부에는 카트리지 케이스가 추출 중에 쉽게 빠질 수 있도록 더 큰 트레이 컷아웃이 있습니다. 제어 수준의 사이트가 이동되었습니다.

– 볼트에는 갈바닉 충격 메커니즘, 이젝터 다리를 풀기 위한 메커니즘 및 스트라이커를 다시 코킹하기 위한 메커니즘이 있습니다.

– DShK 기관총을 총 축에 더 가깝게 만들기 위해 크래들에 있는 기관총의 전면 및 후면 장착 브래킷이 짧아졌습니다(장갑의 포탄 저항을 높이기 위해).

– 브래킷 (전면 및 후면)은 시야 부착을 위해 크래들의 왼쪽에 있는 반동 장치 실린더 아래의 보스에 용접됩니다 - TUP 백업;

– 접이식 총 가드는 약실 메커니즘의 도입과 함께 사용된 탄약 상자의 추출을 용이하게 하기 위해 변경되었습니다. 기계식 해제 잠금 장치가 도입되었습니다.

– 롤백에 대한 저항력을 줄이기 위해 롤백 브레이크에 더욱 진보된 디자인의 스핀들이 도입되었으며 전면 커버에 대한 부착이 변경되었습니다.

– 스핀들, 로드, 로드 너트, 전면 커버를 제외한 브레이크의 모든 부품은 D-10T 건과 동일한 부품으로 통일되어 있습니다. 새로운 디자인의 널(knurl)이 도입되었습니다.

– 보상 메커니즘에 스프링 예압 조정이 도입되었으며, 포탑의 총 장착 방식이 변경되어 브래킷의 모양도 변경되었습니다. 메커니즘을 조정할 때 잠금 너트 끝과 로드 사이의 간격은 20mm를 넘지 않아야 합니다.

– 전달 링크와 전기 구동 기어박스를 갖춘 새로운 총 리프팅 메커니즘이 사용되었습니다.

– 총을 장전할 때 발사체와 탄약통 케이스를 총신으로 보내는 메커니즘이 다시 도입되었습니다.

대포 발사에는 갑옷 관통 추적기와 고 폭발성 파편 발사체가 포함 된 별도의 케이스 장전 샷이 사용되었습니다.

T-10M 중전차에 설치되었습니다. 총신은 케이싱으로 고정된 파이프, 가이드 핀이 있는 약실, 커플 링, 총구 브레이크 및 총신 구멍을 제거하기 위한 배출 장치로 구성되었습니다. 건 볼트는 쐐기가 수평으로 움직이는 쐐기 형과 왼쪽으로 열리는 반자동 기계식 (복사기) 형이었습니다. 노리쇠에는 발사 핀을 다시 코킹하는 장치와 총을 장전한 탱크가 움직일 때 자체 방출을 방지하고 노리쇠가 완전히 닫히지 않을 때 발사되는 안전 장치가 장착되었습니다. 발사 메커니즘은 갈바닉 충격 방식입니다. 갈바니 점화기의 전기 회로는 T2S 조준경 제어판 핸들 중 하나에있는 버튼을 눌러 닫혔습니다. 충격 동작 중 발사 핀 해제는 건 가드에 있는 트리거 메커니즘과 T2S 조준 제어판 핸들에 있는 버튼 또는 핸들의 버튼을 누를 때 트리거 전자석을 사용하여 수행되었습니다. 리프팅 메커니즘의 플라이휠을 돌리거나 트리거 메커니즘의 핸들을 돌려서(수동 하강) 메커니즘에 특수 잠금 장치가 있으면 로더가 잠금 드라이브 메커니즘의 레버를 돌려 발사를 허용할 때까지 어떤 방식(갈바니 점화 장치, 방아쇠 전자석 또는 수동 해제 핸들)으로든 발사할 수 없습니다. 오른쪽펜싱. 크래들은 주조형, 프레임형입니다. 크래들 하단에는 반동 브레이크와 총 널링 로드가 고정된 가로 보스가 있었습니다(오른쪽 널링 실린더, 왼쪽 브레이크 실린더). 크래들은 니들 베어링이 있는 두 개의 축으로 총 프레임에 부착되었습니다.

반동 장치는 유압식 반동 브레이크와 수압식 널러로 구성됩니다. 일반적인 롤백 길이는 490-520mm이고 최대 길이는 550mm입니다. 총에는 전기 기계식 장전기가 장착되었습니다. 리프팅 메커니즘은 다중 디스크 마찰 전자기 클러치가 있는 기어형 전달 링크가 있는 섹터 유형입니다. 스태빌라이저가 작동 중일 때 안정화에서 제거 된 총의 스윙 부분과 탱크 포탑의 접착을 보장해야하는 모든 경우에 클러치가 자동으로 켜졌습니다 (롤백 기간 동안 발사 중-롤백 ). 대포 발사에는 갑옷 관통 및 고 폭발성 파편 포탄이 포함 된 별도의 케이스 장전 샷이 사용되었습니다. 그 후, 장갑 관통 하위 구경과 누적 발사체가 포함된 탄약이 대포의 탄약 적재량에 도입되었습니다.

125mm 활강포 D-81검토 기간 동안 실험 탱크 "Object 434"에 설치되었습니다. 총신은 케이싱, 커플 링, 쐐기의 수평 이동이 가능한 쐐기 개미가있는 개미, 기계식 반자동 롤링 핀 유형 및 이젝터로 챔버 부분에 고정 된 파이프로 구성됩니다. 커플 링은 파이프를 둔부에 연결하도록 고안되었습니다. 총신의 총 길이는 6350mm이고, 총의 요동 부분(안정 장치 제외)의 질량은 2350kg입니다. 방아쇠 메커니즘은 전기 점화 장치, 전기 방아쇠 메커니즘 및 기계식 (수동) 방아쇠로 구성됩니다. 반동 장치 - 유압식 반동 브레이크 및 수압식 널러. 반동 및 견인기 브레이크 실린더는 약실에 고정되어 발사시 총신과 함께 움직였습니다. 일반적인 롤백 길이는 270-320mm이고 최대 길이는 340mm입니다. 크래들은 클립형의 견고한 주조품입니다. 아래에서 요람조수(수염)에는 반동브레이크와 후퇴브레이크로드를 부착하였습니다. 크래들의 트러니언 축이 축과 총신을 기준으로 40mm 아래쪽으로 이동하여 총의 스윙 부분이 수직면에서 균형을 이루었습니다(스윙 부분의 무게 중심이 축과 정렬됨). 트러니언).

대포에서 발사하기 위해 갑옷 관통 하위 구경, 누적 및 고 폭발성 파편 포탄을 사용한 별도의 케이스 장전 샷이 사용되었습니다.

130mm 해군 소총 S-70 V.G.의 디자인 그랩(군비부 NII-58)은 실험용 탱크 "Object 260" mod에 설치되었습니다. 1947/48 총에는 단일 챔버 메쉬 총구 브레이크, 수직으로 움직이는 쐐기가 있는 반자동 쐐기 브리치 및 충격 발사 메커니즘이 있습니다. 또한 총에는 발사 후 공기 실린더의 압축 공기로 총신 구멍을 퍼지하는 시스템이 장착되었습니다. 총의 질량은 4255kg, 총신 길이는 7440mm(57.2구경)였습니다. 반동 장치 - 두 개의 수압식 널링 휠과 두 개의 유압 홈형 반동 브레이크. 무게 33.4kg의 장갑 관통 발사체의 초기 속도는 900m/s였습니다.

130mm 강선 전차포 S-26쐐기 개미와 슬롯형 총구 브레이크가 1946년 모델의 처음 두 대의 실험용 Object 260 탱크에 사용되었습니다. 무게 34kg의 장갑 관통 발사체의 초기 속도는 900m/s였습니다. 발사에는 별도의 카트리지 장전 샷이 사용되었습니다.

130mm 강선 전차포 M-65두 개의 유도 평면에 안정화된 총구 브레이크와 이젝터가 실험용 탱크 "Object 277", "Object 279", "Object 770"에 설치되었습니다. 총신의 길이는 59 구경이었습니다. 총에는 전기 기계식 장전기가 장착된 기계화된 탄약 선반이 장착되었습니다. 롤백 길이는 260mm였습니다. 총의 리프팅 메커니즘 구동 장치에는 두 개의 유압 실린더가 설치되었습니다(총의 각 측면에 하나씩). 왼쪽 유압 실린더도 유압 정지 장치로 사용되었습니다. 또한 수동 유압 리프팅 메커니즘이 장착되었습니다. 오른쪽 유압 실린더는 수직면에서 건을 안정화하도록 설계되었습니다. 유압 스토퍼 외에도 건 펜스의 오른쪽 벽에 눈에 맞는 핀이 있는 추가 전기 기계식 스토퍼가 있었는데, 이는 건이 장전 각도에 위치할 때 켜졌습니다. 발사할 때 갑옷 관통, 누적 회전 및 폭발성이 높은 조각화 발사체를 사용한 별도의 케이스 로딩 샷이 사용되었습니다.

표 15

국내 직렬 전차포 및 탄약의 특성

탱크 총용 탄약

전후 첫 번째 기간에 탱크 탄약에는 장갑 관통 (구경), 장갑 관통 하위 구경, 누적, 파편화 및 고 폭발성 파편 포탄이 포함 된 포병 탄이 포함되었습니다. 장전 방법에 따르면 구경 122mm 이상의 탄환과 마찬가지로 단일 케이스에 장전된 D-68 활강포의 115mm 탄을 제외하고 최대 122mm 구경의 모든 탄환은 단일 탄환이었습니다.

전차포 포탄의 개발 및 개선은 1930년대 후반에 설립된 NIMI(과학 연구 기계 제작 연구소)에서 수행되었습니다. 활강포의 개념이 실현되고 탄약이 개발된 것은 NIMI에서였습니다. 여기에는 장갑 관통 하위 구경, 누적 및 고폭 파편 포탄이 포함됩니다.

대전 중 탱크 탄약의 사격 유형 분포 애국 전쟁, 일반적으로 특정 유형의 전투에서 해결되는 작업 유형에 따라 달라집니다. 전후 기간에는 탄약 구성이 관련 매뉴얼과 지침에 따라 엄격하게 규제되고 결정되었습니다. 총 유형별 탱크 내 탄약 분포는 다음과 같습니다. 표 16.

표 16

국내 전후 탱크의 탄약 분포

구경이 뭉툭하고 날카로운 발사체: ㅏ– 날카로운 머리; 비– 탄도 팁이 있는 무뚝뚝한 머리; V– 갑옷을 꿰뚫는 날카로운 머리와 탄도 팁.

갑옷 관통 하위 구경 발사체: ㅏ– 다양한 탄도 팁 디자인을 갖춘 릴 모양; 비– 탄도 팁이 있는 유선형 모양.

구경이 무딘 머리와 날카로운 머리를 가진 갑옷 관통 포탄매우 널리 사용되었습니다. 사격 및 표적 지정 조정을 용이하게 하기 위해 모든 갑옷 관통 발사체에는 추적 장치가 장착되었으며 장비의 특성에 따라 갑옷 관통 추적기 또는 갑옷 관통 방화 추적 발사체로 구분되었습니다.

76mm 및 85mm 구경의 탄도 팁을 갖춘 갑옷 관통 무딘 발사체는 35KhGSA 강철로 만들어졌습니다. 탄도 팁이 있는 무딘 머리의 122mm 발사체는 KhNZM 강철로 만들어졌습니다.

날카로운 머리를 가진 발사체의 갑옷 관통 끝 부분은 갑옷에 부딪힐 때 발사체 본체의 머리가 파손되는 것을 방지하기 위해 고안되었습니다. 특히 갑옷의 외부 층이 단단한 경우 더욱 그렇습니다. 게다가 뭉툭한 장갑 관통 팁은 도탄 횟수를 줄이는 데 도움이 되었습니다. 갑옷 관통 팁은 일반적으로 발사체 본체와 동일한 금속으로 만들어지거나 발사체 본체 또는 본체의 용접 헤드보다 연성이 더 높은 금속으로 만들어졌습니다. 발사체의 갑옷 관통 팁은 주석 납땜을 사용하여 고정되었으며, 덜 일반적으로는 아래쪽 가장자리를 굴리거나 나사산을 만들어 고정했습니다.

갑옷 관통 팁이있는 발사체에 의한 갑옷 관통은 후자의 파괴를 동반했으며 그 결과 팁 조각이 일반적으로 갑옷 앞에 남아있었습니다. 적 탱크에서 이러한 포탄의 최대 발사 범위는 2-2.5km를 초과하지 않았습니다. 갑옷 관통 포탄은 일반적으로 TNT로 채워져 있습니다.

갑옷 뒤에 폭발물이 있는 갑옷 관통 발사체의 손상 효과는 탱크 내부에서 폭발이 발생한 경우에만 보장되었습니다. 이를 위해 철갑탄에는 감속 속도가 일정하거나 자동으로 조정되는 하단 퓨즈가 장착되었습니다. 신관 마지막 유형장갑 장벽을 뚫은 후 또는 장벽에 멈춘 후 발사체가 폭발하도록 했습니다.

갑옷 관통 하위 구경 발사체상대적으로 낮은 질량의 구경 갑옷 관통 발사체와 달랐기 때문에 이러한 발사체는 발사시 높은 초기 속도를 받았습니다. 처음에는 화살표 모양이 아니라 코일 모양이었습니다. 높은 기계적 특성과 함께 높은 초기 속도는 단거리에서 발사할 때 이러한 발사체의 매우 높은 장갑 관통 효과를 결정했습니다. 최대 500m 범위에서 발사할 때 BPS는 구경 발사체보다 장갑 관통력이 뛰어났지만 더 큰 발사 범위에서는 릴 모양의 장갑 관통 하위 발사체의 속도가 크게 떨어지기 때문에 BPS보다 열등했습니다. 구경 발사체. 갑옷 관통 발사체의 심각한 단점은 법선에서 갑옷으로 각도가 증가함에 따라 갑옷 관통 효과가 급격히 감소한다는 것입니다.

갑옷 관통 코어는 발사체의 주요 부분이었습니다. 니켈, 코발트 및 기타 금속을 소량 혼합하여 텅스텐 카바이드로 소결했습니다. 코어 소재는 매우 높은 비중과 초경질 합금의 모든 특성을 갖고 있었습니다. 코어 자체는 머리가 뾰족한 원통형 모양이었습니다. 복합 코어를 사용한 발사체의 장갑 관통 효과는 경질 합금 코어를 사용한 발사체의 장갑 관통 효과보다 낮았습니다.

탄도 팁은 가볍고 부드러운 재료 (플라스틱, 알루미늄 합금)로 만들어지거나 철판으로 스탬프 처리되었으며 팬에 코어를 고정하고 발사체의 머리에 유선형 모양을 제공하는 데에만 사용되었습니다.

하위 구경 발사체가 갑옷에 부딪히면 팬과 팁이 파괴되어 갑옷 앞에 남아 있었고 코어가 갑옷을 뚫고 작은 파편으로 부서져 갑옷 뒤에 손상을 입혔습니다.

갑옷을 관통하는 과정에서 코어가 파괴되면서 복합방어구에 대한 갑옷관통 폐기 발사체의 효과가 줄어들었고, 폭발물이 없기 때문에 갑옷관통 구경 발사체에 비해 갑옷 뒤편의 파괴력이 감소했습니다.

갑옷 관통 누적 포탄탱크에 직접 사격하도록 설계되었습니다. 필요한 경우 이 포탄은 방어 구조물의 수직 벽을 공격하는 데 사용되었습니다.

누적 발사체의 껍질은 강철 또는 강철 주철로 만들어졌으며 탄도 팁은 회주철 또는 연성 강철 또는 아연 기반 합금으로 만들어졌습니다. 폭발물은 포탄실의 일부만을 채웠습니다. 윗부분에는 장갑에 폭발성 충전 가스의 작용을 집중 (누적)하고 지시하기위한 누적 홈인 홈이있었습니다.

그러한 발사체의 장갑 효과는 폭발하는 돌격의 누적 오목부의 원추형 모양, 라이닝 재료 및 제조 기술에 결정적으로 의존했습니다. 성형탄은 강력한 폭발물인 점액화된 PETN으로 만들어졌습니다. * 또는 육각형 ** , 뿐만 아니라 이를 기반으로 한 합금에서도 사용됩니다. 목표물을 향해 발사체를 폭발시키기 위해 순간 헤드 퓨즈가 사용되었습니다.

* – PETN(테트라니트로펜타에리트리톨)은 높은 기폭 능력과 기계적 응력에 대한 민감도를 지닌 강력한 고폭약으로 누적 탄약 충전 및 플라스틱 폭발물 제조에 사용됩니다.

** – 헥소겐(Hexogen)은 누적 탄약을 채우고 기폭 장치를 만드는 데 사용되는 고성능 폭발물입니다.

조각화 껍질적군에게 발사하고, 라이트 필드 대피소를 파괴하고, 철조망과 지뢰밭에 통로를 만들기 위해 고안되었습니다. 그들은 벙커와 벙커의 흠집뿐만 아니라 갑옷 관통 포탄이없는 탱크에서 발사하는 데 성공적으로 사용되었습니다.

파편화 포탄은 주로 포탄 파편에 의해 손상을 입었고, 그 정도는 덜하지만 폭발물에서 나오는 가스에 의해 손상되었습니다. 이에 따라 파편화 포탄에 대한 주요 요구 사항은 가능한 가장 큰 파괴 작용 반경을 가진 최대 치명적인 파편 수를 얻는 것으로 축소되었습니다.

단편화 쉘은 TNT 또는 육각형 함유 조성물 A-IX-2(80% 담화된 육각형 + 20% 알루미늄 분말) 및 TGA(40% 육각형 + 50% TNT + 10% 알루미늄 분말)로 채워졌습니다. 파편 껍질의 몸체는 강철 또는 강철 주철로 만들어졌습니다. 치명적인 파편의 수는 벽의 두께와 본체 ​​금속의 기계적 특성, 폭발물의 양과 특성, 폭발의 특성에 따라 달라졌습니다.

전후 첫 번째 경전차, 중전차 및 중전차 탄약의 기초는 적의 인력 및 재료에 대한 파편과 폭발성 충전 가스의 파괴력과 함께 작용하도록 고안된 보편적인 고폭 파편 포탄으로 구성되었습니다. 구조물에. 또한 최대 122mm 구경의 포탄에서는 고폭탄보다 고폭 파편화 효과가 우세했고, 122mm 구경 포탄에서는 그 반대의 효과가 나타났습니다.

전체 크기와 질량 특성 측면에서 고폭 파편 포탄은 파편화 포탄과 고폭 파편 포탄의 중간 그룹이었습니다. 이 발사체의 껍질은 단단한 몸체이거나 나사식 헤드가 있었습니다. 이러한 발사체를 장착하기 위해 TNT와 대리 폭발물이 사용되었습니다.

표적에 대한 고폭 파편 포탄을 폭발시키기 위해 순간(단편화) 및 관성(고폭) 작동에 대한 두 가지 설정을 갖춘 헤드 퓨즈가 사용되었습니다.

D-56T 주포(D-56TM, D-56TS)용 부구경 장갑 관통 예광탄을 갖춘 76.2mm 단일탄: ㅏ– BR-354N 발사체 사용; 비- BR-354P 발사체 사용

D-56T 주포(D-56TM, D-56TS)용 철갑탄 예광탄이 포함된 76.2mm 단일탄: ㅏ– BR-354 발사체 사용; 비– BR-350A 발사체 사용; V- BR-350B 발사체 사용

D-56T 대포(D-56TM, D-56TS)용 고폭 파편 포탄이 포함된 76.2mm 단일탄: ㅏ– 고폭 파편화 강철 수류탄 OF-350; 비– 단편화강철 주철 수류탄 O-350A

누적 비회전 강철 발사체 BP-350M을 사용한 76.2mm 단일 샷

76.2mm 전차포 D-56T, D-56TM, D-56TS 발사용다음과 같은 단일 탄이 사용되었습니다: BR-354 장갑 관통 추적 발사체와 MD-10 하단 퓨즈를 사용한 UBR-354 탄; BR-354A 장갑 관통 추적 발사체와 MD-7 하단 퓨즈를 갖춘 UBR-354A 탄; BR-350B 장갑 관통 추적 발사체와 MD-8 하단 퓨즈를 갖춘 UBR-354B 탄; BR-354P 장갑 관통 부구경 추적 발사체를 갖춘 UBR-354P 탄; BR-354N 장갑 관통 부구경 추적 발사체를 갖춘 UBR-354N 탄; BP-350M 누적 강철 발사체 및 BM 퓨즈가 포함된 UBP-353M 누적 탄환; 고폭 파편 강철 수류탄 OF-350과 MG-N, KTM-1-U 또는 KTMZ-1-U 퓨즈를 장착한 UOF-354M 탄; UO-354AM은 0-350A 강철 주철 파편 수류탄과 MG-N 또는 KTM-1-U 퓨즈를 사용하여 발사합니다. 모든 범위에서 법선 60°의 충격 각도에서 BP-350M 누적 발사체의 장갑 관통력은 70-75mm였습니다.

1955에서는 GPV-1 또는 GKN 퓨즈가 있는 누적 비회전 발사체 BK-354 및 BK-354M과 함께 새로운 누적 라운드 UBK-354 및 UBK-354M이 각각 사용되었습니다. 이 사격은 중전차와 중전차 및 최대 2000m 범위의 자주포에 대한 직접 사격을 위해 고안되었습니다. 사격은 누적 분화구의 재질에서만 서로 달랐습니다. BK-354M 발사체에는 구리 누적 깔때기 (M-구리)가 있고 BK-354 발사체에는 강철 깔때기가 있습니다.

ZIS-S53 대포용 85mm 단일탄:

ㅏ– 파편화 강철 수류탄 O-365K를 사용합니다. 비– 갑옷 관통 추적 발사체 BR-367 사용; V– 갑옷 관통 추적 장치인 날카로운 머리 발사체 BR-365K를 사용합니다. G– 갑옷을 관통하는 무딘 머리의 추적기(탄도 팁 포함) BR-365 발사체 포함 디– 하위 구경 장갑 관통 추적 발사체 BR-367P 사용; 이자형– 하위 구경 장갑 관통 추적 발사체 BR-365P 사용; 그리고– 실용적인 PBR-367 추적 발사체를 사용합니다.

85mm 탱크 총 ZIS-S53 mod에서 발사합니다. 1944년단일 샷이 사용되었습니다. 탄도 팁과 MD-7 퓨즈가 있는 갑옷 관통 무딘 머리 추적기 BR-365 발사체가 있는 UBR-365; 장갑 관통 추적기가 있는 UBR-365K 날카로운 머리 발사체 BR-365K에는 MD-8 퓨즈가 있지만 탄도 팁은 없습니다. BR-367 장갑 관통 추적 발사체와 DBR-2 퓨즈가 장착된 UBR-367; 조각화 고체 수류탄 0-365(완전 충전) 및 원격 퓨즈 KGM-1 또는 KGMZ-1이 포함된 UO-365K, 어댑터 헤드 0-365(완전 충전)이 포함된 조각화 수류탄이 포함된 UO-365K 및 리모콘 KGM-1, UO-367을 고체 파편 수류탄 O-365K(충전 감소)와 원격 퓨즈 KGM-1(KGMZ-1)로 융합합니다. 1949에서는 BR-365P 하위 구경 장갑 관통 추적 발사체가 장착된 UBR-365P 단일 라운드가 탄약 적재에 도입된 다음 BR-367P 하위 구경 장갑 관통 추적 발사체가 장착된 UBR-367P 단일 라운드가 도입되었습니다. . 또한 PBR-367 실용적인 추적 발사체가 장착된 UPBR-367 단일 탄이 발사에 사용되었습니다.

고폭 파편 포탄을 갖춘 100mm 단일탄D-10T 주포용 OF-412(D-10TG, D-10T2S): ㅏ– 완전 충전으로; 비– 할인된 요금으로
철갑탄 예광기가 장착된 100mm 단일탄 D-10T 대포용 포탄(D-10TG, D-10T2S): ㅏ– 장갑 관통 및 탄도 팁이 있는 BR-412D 발사체 사용 비– 탄도 팁이 있는 BR-412B 발사체 사용 V– 날카로운 머리의 발사체 BR-412를 사용합니다. G– 실용적인 추적기 PBR-412 포함

100mm 탱크 총 D-10T, D-10TG 및 D-10T2S에서 발사용단일 샷이 사용되었습니다 : UOF-412 또는 UOF-412Zh, 고 폭발성 파편 발사체 OF-412 또는 OF-412Zh, 완전 충전 및 퓨즈 RGM-6, RGM 또는 V-429; UOF-412 또는 OF-412ZHU에는 고폭 파편 발사체 OF-412 또는 OF-412ZH가 충전량이 적고 RGM-6, RGM 또는 V-429가 융합됩니다. 날카로운 머리 장갑 관통 추적 발사체 BR-412 및 MD-8 퓨즈가 장착된 UBR-412; BR-412B 탄도 팁과 MD-8 또는 DBR-2 퓨즈가 있는 갑옷 관통 추적 발사체를 갖춘 UBR-412B 또는 UBRZ와 견고한 갑옷 관통 추적 발사체 PBR-412를 사용한 실용적인 UPBR-412 샷 .

1953년부터 개선된 장갑 관통력 BR-412D(장갑 관통 및 탄도 팁 포함)의 장갑 관통 추적 발사체와 MD-8 또는 DBR-2 퓨즈가 장착된 UBR-412D 탄이 탄약 적재에 도입되었습니다.

1961년부터 GPV-2 헤드 퓨즈와 추적기가 장착된 누적 비회전 발사체 ZBK5 또는 ZBK5M을 갖춘 ZUBK4 탄이 탄약 적재에 도입되었습니다.

누적 비회전 발사체는 강철 몸체와 퓨즈로 연결된 머리로 구성됩니다. 헤드 퓨즈는 헤드 끝 부분에 나사로 고정되었고, 축을 사용하여 6개의 블레이드가 힌지로 고정된 스태빌라이저 본체는 본체 하단에 나사로 고정되었습니다. 트레이서는 스태빌라이저 하우징 하단에 위치했습니다. 접힌 위치에서 스태빌라이저 블레이드는 실크 코드인 걸쇠를 사용하여 고정되었습니다. 구리 밀봉 밴드가 압착된 회전 강철 링이 발사체 본체 하부의 특수 홈에 설치되었습니다. 회전 링을 설치하면 발사시 총신의 소총을 따라 이동하면서 누적 발사체가 회전하는 것을 방지했습니다 (약간의 회전은 허용됨). 발사체가 총에서 이륙 한 후 안정 장치 홈에 위치한 가스 팽창, 발사체 회전으로 인한 원심력 및 다가오는 공기 흐름의 영향으로 안정 장치 블레이드가 열리면서 비행 중에 발사체에 안정성이 제공됩니다. 길. 비행 중에 발사체는 앞쪽 가장자리에 경사가 있는 안정 장치 블레이드에 대한 공기 흐름의 영향으로 인해 약간의 회전 운동을 유지하여 필요한 화재 정확도를 얻는 데 기여했습니다. 추적자는 비행 경로를 나타내는 빨간색 흔적을 남겼습니다.

모든 범위에서 법선 60°의 충격 각도에서 누적 발사체의 장갑 관통력은 180mm였습니다.

115mm U-5TS 전차포 발사용단일 샷이 사용되었습니다 : ZUBMZ, ZUBM4 및 ZUBM5와 갑옷 관통 하위 구경 발사체 ZBMZ, ZBM4 및 ZBM6; GPV-2 퓨즈가 있는 누적 발사체 ZBK4 또는 ZBK4M이 있는 ZUBKZ 및 V-429E 또는 V-429V 퓨즈가 있는 고폭 파편 발사체 ZOF11이 있는 ZUOF1. 촬영에는 전체 특별 및 전체 요금이 사용되었습니다. 완전 특수 충전은 갑옷 관통 하위 구경 발사체 ZBMZ, ZBM4 및 ZBM6을 사용하여 니트로디글리콜 화약 DG-414/1로 구성되었으며, 전체 충전은 누적 발사체 ZBK4 및 고폭탄을 사용하여 발사하도록 설계되었습니다. 니트로디글리콜 화약 DG-3 13/1로 구성된 조각화 발사체 ZOF11.

갑옷 관통 폐기 발사체는 몸체, 발사체 몸체에 납땜 된 갑옷 관통 팁, 탄도 팁, 각각 2 개의 경사 구멍이있는 3 개의 섹터로 구성된 구동 링, 밀봉 링, 몸체 바닥에 나사로 고정된 6개의 핀이 있는 안정 장치(구경)가 있습니다. 트레이서가 스태빌라이저 하우징에 삽입되었습니다.

ZBMZ 갑옷 관통 발사체는 디자인이 ZBM4 발사체와 유사했지만 단단한 합금 코어가 있다는 점에서 후자와 달랐습니다. 그로 인해 ZBMZ 발사체의 갑옷 관통 효과가 갑옷 관통 효과보다 높았습니다. ZBM4 발사체. ZBM6 갑옷 관통 하위 구경 발사체를 사용한 ZUBM5 샷은 발사체 질량이 더 작고 충전 질량이 더 크다는 점에서 ZUBMZ 및 ZUBM4 샷과 달랐습니다.

발사체가 발사되어 총신을 따라 움직일 때 밀폐 링이 마모되었습니다. 리딩 링 섹터의 경사 구멍을 통과하는 분말 가스는 발사체에 회전 운동을 전달했습니다. 발사체가 총신에서 빠져나오자 드라이브 링에 작용하는 원심력과 공기 저항의 영향으로 밀폐 링이 파손되고 드라이브 링의 섹터가 발사체에서 분리되어 ±5 각도로 측면으로 흩어졌습니다. ° 화재 방향에서. 섹터의 범위는 총구에서 50-800m 이내였습니다. 따라서 사격 방향에서 +10° 범위에서 최대 1000m 거리에서 사격 탱크 앞에 위치한 아군 부대에 패배를 입히지 않기 위해 장갑 관통 하위 구경 사격이 금지되었습니다. 껍질.

궤도를 따라 갑옷 관통 발사체는 안정 장치 깃털의 경사로 인해 결과 회전을 유지했습니다. 발사체 회전 속도는 800-1000rpm이었습니다. 목표 높이 2m에서 갑옷 관통 폐기 발사체를 사용한 직접 사격 범위는 1870m, 목표 높이 3m-2260m입니다.

GPV-2 헤드 퓨즈가 있는 ZBK4 누적 발사체는 본체, 헤드 퓨즈용 포인트가 있는 헤드, 헤드를 본체에 연결하는 연결 링으로 구성됩니다. 발사체 본체에는 성형 전하와 기폭 장치 캡이 수집되는 챔버가 있습니다. 6개의 블레이드가 있는 안정 장치 하우징이 하우징 바닥에 나사로 고정되었습니다. 스태빌라이저 하우징에는 폭발성 장약과 추적자가 포함되어 있습니다. 발사체가 발사되어 총신을 따라 움직일 때 안정 장치 블레이드가 고정되었습니다. 닫힌 위치각 블레이드의 무게 중심이 회전축보다 발사체 축에 더 가깝기 때문에 발생하는 선형 가속으로 인한 관성력의 순간. 발사체가 배럴에서 이륙하면 발사체 속도 감소와 다가오는 공기 흐름의 영향으로 안정 장치 블레이드가 열렸습니다. 비행 경로를 따라 발사체 안정 장치의 블레이드에 경사면이 있기 때문에 발사체는 적은 회전 수로 회전을 받았습니다.

목표 높이 2m에서 누적 ZBK4 발사체를 사용한 직접 사격 범위는 990m였으며, 갑옷과의 접촉 각도에서 갑옷 관통력은 60° -200mm, 정상에서는 440mm였습니다.

ZOF11 고폭 파편 발사체는 폭발 충전용 챔버, 폭발 충전용 챔버, 몸체 끝에 나사로 고정된 헤드 퓨즈, 발사체 바닥에 나사로 고정된 6날 안정 장치가 있는 몸체로 구성되었습니다. 안정 장치 하우징에 추가 폭발물이 배치되었습니다. 장애물에 부딪히기 전 폭발성이 높은 파편 발사체의 작용은 누적 발사체의 작용과 유사했습니다.

무게 14.86kg의 ZOF11 고폭 파편 발사체의 파편 효과는 전면 31m, 깊이 13m였으며, 고폭 효과는 분화구 깊이 0.6m, 직경 2.2m였습니다.

115mm D-68 탱크포 발사용별도로 장전된 샷이 사용됩니다: 갈바닉 충격 부싱 GUV-7이 있는 갑옷 관통 하위 구경 발사체 ZBM5가 있는 ZVBM1; 헤드 압전 GPV-2 퓨즈 및 추적기가 있는 누적 발사체 ZBK8 또는 ZBK8M이 있는 ZVBK4와 V-429E 퓨즈가 있는 고폭 파편 발사체 ZOF17이 있는 ZVOF18이 있습니다.

추가 충전 부분과 3개의 섹터로 구성된 분리 가능한(당기는) 링이 갑옷 관통 지느러미 발사체 ZBM5에 배치되었습니다. 드라이브 링의 기울어진 가스 역학 구멍 덕분에 발사체는 배럴에서 이동할 때 섹터를 분리하는 데 필요한 초기 회전을 받았습니다. 원심력발사체가 총신의 총구를 떠난 후. 섹터 확장 각도는 5°였습니다(섹터와 발사체의 궤적 사이 약 ±2°30'). 섹터는 총구에서 400-800m 떨어진 총 앞 부분에 떨어졌습니다. 리딩 링의 분리된 부분은 상당한 에너지를 갖고 있으며 확장 영역에 있는 노출되지 않은 인력과 장비에 패배를 입힐 수 있어 사용에 특정 제한이 적용되었습니다.

목표 높이 2m에서의 직접 사격 범위는 1870m, 목표 높이 3m - 2260m에서 갑옷 관통 폐기 발사체는 갑옷 관통 효과가 높았으며 갑옷 관통을 보장했습니다. 2000m 범위에서 발사할 당시 현대식 중형전차와 1000m에서 중전차의 정면 장갑을 포함합니다. 이 발사체의 궤적이 평탄해 경전차와 같이 이동성이 뛰어난 표적을 파괴하는 데 사용할 수 있었습니다. 최대 3000m 범위의 탱크, 장갑차, 차량 등.

설계상 ZBK8 및 ZBK8M 누적 발사체는 ZBK4 누적 발사체와 유사했습니다.

목표 높이 2m에서의 직접 사격 범위는 990m였으며, 누적 발사체는 당시 최대 3000m 범위에서 정면을 포함한 장갑의 안정적인 관통을 보장했습니다. 범위와 상당한 비행 시간은 움직이는 표적에 대해 이 발사체의 가장 효과적인 사용 범위를 최대 1500m로 제한했습니다. 누적 발사체는 조각화 효과가 있었고 필요한 경우 현장 대피소와 적군에서 발사하는 데 사용할 수 있습니다.

ZVOF18 포탄에는 다음이 포함됩니다: 헤드 퓨즈가 있는 ZOF17 고폭 파편 발사체; 황동 트레이가 있는 부분적으로 가연성 카트리지 케이스에 배치된 전투 충전물, 점화기 및 디커플러; GUV-7 갈바닉 충격 부싱이 트레이 지점에 나사로 고정되었습니다.

폭발성이 높은 파편 발사체는 밀봉 벨트가 있는 강철 본체, 안정화 장치 및 퓨즈로 구성되었습니다. 발사체 내부에 폭발물이 배치되었습니다. 축을 사용하여 4개의 블레이드가 힌지로 고정된 안정 장치 본체를 발사체 본체의 꼬리 부분에 나사로 고정했습니다. 발사체가 총구에서 빠져 나왔을 때 안정 장치 본체의 홈에있는 분말 가스의 압력 차이로 인해 힘이 발생했으며 그 충격이 블레이드에 작용하여 블레이드가 고정에서 해제되어 열렸습니다. . 블레이드의 최종 개방은 유입되는 공기 흐름의 압력에 의해 촉진되었습니다. 궤적을 따라 발사체의 필요한 안정성은 블레이드가 열린 후 구경이 큰 안정 장치에 의해 보장되었습니다. 또한 비행 중에 발사체는 전면 가장자리에 일방적 경사가 있는 안정 장치 블레이드에 대한 공기 흐름의 영향으로 인해 약간의 회전 운동을 받아 필요한 전투 정확도에 기여했습니다. 폭발성이 높은 파편 발사체가 장애물에 부딪히면 퓨즈가 작동되어 폭발물이 폭발하고 그에 따라 발사체가 폭발합니다.

부분적으로 연소된 카트리지는 연소 본체(피록실린-셀룰로오스 직물)와 플랜지가 있는 황동 팬으로 구성되었습니다. 주 장약과 추가 장약은 DG-414/1 화약으로 만들어졌습니다. 충전물의 주요 부분은 점화기가 있는 중앙 빔, 충전물의 느슨한 부분, 구리 감속기 및 화염 방지기로 구성되었습니다. 화염방지기는 역화 가능성을 제거하기 위해 캡에 넣은 황산칼륨 분말 샘플이었습니다. 탄약통 케이스의 불타는 부분과 추가 충전 부분의 불타는 껍질은 전투 충전의 일부였으며 충전의 화약 일부를 대체했습니다. 누적 및 폭발성이 높은 파편 발사체를 사용하는 부분적으로 가연성 카트리지 케이스의 장약 배열은 장갑 관통 발사체를 위한 부분 가연성 카트리지 케이스의 장약 배열과 유사했습니다. 모양, 치수 및 디자인 측면에서 부분 가연성 카트리지는 모든 샷에 대해 동일합니다. 모든 충전에 사용되는 점화 장치는 암미안틴 천으로 만든 캡에 담긴 검은색 화약 샘플이었습니다. 구리 감속기는 촬영 중 배럴의 구리 코팅을 줄이기 위해 고안된 리드선 코일이었습니다.

요금의 차이는 화약 브랜드, 화약 무게의 크기 및 총의 불완전한 장전 가능성을 배제한 장전 덮개 (탄약 케이스 배럴의 덮개) 디자인으로 구성되었으며, 즉, 갑옷 관통 하위 구경 발사체에서 충전하여 누적 또는 폭발성이 높은 조각화 발사체를 장전할 가능성이 있습니다. 누적 및 폭발성이 높은 파편 발사체에 대한 부분 가연성 카트리지 케이스가 포함된 충전에는 화염 방지 장치가 없었습니다.

탄약의 추가 부분은 불타는 실린더에 있는 사보트 발사체의 벨트 부분에 놓인 분말 탄약으로 구성되었습니다. 불타는 카트리지는 발사체에 충전물을 견고하게 고정하고 보관, 운송 및 공식 취급 중에 화약을 습기 및 기계적 손상으로부터 보호했습니다. 불타는 실린더에는 안정제 깃털에 구리 침전물이 있는 창이 있었습니다. 조립 후 이 창은 밀봉 그리스로 코팅되었습니다. 스태빌라이저 블레이드 측면의 실린더는 방습 및 내화성 조성물이 함침된 퍼케일 및 나일론 원으로 밀봉된 구멍이 있는 가연성 뚜껑으로 닫혔습니다.

122mm 전차포 D-25T, D-25TA 및 D-25TS 발사용별도의 케이스 로딩 샷이 사용되었습니다 : 갑옷 관통 추적 발사체 BR-471B (탄도 팁이있는 무딘 머리) 및 MD-8 또는 DBR 퓨즈가있는 VBR-471B 및 ZBR2, 갑옷 관통 추적기가있는 VBR-471 발사체 BR-471 (탄도 팁이없는 날카로운 머리 ) 및 MD-8 또는 DBR 퓨즈, 고 폭발성 파편 발사체가있는 VOF21 및 VOF1 RGM-6 또는 RGM 퓨즈가있는 OF-471N 및 OF-471 실용적인 추적 발사체 PBR-471, VS29 및 VS -30을 갖춘 VP BR-471, 각각 T-90 및 T-7 퓨즈가 있는 ZS4 및 S-463Zh 조명 쉘이 있습니다.

122mm M-62T2 전차포 발사용별도의 카트리지 장전 샷이 사용되었습니다. DBR 퓨즈가 있는 장갑 관통 추적 발사체 BR-472가 있는 ZVBR1, RGM-6 퓨즈가 있는 고폭 파편 수류탄 OF-472가 있는 ZVOF2 및 실용적인 추적 발사체가 있는 ZVP1 PBR- 472. HEAT BK9 및 철갑 관통 하위 구경 BM11 포탄이 각각 1964년과 1969년에 총의 탄약 장전에 도입되었습니다. 황동 카트리지에는 GUV-7 프라이머 부싱이 장착되었습니다. 모든 범위에서 장갑 60°의 충격 각도에서 BK9 누적 발사체의 장갑 관통력은 200mm였습니다.

125mm D-81 활강포 발사용별도의 카트리지 장전 샷은 갑옷 관통 하위 구경, 누적 및 고 폭발성 파편 포탄과 함께 사용되었으며 디자인은 D-68 활강포의 115mm 탄환과 유사했습니다 (각각 125mm 포탄의 인덱스) I-238 퓨즈가 있는 ZBM9, ZBK12 및 B-429E 퓨즈가 있는 ZOF19 퓨즈는 1973년에 도입되었을 때 소개되었습니다. 모든 범위에서 60° 장갑과 접촉하는 각도에서 누적 발사체의 장갑 관통력은 200mm였습니다.

130mm M-65 강선포 발사용 RGM-2 퓨즈가 있는 고폭 파편 수류탄 OF-482M과 DBR 퓨즈가 있는 갑옷 관통 추적 발사체 BR-482와 함께 별도의 카트리지 장전 샷이 사용되었습니다. 폭발성이 높은 조각화 수류탄의 경우 완전 가변 충전 ZHN-482 및 감소된 가변 충전 ZH-482U가 있는 카트리지가 갑옷 관통 추적기(완전 가변 충전 ZHN-428)에 사용되었습니다. 부분적으로 연소되는 카트리지와 전체 금속 카트리지를 모두 사용하는 것이 예상되었습니다. 무게 30.7kg의 장갑 관통 발사체의 초기 속도는 1030m/s였으며, 목표 높이 2m에서의 직접 사격 범위는 1230m였습니다.

표 17

국내 장갑 관통 구경 및 하위 구경 발사체의 장갑 관통력

85mm 탱크포 모델 1944 ZIS-S-53총의 개량형이다 S-53. 탱크를 재무장해야 할 필요성 T-34적 중전차와의 전투 능력을 높이기 위해 1941년부터 반복적으로 수행되었습니다. 57mm ZIS-4 대포를 장착한 T-34). 쿠르스크 전투의 결과는 문제의 심각성을 모두 드러냈습니다. 85mm 구경으로의 전환은 당시 설계국에서 잘 개발되고 숙달된 1939년 모델의 85mm 대공포의 잘 발달된 파편화 및 장갑 관통 탄약을 고려할 때 매력적으로 보였습니다. 9호 공장은 이미 개발이 완료되어 최종 테스트를 진행 중입니다. 85mm D-5 주포 D-5탱크에 설치하기 위해 T-34특별한 사람이 생길 때까지 85mm 주포탱크용 T-34. 1943년 여름과 가을에 전차용으로 설계된 85mm 전차포의 경쟁 테스트가 수행되었습니다. T-34: LB-1, S-50 및 S-53. 테스트 결과 그 중 최고는 대포인 것으로 나타났습니다. S-53. 1944년 1월 1일 국방위원회의 법령에 따라 이 총이 채택되었습니다. 그러나 이미 1944년 초 현장 테스트 중에 S-53 총의 반동 장치에 심각한 결함이 있음이 드러났습니다. TsAKB와 공장 번호 92의 공동 노력을 통해 총이 수정되어 일반 생산에 투입되어 지수가 지정되었습니다. ZIS-S-53(“ZIS”는 스탈린 공장 번호 92의 지수이고 “S”는 TsAKB의 지수입니다). ZIS-S-53대부분에 설치됨 T-34-85그리고 계속 T-44.

해당 무기를 장착한 차량

주요특징

사용 가능한 발사체

이 총에는 다음 포탄을 사용할 수 있습니다.

• BR-365A- 갑옷을 관통하는 무딘 머리를 가진 챔버 발사체
• BR-365K- 갑옷을 관통하는 날카로운 머리를 가진 챔버 발사체
• BR-365P
• BR-367- 갑옷 관통 팁과 탄도 캡이 있는 갑옷 관통 발사체 T-44에만 존재
• BR-367P- 장갑 관통 하위 구경 발사체 T-44에만 존재
• O-365K- 폭발성이 높은 파편 발사체

발사체의 기술적 특성은 다음 표에 나와 있습니다.

발사체	유형	무게, kg	초기 속도, m/s	퓨즈 지연, m	퓨즈 감도, mm	폭발물의 질량, g	반등 확률이 100%가 되는 접촉 각도	반등 확률이 50%가 되는 접촉 각도	반등 확률이 0%가 되는 접촉각
BR-365A	학사	9.2	792	1.2	15	164	42	27	19
BR-365K	학사	9.2	792	1.2	15	48	43	30	25
BR-365P	BPS	5.4	1030	-	-	-	24	22	18
BR-367	학사	9.2	792	1.2	15	44	42	27	19
BR-367P	BPS	5.4	1030	-	-	-	24	22	18
O-365K	OFS	9.5	780	0.4	0.3	646	11	10	9

전투에 사용

총 ZIS-S-53- 좋은 연사력과 중거리 효율성을 갖춘 좋은 근접 무기입니다. 예, 장거리에서는 총이 관통하기 어렵습니다. 만약 플레이할 때 T-34-85특별한 문제가 발생하지 않는 경우 T-44총은 장갑이 잘 갖춰진 탱크에 대한 관통력이 부족한 것이 분명합니다.

근접 전투 중 ZIS-S-53- 매우 강력한 무기로, 좋은 연사력과 뭉툭한 챔버 발사체의 높은 수준의 장갑 효과를 누릴 수 있습니다. 장거리 전투에서 플레이어의 행동은 전투 상황에 따라 결정되어야 합니다. 적이 가만히 서서 주의를 기울이지 않으면 돌파를 시도할 수 있습니다. 이것이 해결되지 않으면 전술을 변경하는 것이 좋습니다. 엄폐물로 후퇴하거나 측면 진입을 목표로 우회 기동을 수행합니다(취약한 측면 장갑을 관통하기 위해).

사용되는 주요 발사체는 갑옷을 관통하는 무딘 머리의 챔버형 발사체여야 합니다(뛰어난 갑옷 보호 효과와 충분한 관통력 및 경사 갑옷에 대한 좋은 작용으로 인해). 관통하기 어려운 적을 만났을 때, 서브 구경으로 관통을 시도할 수 있습니다. 비무장 차량(스포츠 트럭, 비행기)과의 전투에서 고폭 발사체는 탁월합니다. 일반적으로 한 발로 목표물에 맞지만 갑옷 관통처럼 날아가지 않습니다.

장점과 단점

장점:

• 대부분의 경우 갑옷 관통 챔버 발사체에 대한 충분한 관통력, 탁월한 갑옷 보호 기능을 제공합니다.
• 높은 발사 속도.
• 장갑이 없는 표적에 대해 매우 효과적인 고폭탄 발사체입니다.
• 하위 구경 발사체의 존재.
• 최고 구경 부 구경 발사체 (T-44)의 관통력이 뛰어납니다.

결점:

• 때때로 챔버 쉘의 침투가 불충분합니다.

역사적 참고자료

탱크를 재무장해야 할 필요성 T-34적 중전차와의 전투 능력을 높이기 위해 1941년부터 반복적으로 수행되었습니다(57mm 대포를 장착한 T-34 전투기에 대해 이야기하고 있습니다). ZIS-4). 쿠르스크 전투의 결과는 문제의 심각성을 모두 드러냈습니다. 85mm 구경으로의 전환은 당시 설계국에서 잘 개발되고 숙달된 1939년 모델의 85mm 대공포의 잘 발달된 파편화 및 장갑 관통 탄약을 고려할 때 매력적으로 보였습니다. 9호 공장은 이미 개발되어 85mm 포의 최종 테스트를 진행 중이었습니다. D-5, 설치용으로 생성됨 중전차그리고 자주포. 따라서 그들은 무기를 일시적으로 허용하기로 결정했습니다. D-5탱크에 설치하기 위해 T-34탱크용 특수 85mm 주포가 만들어질 때까지 T-34. 1943년 10월 말, TsAKB는 그러한 무기를 개발하라는 임무를 받았습니다.

1943년 11월까지 TsAKB는 92번 공장 설계국과 함께 전차용 85mm 주포의 두 가지 버전을 공동 테스트하기 위해 개발 및 제안했습니다. T-34: S-50 및 S-53. 또 다른 85mm 주포 LB-1특별 설계국의 테스트를 위해 제안되었습니다. S-53단순한 디자인과 신뢰성 측면에서 유사 제품과 유리하게 달랐습니다. 그것을 만들 때 I. Ivanov, G. Shabirov 및 G. Sergeev로 구성된 그룹은 총의 일반적인 레이아웃에서 다소 벗어났습니다. F-34. 이제 반동 브레이크와 널이 볼트 바닥 아래로 이동하여 사선 높이를 줄이고 포탑과 포탑 후면 벽 사이의 거리를 늘릴 수 있습니다. 금속 활용률 S-53가격이 매우 높았고 비용도 저렴했습니다. F-34그리고 더욱 그렇죠 D-5.

총 테스트 S-53직렬로 설정 T-34 1420mm 어깨끈용 공장 번호 112의 표준 육각형 포탑 포함. 테스트는 12월 25일부터 31일까지 Gorokhovets 포병 사격장에서 진행되었습니다. Kulchitsky 대령이 의장을 맡은 위원회는 어떤 포병 시스템도 테스트를 견디지 ​​못했다고 밝혔습니다. 그러나 테스트 결과를 분석한 결과 탱크에 장착하기에 가장 바람직한 포병 시스템이 결정되었습니다. T-34총이야 S-53.

1944년 1월 1일, GKO 결의안 No. 4873 탱크포 S-53(테스트 중에 확인된 결함 제거를 고려하여) 탱크 서비스에 채택되었습니다. T-34표준 및 확장 어깨 끈이 있습니다.

1944년 첫 2주 동안 TsAKB NKV 팀은 S-53 포 설계의 단점을 제거하고 92번 공장의 설계자와 기술자가 연속 생산을 조직하는 것을 도왔습니다. 1월 15일까지 첫 번째 주포는 공장 번호 92에서 조립되었으며, 이는 우선 주조(용접이 아닌) 크래들 설계와 총신의 커플 링(나사산 대신) 연결이 프로토타입과 달랐습니다. 엉덩이.

1944년 1월 16일부터 17일까지 이 총은 GANIOP에서 테스트되었습니다. 470번째 샷에서 반동 브레이크 피스톤이 막혔습니다. 총은 수정을 위해 다시 보내졌습니다. 이번에 92공장에서는 반동장치의 설계가 변경되고, 총기의 개별 부품이 수정되었습니다.

1월 28일 대포를 장착한 T-34 탱크 S-53표준 1420mm 포탑에 설치된 은 공장 테스트를 위해 보내졌습니다. 그리고 조금 후에 총 S-53에 설치됨 "서른 넷"포탑 링의 직경이 최대 1600mm로 증가했습니다(탱크에서). T-43). 공장 테스트 중인 탱크 T-34 170km를 덮는 표준 포탑으로 S-53 대포에서 100 발이 발사되었습니다. 확장된 탱크 포탑에 설치된 대포에서 T-34, 50 발이 발사되었습니다. 그런 다음 두 탱크 모두 1944년 1월 30일부터 2월 2일까지 GANIOP에서 수행된 현장 테스트에 보내졌습니다. 이틀 간의 집중 테스트를 통해 표준 포탑에 설치된 대포에서 766발이 발사되었으며, 그 중 456발은 강화된 장약으로 발사되었습니다. 확장 포탑에 장착된 대포에서 252발의 포탄이 발사되었으며, 그 중 50발은 강화된 장약으로 발사되었습니다.

1944년 2월 2일, Kulchitsky는 기갑 부대 원수 Y.N. Fedorenko에게 다음과 같이 보고했습니다. S-53대량 생산이 현장 테스트를 통과했으며 탱크의 전투 품질 T-34확장 타워를 사용하면 기존 타워보다 훨씬 더 높습니다."

1944년 2월 5일, 이러한 결함을 제거하고 생산에 필요한 모든 설계 및 기술 문서를 준비하면서 총은 S-53총생산에 들어갔습니다. 생산과 병행하여 S-53, 1944년 여름까지 92번 NKV 공장에서 개선이 계속되었습니다. 첫째, 배럴 벽의 두께가 증가하여 슬라이드와 크래들을 강화해야 했습니다. 이러한 무기의 균형을 개선하기 위해 트러니언이 약간 앞으로 이동했습니다. 또한 리코일 브레이크의 스핀들 프로파일이 변경되었으며 복사기가 단순화되었습니다. 새로운 전자기 해제 버튼이 도입되었습니다. 사소한 변경 사항도 총의 장갑 마스크에 영향을 미쳤습니다. 총이 새로운 색인을 받았습니다 ZIS-S-53 1944년 10월 28일에 취역하였다. 디자인의 단순성, 신뢰성 및 비용 측면에서 총 ZIS-S-53전쟁 중 소련에서 생산된 탱크 포병 시스템보다 훨씬 뒤쳐졌습니다.

이 모든 것에도 불구하고 1944년 중반까지 85mm 구경은 더 이상 새로운 유형의 탱크 무장에 유망한 것으로 간주되지 않았으며 100mm 및 122mm 구경이 더 선호되는 것으로 간주되었습니다. 85mm 탄약의 장갑 관통력이나 고폭탄 효과는 더 이상 현대 전투 임무에 해당하지 않습니다. 그들은 1944년 BR-365P 부구경 발사체를 개발하여 85mm 주포의 장갑 관통력 부족 문제를 해결하려고 노력했습니다. 그러나 그러한 발사체의 높은 비용은 처음에는 탱크와 자주포의 탄약 부하에 각각 4개씩 포함되었으며 탱크가 위험한 방향에 위치한 유닛에만 발행되었습니다. 1945년에는 상황이 개선되어 BR-365P는 차량당 8문씩 85mm 대포를 장착한 모든 탱크와 자주포의 탄약 적재량에 표준으로 포함되었습니다.

• 1945년에 TsAKB는 총의 수정을 개발했습니다. ZIS-S-53, 단일 평면 자이로 스코프 안정 장치가 장착되어 있습니다. 새로운 무기가 지정을 받았습니다 ZIS-S-54. 그러나 이 포병 시스템은 주로 안정 장치 설계의 불완전성으로 인해 생산되지 않았습니다.
• 전쟁이 끝난 후 유선형 갑옷 관통 하위 구경, 추적기 등보다 발전된 발사체가 채택되었습니다. (BR-367P). 보호 및 탄도 팁을 갖춘 갑옷 관통 날카로운 머리, 추적기 (BR-367).

미디어

T-44 탱크의 ZIS-S-53



ZIS-S-53 대포용 85mm 포탄



85mm 전차포의 둔부, 모델 1944, ZIS-S-53



웨지 브리치 85mm 탱크포 ZIS-S-53



ZIS-S-53 대포를 장착한 T-34-85..jpg

또한보십시오

• 대포/기관총 변형에 관한 기사 링크;
• 다른 국가 및 지점의 대략적인 유사품에 대한 링크.

그리고 비슷한 것들.

연결

· 소련 탱크와 대전차포
20mm	TNSH
45mm	20-K
57mm

T-34-85라는 명칭은 T-34의 마지막 세대가 착용했습니다. 이것은 전쟁 마지막 해와 전후 기간의 탱크였습니다. 숫자 85는 총의 새로운 구경을 나타냅니다. 이전 릴리스의 76mm 주포 대신 새로운 85mm 주포 D-5T 또는 ZIS-S-53이 사용되었습니다. ZIS 브랜드는 "스탈린 공장"을 의미하지만 유명한 모스크바 자동차 공장과는 아무런 관련이 없다는 점을 즉시 알아두십시오. 모스크바 근처 Podlipki(현재 Korolev 시)에 위치한 동일한 이름을 가진 완전히 다른 공장은 유명한 디자이너 V.A.가 이끄는 SKB-38(이후 TsAKB)에서 개발된 대포 부품을 생산했습니다. 그라빈. 새로운 주포를 통해 T-34 승무원은 최대 1.5-2km 거리의 ​​목표물을 타격할 수 있었습니다. 탱크에서 1km 반경 내에서 D-5T 또는 ZIS-S-53에서 발사된 포탄은 최대 100mm 두께의 관통 장갑을 가졌습니다. 하위 구경 발사체는 최대 138mm의 장갑을 처리할 수 있지만 최대 0.5km 거리에서만 처리할 수 있습니다. 이러한 매개 변수는 쿠르스크 전투, 오룔 공격 작전, 프로호르브카 전투에서 얻은 경험을 바탕으로 공식화된 참조 조건에 포함되었습니다. 탱크 전투전쟁. 소련 전차병들은 Tigers, Panthers, Ferdinand 자주포로 치열한 전투를 견뎌야 했기 때문에 더 강력한 무기를 갖춘 전차가 필요했습니다.

D-5T 주포를 장착한 전차는 우선 포방패에서 ZIS-S-53 주포를 장착한 차량과 달랐습니다. 전자는 이미 ZIS-53 주포를 장착했습니다. TSh-15 조준기(망원경, 굴절식) 대신 D-5T 주포가 장착된 T-34에는 TSh-16 조준기가 있었습니다. ZIS-S-53 주포를 장착한 전차에는 포탑을 회전시키기 위한 전기 구동 장치가 있어 전차장과 포수 모두 제어할 수 있었습니다.

이상 강력한 총탱크에는 강화 포탑이 필요했습니다. T-34-85는 완전히 새로운 주조 포탑을 가지고 있다는 점에서 이전 모델과 달랐습니다. 더 강한 어깨 끈이라는 새로운 지원을 만드는 것이 필요했습니다. 따라서 T-34-85 선체는 상부 포탑 플레이트의 T-34-76 선체와 달랐습니다.

새로운 대형 포탑으로 승무원을 한 명 늘릴 수 있게 되었습니다. 그의 오른쪽에 앉은 운전수, 기관총 사수 겸 무전 사수, 포탑 오른쪽에 있던 장전수는 제자리에 남아있었습니다. 그러나 승무원 사령관은 포수로서의 임무에서 해임되었습니다. 이 역할은 차에 등장한 다섯 번째 전투기에게 할당되었습니다. 이제 사령관은 지형 관찰, 표적 식별, 대포와 기관총으로 표적 파괴 등 주요 임무에 전적으로 집중할 수 있습니다.

승무원의 환경을 개선하기 위해 강력한 팬이 사용되었습니다. 그들은 탑 외부에서 볼 수 있는 특징적인 "버섯"에 위치해 있었습니다. 당시 총에는 아직 이젝터가 없었고 사용한 카트리지가 탱크 내부를 유독 가스로 채워서 많은 유조선이 사망했습니다. 승무원은 카트리지 케이스를 탱크에서 빨리 버리려고했습니다. T-34-85에 등장한 팬 덕분에 유해 가스 농도를 효과적으로 방지할 수 있었습니다. Krasnoye Sormovo(공장 No. 112라고도 함)가 Gorky에서 생산한 탱크에는 Ural 공장의 차량과 다른 위치에 곰팡이가 있었습니다. 전후 T-34-85에는 지휘관 큐폴라의 이중 해치 대신 새로운 단일 해치가 설치되었습니다.

"34"의 엔진, 동력 전달 및 섀시는 거의 변하지 않았습니다. 1943년 T-34-76 시절에는 전차에 4단 기어박스 대신 5단 기어박스가 장착되었습니다. 그 후 1943년 수석 디자이너 A.A. 다양한 공장에서 생산된 T-34 전차의 부품인 모로조프(Morozov)가 표준화되었습니다.

T-34-85 모델은 "1943년 모델"로 간주됩니다. 가을과 겨울에는 포병과 탱크 설계자들의 공동 노력을 통해 T-34의 새로운 무기를 설계하는 데 사용되었습니다. 새로운 모델의 첫 번째 자동차는 1943년 12월 31일 크라스니 소르모보(Krasny Sormovo)에서 조립되었습니다. 1월과 2월에는 고리키(Gorky)에서만 신차가 생산되었고, 두 달 동안 차는 100대에 불과했습니다. 그리고 1944년 3월에만 그들의 생산은 Nizhny Tagil의 모기업 No. 183 - Uralvagonzavod에 의해 마스터되었습니다. 그리고 여름에는 T-34-85가 옴스크의 174번 공장에서 생산에 들어갔습니다. Nizhny Tagil 탱크가 가장 인기가 있었습니다. 1944-1945년에 월별 약 720-730으로 제작되었습니다. Sormovo가 2위를 차지했습니다. 공장의 월간 생산성은 약 315대였습니다. 마지막으로 옴스크에서는 "34대"의 생산량이 매달 150-200대의 적당한 수준으로 유지되었습니다. 대량 생산과 공장별 기술 차이로 인해 탱크 생산 비용이 달라졌습니다. 1945년에 Nizhny Tagil T-34-85의 가격은 136,800루블, Gorky는 173,000루블, Omsk는 170,000루블이었습니다.

공식적으로 T-34-85 전차는 1946년까지 생산되었습니다. 그런데 누가 대신했지? 새로운 탱크 T-54는 아직 실질적으로 생산 준비가 되어 있지 않았습니다. 공장을 생산지로 이전하는 데 장비를 현대화하는 데 1년이 걸렸습니다. 이번에 "34개"는 Nizhny Tagil, Chelyabinsk 및 Gorky에서 부품 재고로 조립되었으므로 생산은 1947년에야 종료되었습니다. T-34-85 생산 라이센스는 형제적 사회주의 국가인 폴란드와 체코슬로바키아로 이전되었으며, 그곳에서 현대화된 버전이 50년대에 생산되었습니다.

85mm 무기를 갖춘 나중에 "34"가 유럽 전체에 등장했지만 작년 T-34-85는 1958년까지 공식적으로 비밀 전차로 남아 있었습니다. 목을 제거한 후에야 오래된 탱크가 기념물로 받침대에 설치되기 시작했습니다. 대부분의 경우 T-34-85가 T-34-76보다 훨씬 더 많이 살아남았기 때문에 이를 위해 사용되었습니다. 또한 전쟁을 소재로 한 장편영화에 주로 출연한 사람도 85년대 후반이었다.

그러나 T-34-85는 전후 수십 년 동안에도 바르샤바 조약 회원국은 물론 알바니아, 앙골라, 콩고, 쿠바와 함께 사용되었기 때문에 다양한 무력 충돌 중에 의도된 목적으로 자주 사용되었습니다. , 베트남, 중국, 북한, 몽골, 이집트, 기니, 이라크, 리비아, 소말리아, 수단, 말리, 시리아, 핀란드, 유고슬라비아. 예를 들어, 1967년에 시작된 중동 전쟁 당시 아랍군은 체코의 T-34를 이용해 이스라엘과 싸웠습니다. '서른넷'은 50년대 초반 한국전쟁과 60~70년대 베트남전에 참전했다. T-34-85의 최신 대량 사용 사례는 내전 1990년대 유고슬라비아에서. 고국에서 T-34-85가 마침내 소련이 아닌 소련에서 서비스에서 철수되었다는 것은 흥미 롭습니다. 러시아군. 해당 법령은 1997년 9월, 즉 체첸에서 첫 번째 전쟁이 끝난 후 발표되었습니다.

기술 사양

승무원	5명
치수	8100x3000x2700mm
지상고	400mm
엔진	디젤, V자형, 12기통 V-2-34
작업량	38,880cm 3
힘	500마력
군비	85mm ZIS-S-53 주포,7.62mm 기관총 2문
탄약	포탄 56발, 1920발
보예프 대량의	32t
갑옷: - 이마, 옆구리 - 밥을 먹이다 - 지붕, 바닥 - 타워
최대 속도	55km/h
파워리저브	250km