폐수 유입의 전체적인 불균일 계수를 보여줍니다. 처리장으로 유입되는 폐수 흐름 및 불균일 계수 결정

외부 하수망은 총 폐수 흐름을 기반으로 설계되었습니다. 이를 계산하기 위해 물 처리 기준이 사용됩니다.

가정용 폐수 처리 표준은 하수 처리 대상 시설의 거주자 한 명에게 해당하는 일일 평균 기존 물량입니다. 표준은 리터 단위로 측정됩니다.

공정 폐수의 경우, 이 양은 공정 흐름도에 따라 물을 사용하는 1단위에 대해 계산됩니다.

주거용 부동산의 경우 물 처리 기준은 일반적으로 물 소비 기준과 동일합니다. 이는 가정용 폐수가 본질적으로 수돗물을 사용하고 가정용으로 사용하는 동안 오염된다는 사실 때문입니다. 소비자 급수망에 공급되는 모든 물이 가정용 하수망으로 유입될 수 있는 것은 아닙니다. 이는 기술 장비 세척 및 냉각, 도로 표면, 녹지 공간 급수, 분수 급수 등에 사용되는 양입니다. 이를 고려할 때 물 처리율을 이 비율만큼 줄여야 합니다.

물 처리 기준은 SNiP P-G.1-70에 의해 규제됩니다. 그 가치는 지역 기후 조건 및 기타 내부 급수, 하수, 중앙 집중식 온수 공급, 욕조 용 온수기 등의 유무에 따라 다릅니다.

물 소비량은 계절뿐만 아니라 시간대에 따라 다릅니다. 배수도 동일한 방식으로 변경되어야합니다. 하수구로의 폐수 흐름의 시간별 불균일성은 총량에 따라 다릅니다. 총 소비량이 많을수록 이러한 불균형이 덜 느껴집니다.

물 처리의 불균일 계수

하수처리시설을 설계할 때에는 배출할 수 있는 폐수의 기준량과 총량뿐만 아니라, 하수도를 설계하는 것도 필요합니다. 일일 물 처리 체제의 변동을 고려하는 것이 중요합니다. 시스템은 피크 시간대의 폐수 배출에 대처해야 합니다. 이는 배설물 펌프의 힘과 같은 모든 매개변수에도 적용됩니다. 최대 유속을 계산하려면 배수 불균일 계수와 같은 적절한 수정이 사용됩니다.

최대 1시간까지 배수 불균일 계산의 세분성은 불균일 가능성이 높은 객체에 대해서만 필요합니다. 다른 경우에는 이전에 허용된 파이프 양의 예비량에서 시간당 불균일 가능성이 고려됩니다. 파이프라인 단면의 수력학 계산을 수행할 때 해당 부분의 충전은 미리 부분적으로 가정됩니다.

물 처리의 일일 불균일 계수 kcyt는 해당 연도의 일일 평균 유량 Q avg.day에 대한 일일 최대 폐수 유량 Q max.day의 비율입니다.

k일 = Q 최대일 / Q 평균일

물 처리의 시간별 불균일 계수는 다음과 같이 결정됩니다.

k 시간 = Q 최대 시간 / Q 평균 시간

여기서 Q 최대 시간과 Q 평균 시간은 최대 및 평균 시간당 비용입니다. Q 평균 시간은 하루 소비량을 기준으로 계산됩니다(24로 나눔).

이러한 계수를 곱하면 일반적인 불균일 계수 ktot가 계산됩니다.

k 총계 = k일 k시간

일반 계수는 평균 비용에 따라 달라지며 설계자를 위한 해당 표에 나와 있습니다.

표에 없는 평균 유량 값에 대해 이 계수를 계산하려면 가장 가까운 데이터를 기반으로 보간법을 사용합니다. N. F. Fedorov 교수가 제안한 공식이 사용됩니다.

ktot = 2.69 / (q 평균)0.121.

qср 값은 1초(평균 초)당 폐수 유량(리터)입니다.

이 공식은 최대 1250리터의 평균 2차 유량에 유효합니다. 공공 건물의 일일 배수 불균일 계수는 1로 간주됩니다.

기술 폐수의 시간별 불균일 계수는 생산 조건에 따라 크게 달라지며 매우 다양합니다.

나는 산업 기업의 샤워 폐수 비용을 계산합니다.

평균 일일 Q 샤워일 = (40N 5 + 60N 6)/1000, m 3 / 일, (4.12)

각 교대 후 시간 Q 샤워 시간 = (40N 7 + 60N 8)/1000, m 3 / h, (4.13)

두 번째 q 샤워 초 = (40N 7 + 60N 8)/45 * 60, l/s, (4.14)

여기서 N 5, N 6은 각각 냉장 매장의 경우 40리터, 온수 매장의 경우 60리터의 물 처리율로 1인당 하루에 샤워 시설을 사용하는 사람의 수입니다.

N 7, N 8 – 각각 냉장 매장과 온수 매장에서 최대 물 제거 기능을 갖춘 교대당 샤워 시설을 사용하는 사람의 수입니다.

Q 샤워일 = (40 * 76.8 + 60 * 104.5)/1000 = 9.34 m 3 /일,

Q 샤워 시간 = (40 * 48 + 60 * 66.5)/1000 = 5.91 m 3 /h,

q 샤워 초 = (40 * 48 + 60 * 66.5)/45 * 60 = 2.19 l/s.

양식 4를 작성하세요.

양식 4가 올바르게 작성되면 공식 (4.11)을 사용하여 계산된 생활 폐수의 두 번째 소비량 값은 7번째 열의 가장 큰 비용의 합과 같아야 합니다.

q 최대 수명 = 0.43 l/s 및 (0.16 + 0.27) = 0.43 l/s.

그리고 샤워 배수구의 두 번째 유량 값(4.14)은 마지막 열의 가장 높은 비용의 합계입니다.

q 샤워 초 = 2.19 l/s 및 (0.71 + 1.48) = 2.19 l/s.

나는 산업 기업의 예상 소비량을 결정합니다.

q n = q 산업용 + q 최대 수명 + q 샤워기 초, l/s,

qn = 50.3 + 0.43 + 2.19 = 52.92l/s.

현장 비용 계산.

배수망을 설계 구간으로 나누고, 배수망의 각 노드(우물)에 번호를 부여합니다. 그런 다음 양식 5의 1~4열을 작성합니다.

다음 공식을 사용하여 각 설계 현장의 유량을 결정합니다.

q cit = (q n + q 측 + q mp)K gen . 최대 + q sor, l/s, (4.16)

여기서 qn은 경로를 따라 위치한 주거용 건물에서 설계 영역으로 들어가는 이동 유량입니다.

q 측면 – 측면, 측면 연결에서 나오는

q mp – 상류 구간에서 오는 대중교통, 이전 구간의 총 평균 유량과 값이 동일합니다.

q сср – 공공 및 도시 건물과 설계 현장 위에 위치한 산업 기업의 집중 흐름;

크겐. max – 전체 최대 불균일 계수.

이전에 작성한 양식 1에서 평균 비용(양식 5의 5-7열) 값을 가져옵니다. 총 비용(8열)은 사이트의 여행 비용, 측면 비용 및 대중 교통 비용의 합계와 같습니다. 총 유량(열 8)이 면적당 평균 유량(양식 1, 열 3)과 같아야 함을 확인할 수 있습니다.

불균일 계수를 결정하기 위해 평균 폐수 유량에 따른 계수 값의 변화를 매끄러운 그래프로 구성합니다. 나는 테이블에서 그래프의 포인트를 가져옵니다. 4.5. 평균 유량이 5 l/s 미만인 경우 예상 비용은 SNiP 2.04.01-85에 따라 결정됩니다. 유량이 5l/s 미만인 영역의 전체 최대 불균일 계수는 2.5와 같습니다.

구성된 그래프에서 결정된 총 최대 불균일 계수 값은 양식 5의 9 열에 입력됩니다.

표 4.5

국내 물 유입의 불균일에 대한 일반적인 계수.

8열과 9열의 값을 곱하여 해당 분기의 예상 비용을 구합니다. 열 11과 12에는 측면(부지 시작 부분에 대한 비용) 또는 운송(상류 건물의 비용)으로 분류될 수 있는 집중 비용이 포함되어 있습니다. 집중 비용도 확인할 수 있으며, 그 합계는 Form 2에서 계산된 두 번째 비용과 같습니다.

마지막 열에서는 10,11,12열의 값을 요약합니다.

불균일 계수를 결정하기 위한 그래프(그래프 용지에 있음) 나중에 이 시트를 제거하십시오. 페이지 번호 매기기에 필요합니다.


플롯 번호 배수 지역 코드 및 네트워크 섹션 수 평균 소비량, l/s 전체 최대 불균일 계수 예상 유량, l/s
웨이 울부짖음 옆 운송 여행자 옆 운송 일반적인 분기부터 집중된 총
옆 운송
1-2 - - 3,96 - - 3,96 2,5 9,9 0,26 - 10,16
2-3 - 1-2 4,13 - 3,96 8,09 2,16 17,47 2,23 0,26 19,96
3-4 - 2-3 3,17 - 8,09 11,26 2,05 23,08 0,33 2,49 25,9
4-5 - 3-4 3,49 - 11,26 14,75 1,94 28,62 1,4 2,82 32,84
6-7 - - 0,80 - - 0,80 2,5 2,0 - - 2,0
7-8 - 6-7 3,58 - 0,80 4,38 2,5 10,95 0,37 - 11,32
8-9 - - 7-8 - - 4,38 4,38 2,5 10,95 - 0,37 11,32
9-14 8-9 - 1,33 4,38 - 5,71 2,42 13,82 - 0,37 14,19
12-13 - - 1,96 - - 1,96 2,5 4,9 - - 4,9
13-14 - 12-13 0,90 - 1,96 2,86 2,5 7,15 - - 7,15
14-15 9-14 13-14 1,44 5,71 2,86 10,01 2,1 21,02 - 0,37 21,39
10-15 - - 3,05 - - 3,05 2,5 7,63 0,33 - 7,96
15-16 - 10-15 14-15 - 3,05 10,01 13,06 2,0 26,12 - 0,7 26,82
11-16 - - 1,13 - - 1,13 2,5 2,83 - - 2,83
16-21 15-16 11-16 0,81 13,06 1,13 15,0 1,96 29,4 - 0,7 30,1
21-26 - 16-21 4,01 - 15,0 19,01 1,90 36,12 - 0,7 36,82
20-25 - - 2,39 - - 2,39 2,5 5,98 2,23 - 8,21
28-25 - - 2,44 - - 2,44 2,5 6,1 0,26 - 6,36
25-26 - 28-25 20-25 - - 2,44 2,39 - 4,83 2,5 12,08 - 2,49 14,57
26-27 25-26 21-26 2,60 4,83 19,01 26,44 1,6 42,3 0,33 3,19 45,82
5-27 - 4-5 - - 14,75 - 14,75 1,96 28,91 - 4,22 33,13
27-34 5-27 26-27 2,67 14,75 26,44 43,86 1,71 75,0 - 7,74 82,74
30-29 - - 2,44 - - 2,44 2,5 6,1 1,28 - 7,38
29-34 - 30-29 - - 2,44 - 2,44 2,5 6,1 - 1,28 7,38
33-34 - - 2,39 - - 2,39 2,5 5,98 - - 5,98
34-35 33-34 29-34 27-34 3,92 2,39 2,44 43,86 52,61 1,68 88,38 0,37 9,02 97,77
35-36 - 34-35 - - 52,61 - 52,61 1,68 88,38 - 9,39 97,77
36-37 - 35-36 3,92 - 52,61 56,53 1,66 93,84 7,78 9,39 111,01
37-38 - 36-37 - - 56,53 - 56,53 1,66 93,84 52,92 17,17 163,93
38-40 - 37-38 2,87 - 56,53 59,4 1,62 96,23 0,26 70,09 166,58
19-18 - - 2,39 - - 2,39 2,5 5,98 - - 5,98
18-24 19-18 - 2,44 2,39 - 4,83 2,5 12,08 0,40 - 12,48
24-23 - 18-24 - - 4,83 - 4,83 2,5 12,08 - 0,40 12,48
17-22 23,17 - - 3,12 2,57 - - 5,69 2,42 13,77 8,11 - 21,88
22-23 - 17-22 2,78 - 5,69 8,47 2,19 18,55 1,4 8,11 28,06
23-31 13, 12 24-23 22-23 5,3 1,80 4,83 8,47 20,4 1,88 38,35 2,23 9,91 50,49
32-31 - - 2,07 - - 2,07 2,5 5,18 - - 5,18
31-39 - 32-31 23-31 - - 2,07 20,4 - 22,47 1,85 41,57 - 12,14 53,71
39-40 - 31-39 - - 22,47 - 22,47 1,85 41,57 - 12,14 53,71
40-GNS - 39-40 38-40 - 22,47 59,4 81,87 1,62 132,63 - 82,49 215,12

가정용 네트워크의 유압 계산 및 고도 설계.

예상 비용을 결정한 후 배수망 설계의 다음 단계는 수력학적 계산과 높이 설계입니다. 유압 계산네트워크는 파이프라인의 속도와 충전 값이 SNiP 2.04.03-85의 요구 사항을 준수하도록 섹션별로 파이프라인의 직경과 경사를 선택하는 것으로 구성됩니다. 고층 디자인네트워크는 네트워크 프로파일을 구성할 때 필요한 계산과 거리 네트워크의 최소값을 결정하는 데 필요한 계산으로 구성됩니다. 수력망을 계산할 때 Lukin의 테이블을 사용합니다.

유압 계산 및 높이 요구 사항

가정용 네트워크 설계.

수력학 계산을 수행할 때 다음 요구 사항을 사용합니다.

1. 단면의 계산된 전체 유량은 시작 부분으로 이동하며 길이에 따라 변하지 않습니다.

2. 설계 구간에서 파이프라인의 움직임은 압력이 없고 균일합니다.

3. SNiP 2.04.03-85 또는 표에 따라 중력 네트워크의 최소(최소) 직경과 경사가 허용됩니다. 5.1.

4. 설계 유량을 놓친 경우 파이프에 허용되는 설계 충전량은 표준 유량을 초과해서는 안되며 SNiP 2.04.03-85에 따라 표에 나와 있습니다. 5.2.

5. 주어진 설계 유량에서 파이프의 유속은 표의 SNiP 2.04.03-85에 따라 주어진 최소 속도 이상이어야 합니다.

6. 비금속 파이프의 최대 허용 유속은 4m/s이고, 금속 파이프의 경우 – 8m/s입니다.

표 5.1

최소 직경 및 경사

참고: 1. 자리맞추기에 사용할 수 있는 경사는 괄호 안에 표시됩니다. 2. 최대 유량이 300m 3 /day인 인구 밀집 지역에서는 직경 150mm의 파이프 사용이 허용됩니다. 3. 산업 하수도의 경우 적절한 근거가 있으면 직경 150mm 미만의 파이프 사용이 허용됩니다.

표 5.2

최대 충전 및 최소 속도

7. 섹션의 이동 속도는 이전 섹션의 속도 또는 측면 연결의 최고 속도 이상이어야 합니다. 가파른 지형에서 잔잔한 지형으로 전환되는 구간에 대해서만 속도 감소가 허용됩니다.

8. 동일한 직경의 파이프라인은 "수위에 따라" 연결(일치)되고, 다른 파이프라인은 "쉘릭에 따라" 연결됩니다.

9. 파이프의 직경은 구역별로 증가해야 하며 구역의 경사가 급격하게 증가하는 경우는 예외가 허용됩니다.

10. 최소 깊이는 두 값 중 더 큰 값으로 취해야 합니다: h 1 = h pr – a, m,

h 2 = 0.7 + D, m,

여기서 h pr은 SNiP 2.01.01-82, m에 따라 채택된 특정 지역의 표준 토양 동결 깊이입니다.

a – 직경이 최대 500mm – 0.3m인 파이프에 대해 허용되는 매개변수, 더 큰 직경을 갖는 파이프의 경우 – 0.5m;

D – 파이프 직경, m.

모르도비아 공화국의 표준 어는 깊이는 2.0m입니다.

h 1 = 2.0 – 0.3 = 1.7;

h2 = 0.7 + 0.2 = 0.9;

이 지역의 최소 부설 깊이는 1.7m입니다.

지하수의 평균 깊이는 4.4m로 간주됩니다.

12. 유량이 9 - 10 l/s 미만인 영역은 "설계 외"로 간주하는 것이 좋습니다. 반면 파이프의 직경과 경사는 최소와 동일하며 속도와 충진은 계산되지 않습니다.

가구 네트워크 계산

Form 6의 표에는 각 중력 구간별 계산 결과를 입력합니다. 먼저 초기 데이터(1, 2, 3, 10, 11열)로 열을 채웁니다(비용 - 양식 5의 마지막 열, 토지 길이 및 고도 - 도시 일반 계획에 따름). 그런 다음 각 섹션에 대해 다음 순서로 순차적으로 수리학적 계산을 수행합니다.

표 5.3

플롯 번호 길이, m 접지 표시, m
처음에는 마지막에
1-2 10,16
2-3 19,96
3-4 25,9
4-5 32,84
6-7 2,0 162,5
7-8 11,32 162,5
8-9 11,32
9-14 14,19
12-13 4,9 162,5
13-14 7,15
14-15 21,39 161,8
10-15 7,96 161,8
15-16 26,82 161,8 160,2
11-16 2,83 160,3 160,2
16-21 30,1 160,2
21-26 36,82
20-25 8,21 163,5 162,5
28-25 6,36 162,5
25-26 14,57 162,5
26-27 45,82
27-34 82,74
30-29 7,38 162,7
29-34 7,38
33-34 5,98 162,5
34-35 97,77
35-36 97,77
36-37 111,01
37-38 163,93
38-40 166,58
19-18 5,98 163,5 163,3
18-24 12,48 163,3
24-23 12,48 162,4
17-22 21,88 162,5 162,5
22-23 28,06 162,5 162,4
23-31 50,49 162,4 161,4
32-31 5,18 162,3 161,4
31-39 53,71 161,4 160,5
39-40 53,71 160,5
40-GNS 215,12

1. 구간이 오르막인 경우 구간 시작 부분의 파이프라인 깊이 h 1 은 최소 h min 과 같고 대략적인 직경은 채택된 네트워크 및 배수 시스템 유형에 대한 최소값과 같습니다. (표 5.1) 부지에 인접한 상류 섹션이 있는 경우 초기 깊이는 대략 이러한 섹션 끝의 가장 큰 깊이와 동일한 것으로 간주됩니다.

2. 파이프라인의 대략적인 경사를 계산합니다.

i o = (h min – h 1 + z 1 – z 2)/l, (5.1)

여기서 z 1과 z 2는 단면의 시작과 끝 부분의 지표면 표시입니다.

l은 섹션의 길이입니다.

결과는 음의 기울기 값일 수 있습니다.

3. 알려진 계산 유량에 따라 필요한 직경 D, 충진 h/D, 유속 v 및 기울기 i를 갖는 파이프라인을 선택합니다. A.A. Lukins의 표에 따라 파이프를 선택합니다. 최소 직경으로 선택을 시작하고 점차적으로 더 큰 직경으로 이동합니다. 경사는 대략적인 i 0 이상이어야 합니다(그리고 파이프 직경이 최소와 같은 경우 최소 경사 - 표 5.1 이상). 충전량은 허용 가능한 수준을 넘지 않아야 합니다(표 5.2). 속도는 첫째로 최소 속도(표 5.2) 이상이어야 하며 둘째, 인접 섹션의 최고 속도 이상이어야 합니다.

단면의 유속이 9-10 l/s 미만인 경우 해당 단면은 설계되지 않은 것으로 간주될 수 있습니다. 직경과 경사를 최소화하지만 충전량과 속도를 조정하지 않습니다. 4, 5, 6, 7, 8, 9열을 채웁니다.

나는 공식을 사용하여 하락을 계산합니다: Δh=i·l, m

어디서, 나는 – 기울기,

l - 섹션의 길이, m.

미터 단위의 충전량은 분수 충전량과 직경의 곱과 같습니다.

4. 시작 부분에 인접한 모든 섹션 중에서 깊이가 가장 큰 섹션을 선택하여 결합합니다. 그런 다음 커플 링 유형을 수락합니다 (현재 및 결합 섹션의 파이프 직경에 따라 다름). 그런 다음 섹션 시작 부분의 깊이와 표시를 계산하는데 다음과 같은 경우가 가능합니다.

a) 접합이 "물에 의한" 경우 섹션 시작 부분의 워터마크는 접합 섹션 끝 부분의 워터마크와 동일합니다. 13열의 값을 12열에 다시 씁니다. 그런 다음 구간 시작 부분의 바닥 고도를 계산합니다. 이는 구간 시작 부분의 지상 고도에서 구간 시작 부분의 깊이를 뺀 것과 같습니다. 14열의 결과입니다.

b) 활용이 "by shelygs"인 경우 섹션 시작 부분의 하단 표시 z d.beg를 계산합니다. =z d.저항 +D 저항 - D tr.tek.

여기서, z d.저항 - 인접 섹션 끝의 하단 표시 m.

D TR.계속 - 인접한 부분의 파이프 직경, m.

D tr.tek. – 현재 단면의 파이프 직경, m.

이 값을 14열에 씁니다. 그런 다음 섹션 시작 부분의 워터마크를 계산합니다. 이는 섹션 z d.beg 시작 부분의 하단 표시 합계와 같습니다. 사이트 시작 부분에 깊이를 입력하고 12열에 기록하세요.

c) 부지에 합류점이 없는 경우(즉, 펌프장의 상류 또는 다음), 부지 시작 부분의 바닥 고도는 부지 시작 부분의 지표면 고도와 사이트 시작 부분의 깊이. 이전 사례와 유사하게 섹션 시작 부분에 워터마크를 결정하거나, 섹션이 계산되지 않은 경우 하단 마크와 동일하게 간주하고 12열과 13열에 대시를 표시합니다.

처음 두 경우에서 섹션 시작 부분의 깊이는 h 1 = z 1 - z 1d 공식에 의해 결정됩니다.

5. 섹션 끝의 깊이와 표시를 계산합니다.

하단 표고는 구간 시작 시 하단 표고와 하락 지점의 높이 차이와 동일하며,

워터 마크는 구간 끝의 하단 표시와 미터 단위의 채우기 합계 또는 구간 시작 부분의 하단 표시와 낙하의 차이와 같습니다.

부설 깊이는 단면 끝 부분의 수면과 바닥의 높이 차이와 같습니다.

누워 깊이가 특정 유형의 토양에 대한 최대 깊이보다 큰 것으로 판명되면 (내 경우 최대 깊이는 4.0m) 현재 섹션 시작 부분에 지역 또는 지역 펌프장을 설치합니다. 섹션 시작 부분의 깊이를 최소값으로 간주하고 지점 3부터 계산을 반복합니다(인접 섹션의 속도는 고려하지 않음).

13, 15, 17열을 작성합니다. 18열에는 인터페이스 유형, 인터페이스 영역, 펌핑 스테이션 존재 여부 등을 기록할 수 있습니다.

나는 Form 6에 중력 하수망의 수리학적 계산을 제시합니다.

배수 네트워크의 수리학적 계산 결과를 바탕으로 배수 유역 중 하나의 주 수집기의 세로 프로필을 작성합니다. 주 수집기의 세로 프로필을 구성한다는 것은 해당 영역의 단면에 GNS까지의 경로를 그리는 것을 의미합니다. 그래픽 부분에는 메인 컬렉터의 세로 프로필을 표시합니다. 지하수는 콘크리트에 공격적이기 때문에 세라믹 파이프를 사용합니다.


플롯 번호 소비량, l/s 길이, m 영국 드롭, m 직경, mm 속도, m/s 충전재 표시, m 깊이 메모
지구 물 맨 아래
주식 중 처음에는 마지막에 처음에는 마지막에 처음에는 마지막에 처음에는 마지막에
1-2 10,16 0,005 1,3 0,68 0,49 0,10 158,4 157,1 158,3 1,7
2-3 19,96 0,004 1,32 0,74 0,55 0,14 157,09 155,77 156,95 155,63 3,05 4,37 NS
3-4 25,9 0,003 0,39 0,73 0,50 0,15 158,45 158,06 158,3 157,91 1,7 2,09
4-5 32,84 0,003 0,93 0,78 0,58 0,17 158,08 157,15 157,91 156,98 2,09 3,02
6-7 2,0 0,007 1,05 - - - 162,5 - - 161,3 160,25 1,7 2,25
7-8 11,32 0,005 1,45 0,70 0,52 0,10 162,5 162,6 158,9 160,25 158,80 2,25 3,2
8-9 11,32 0,005 0,55 0,70 0,52 0,10 158,9 158,35 158,8 158,25 3,2 3,75 NS
9-14 14,19 0,005 1,4 0,74 0,60 0,12 160,42 159,02 160,30 158,9 1,7 4,1 NS
12-13 4,9 0,007 1,89 - - - 162,5 - - 160,8 158,91 1,7 4,09 NS
13-14 7,15 0,007 0,84 - - - - - 161,3 160,46 1,7 2,54
14-15 21,39 0,004 1,12 0,75 0,57 0,14 161,8 161,44 160,32 161,3 160,18 1,7 1,62
10-15 7,96 0,007 1,96 - - - 161,8 - - 160,3 158,34 1,7 3,46
15-16 26,82 0,003 0,24 0,75 0,52 0,16 161,8 160,2 158,4 158,16 158,24 3,56 2,2
11-16 2,83 0,007 1,82 - - - 160,3 160,2 - - 158,6 156,78 1,7 3,42
16-21 30,1 0,003 0,45 0,76 0,55 0,17 160,2 156,85 156,4 156,68 156,23 3,52 3,77
21-26 36,82 0,003 1,65 0,76 0,51 0,18 156,36 154,71 156,18 154,53 3,82 5,47 NS
20-25 8,21 0,007 2,52 - - - 163,5 162,5 - - 160,8 158,28 1,7 4,22 NS
28-25 6,36 0,007 2,59 - - - 162,5 - - 161,3 158,71 1,7 3,79
25-26 14,57 0,004 1,16 0,69 0,46 0,12 162,5 160,92 159,76 160,8 159,64 1,7 0,36
26-27 45,82 0,003 1,08 0,79 0,58 0,20 159,74 158,66 159,54 158,46 0,46 1,54
27-34 82,74 0,002 0,76 0,84 0,60 0,27 158,63 157,87 158,36 157,6 1,64 2,4
30-29 7,38 0,007 2,87 - - - 162,7 - - 158,13 1,7 4,87 NS
29-34 7,38 0,007 1,75 - - - - - 161,3 159,55 1,7 0,45
33-34 5,98 0,007 2,59 - - - 162,5 - - 160,8 158,21 1,7 1,79
34-35 97,77 0,002 0,86 0,87 0,67 0,30 157,9 157,04 157,6 156,74 2,4 3,26
35-36 97,77 0,002 0,5 0,87 0,67 0,30 157,04 156,54 156,74 156,24 3,26 3,76
36-37 111,01 0,002 0,42 0,87 0,63 0,32 156,51 156,09 156,19 155,77 3,81 4,23 NS
37-38 163,93 0,002 0,42 0,91 0,71 0,39 158,69 158,27 158,3 157,88 1,7 2,12
38-40 166,58 0,002 0,46 0,91 0,72 0,40 158,28 157,82 157,88 157,42 2,12 2,58
19-18 5,98 0,007 2,94 - - - 163,5 163,3 - - 161,8 158,86 1,7 4,44 NS
18-24 12,48 0,005 1,3 0,71 0,55 0,11 163,3 161,71 160,41 161,6 160,3 1,7 2,7
24-23 12,48 0,005 0,9 0,71 0,55 0,11 162,4 160,41 159,51 160,3 159,4 2,7
17-22 21,88 0,004 0,48 0,75 0,58 0,15 162,5 162,5 160,95 160,47 160,8 160,32 1,7 2,18
22-23 28,06 0,003 0,69 0,75 0,53 0,16 162,5 162,4 160,43 159,74 160,27 159,58 2,23 2,82
23-31 50,49 0,003 0,9 0,82 0,62 0,22 162,4 161,4 159,65 158,75 159,43 158,53 2,97 2,87
32-31 5,18 0,007 2,17 - - - 162,3 161,4 - - 160,6 158,43 1,7 2,97
31-39 53,71 0,003 0,9 0,83 0,65 0,23 161,4 160,5 158,61 157,71 158,38 157,48 3,02 3,02
39-40 53,71 0,003 0,36 0,83 0,65 0,23 160,5 157,71 157,35 157,48 157,12 3,02 2,88
40-gns 215,12 0,002 0,1 0,91 0,60 0,42 157,19 157,09 156,77 156,67 3,23 3,33

여기에 그래프 용지에 있는 강의 횡단 프로필을 삽입합니다.

사이펀 계산.

사이펀을 수력학적으로 계산하고 설계할 때 다음 조건을 준수해야 합니다.

작업 라인 수 - 최소 2개

강관의 직경은 150mm 이상입니다.

사이펀의 경로는 페어웨이와 수직이어야 합니다.

측면 가지에는 수평선에 대한 경사각 α가 있어야 하며 20°를 넘지 않아야 합니다.

사이펀 h의 수중 부분의 부설 깊이는 0.5m 이상, 페어웨이 내 1m 이상입니다.

배수관 사이의 간격은 0.7~1.5m여야 합니다.

파이프의 속도는 첫째로 1m/s 이상이어야 하며, 둘째로 공급 매니폴드의 속도(V in. ≥ V in.) 이상이어야 합니다.

입구 챔버의 워터마크는 사이펀에 접근하는 가장 깊은 수집기의 워터마크로 간주됩니다.

출구실의 워터마크는 사이펀의 압력 손실량만큼 입구실의 워터마크보다 낮습니다. z 아웃 = 진. - Δh.

사이펀의 설계 및 유압 계산 절차:

1. 모눈종이에 사이펀이 놓인 위치의 강의 윤곽을 동일한 수평 및 수직 축척으로 그립니다. 사이펀 가지의 윤곽을 잡고 길이 L을 결정합니다.

2. 설계 영역의 유량과 동일한 방식으로 사이펀의 예상 유량을 결정합니다(즉, 양식 5에서 가져옵니다).

3. 사이펀 V d.의 설계 속도와 작업 라인 수를 받아들입니다.

4. Shevelev의 테이블을 사용하여 한 파이프의 속도와 유량에 따라 파이프 직경을 선택합니다. 이는 계산된 유량을 작업 라인 수로 나눈 값과 같습니다. 단위 길이당 파이프의 압력 손실을 찾습니다.

5. 사이펀의 압력 손실을 다음과 같이 계산합니다.

여기서 - 입력에서의 국부 저항 계수 = 0.563;

사이펀 출구의 속도, m/s;

- 사이펀의 모든 회전에서의 압력 손실의 합;

회전 각도, 도;

터닝 엘보우의 국부 저항 계수(표 6.1)

표 6.1

팔꿈치의 국부 저항 계수(직경 최대 400mm)

6. 사이펀의 비상 작동 중에 계산된 전체 흐름이 하나의 라인을 통해 통과할 가능성을 확인합니다. 이전에 지정된 직경에서 사이펀 Δh 비상 시 속도와 압력 손실을 찾습니다.

7. 다음 불평등을 준수해야 합니다. h 1 ≥ Δh 비상. - Δh,

여기서 h 1은 지구 표면에서 입구 챔버의 물까지의 거리입니다.

이 비율이 충족되지 않으면 조건이 충족될 때까지 선의 직경을 늘립니다. 이 직경과 사이펀의 정상 작동 모드에서 유속을 구하십시오. 속도가 1m/s 미만이면 라인 중 하나가 백업으로 허용됩니다.

8. 사이펀 출구실의 수위가 계산됩니다.

우리의 경우 사이펀의 길이는 83m이고 추정 유속은 33.13l/s입니다. 직경이 300mm이고 유속이 0.78m/s인 하나의 수집기(4-5)가 사이펀에 적합하며 사이펀 뒤의 파이프라인 속도는 0.84m/s입니다. 듀커는 아래쪽 가지와 위쪽 가지에 10° 각도의 두 가지 가지가 있습니다. 입구 방의 수위는 157.15m, 지표면에서 물까지의 거리는 2.85m입니다.

우리는 작동하는 사이펀 라인 2개를 허용합니다. Shevelev의 테이블을 사용하여 직경 150mm, 수속 0.84m/s, 1m당 압력 손실 – 0.0088m의 강관 유량 16.565l/s를 수용합니다.

압력 손실을 계산합니다.

길이에 따라: Δh 1 =0.0088*83=0.7304 m.

입구에서: Δh 2 =0.563*(0.84) 2 /19.61=0.020m.

출력에서: Δh 3 =(0.84 -0.84) 2 /19.61=0 m.

4회전에서: Δh 4 =4*(10/90)*0.126*(0.84) 2 /19.61=0.002m.

일반: Δh=0.7304 +0.020 +0 +0.002 =0.7524m.

비상 모드에서 사이펀의 작동을 점검합니다. 유속은 33.13 l/s이고 파이프 직경은 150 mm입니다. 속도는 1.68m/s이고 단위 압력 손실은 0.033입니다. 압력 손실을 다시 계산합니다.

길이: Δh 1 =0.033*83=2.739m.

입구에서: Δh 2 =0.563*(1.68) 2 /19.61=0.081m.

출력에서: Δh 3 = (0.84-1.68) 2 /19.61 = 0.036 m.

4회전에서: Δh 4 =4*(10/90)*0.126*(1.68) 2 /19.61=0.008m.

일반: Δh 비상 = 2.739 +0.081 +0.036 +0.008 =2.864m.

조건을 확인합니다: 2.85 ≥ (2.864-0.7524 =2.1116m). 조건이 충족되었습니다. 나는 정상적인 작동 조건(유속 33.13m/s 및 직경 150mm)에서 파이프라인의 흐름 누출을 확인합니다. 속도는 1.68m/s입니다. 결과 속도가 1m/s 이상이기 때문에 두 라인 모두 작동하는 것으로 받아들입니다.

사이펀 출구의 워터마크를 계산합니다.

z 아웃 = 진. - Δh= 157.15 - 2.864=154.29m.

결론.

코스 프로젝트를 진행하면서 초기 데이터를 바탕으로 계산서와 설명문에 제시된 도시의 배수망을 계산하고, 그 계산을 바탕으로 그래픽 부분을 만들었습니다.

이 과정 프로젝트에서는 총 인구 35,351명의 모르도비아 공화국 정착지의 배수 네트워크가 설계되었습니다.

우리는 95% 공급의 물 유속이 2.21m 3 /s로 5m 3 /s 미만이기 때문에 이 지역에 반분리형 배수 시스템을 선택했습니다. 또한 인구가 50만명 미만이기 때문에 우리는 이 정착지를 위해 중앙 집중식 배수 시스템을 선택했습니다. 그리고 교차 계획은 주 수집기의 배치가 수로를 따라 시설 영역의 하단 가장자리를 따라 계획되기 때문입니다.

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하수도 - 외부 네트워크 및 구조 - SNiP 2-04-03-85 (21-05-85 71 소련 국가 건설위원회 법령에 의해 승인) (20-05-86에서 편집됨)... 2018년 관련

특정 비용, 불균일 계수 및 예상 폐수 유량

2.1. 인구 밀집 지역에서 하수도 시스템을 설계할 때 주거용 건물에서 계산된 일일 평균(연간) 배수량은 SNiP 2.04.02-84에 따라 계산된 일일 평균(연간) 물 소비량과 동일해야 합니다. 급수 지역 및 녹지 공간에 대한 물 소비를 고려합니다.

2.2. 집중된 비용을 고려해야 하는 경우 개별 주거 및 공공 건물의 예상 폐수 흐름을 결정하기 위한 특정 배수는 SNiP 2.04.01-85에 따라 수행되어야 합니다.

2.7. 계산된 최대 및 최소 폐수 유량은 표 2에 제공된 일반 불균일 계수를 통해 2.5절에 따라 결정된 일일 평균(연간) 폐수 유량의 곱으로 결정되어야 합니다.

표 2

폐수 유입의 불균일 일반 계수평균 폐수 유량, l/s
5 10 20 50 100 300 500 1000 5000 이상
최대 K_gen.max2,5 2,1 1,9 1,7 1,6 1,55 1,5 1,47 1,44
최소 K_gen.min0,38 0,45 0,5 0,55 0,59 0,62 0,66 0,69 0,71

3. 평균 폐수 흐름의 중간 값의 경우 전체 불균일 계수는 보간법으로 결정되어야 합니다.

2.8. 산업 기업의 산업 폐수 예상 비용은 다음과 같습니다.

작업장에서 폐수를 받는 기업의 외부 수집가용 - 최대 시간당 유량;

기업의 현장 및 외부 수집가용 - 결합된 시간별 일정에 따라

기업 그룹의 외부 수집기 - 수집기를 통과하는 폐수의 흐름 시간을 고려하여 통합 시간별 일정에 따라.

2.9. 1.1절에 나열된 계획을 개발할 때 특정 일일 평균(연간) 물 처리량은 표 3에 따라 취해질 수 있습니다.

산업 및 농업 기업의 폐수량은 통합 표준이나 기존 아날로그 프로젝트를 기반으로 결정되어야 합니다.

표 3

참고: 1. 구체적인 일일 평균 물 처리량은 기후 및 기타 지역 조건과 개선 정도에 따라 10~20% 정도 변경될 수 있습니다.

2. 1990년 이후 산업 발전에 대한 데이터가 없는 경우 표 3에서 결정된 흐름의 25%만큼 기업에서 추가 폐수 흐름을 허용하는 것이 허용됩니다.

2.10. 중력 선, 수집기 및 채널, 가정 및 산업 폐수의 압력 파이프 라인은 2.7 및 2.8 절에 따라 계산 된 총 최대 유량의 통과와 비와 눈이 녹는 기간 동안 지표수와 지하수의 추가 유입을 확인해야합니다. 누출 우물 해치와 지하수 침투로 인해 조직적이지 않게 하수망에 유입됩니다. 추가 유입량 q_ad, l/s는 특별 조사 또는 유사한 개체의 운영 데이터를 기반으로, 그리고 부재 시 공식에 따라 결정되어야 합니다.

q_ad = 0.15L 제곱근(m_d), (1)

여기서 L은 계산된 구조(파이프라인 부지)까지의 파이프라인의 총 길이, km입니다.

m_d - SNiP 2.01.01-82에 따라 결정된 최대 일일 강수량 값(mm)입니다.

증가된 흐름의 통과를 위해 모든 형태의 단면을 가진 중력 파이프라인 및 채널의 검증 계산은 충전 높이 0.95에서 수행되어야 합니다.

4 처리시설 계산

4.1 처리장으로 유입되는 폐수의 흐름 및 불균일 계수 결정

들어오는 폐수의 특성을 고려하여 SNiP 2.04.03-85의 공식을 사용하여 처리 시설의 처리량을 계산합니다.

일일 평균 폐수 유입량은 4000m 3 /day, 최대 일일 폐수 유입량은 4500m 3 /day, 시간별 불균일 계수는 1.9입니다.

평균 일일 유량은 4000m 3 /일입니다. 그렇다면 시간당 평균 소비량은

Q 일일 평균 소비량,


시간당 최대 소비량은

Q 최대 =q 평균 K h.max (6)

여기서 K h max는 표준에 따라 허용되는 최대 시간별 불균일 계수입니다.

K h 최대 =1.3·1.8=2.34

일일 불균일의 최대 계수

일별 최대 = 1.1.

그렇다면 일일 최대 소비량은

Q day.max =4000·1.1=4400 m 3 /일.

시간당 최대 소비량

.

4.2 인구 밀집 지역 및 지역 산업(치즈 공장)에서 발생하는 폐수 흐름 결정

치즈 공장의 설계 용량은 210톤/일입니다. 치즈 공장의 일일 폐수 흐름은 일일 우유 처리량 150톤에 해당하는 실제 용량에 따라 결정됩니다.

표준 폐수 소비량은 가공유 1톤당 4.6m 3 입니다. 그렇다면 치즈 공장의 일일 폐수 소비량은 다음과 같습니다.

Q 일일 빗 =150·4.6=690 m 3 /일.

치즈 공장의 폐수 오염물질 농도(BOD 총합)는 2400mg/l에 따릅니다. 치즈 공장에서 폐수 처리장으로 유입되는 오염물질의 양은 다음과 같습니다.

BOD 전체 조합 = 2400 690 = 1656 g/일.

인구 밀집 지역의 폐수 흐름은 폐수 처리장으로 유입되는 일일 최대 유속과 치즈 공장에서 나오는 일일 폐수 흐름의 차이로 결정될 수 있습니다.

Q일 최대 – Q 일일 빗 =4400-690=3710 m 3 /일.

기준에 따르면 1인 BOD 총 오염량은 75g/일이다. 정착촌의 주민 수는 16,000명입니다.

오염총량

BOD 총 산 =75·16000=1200g/일.

생활폐수와 산업폐수가 혼합된 오염 정도를 알아봅시다.

BOD 전체 cm. =(1656+1200)/4400=649mg/l.

4.3 모래트랩과 모래패드의 계산

모래 트랩은 유기 불순물과 함께 침전조에 침전되는 것을 방지하기 위해 폐수에 포함된 미네랄 불순물(주로 모래)을 유지하도록 설계되었습니다. 이는 침전조에서 슬러지를 제거하고 추가 탈수하는 데 상당한 어려움을 초래할 수 있습니다.

유출수를 위해 그림 1과 같이 물의 원형 이동으로 모래 트랩을 계산합니다.

1 – 유압식 엘리베이터; 2 – 부유 불순물 제거용 파이프라인

그림 1 - 물이 원형으로 움직이는 모래 함정

물의 움직임은 링 트레이를 따라 발생합니다. 떨어진 모래는 균열을 통해 원뿔 부분으로 들어가고, 그곳에서 유압 엘리베이터에 의해 주기적으로 펌핑됩니다.

처리장으로 유입되는 폐수의 일일 평균 유량은 4000m 3 /일입니다.

2차 유량 q avg.sec, m 3 /s는 다음 공식에 의해 결정됩니다.

q 평균.초 =, (7)

q 평균.초 = (m 3 /초)

물 처리의 전체 불균일 계수는 1.73이므로 처리장으로 유입되는 폐수의 최대 계산 유량은 다음과 같습니다.

q 최대 .s = 0.046·1.73 = 0.08m 3 / s = 288m 3 / h.

공식 17을 사용하여 모래 함정의 길이를 결정합니다.

LS= (8)

여기서 Ks는 표 27, Ks=1.7에 따라 허용되는 계수입니다.

Hs는 모래 함정의 추정 깊이, m입니다.

Vs는 표 28에 따라 측정된 폐수 이동 속도(m/s)입니다.

Uo는 보유된 모래 입자의 필요한 직경에 따라 취해진 수력학적 모래 크기(mm/s)입니다.

LS = 중

하나의 샌드 트랩의 환형 트레이 개방 단면의 추정 면적은 공식 2.14를 사용하여 구합니다.

, (9)

여기서 qmax. c - 최대 설계 폐수 유량은 0.08m 3 /s입니다.

V는 0.3과 같은 평균 물 이동 속도입니다.

n – 가지 수.

m 2

하나의 모래 트랩의 예상 생산성을 결정합니다.

소개

1. 계산부분

1.2. 급수탑 및 정수 저장소의 탱크 용량 결정

1.3. 피에조메트릭 라인의 구축. 펌프 2개 리프트 선택

2. 기술적 부분

2.1. 수질 및 기본 정화 방법

2.2. 수질정화 기술방안 선정

2.3. 시약시설

2.4. 물 소독

2.5. 수처리장 기술 장비 선택

결론

애플리케이션

서지

소개

도시 경제는 주택, 공동 제품 및 서비스의 생산 및 판매에 종사하는 일련의 기업입니다.

지방자치단체는 동일한 유형의 제품과 서비스를 판매하는 일련의 기업입니다.

중앙집중식 물 공급은 도시 경제의 중요한 부문 중 하나이며, 이는 다양한 특징을 가지며 도시 경제 생활에서 그 기능을 수행합니다.

중앙 집중식 물 공급은 물 소비자에게 필요한 양, 필요한 품질 및 필요한 압력으로 물을 제공하는 도시 관리의 한 분야입니다.

물 공급 작업을 수행하는 일련의 엔지니어링 구조물을 물 공급 시스템(파이프라인)이라고 합니다.

중앙 집중식 물 공급은 인구에게 물을 제공하는데, 물은 감염으로부터 안전해야 하고 화학 성분이 무해하며 우수한 감각적 품질을 갖추어야 합니다.

이 산업에는 다음과 같은 여러 가지 기술적 특징이 있습니다.

1. 불변성(기술 규모에 관계없이 기술 단계의 변하지 않은 상태)

2. 연속성(엄격한 반복 순서로 기술 단계 구현).

그러나 도시 경제의 많은 부문과 마찬가지로 물 공급에도 나름의 문제와 단점이 있습니다. 여기에는 현대 기술의 획득 및 운영을 위한 장비의 유지 관리, 적시 점검 및 현재 수리에 대한 자금이 부족하여 장비 및 기술 운영에 지속적인 실패가 발생합니다. 결과적으로 이는 가정에 공급되는 물의 품질, 화학적, 물리적 구성에 영향을 미칩니다.

1. 계산부

1.1. 물 소비 규범 및 체제

예상 물 소비량은 인구 거주 지역의 주민 수와 물 소비 기준을 고려하여 결정됩니다.

인구 밀집 지역의 가구 및 식수 소비량에 대한 표준은 한 주민이 가구 및 식수 필요를 위해 하루에 소비하는 물의 양(리터)입니다. 물 소비량은 건물의 개선 정도와 기후 조건에 따라 다릅니다.

1 번 테이블

물 소비 기준

값이 작을수록 기후가 추운 지역을 나타내고, 값이 클수록 기후가 따뜻한 지역을 나타냅니다.

일년 내내 낮 동안 가정용 및 식수용 물은 고르지 않게 소비됩니다 (여름에는 겨울보다 더 많이 소비되고 낮에는 밤보다 더 많이 소비됩니다).

인구 밀집 지역의 가구 및 식수 요구에 대한 예상 (연간 평균) 일일 물 소비량은 공식에 의해 결정됩니다

Qday m = ql Nl/1000, m3/일;

Qday m = 300*150000/1000 = 45000m3/일.

여기서 ql – 특정 물 소비량;

Nzh – 추정 주민 수.

최고 및 최저 물 소비량의 일일 예상 물 소비량, m3/일,

Q일 최대 = K일 최대* Q일 m;

Qday min = Kday min* Qday m.

물 소비량의 일일 불균일 계수 Kday는 다음과 동일하게 취해야합니다.

Kday 최대 = 1.1 – 1.3

K일 최소 = 0.7 – 0.9

인구가 많은 도시에서는 Kday max의 더 큰 값을 취하고, 인구가 적은 도시에서는 더 작은 값을 취합니다. Kday min의 경우에는 그 반대입니다.

Qday 최대 = 1.3*45000 = 58500m3/일;

Qday 최소 = 0.7*45000 = 31500m3/일.

예상 시간당 물 소비량, m3/h,

qch 최대 = Kch 최대 * Qday 최대/24

qch min = Kch min * Qday min/24

시간당 물 소비량의 불균일 계수는 다음 식으로 결정됩니다.

Kch 최대 = amax * bmax

Kch 분 = 아민 * bmin

a는 건물의 개선 정도를 고려한 계수입니다. amax = 1.2-1.4; amin = 0.4-0.6 (amax의 경우 더 작은 값, amin의 경우 더 큰 값은 건물의 개선 정도가 더 높음) b는 해당 지역의 주민 수를 고려한 계수입니다.

Kch 최대 = 1.2*1.1 = 1.32

Kch 최소 = 0.6*0.7 = 0.42

qh 최대 = 1.32*58500/24 ​​​​= 3217.5m3/h

qh 최소 = 0.42*31500/24 ​​​​= 551.25m3/h

소방을 위한 물 소비량.

물은 화재 발생 시 산발적으로 화재를 진압하는 데 사용됩니다. 외부 소화를 위한 물 소비량(화재당)과 인구 밀집 지역의 동시 화재 횟수는 인구 거주 지역의 주민 수에 따른 외부 소화를 위한 물 소비량을 고려한 표에 따라 결정됩니다.

동시에, 내부 소화를 위한 물 소비량은 설계 화재 당 2.5 l/s의 두 제트 비율로 계산됩니다.

예상 소화시간은 3시간으로 추정된다.

다음으로 소화용수 공급

Wп =nп (qп+2.5*2)*3*3600/1000, m3

여기서 nп는 예상되는 화재 횟수입니다. qп – 한 번의 설계 화재에 대한 물 소비율, l/s.

우리의 경우 nп = 3; qp = 40l/s.

Wп = 3 (40+2.5*2)*3*3600/1000 = 1458m3

소화를 위한 시간당 소비량

Qp.ch. = Wп/3 = 1458/3 = 486m3/h

계산된 시간별 불균일 계수 Kch max = 1.32를 기반으로 하루 중 시간별 일일 비용 분포에 대한 예상 일정을 설정합니다.

Kch max = 1.32에 대한 인구 밀집 지역의 다양한 시간별 불균일 계수에서 일일 가구 분포 및 하루 중 시간별 음주 비용 분포표에 따라 우리는 일일 물 소비 일정을 구성하고 이 일정과 물 공급 일정을 결합합니다. 펌프 1번과 2번 리프트로.

1.2 급수탑 탱크 및 정수 저장소의 용량 결정

급수탑 탱크의 용량은 물 소비 일정과 제2 리프트 펌프장의 운영 일정을 종합하여 결정됩니다. 계산 결과는 표 2에 나타나 있으며 이는 급수탑 탱크의 조절 역할을 반영합니다. 따라서 오전 22시부터 5시까지의 기간에는 2번 펌프장에서 공급되지 않는 물이 부족해지며, 시간당 일일 소비량의 0.1~0.8%가 탱크에서 소비됩니다. 5~8시간 및 10~19시간 동안 물은 일일 유량의 0.2~0.7%만큼 탱크로 유입됩니다.