Il est impossible d'éliminer complètement la possibilité d'un incendie, de sorte que les propriétaires d'entreprises et d'organisations, les propriétaires de bâtiments et de structures privés, ainsi que les locataires, doivent veiller au choix et à l'emplacement corrects des réservoirs d'incendie.

Conditions particulières de placement des conteneurs

Pour éteindre le feu, des sources d'eau sont utilisées - des réservoirs naturels ou artificiels. S'il n'y en a pas à proximité de l'entreprise, un réservoir d'incendie est nécessaire, un récipient pour stocker l'eau au cas où la lutte contre l'incendie serait nécessaire.

Pour placer le réservoir, les experts sélectionnent avec soin l'emplacement et le type de réservoir qui répondent aux besoins de l'entreprise. Le calcul prend en compte des facteurs tels que le taux de remplissage du récipient avec de l'eau, l'alimentation en eau de la bouche d'incendie, la possibilité de gel, l'évaporation. S'il y a une menace de gel de l'eau, le récipient est approfondi profondément dans le sol ou placé dans une pièce chauffée, et pendant l'évaporation, un afflux supplémentaire d'eau est fourni. Dans les climats plus doux, il peut être situé à la surface de la terre.

Variétés de contenants selon le matériau utilisé

• Métal - fabriqué en tôle d'acier épaisse par soudage, avec revêtement anti-corrosion appliqué. Ils sont fabriqués soit par des cylindres horizontaux, soit par des cylindres verticaux (volume de 100 à 5,0 mille mètres cubes). Parfois, à cette fin, des réservoirs ferroviaires usagés d'une capacité de 20 à 100 mètres cubes sont utilisés, reliés par le bas par un pipeline;
• Béton armé monolithique ou assemblé à partir de panneaux avec un coin monolithique et une connexion inférieure - réservoirs d'un volume supérieur à 5 000 mètres cubes. M. contenir des ouvertures pour la prise d'eau. Le volume du conteneur dépend des calculs de conception de l'objet protégé ;
• Les conteneurs en plastique ont été activement utilisés récemment. Différence de poids léger. L'eau conserve ses qualités. Les experts expriment des avis sur le fonctionnement possible jusqu'à 50 ans. Le volume des réservoirs atteint 200,0 milliers de mètres cubes. M.

Classification par lieu et objectif

Il existe des réservoirs d'incendie à la fois fixes, décrits ci-dessus, et portables par véhicule (voiture, hélicoptère). Les réservoirs mobiles ont une conception légère, sont rapidement connectés et remplis d'eau, et sont d'un fonctionnement fiable.

Les réservoirs d'incendie doivent respecter les paramètres réglementés et respecter certains paramètres. Le volume d'eau stocké dans le réservoir doit être suffisant pour éteindre les incendies des bouches d'incendie externes, des robinets internes.

Selon le but, le volume du conteneur est divisé en:

• urgence;
• sapeurs pompiers;
• supplémentaire;
• régulateur.

Urgence le volume est destiné en cas d'imprévu lié à une panne du système d'approvisionnement en eau, pour reconstituer l'approvisionnement en eau. Il fournit l'afflux nécessaire provenant du réseau lors de la réparation de la panne de l'alimentation en eau.

Sapeur pompier conçu pour l'utilisation de l'eau lors de l'extinction des incendies et des besoins de production associés à l'apprivoisement des éléments.

Supplémentaire il est utilisé si l'objet est situé à l'extérieur de la colonie et qu'il faut plus de 40 litres d'eau par seconde pour s'éteindre.

Réglementaire est calculé selon une formule spéciale, en tenant compte du calendrier de remplissage et d'ajout d'eau, s'il est fourni sans interruption.

Caractéristiques de conception du conteneur

Le réservoir d'incendie se compose des éléments suivants :

• tuyaux d'entrée et de sortie ;
• ventilation;
• dispositif de débordement ;
• tuyau de descente;
• escaliers;
• écoutilles.

Il est possible d'installer des éléments supplémentaires: capteurs anti-débordement, dispositifs de contrôle du niveau d'eau, puits de lumière, canalisations de rinçage.

Le tuyau d'alimentation à son extrémité comporte un diffuseur situé à un mètre au-dessus du niveau de l'eau. Un confondre avec une grille est installé dans le tuyau de sortie en bas. La différence entre le débit maximum et le prélèvement minimum d'eau représente la caractéristique du dispositif de trop-plein. Le fond du réservoir présente une légère pente vers le tuyau de vidange relié à l'égout ou au fossé.

L'emplacement des trappes est disposé de manière à permettre un accès libre aux tuyaux d'entrée et de sortie. Là où de l'eau potable doit être entreposée, les écoutilles doivent être solidement verrouillées et scellées. Le réservoir est équipé d'une ventilation et, dans le cas de l'eau potable, de filtres pour se protéger de l'air pollué.

Calcul du volume du réservoir

Les réglementations en matière de sécurité incendie exigent que l'entreprise dispose d'au moins deux réservoirs d'extinction d'incendie, qui doivent être situés indépendamment l'un de l'autre et remplis d'eau au moins à la moitié du volume.

Le calcul de la capacité de feu est effectué selon une formule spéciale. Pour ce faire, déterminez la quantité d'eau nécessaire :

• pour éteindre un incendie qui dure trois heures,
• pour les besoins domestiques liés à la lutte contre l'incendie,
• pour arroser les objets à proximité afin d'éviter leur inflammation.

C'est la définition du volume d'origine. Les valeurs qui le réduisent sont constituées du taux d'approvisionnement en eau, de la possibilité de reconstituer le stock lors d'un incendie.

Le rayon de service est de :

• 100 - 150 m lorsque le réservoir est équipé de pompes à incendie ;
• 200 m - en présence de stations d'extinction d'incendie et de pompes ;
• Jusqu'à 10 m - 1ère et 2ème catégorie de résistance au feu ;
• 30 m - 3ème et 5ème catégories.

L'alimentation en eau externe doit être présente dans chaque installation industrielle et agricole. Pour les zones rurales, le chiffre est quelque peu différent et est de 5 l / s, et dans les zones urbaines lors de la desserte d'immeubles de grande hauteur, par exemple, pour un immeuble de 12 étages, le débit est de 35 l / s.

Emplacement des réservoirs

Les réservoirs d'incendie doivent être situés de manière à fournir un accès pratique aux camions de pompiers et au ministère des Situations d'urgence lors d'un incendie. L'entrée doit être ouverte à tout moment de la journée. Il est nécessaire de calculer la capacité et l'emplacement des réservoirs afin qu'ils fournissent un jet d'eau à au moins 4 mètres au-dessus d'eux.

Des volumes de réservoir correctement calculés constituent une garantie fiable d'extinction d'incendie réussie et de prévention de l'inflammation des bâtiments et des zones voisins.

Sur la base de l'expérience, des statistiques du ministère des Situations d'urgence de Russie, malheureusement, il est clair que, quel que soit le soin apporté, les propriétaires de bâtiments/structures, la direction d'entreprises/organisations, les agences gouvernementales ; ainsi que les locataires ne se souciaient pas d'assurer la sécurité de leurs installations, mais il est tout simplement impossible d'exclure à 100 % la possibilité d'un incendie.

Où et pourquoi avez-vous besoin

Si une urgence s'est produite, alors, bien sûr, la présence de l'APS, , utilisable, équipé d'un PC dans la plupart des cas aidera à localiser puis à éliminer l'incendie à un stade précoce, en l'empêchant de se propager aux pièces adjacentes, aux étages supérieurs ; qui ne peuvent être empêchés que par des portes coupe-feu, des trappes, des fenêtres fabriquées en usine correctement installées dans les ouvertures de construction / technologiques, certifiées selon les exigences de la sécurité industrielle.

Mais, cela n'est pas toujours possible pour des raisons objectives - en fonction de la charge combustible, de la dangerosité des substances/matériaux présents dans le bâtiment, circulant/transportés dans des appareils, des installations d'équipements technologiques stockés dans des entrepôts de matières premières et de produits commerciaux, d'une spécificité situation.

Dans ce cas, de la propagation du feu dans tout le domaine d'une maison résidentielle / de campagne, d'une entreprise industrielle, d'un petit village de vacances au centre du district, de la ville; et même si, selon la «loi de la méchanceté», un vent fort souffle en ce moment, ce qui, selon les statistiques, est loin d'être rare dans des situations aussi urgentes et difficiles, seuls les éléments suivants peuvent vraiment sauver:

• , qui ne permettra pas de voler des brandons enflammés et étincelants, de forts effets thermiques dus à la combustion de bâtiments, de structures, de structures pour enflammer les bâtiments voisins.
• Divisions locales du ministère des Situations d'urgence, ainsi que des pompiers départementaux privés dotés d'équipements spéciaux pour lutter contre l'incendie, membres de la DPA des entreprises, organisations, institutions où des motopompes / stations d'extinction d'incendie sont disponibles.
• Approvisionnement en eau extérieur de lutte contre l'incendie, qui est le seul à pouvoir fournir l'approvisionnement de cette énorme quantité, le volume total d'eau, presque à chaque fois nécessaire à la fois pour et pour l'arrosage ultérieur de tous les lieux de son apparition, de son développement, afin pour éviter un rallumage.

Sans un tel approvisionnement en eau, aucune unité de lutte contre l'incendie ne peut faire face à l'incendie, même si elles disposent, dans les mêmes mégalopoles, d'un énorme effectif d'équipements spéciaux. Après tout, le volume d'eau transporté dans ses conteneurs n'est pas si important, il n'est calculé qu'en minutes de travail intensif lors de la fourniture de troncs pour éteindre un incendie; et le temps de ravitaillement/réapprovisionnement, l'installation de stations de pompage supplémentaires pour le pompage à distance, est généralement extrêmement critique face à un incendie qui se propage et se développe.

Dans les villes, il s'agit bien sûr de réseaux externes d'approvisionnement en eau anti-incendie, en règle générale, souterrains pour se protéger du gel en hiver, avec des sorties latérales installées sur ses autoroutes, jusqu'à éloignées, périphériques, y compris des lignes sans issue ; bouches d'incendie - dispositifs techniques installés dans des puits spéciaux pour la maintenance, conçus pour y connecter des camions de pompiers, des stations de pompage mobiles.

Dans les petites agglomérations - centres régionaux dans les zones rurales, steppiques, taïga, villes, villages, sur les territoires séparés, situés loin des limites de la ville, industries, entreprises industrielles, divers objets à des fins civiles et de défense - ce sont des jetées sur des rivières , lacs , étangs, pour l'installation d'équipements spéciaux avec pompes; réservoirs artificiels - réservoirs d'incendie avec une réserve d'urgence, spécialement conçus, créés pour combattre le feu. Ils viennent dans différents types, types à la fois dans la conception et dans les matériaux, les méthodes de construction.

Important! Malgré l'opinion répandue qui existe même parmi les ingénieurs et le personnel technique des entreprises / organisations, le forage dans les zones sans eau de tout puits souterrain, même avec un débit d'eau constant géant, ne remplacera en aucun cas la construction de réservoirs / réservoirs d'incendie. Ceci est catégoriquement opposé par les normes/règles du BP établies par l'Etat.

La raison est simple et claire - ils sont une source trop peu fiable. L'approvisionnement en eau du sous-sol peut diminuer à des débits inacceptables à des fins de lutte contre l'incendie ou même s'arrêter à tout moment ; ce qui n'est pas du tout rare avec une sélection intensive et maximale techniquement possible sur la période nécessaire à l'élimination complète d'un incendie et de ses conséquences.

Mais remplir avec leur aide et maintenir l'approvisionnement en eau nécessaire dans les réservoirs d'incendie est la bonne décision, bien fondée tant d'un point de vue technique qu'économique. Après tout, en termes simples, transporter de l'eau vers des terres lointaines n'est pas la décision la plus intelligente dans de telles situations.

Au sol et sous terre

Jusqu'à présent, dans les villes de Russie, vous pouvez trouver des châteaux d'eau qui étaient autrefois utilisés, notamment comme réservoirs d'incendie pour éteindre les incendies, du matériel de ravitaillement. Aujourd'hui, pour la plupart, s'ils ne sont pas démolis, ils sont alors utilisés comme bâtiments publics, reconstruits, convertis en établissements publics de restauration, clubs, musées.

Les réservoirs d'incendie inclus dans cette liste peuvent faire partie du système général d'alimentation en eau de l'installation protégée, puis ils sont reliés par des canalisations aux stations de pompage, puis à l'alimentation en eau interne, aux installations AUPT à démarrage automatique / manuel ; ou servir de source principale ou supplémentaire de prise d'eau en cas d'urgence par des équipements spéciaux mobiles d'unités du ministère des Situations d'urgence de Russie, d'unités départementales ou de DPD.

Définition : selon le même document officiel, un réservoir d'incendie, généralement en métal/béton armé, est considéré comme une structure capacitive d'ingénierie. Son seul but est de stocker une réserve d'eau pour l'extinction.

Les exigences spécifiques des normes (clause 4.1. SP 8.13130.2009) sont les suivantes - l'approvisionnement externe en eau pour la lutte contre les incendies doit être disponible sur le territoire de toutes les colonies et entreprises / organisations.

Dans le même temps, il est permis de l'utiliser à partir de sources artificielles - réservoirs, réservoirs pour les objets de protection suivants:

• Établissements de moins de 5 000 habitants.
• Situés en dehors des agglomérations, bâtiments isolés en l'absence de possibilité d'installer un réseau d'alimentation en eau fournissant un débit pour l'extinction externe d'un éventuel incendie.
• Tout bâtiment dont le débit ne dépasse pas 10 l/s.
• Bâtiments de faible hauteur, lorsque la superficie ne dépasse pas le compartiment coupe-feu autorisé pour eux selon les normes.

Le débit d'eau requis pour les installations protégées varie considérablement - de 5 l / s pour les établissements ruraux à 35 l / s, si la hauteur du bâtiment atteint 12 étages et que la superficie du bâtiment dépasse 50 000 mètres carrés. m. ; ce qui doit être pris en compte par les employés des organismes de conception lors du calcul du volume total des réservoirs d'incendie, qui doit également :

• A répartir dans au moins deux conteneurs, 50% du volume total dans chacun.
• Prévoir l'extinction de toutes les agglomérations rurales, des bâtiments d'entreprises situés séparément, y compris les entrepôts de bois de type fermé - au moins 3 heures.

À l'exception de:

• Bâtiments I, II CO, catégories G, D - 2 heures.
• Entrepôts, aires de stockage de bois à ciel ouvert - 5 heures.

Après la fin de l'extinction, et, par conséquent, une diminution significative de l'approvisionnement en eau, jusqu'à la vidange des réservoirs d'incendie, la période maximale de récupération est fixée par les normes :

• Pour les entreprises industrielles des catégories A, B, C, ainsi que les colonies, si elles se trouvent sur leur territoire - pas plus d'un jour.
• Catégories D, D - 1,5 jours.
• Pour les entreprises agricoles, colonies - 3 jours.

Le rayon de service suivant a été établi pour les réservoirs d'incendie sur le territoire des agglomérations, des entreprises, ainsi que les distances (coupe-feu) aux bâtiments :

• Si les réservoirs sont équipés de pompes à incendie - de 100 à 150 m, selon le type et la destination des bâtiments.
• Équipé de pompes / stations d'extinction d'incendie - jusqu'à 200 m.
• De la catégorie de résistance au feu I, II - pas à moins de 10 m.
• Du III au V - 30 m.

Il est permis de placer des stations de pompage de réservoirs d'incendie dans les bâtiments de l'entreprise industrielle qu'ils desservent, en les séparant par des barrières coupe-feu avec le logiciel REI 120, avec une sortie séparée vers l'extérieur.

Lors de l'élaboration de la documentation de travail, il convient d'être guidé par le principe - l'accessibilité pour les services du ministère des Situations d'urgence, les membres de la DPD à tout moment de la journée, qui doit être assurée à la fois par la disposition de l'emplacement sur le territoire, l'entrée, et par l'exécution constructive et technique.

Lors de la conception de réservoirs d'incendie aériens/souterrains, les normes et règles de sécurité suivantes sont utilisées :

• Informations de base sur (telles que modifiées).
• ), qui réglemente la création de réseaux sur le territoire.

Tout doit être pris en compte. Les réservoirs d'incendie sont trop importants pour la sécurité des personnes, la préservation des bâtiments, des structures, des équipements, des biens, des éléments d'inventaire qu'ils contiennent ; afin de se confiner dans un conteneur ferroviaire usagé, peu profond enterré sur le territoire d'un village ou d'une entreprise distincte, et de le signaler fièrement à l'inspecteur du service de patrouille de l'État lors de l'inspection. Il est peu probable que sa réaction plaise à l'administration de la colonie ou à la direction de l'entreprise.

Les calculs des forces et des moyens sont effectués dans les cas suivants:

• lors de la détermination de la quantité requise de forces et de moyens pour éteindre un incendie;
• dans l'étude opérative-tactique de l'objet;
• lors de l'élaboration de plans d'extinction d'incendies;
• dans la préparation d'exercices et de cours tactiques de tir;
• lors de travaux expérimentaux pour déterminer l'efficacité des agents extincteurs;
• en train d'enquêter sur un incendie pour évaluer les actions du RTP et des unités.

Calcul des forces et des moyens d'extinction des incendies de substances et matériaux combustibles solides avec de l'eau (propagation du feu)

• • caractéristiques de l'objet (dimensions géométriques, nature de la charge calorifique et son emplacement sur l'objet, emplacement des sources d'eau par rapport à l'objet);
  • le temps entre le moment de l'incendie et sa notification (dépend de la disponibilité du type d'équipement de sécurité, des équipements de communication et de signalisation de l'installation, de la justesse des actions des personnes qui ont découvert l'incendie, etc.);
  • vitesse linéaire de propagation du feu Vje;
  • forces et moyens prévus par l'horaire des départs et l'heure de leur concentration ;
  • intensité de l'approvisionnement en agents extincteurs jetr.

1) Déterminer le moment du développement du feu à différents moments.

On distingue les étapes suivantes du développement du feu :

• 1, 2 étapes développement libre d'un incendie, et au stade 1 ( t jusqu'à 10 min) la vitesse linéaire de propagation est prise égale à 50 % de sa valeur maximale (tableau) caractéristique pour cette catégorie d'objets, et à partir d'un instant supérieur à 10 min elle est prise égale à la valeur maximale ;
• 3 étapes se caractérise par le début de l'introduction des premiers troncs pour éteindre le feu, à la suite de quoi la vitesse linéaire de propagation du feu diminue, par conséquent, dans l'intervalle de temps entre le moment où les premiers troncs sont introduits jusqu'au moment où le feu propagation est limitée (instant de localisation), sa valeur est prise égale à 0,5 V je . Au moment de la réalisation des conditions de localisation V je = 0 .
• 4 étapes - suppression des incendies.

t St. = t mise à jour + t message + t Assis + t sl + t Br (min.), où

• tSt.- le temps de libre développement du feu lors de l'arrivée de l'ensemble ;
• tmise à jour – le temps de développement du feu depuis le moment de son apparition jusqu'au moment de sa détection ( 2 minutes.- en présence d'APS ou d'AUPT, 2-5 min.- avec un service 24h/24 5 minutes.- dans tous les autres cas);
• tmessage- le moment du signalement d'un incendie aux pompiers ( 1 minute.– si le téléphone est en salle de garde, 2 minutes.– si le téléphone est dans une autre pièce) ;
• tAssis= 1 min.- l'heure de ramassage du personnel en alerte ;
• tsl- l'heure des pompiers ( 2 minutes. pendant 1km);
• tBr- temps de déploiement au combat (3 minutes lors de l'application du 1er canon, 5 minutes dans les autres cas).

2) Détermination de la distance R passé par le front de combustion pendant le temps t .

à tSt.≤ 10 min :R = 0,5 Vje · tSt.(m);

à tdes siècles> 10 mn :R = 0,5 Vje · 10 + Vje · (tdes siècles – 10)= 5 Vje + Vje· (tdes siècles – 10) (m);

à tdes siècles < t* ≤ tok : R = 5 Vje + Vje· (tdes siècles – 10) + 0,5 Vje· (t* – tdes siècles) (m).

• Où t St. - temps de développement libre,
• t des siècles - le temps au moment de l'introduction des premiers troncs pour l'extinction,
• t ok - l'heure au moment de la localisation de l'incendie,
• t * - le temps entre les instants de localisation du feu et l'introduction des premiers troncs d'extinction.

3) Détermination de la zone d'incendie.

zone d'incendie S p - c'est l'aire de la projection de la zone de combustion sur un plan horizontal ou (moins souvent) sur un plan vertical. Lors d'un brûlage sur plusieurs étages, la surface totale du feu à chaque étage est considérée comme la surface du feu.

Périmètre feu P p est le périmètre de la zone de feu.

Front de feu F p est la partie du périmètre du feu dans la ou les direction(s) de propagation de la combustion.

Pour déterminer la forme de la zone d'incendie, vous devez dessiner un diagramme de l'objet sur une échelle et mettre de côté la distance du lieu d'incendie sur l'échelle R passé par le feu dans toutes les directions possibles.

Dans ce cas, il est d'usage de distinguer trois options pour la forme de la zone de feu :

• circulaire (fig. 2) ;
• coin (Fig. 3, 4);
• rectangulaire (fig. 5).

Lors de la prévision du développement d'un incendie, il convient de tenir compte du fait que la forme de la zone d'incendie peut changer. Ainsi, lorsque le front de flamme atteint la structure d'enceinte ou la bordure du site, on considère que le front de feu se redresse et que la forme de la zone de feu change (Fig. 6).

a) La zone d'incendie sous une forme circulaire de développement d'incendie.

SP= k · p · R 2 (m2),

• Où k = 1 - avec une forme circulaire de développement du feu (Fig. 2),
• k = 0,5 - avec une forme semi-circulaire de développement du feu (Fig. 4),
• k = 0,25 - avec une forme angulaire de développement du feu (Fig. 3).

b) La zone de feu avec une forme rectangulaire de développement du feu.

SP= n b · R (m2),

• Où n– le nombre de directions de développement du feu,
• b- la largeur de la pièce.

c) La zone d'incendie sous la forme combinée de développement d'incendie (Fig. 7)

SP = S 1 + S 2 (m2)

a) La zone d'extinction d'incendie le long du périmètre avec une forme circulaire de développement du feu.

S t = kp(R 2 - r 2) = kph t (2 R - h t) (m 2),

• Où r = R – h J ,
• h J - profondeur d'extinction d'incendie des barils (pour les barils portatifs - 5 m, pour les moniteurs d'armes à feu - 10 m).

b) Zone d'extinction d'incendie le long du périmètre avec une forme rectangulaire de développement du feu.

SJ= 2 hJ· (un + b – 2 hJ) (m2) - autour du périmètre du feu ,

Où UN Et b sont respectivement la longueur et la largeur du front de feu.

SJ = n b hJ (m2) - le long du front d'un feu qui se propage ,

Où b Et n - respectivement, la largeur de la pièce et le nombre de directions pour l'approvisionnement des troncs.

5) Détermination de la consommation d'eau requise pour l'extinction des incendies.

QJtr = SP · jetr – àS p ≤S t (l/s) ouQJtr = SJ · jetr – àS p >S t (l/s)

L'intensité de l'approvisionnement en agents extincteurs je tr - il s'agit de la quantité d'agent extincteur fournie par unité de temps par unité du paramètre calculé.

Il existe les types d'intensité suivants :

Linéaire - lorsqu'un paramètre linéaire est pris comme paramètre de conception : par exemple, un front ou un périmètre. Unités de mesure – ​​l/s∙m. L'intensité linéaire est utilisée, par exemple, lors de la détermination du nombre de barils pour la combustion de refroidissement et à côté des réservoirs de combustion avec des produits pétroliers.

superficiel - lorsque la zone d'extinction d'incendie est prise comme paramètre de conception. Unités de mesure - l / s ∙ m 2. L'intensité de surface est utilisée le plus souvent dans les pratiques d'extinction d'incendie, car dans la plupart des cas, l'eau est utilisée pour éteindre les incendies, ce qui éteint le feu à la surface des matériaux en combustion.

Volumétrique - lorsque le volume de trempe est pris comme paramètre de conception. Unités de mesure - l / s ∙ m 3. L'intensité volumétrique est principalement utilisée dans l'extinction d'incendie volumétrique, par exemple avec des gaz inertes.

Requis je tr - la quantité d'agent extincteur qui doit être fournie par unité de temps par unité du paramètre d'extinction calculé. L'intensité requise est déterminée sur la base de calculs, d'expériences, de données statistiques sur les résultats d'extinction d'incendies réels, etc.

Réel Si - la quantité d'agent extincteur réellement fournie par unité de temps et par unité du paramètre d'extinction calculé.

6) Détermination du nombre de barils requis pour l'extinction.

UN)NJSt = QJtr / qJSt- en fonction du débit d'eau souhaité,

b)NJSt\u003d R n / R st- autour du périmètre du feu,

R p - partie du périmètre, à l'extinction de laquelle des troncs sont introduits

R st \u003dqSt / jetr ∙ hJ- une partie du périmètre d'incendie, qui est éteinte avec un baril. P = 2 · p L (circonférence), P = 2 · un + 2 b (rectangle)

V) NJSt = n (m + UN) – dans des entrepôts avec stockage en rayonnage (Fig. 11) ,

• Où n - le nombre de directions pour le développement d'un feu (l'introduction de troncs),
• m – nombre de passages entre grilles de brûlage,
• UN - le nombre de passages entre les racks brûlants et voisins non brûlants.

7) Détermination du nombre de compartiments requis pour l'alimentation des coffres d'extinction.

NJotd = NJSt / nst otd ,

Où n st otd - le nombre de malles qu'une branche peut déposer.

8) Détermination du débit d'eau requis pour la protection des ouvrages.

Qhtr = Sh · jehtr(l/s),

• Où S h – zone à protéger (plafonds, revêtements, murs, cloisons, équipements…),
• je h tr = (0,3-0,5) je tr – intensité de l'approvisionnement en eau à la protection.

9) Le rendement en eau du réseau d'alimentation en eau de l'anneau est calculé par la formule :

Q au réseau \u003d ((D / 25) V c) 2 [l / s], (40) où,

• D est le diamètre du réseau d'alimentation en eau, [mm] ;
• 25 - nombre de conversion de millimètres en pouces;
• V in - la vitesse de déplacement de l'eau dans le système d'alimentation en eau, qui est égale à:
• - à la pression du réseau d'alimentation en eau Hv = 1,5 [m/s] ;
• - à la pression du réseau d'alimentation en eau H > 30 m w.c. –V in =2 [m/s].

Le rendement en eau d'un réseau d'adduction d'eau sans issue est calculé par la formule :

Réseau Q t \u003d 0,5 Q au réseau, [l / s].

10) Détermination du nombre de puits requis pour la protection des ouvrages.

NhSt = Qhtr / qhSt ,

De plus, le nombre de barils est souvent déterminé sans calcul analytique pour des raisons tactiques, en fonction de l'emplacement des barils et du nombre d'objets à protéger, par exemple, un moniteur d'incendie pour chaque ferme, pour chaque pièce adjacente le long du RS- 50 barils.

11) Détermination du nombre de compartiments requis pour l'alimentation des troncs de protection des ouvrages.

Nhotd = NhSt / nst otd

12) Déterminer le nombre de compartiments requis pour effectuer d'autres travaux (évacuation des personnes, valeurs matérielles, ouverture et démontage des structures).

Njeotd = Nje / nJe suis trop , Nmtsotd = Nmts / nmts otd , NSoleilotd = SSoleil / SDim otd

13) Détermination du nombre total de succursales requis.

Ncommunotd = NJSt + NhSt + Njeotd + Nmtsotd + NSoleilotd

Sur la base du résultat obtenu, le RTP conclut que les forces et moyens mis en œuvre pour éteindre l'incendie sont suffisants. S'il n'y a pas assez de forces et de moyens, alors le RTP fait un nouveau calcul au moment de l'arrivée de la dernière unité au prochain numéro augmenté (rang) du tir.

14) Comparaison de la consommation d'eau réelle Q F pour l'extinction, la protection et la perte d'eau du réseau Q des eaux approvisionnement en eau d'incendie

QF = NJSt· qJSt+ NhSt· qhSt ≤ Qdes eaux

15) Déterminer le nombre de climatiseurs installés sur les sources d'eau pour fournir le débit d'eau estimé.

Tous les équipements qui arrivent au feu ne sont pas installés sur les sources d'eau, mais une quantité telle qu'elle assurerait l'approvisionnement du débit estimé, c'est-à-dire

N CA = Q tr / 0,8 Q n ,

Où Q n – débit de la pompe, l/s

Un tel débit optimal est vérifié en fonction des schémas de déploiement de combat acceptés, en tenant compte de la longueur des conduites flexibles et du nombre estimé de barils. Dans tous ces cas, si les conditions le permettent (en particulier le système pompe-tuyau), les équipes de combat des sous-unités arrivantes doivent être utilisées pour travailler à partir de véhicules déjà installés sur les sources d'eau.

Cela garantira non seulement l'utilisation de l'équipement à pleine capacité, mais accélérera également l'introduction des forces et des moyens pour éteindre l'incendie.

En fonction de la situation sur l'incendie, le débit requis de l'agent d'extinction d'incendie est déterminé pour toute la zone de l'incendie ou pour la zone d'extinction d'incendie. Sur la base du résultat obtenu, le RTP peut tirer une conclusion sur la suffisance des forces et des moyens impliqués dans l'extinction de l'incendie.

Calcul des forces et des moyens d'extinction des incendies avec de la mousse air-mécanique sur la zone

(ne pas propager des incendies ou y conduire conditionnellement)

Données initiales pour le calcul des forces et des moyens :

• zone d'incendie ;
• l'intensité de l'apport de la solution d'agent moussant ;
• intensité de l'approvisionnement en eau pour le refroidissement;
• temps d'extinction estimé.

En cas d'incendie dans les parcs de stockage, la surface de la surface liquide du réservoir ou la plus grande surface possible de déversement de liquides inflammables lors d'incendies d'aéronefs est prise comme paramètre de conception.

Au premier stade des hostilités, les chars en feu et voisins sont refroidis.

1) Le nombre de barils requis pour refroidir le réservoir en feu.

N zg stv = Q zg tr / q stv = n ∙ π ∙ D montagnes ∙ je zg tr / q stv , mais pas moins de 3 troncs,

jezgtr= 0,8 l/s ∙ m - l'intensité requise pour refroidir le réservoir en feu,

jezgtr= 1,2 l/s ∙ m - l'intensité requise pour refroidir un réservoir en feu en cas d'incendie,

Refroidissement du réservoir O couper ≥ 5000 m3 et il est plus opportun d'effectuer des moniteurs d'incendie.

2) Le nombre de barils requis pour refroidir le réservoir non brûlant adjacent.

N zs stv = Q zs tr / q stv = n ∙ 0,5 ∙ π ∙ D SOS ∙ je zs tr / q stv , mais pas moins de 2 troncs,

jezstr = 0,3 l/s ∙ m - l'intensité requise pour refroidir le réservoir non brûlant adjacent,

n- le nombre de cuves en feu ou voisines, respectivement,

Dmontagnes, DSOS est le diamètre du réservoir brûlant ou voisin, respectivement (m),

qstv– performance d'un (l / s),

Qzgtr, Qzstr– débit d'eau nécessaire pour le refroidissement (l/s).

3) Nombre de GPS requis N GPS pour éteindre un réservoir en feu.

N GPS = S P ∙ je r-ou tr / q r-ou GPS (CP.),

SP- zone feu (m 2),

jer-outr- l'intensité requise de l'alimentation de la solution d'émulseur pour l'extinction (l / s ∙ m 2). À t VSP ≤ 28 environ C je r-ou tr \u003d 0,08 l / s ∙ m 2, à t VSP > 28 environ C je r-ou tr \u003d 0,05 l / s ∙ m 2 (Voir annexe n° 9)

qr-ouGPS – productivité de HPS en termes de solution d'agent moussant (l/s).

4) Quantité requise d'émulseur O Par pour éteindre le réservoir.

O Par = N GPS ∙ q Par GPS ∙ 60 ∙ τ R ∙ Kz (l),

τ R= 15 minutes - temps d'extinction estimé lors de l'application du VMP par le haut,

τ R= 10 minutes est le temps d'extinction estimé lorsque le VMP est alimenté sous la nappe combustible,

Ks= 3 - facteur de sécurité (pour trois attaques de mousse),

qParGPS- productivité de HPS en agent moussant (l/s).

5) Quantité d'eau requise O V J pour éteindre le réservoir.

O V J = N GPS ∙ q V GPS ∙ 60 ∙ τ R ∙ Kz (l),

qVGPS– Performance HPS en termes d'eau (l/s).

6) Quantité d'eau requise O V h pour le refroidissement du réservoir.

O V h = N h stv ∙ q stv ∙ τ R ∙ 3600 (l),

Nhstv est le nombre total d'arbres pour les réservoirs de refroidissement,

qstv– productivité d'un canon à feu (l/s),

τ R= 6 heures - temps de refroidissement estimé pour les réservoirs au sol des équipements mobiles de lutte contre l'incendie (SNiP 2.11.03-93),

τ R= 3 heures - temps de refroidissement estimé des réservoirs souterrains des équipements mobiles de lutte contre l'incendie (SNiP 2.11.03-93).

7) La quantité totale d'eau nécessaire pour le refroidissement et l'extinction des réservoirs.

OVcommun = OVJ + OVh(l)

8) Heure estimée d'apparition d'un éventuel rejet T de produits pétroliers provenant d'un réservoir en feu.

J = ( H – h ) / ( O + tu + V ) (h), où

H est la hauteur initiale de la couche de liquide combustible dans le réservoir, m ;

h est la hauteur de la couche d'eau inférieure (inférieure), m;

O - vitesse linéaire de chauffage d'un liquide combustible, m/h (valeur du tableau) ;

tu - taux de combustion linéaire d'un liquide combustible, m/h (valeur du tableau) ;

V - taux linéaire de diminution du niveau dû au pompage, m/h (si le pompage n'est pas effectué, alors V = 0 ).

Extinction des incendies dans les locaux avec de la mousse air-mécanique en volume

En cas d'incendie dans les locaux, ils recourent parfois à l'extinction de l'incendie de manière volumétrique, c'est-à-dire remplir tout le volume avec de la mousse aéromécanique à moyen foisonnement (cales de navires, tunnels de câbles, sous-sols, etc.).

Lors de l'application de VMP au volume de la pièce, il doit y avoir au moins deux ouvertures. Le VMP est alimenté par une ouverture, et par l'autre, la fumée et l'excès de pression d'air sont déplacés, ce qui contribue à une meilleure promotion du VMP dans la pièce.

1) Détermination de la quantité requise de HPS pour la trempe volumétrique.

N GPS = O pompon K r / q GPS ∙ t n , Où

O pompon - le volume de la pièce (m 3) ;

K p = 3 - coefficient tenant compte de la destruction et de la perte de mousse ;

q GPS - consommation de mousse de la SHP (m 3 / min.) ;

t n = 10 mn - le temps standard d'extinction d'un incendie.

2) Détermination de la quantité requise d'agent moussant O Par pour la trempe en vrac.

OPar = NGPS ∙ qParGPS ∙ 60 ∙ τ R∙ Kz(l),

Capacité des manches

Demande n° 1

Débit d'un manchon caoutchouté de 20 mètres de long selon diamètre

Capacité, l/s	Diamètre du manchon, mm
	51	66	77	89	110	150
	10,2	17,1	23,3	40,0	–	–

Application № 2

Valeurs de résistance d'un tuyau de pression de 20 m de long

Type de manche	Diamètre du manchon, mm
	51	66	77	89	110	150
Caoutchouté	0,15	0,035	0,015	0,004	0,002	0,00046
Non caoutchouté	0,3	0,077	0,03	–	–	–

Application № 3

Le volume d'une manche de 20 m de long

Demande n° 4

Caractéristiques géométriques des principaux types réservoirs verticaux en acier (RVS).

Nbre p/p	type de réservoir	Hauteur du réservoir, m	Diamètre du réservoir, m	Surface miroir de carburant, m 2	Périmètre du réservoir, m
1	RVS-1000	9	12	120	39
2	RVS-2000	12	15	181	48
3	RVS-3000	12	19	283	60
4	RVS-5000	12	23	408	72
5	RVS-5000	15	21	344	65
6	RVS-10000	12	34	918	107
7	RVS-10000	18	29	637	89
8	RVS-15000	12	40	1250	126
9	RVS-15000	18	34	918	107
10	RVS-20000	12	46	1632	143
11	RVS-20000	18	40	1250	125
12	RVS-30000	18	46	1632	143
13	RVS-50000	18	61	2892	190
14	RVS-100000	18	85,3	5715	268
15	RVS-120000	18	92,3	6691	290

Requête n° 5

Vitesses linéaires de propagation de la combustion lors d'incendies d'installations.

Nom de l'objet	Vitesse linéaire de propagation de la combustion, m/min
Bâtiments administratifs	1,0…1,5
Bibliothèques, archives, dépôts de livres	0,5…1,0
Bâtiments résidentiels	0,5…0,8
Couloirs et galeries	4,0…5,0
Structures de câbles (câble brûlant)	0,8…1,1
Musées et expositions	1,0…1,5
Imprimeries	0,5…0,8
Théâtres et Palais de la Culture (scènes)	1,0…3,0
Revêtements combustibles pour grands ateliers	1,7…3,2
Structures de toit et de grenier combustibles	1,5…2,0
Réfrigérateurs	0,5…0,7
Entreprises de menuiserie :
Scieries (bâtiments I, II, III CO)	1,0…3,0
Idem, bâtiments de degrés IV et V de résistance au feu	2,0…5,0
Séchoirs	2,0…2,5
Ateliers d'approvisionnement	1,0…1,5
Fabrication de contreplaqué	0,8…1,5
Locaux d'autres ateliers	0,8…1,0
Zones forestières (vitesse du vent 7…10 m/s, humidité 40%)
Pin	jusqu'à 1.4
Elnik	jusqu'à 4.2
Ecoles, institutions médicales :
Bâtiments I et II degrés de résistance au feu	0,6…1,0
Bâtiments III et IV degrés de résistance au feu	2,0…3,0
Transporter des objets :
Garages, dépôts de tramways et de trolleybus	0,5…1,0
Halles de réparation des hangars	1,0…1,5
Entrepôts :
produits textiles	0,3…0,4
Rouleaux de papier	0,2…0,3
Produits en caoutchouc dans les bâtiments	0,4…1,0
La même chose en piles dans un espace ouvert	1,0…1,2
caoutchouc	0,6…1,0
Actifs d'inventaire	0,5…1,2
Bois rond en piles	0,4…1,0
Bois (planches) en piles à une teneur en humidité de 16 ... 18%	2,3
Tourbe en tas	0,8…1,0
Fibre de lin	3,0…5,6
Établissements ruraux :
Zone résidentielle avec bâtiment dense avec des bâtiments du degré V de résistance au feu, temps sec	2,0…2,5
Toits de chaume des bâtiments	2,0…4,0
Litière dans les bâtiments d'élevage	1,5…4,0

Requête n° 6

Intensité de l'approvisionnement en eau lors de l'extinction des incendies, l / (m 2 .s)

1. Bâtiments et structures
Bâtiments administratifs :
I-III degré de résistance au feu	0.06
IV degré de résistance au feu	0.10
V degré de résistance au feu	0.15
sous-sols	0.10
grenier	0.10
Hôpitaux	0.10
2. Maisons d'habitation et dépendances :
I-III degré de résistance au feu	0.06
IV degré de résistance au feu	0.10
V degré de résistance au feu	0.15
sous-sols	0.15
grenier	0.15
3. Bâtiments d'élevage :
I-III degré de résistance au feu	0.15
IV degré de résistance au feu	0.15
V degré de résistance au feu	0.20
4. Institutions culturelles et de divertissement (théâtres, cinémas, clubs, palais de la culture) :
scène	0.20
salle	0.15
salles de service	0.15
Moulins et élévateurs	0.14
Hangars, garages, ateliers	0.20
dépôts de locomotives, wagons, tramways et trolleybus	0.20
5. Bâtiments industriels, chantiers et ateliers :
I-II degré de résistance au feu	0.15
III-IV degré de résistance au feu	0.20
V degré de résistance au feu	0.25
ateliers de peinture	0.20
sous-sols	0.30
grenier	0.15
6. Revêtements combustibles de grandes surfaces
lors de l'extinction par le bas à l'intérieur du bâtiment	0.15
lors de l'extinction à l'extérieur du côté du revêtement	0.08
lors de l'extinction à l'extérieur avec un feu développé	0.15
Bâtiments en construction	0.10
Entreprises commerciales et entrepôts	0.20
Réfrigérateurs	0.10
7. Centrales électriques et sous-stations :
tunnels de câbles et mezzanines	0.20
salles des machines et chaufferies	0.20
galeries d'alimentation en carburant	0.10
transformateurs, réacteurs, interrupteurs à huile*	0.10
8. Matériaux durs
papier desserré	0.30
Bois:
équilibre à l'humidité, % :
40-50	0.20
moins de 40	0.50
bois en piles au sein du même groupe à l'humidité,% :
8-14	0.45
20-30	0.30
plus de 30	0.20
bois rond en piles au sein d'un même groupe	0.35
copeaux de bois en tas avec une teneur en humidité de 30 à 50 %	0.10
Caoutchouc, caoutchouc et produits en caoutchouc	0.30
Plastiques :
thermoplastiques	0.14
thermoplastiques	0.10
matériaux polymères	0.20
textolite, carbolite, déchets plastiques, film de triacétate	0.30
Coton et autres matériaux fibreux :
entrepôts ouverts	0.20
entrepôts fermés	0.30
Celluloïd et produits fabriqués à partir de celui-ci	0.40
Pesticides et engrais	0.20

* Alimentation en eau finement pulvérisée.

Indicateurs tactiques et techniques des dispositifs d'alimentation en mousse

Distributeur de mousse	Pression à l'appareil, m	Concentration de solution, %	Consommation, l/s			Taux de mousse	Production de mousse, m3/min (l/s)	Gamme d'approvisionnement en mousse, m
			eau	PAR	Solutions logicielles
PLSK-20P	40-60	6	18,8	1,2	20	10	12	50
PLSK-20S	40-60	6	21,62	1,38	23	10	14	50
PLSK-60S	40-60	6	47,0	3,0	50	10	30	50
SVP	40-60	6	5,64	0,36	6	8	3	28
SVP(E)-2	40-60	6	3,76	0,24	4	8	2	15
SVP(E)-4	40-60	6	7,52	0,48	8	8	4	18
SVP-8(E)	40-60	6	15,04	0,96	16	8	8	20
GPS-200	40-60	6	1,88	0,12	2	80-100	12 (200)	6-8
GPS-600	40-60	6	5,64	0,36	6	80-100	36 (600)	10
GPS-2000	40-60	6	18,8	1,2	20	80-100	120 (2000)	12

Taux linéaire de combustion et de chauffage des liquides d'hydrocarbures

Nom du liquide combustible	Taux de combustion linéaire, m/h	Taux de chauffage linéaire du combustible, m/h
Essence	Jusqu'à 0,30	Jusqu'à 0,10
Kérosène	Jusqu'à 0,25	Jusqu'à 0,10
Condensat de gaz	Jusqu'à 0,30	Jusqu'à 0,30
Carburant diesel à partir de condensat de gaz	Jusqu'à 0,25	Jusqu'à 0,15
Mélange de condensats de pétrole et de gaz	Jusqu'à 0,20	Jusqu'à 0,40
Gas-oil	Jusqu'à 0,20	Jusqu'à 0,08
Huile	Jusqu'à 0,15	Jusqu'à 0,40
essence	Jusqu'à 0,10	Jusqu'à 0,30

Note: avec une augmentation de la vitesse du vent jusqu'à 8-10 m/s, le taux de combustion d'un liquide combustible augmente de 30 à 50 %. Le pétrole brut et le mazout contenant de l'eau émulsifiée peuvent brûler à une vitesse plus rapide que celle indiquée dans le tableau.

Modifications et ajouts aux Directives pour l'extinction du pétrole et des produits pétroliers dans les réservoirs et les parcs de stockage

(lettre d'information du GUGPS du 19.05.00 n° 20/2.3/1863)

Tableau 2.1. Tarifs normatifs de fourniture de mousse à moyen foisonnement pour l'extinction des incendies d'huile et de produits pétroliers en citernes

Remarque : Pour le pétrole contenant des impuretés de condensat de gaz, ainsi que pour les produits pétroliers obtenus à partir de condensat de gaz, il est nécessaire de déterminer l'intensité standard conformément aux méthodes en vigueur.

Tableau 2.2. Intensité normative de l'approvisionnement en mousse à bas foisonnement pour l'extinction des huiles et produits pétroliers en citernes*

Nbre p/p	Type de produit pétrolier	Intensité normative de l'alimentation en solution moussante, l m 2 s '
		Agents gonflants fluorés "non filmogènes"		Agents gonflants "filmogènes" fluorosynthétiques		Agents gonflants "filmogènes" fluoroprotéinés
		à la surface	en couche	à la surface	en couche	à la surface	en couche
1	Pétrole et produits pétroliers avec T flash 28 ° C et moins	0,08	–	0,07	0,10	0,07	0,10
2	Pétrole et produits pétroliers avec Тsp supérieur à 28 °С	0,06	–	0,05	0,08	0,05	0,08
3	Condensat de gaz stable	0,12	–	0,10	0,14	0,10	0,14

Les principaux indicateurs caractérisant les capacités tactiques des sapeurs-pompiers

Le chef extincteur doit non seulement connaître les capacités des unités, mais aussi être capable de déterminer les principaux indicateurs tactiques :

;
• zone d'extinction possible avec mousse air-mécanique;
• volume possible d'extinction à mousse moyen foisonnement, compte tenu du stock d'émulseur disponible sur le véhicule ;
• distance maximale pour la fourniture d'agents d'extinction d'incendie.

Les calculs sont donnés selon le Manuel du responsable de l'extinction des incendies (RTP). Ivannikov VP, Klyus PP, 1987

Déterminer les capacités tactiques de l'unité sans installer de camion de pompiers sur une source d'eau

1) Définition formule pour le temps de fonctionnement des puits d'eau du pétrolier :

tesclave= (V c -N p V p) /N st Q st 60(min.),

N p =k· L/ 20 = 1,2L / 20 (PC.),

• Où: tesclave- temps de fonctionnement des troncs, min. ;
• V c- le volume d'eau dans le réservoir, l ;
• N p- nombre de flexibles dans les conduites principales et de travail, pcs ;
• V p- le volume d'eau dans un manchon, l (voir annexe) ;
• N st– nombre de troncs d'eau, pcs. ;
• Q st- consommation d'eau des troncs, l / s (voir annexe);
• k- coefficient tenant compte des dénivelés du terrain ( k= 1,2 - valeur standard),
• L- distance entre le lieu d'incendie et le camion de pompiers (m).

De plus, nous attirons votre attention sur le fait que dans l'ouvrage de référence RTP Capacités tactiques des services d'incendie. Terebnev V.V., 2004 dans la section 17.1, exactement la même formule est donnée, mais avec un coefficient de 0,9 : Twork = (0,9Vc - Np Vp) / Nst Qst 60 (min.)

2) Définition la formule de la zone d'extinction possible avec de l'eau SJdu pétrolier :

SJ= (V c -N p V p) / J trtcalc60(m2),

• Où: Jtr- l'intensité requise de l'alimentation en eau pour l'extinction, l / s m 2 (voir annexe);
• tcalc= 10 min. - temps d'extinction estimé.

3) Définition formule de durée de fonctionnement du distributeur de mousse du pétrolier :

tesclave= (V r-ra -N p V p) /N gps Q gps 60 (min.),

• Où: V r-ra- le volume d'une solution aqueuse d'un agent moussant provenant des réservoirs de remplissage d'un camion de pompiers, l ;
• N gps– nombre de HPS (SVP), pcs ;
• GPS Q- consommation d'une solution d'agent moussant de la HPS (SVP), l/s (voir annexe).

Pour déterminer le volume d'une solution aqueuse d'un agent moussant, vous devez connaître la quantité d'eau et d'agent moussant qui sera consommée.

K B \u003d 100-C / C \u003d 100-6 / 6 \u003d 94 / 6 \u003d 15,7- la quantité d'eau (l) pour 1 litre d'émulseur pour la préparation d'une solution à 6% (pour obtenir 100 litres d'une solution à 6%, il faut 6 litres d'émulseur et 94 litres d'eau).

Alors la quantité d'eau réelle pour 1 litre d'émulseur est de :

K f \u003d V c / V par ,

• Où V c- le volume d'eau dans le réservoir d'un camion de pompiers, l ;
• V par- le volume de l'agent moussant dans le réservoir, l.

si Kf< К в, то V р-ра = V ц / К в + V ц (l) - l'eau est complètement consommée et il reste une partie de l'émulseur.

si K f > K dans, alors V r-ra \u003d V par K dans + V par(l) - l'agent moussant est complètement consommé et il reste une partie de l'eau.

4) Définition du possible formule de zone de trempe liquide inflammable et liquide liquide mousse air-mécanique :

S t \u003d (V r-ra -N p V p) / J trtcalc60(m2),

• Où: St- zone d'extinction, m 2 ;
• Jtr- l'intensité requise de l'alimentation de la solution logicielle d'extinction, l / s m 2 ;

À t VSP ≤ 28 environ C – Jtr \u003d 0,08 l / s ∙ m 2, à t VSP > 28 environ C – Jtr \u003d 0,05 l / s ∙ m 2.

tcalc= 10 min. - temps d'extinction estimé.

5) Définition formule volumique pour mousse air-mécanique reçu d'AC :

V p \u003d V p-ra K(l),

• Où: V p– volume de mousse, l;
• POUR- taux de mousse ;

6) Définition du possible volume d'extinction d'air-mécanique mousse:

V t \u003d V p / K s(l, m 3),

• Où: V t– volume d'extinction d'incendie;
• Ks = 2,5–3,5 – le facteur de sécurité de la mousse, qui tient compte de la destruction du HFMP due à une température élevée et à d'autres facteurs.

Exemples de résolution de problèmes

Exemple 1. Déterminez le temps de fonctionnement de deux troncs B avec un diamètre de buse de 13 mm à une hauteur de 40 mètres, si un manchon d 77 mm est posé avant la ramification et que les lignes de travail sont constituées de deux manchons d 51 mm de AC-40 ( 131) 137A.

Solution:

t= (V c -N r V r) /N st Q st 60 \u003d 2400 - (1 90 + 4 40) / 2 3,5 60 \u003d 4,8 min.

Exemple #2. Déterminez le temps de fonctionnement du GPS-600 si la pression au GPS-600 est de 60 m et que la ligne de travail se compose de deux tuyaux d'un diamètre de 77 mm à partir de AC-40 (130) 63B.

Solution:

K f \u003d V c / V par \u003d 2350/170 \u003d 13,8.

K f = 13,8< К в = 15,7 pour solution à 6%

Solution V \u003d V c / K en + V c \u003d 2350 / 15,7 + 2350» 2500 l.

t= (V r-ra -N p V p) /N gps Q gps 60 \u003d (2500 - 2 90) / 1 6 60 \u003d 6,4 min.

Exemple #3 Déterminer la zone d'extinction d'incendie possible pour l'essence VMP à expansion moyenne de AC-4-40 (Ural-23202).

Solution:

1) Déterminer le volume de la solution aqueuse de l'agent moussant :

K f \u003d V c / V par \u003d 4000/200 \u003d 20.

K f \u003d 20\u003e K dans \u003d 15,7 pour une solution à 6%,

Solution V \u003d V par K dans + V par \u003d 200 15,7 + 200 \u003d 3140 + 200 \u003d 3340 l.

2) Déterminez la zone d'extinction possible :

S t \u003d V r-ra / J trtcalc60 \u003d 3340 / 0,08 10 60 \u003d 69,6 m2.

Exemple #4 Déterminer le volume d'extinction possible (localisation) d'un feu avec une mousse à foisonnement moyen (K = 100) à partir de AC-40 (130) 63b (voir exemple n°2).

Solution:

VP = Vr-raK \u003d 2500 100 \u003d 250000 l \u003d 250 m 3.

Puis le volume de trempe (localisation) :

VJ = VP/ K s \u003d 250/3 \u003d 83 m 3.

Détermination des capacités tactiques de l'unité avec l'installation d'un camion de pompiers sur une source d'eau

Riz. 1. Schéma d'approvisionnement en eau pour le pompage

Distance en manches (pièces)	Distance en mètres
1) Détermination de la distance maximale entre le lieu d'incendie et la tête du camion de pompiers N But ( L But ).
N millimètre ( L millimètre ) travaillant en pompage (la durée de la phase de pompage).
N St
4) Déterminer le nombre total de camions de pompiers à pomper N authentification
5) Détermination de la distance réelle entre le lieu de l'incendie et le camion de pompier principal N F But ( L F But ).

• H n = 90÷100m - pression sur la pompe AC,
• H se dérouler = 10 mètres - perte de charge dans les conduites de dérivation et de travail,
• H St = 35÷40 m - pression devant le canon,
• H dans ≥ 10 mètres - la pression à l'entrée de la pompe de l'étage de pompage suivant,
• Z m - la plus grande hauteur de montée (+) ou de descente (-) du terrain (m),
• Z St - la hauteur maximale de levage (+) ou de descente (-) des troncs (m),
• S - résistance d'une lance à incendie,
• Q - consommation totale d'eau dans l'une des deux conduites principales les plus fréquentées (l / s),
• L – distance de la source d'eau au lieu de l'incendie (m),
• N mains - distance entre la source d'eau et le lieu d'incendie dans les manchons (pcs.).

Exemple: Pour éteindre un incendie, il est nécessaire de fournir trois troncs B avec un diamètre de buse de 13 mm, la hauteur maximale des troncs est de 10 m. La source d'eau la plus proche est un étang situé à une distance de 1,5 km du foyer d'incendie, l'élévation de la zone est uniforme et est de 12 m Déterminer le nombre de camions-citernes AC − 40(130) pour pomper de l'eau pour éteindre un incendie.

Solution:

1) Nous adoptons la méthode de pompage de pompe en pompe le long d'une ligne principale.

2) Nous déterminons la distance maximale entre le lieu d'incendie et la tête du camion de pompiers dans les manches.

N OBJECTIF \u003d / SQ 2 \u003d / 0,015 10,5 2 \u003d 21,1 \u003d 21.

3) Nous déterminons la distance maximale entre les camions de pompiers opérant en pompage, dans les fourreaux.

N MP \u003d / SQ 2 \u003d / 0,015 10,5 2 \u003d 41,1 \u003d 41.

4) Nous déterminons la distance entre la source d'eau et le lieu de l'incendie, en tenant compte du terrain.

N P \u003d 1,2 L / 20 \u003d 1,2 1500 / 20 \u003d 90 manches.

5) Déterminer le nombre d'étages de pompage

N STUP \u003d (N R - N GOL) / N MP \u003d (90 - 21) / 41 \u003d 2 étapes

6) Nous déterminons le nombre de camions de pompiers pour le pompage.

N AC \u003d N STUP + 1 \u003d 2 + 1 \u003d 3 camions-citernes

7) Nous déterminons la distance réelle au camion de pompier principal, en tenant compte de son installation plus près du lieu de l'incendie.

N GOL f \u003d N R - N STUP N MP \u003d 90 - 2 41 \u003d 8 manches.

Par conséquent, le véhicule de tête peut être rapproché du lieu de l'incendie.

Méthodologie de calcul du nombre requis de camions de pompiers pour l'approvisionnement en eau du lieu d'extinction d'incendie

Si le bâtiment est combustible et que les sources d'eau sont très éloignées, le temps passé à poser les tuyaux sera trop long et l'incendie sera de courte durée. Dans ce cas, il est préférable d'amener l'eau par camions-citernes avec une organisation parallèle de pompage. Dans chaque cas spécifique, il est nécessaire de résoudre un problème tactique, en tenant compte de l'ampleur et de la durée possibles de l'incendie, de la distance aux sources d'eau, de la vitesse de concentration des camions de pompiers, des camions-tuyaux et d'autres caractéristiques de la garnison.

Formule de consommation d'eau AC

(min.) – temps de consommation d'eau AC sur le lieu d'extinction de l'incendie ;

• L est la distance entre le lieu de l'incendie et la source d'eau (km);
• 1 - le nombre minimum d'AC dans la réserve (peut être augmenté);
• V déplacement est la vitesse moyenne de déplacement du CA (km/h) ;
• Wcis est le volume d'eau dans le CA (l) ;
• Q p - alimentation en eau moyenne par la pompe remplissant le climatiseur, ou débit d'eau de la colonne d'incendie installée sur la bouche d'incendie (l / s);
• N pr - le nombre de dispositifs d'alimentation en eau au lieu d'extinction d'incendie (pcs.);
• Q pr - consommation totale d'eau des appareils d'alimentation en eau du climatiseur (l / s).

Riz. 2. Schéma d'approvisionnement en eau par le mode de livraison par camions de pompiers.

L'approvisionnement en eau doit être ininterrompu. Il convient de garder à l'esprit qu'aux points d'eau, il est nécessaire (obligatoire) de créer un point de ravitaillement en eau des camions-citernes.

Exemple. Déterminez le nombre de camions-citernes АЦ-40(130)63b pour l'approvisionnement en eau d'un étang situé à 2 km du lieu de l'incendie, s'il est nécessaire de fournir trois tiges B avec un diamètre de buse de 13 mm pour l'extinction. Les camions-citernes sont ravitaillés en AC-40(130)63b, la vitesse moyenne des camions-citernes est de 30 km/h.

Solution:

1) Nous déterminons le temps nécessaire au climatiseur pour se rendre sur le lieu de l'incendie ou en revenir.

t SL \u003d L 60 / V DVIZH \u003d 2 60 / 30 \u003d 4 min.

2) Nous déterminons le temps de ravitaillement des pétroliers.

t ZAP \u003d V C / Q N 60 \u003d 2350 / 40 60 \u003d 1 min.

3) Nous déterminons le temps de consommation d'eau sur le site de l'incendie.

t éruption cutanée \u003d V C / N ST Q ST 60 \u003d 2350 / 3 3,5 60 \u003d 4 min.

4) Nous déterminons le nombre de camions-citernes pour l'approvisionnement en eau du site d'incendie.

N AC \u003d [(2t SL + t ZAP) / t RASH ] + 1 \u003d [(2 4 + 1) / 4] + 1 \u003d 4 camions-citernes.

Méthode de calcul de l'alimentation en eau du lieu d'extinction d'incendie à l'aide de systèmes d'ascenseurs hydrauliques

En présence de berges marécageuses ou densément envahies, ainsi qu'à une distance importante de la surface de l'eau (plus de 6,5 à 7 mètres), dépassant la profondeur d'aspiration de la pompe à incendie (haute berge escarpée, puits, etc.), il est nécessaire d'utiliser un ascenseur hydraulique pour prendre l'eau G-600 et ses modifications.

1) Déterminer la quantité d'eau nécessaire V SIST nécessaire pour démarrer le système d'ascenseur hydraulique :

VSIST = NR VR K ,

NR= 1,2 (L + ZF) / 20 ,

• Où NR− nombre de flexibles dans le système d'ascenseur hydraulique (pcs.) ;
• VR− volume d'un manchon de 20 m de long (l) ;
• K− coefficient dépendant du nombre d'ascenseurs hydrauliques dans un système alimenté par un camion de pompiers ( K = 2- 1G-600, K =1,5 - 2G-600);
• L– distance du courant alternatif à la source d'eau (m);
• ZF- hauteur réelle de montée des eaux (m).

Après avoir déterminé la quantité d'eau requise pour démarrer le système d'ascenseur hydraulique, le résultat obtenu est comparé à l'alimentation en eau du camion de pompiers et la possibilité de mettre ce système en service est déterminée.

2) Déterminons la possibilité d'un fonctionnement conjoint de la pompe à courant alternatif avec le système d'ascenseur hydraulique.

Et =QSIST/ QH ,

QSIST= Ng (Q 1 + Q 2 ) ,

• Où ET– facteur d'utilisation de la pompe ;
• QSIST− consommation d'eau par le système d'hydro-élévateur (l/s);
• QH− alimentation de la pompe pompier (l/s) ;
• Ng− nombre d'ascenseurs hydrauliques dans le système (pcs.);
• Q 1 = 9,1 l/s − consommation d'eau de fonctionnement d'un ascenseur hydraulique ;
• Q 2 = 10 l/s - fourniture d'un ascenseur hydraulique.

À ET< 1 le système fonctionnera lorsque Je \u003d 0,65-0,7 sera le joint et la pompe les plus stables.

Il convient de garder à l'esprit que lorsque l'eau est prélevée à de grandes profondeurs (18-20 m), il est nécessaire de créer une hauteur de chute de 100 m sur la pompe. Dans ces conditions, le débit d'eau de fonctionnement dans les systèmes augmentera et la le débit de la pompe diminuera par rapport à la normale et il se peut que la somme et le débit éjecté dépassent le débit de la pompe. Dans ces conditions, le système ne fonctionnera pas.

3) Déterminer la hauteur conditionnelle de la montée des eaux Z USL pour le cas où la longueur des flexibles ø77 mm dépasse 30 m :

ZUSL= ZF+ NR· hR(m),

Où NR− nombre de manchons (pcs.);

hR− pertes de charge supplémentaires dans un manchon sur le tronçon de ligne supérieur à 30 m :

hR= 7 mètresà Q= 10,5 l/s, hR= 4 mètresà Q= 7 l/s, hR= 2 mètresà Q= 3,5 l/s.

ZF – hauteur réelle du niveau d'eau à l'axe de la pompe ou au col du réservoir (m).

4) Déterminer la pression sur la pompe AC :

Lorsque l'eau est prélevée par un ascenseur hydraulique G-600 et qu'un certain nombre de puits d'eau sont actionnés, la pression sur la pompe (si la longueur des tuyaux caoutchoutés d'un diamètre de 77 mm jusqu'à l'ascenseur hydraulique ne dépasse pas 30 m) est déterminé par languette. 1.

Après avoir déterminé la hauteur conditionnelle de la montée d'eau, on trouve la pression sur la pompe de la même manière selon languette. 1 .

5) Définir la distance limite L ETC pour la fourniture d'agents extincteurs :

LETC= (HH- (NR± ZM± ZST) / SQ 2 ) · 20(m),

• Où HH− pression sur la pompe du camion de pompier, m ;
• HR− tête à la branche (pris égal à : HST+ 10), m;
• ZM − élévation (+) ou descente (-) terrain, m ;
• ZST− hauteur de levage (+) ou d'abaissement (−) des troncs, m ;
• S− résistance d'un manchon de la ligne principale
• Q− débit total des puits raccordés à l'une des deux conduites principales les plus chargées, l/s.

Tableau 1.

Détermination de la pression sur la pompe lors de la prise d'eau par l'ascenseur hydraulique G-600 et fonctionnement des puits selon les schémas correspondants d'alimentation en eau pour éteindre l'incendie.

95 70 50 18 105 80 58 20 – 90 66 22 – 102 75 24 – – 85 26 – – 97

6) Déterminez le nombre total de manches dans le schéma sélectionné :

N R \u003d N R.SIST + N MRL,

• Où NR.SIST− nombre de flexibles du système d'ascenseur hydraulique, pcs ;
• NSCRL− nombre de manchons du tuyau principal, pcs.

Exemples de résolution de problèmes à l'aide de systèmes d'ascenseurs hydrauliques

Exemple. Pour éteindre un incendie, il est nécessaire de soumettre deux coffres, respectivement, aux premier et deuxième étages d'un immeuble résidentiel. La distance entre le site d'incendie et le pétrolier ATs-40(130)63b installé sur la source d'eau est de 240 m, l'élévation du terrain est de 10 m, l'alimentant aux troncs pour éteindre l'incendie.

Solution:

Riz. 3 Schéma de prise d'eau à l'aide d'un ascenseur hydraulique G-600

2) Nous déterminons le nombre de manchons posés sur l'ascenseur hydraulique G-600, en tenant compte des irrégularités du terrain.

N P \u003d 1,2 (L + Z F) / 20 \u003d 1,2 (50 + 10) / 20 \u003d 3,6 \u003d 4

Nous acceptons quatre manchons de AC à G-600 et quatre manchons de G-600 à AC.

3) Déterminer la quantité d'eau nécessaire pour démarrer le système d'ascenseur hydraulique.

V SIST \u003d N P V P K \u003d 8 90 2 \u003d 1440 l< V Ц = 2350 л

Par conséquent, il y a suffisamment d'eau pour démarrer le système d'hydro-élévateur.

4) Nous déterminons la possibilité de fonctionnement conjoint du système d'ascenseur hydraulique et de la pompe du camion-citerne.

Et \u003d Q SIST / Q H \u003d N G (Q 1 + Q 2) / Q H \u003d 1 (9,1 + 10) / 40 \u003d 0,47< 1

Le fonctionnement du système d'ascenseur hydraulique et de la pompe du camion-citerne sera stable.

5) Nous déterminons la pression requise sur la pompe pour prélever l'eau du réservoir à l'aide de l'ascenseur hydraulique G-600.

La longueur des manchons à G−600 dépassant 30 m, on détermine d'abord la hauteur conditionnelle de la montée d'eau : Z

3.1. Calcul du nombre d'agents extincteurs du réservoir.

Dans les parcs de stockage SNN, en règle générale, une extinction d'incendie avec de la mousse à moyenne expansion mécanique à air doit être fournie. Des formulations de poudre, de l'eau pulvérisée en aérosol et d'autres moyens et méthodes d'extinction peuvent être fournis, justifiés par les résultats de la recherche scientifique et convenus de la manière prescrite.

L'extinction d'incendie à SNN peut être réalisée par des installations :

extinction d'incendie automatique stationnaire, extinction d'incendie non automatique stationnaire et mobile. Le choix des installations d'extinction d'incendie doit être prévu en fonction de la capacité du SNS, du volume de réservoirs simples à installer, de l'emplacement du SNS, de l'organisation du service d'incendie sur le SNS, ou de la possibilité de concentrer le nombre requis du matériel d'incendie des casernes de pompiers à proximité dans un rayon de 3 km.

L'installation fixe d'extinction automatique à mousse consiste en:

De la station de pompage;

Articles pour la préparation d'une solution d'agent moussant;

Réservoirs d'eau et d'agent moussant ;

Générateurs de mousse installés sur les cuves en partie haute ;

équipement de dosage;

Canalisations pour fournir la solution d'émulseur aux générateurs de mousse ;

Outils d'automatisation.

Une installation fixe d'extinction d'incendie à mousse non automatique sur des réservoirs au sol comprend les mêmes éléments qu'une automatique fixe, à l'exception des équipements d'automatisation.

Installation mobile - camions de pompiers et motopompe, ainsi que des moyens d'alimentation en mousse. L'approvisionnement en eau est assuré par le réseau d'approvisionnement en eau externe, les réservoirs d'incendie ou les sources d'eau naturelles.

Le choix de l'installation d'extinction d'incendie à mousse est déterminé sur la base de calculs technico-économiques.

Le calcul des agents d'extinction d'incendie est effectué en fonction de l'intensité de l'apport de mousse chimique, en fonction du moment de l'extinction de l'incendie. L'intensité de l'approvisionnement en agents extincteurs est leur nombre par unité de surface (l / s ∙ m 2).

Durée de soumission, c'est-à-dire Le temps d'extinction d'incendie estimé est le temps d'approvisionnement en agents extincteurs jusqu'à ce qu'il soit complètement éliminé à une intensité d'approvisionnement donnée.

Pour déterminer les besoins en eau pour la formation de mousse chimique, un facteur de multiplicité est utilisé qui indique le rapport du volume de mousse au volume d'eau qui est entré dans sa formation (la multiplicité pour la mousse chimique est égale à : k = 5) .

Les conduites d'eau et de mousse du système d'extinction d'incendie sont calculées en fonction du débit d'eau, dont la vitesse ne doit pas dépasser v = 1,5 m/s.

La longueur des lignes de mousse doit être comprise entre l = 40 et 80 m.

La quantité d'eau dans la réserve est supposée être au moins 5 fois la consommation d'eau pour les réservoirs d'extinction d'incendie et de refroidissement.

Détermination de la surface du miroir de produit pétrolier dans le VST - 10000 m 3

où D est le diamètre du réservoir, m

En substituant la valeur, on obtient

Fp \u003d ------ \u003d 6,38 m 2

Détermination de la quantité de mousse chimique fournie pour éteindre un feu dans une cuve selon la formule :

Qn = q n battements ∙ Fp ∙ τ ∙ K s.v.

Où Qn est la quantité totale de mousse pour éteindre un incendie, m 3;

q n battements - intensité de l'alimentation en mousse, l / s ∙ m 2 (pour le carburant diesel

on prend q n battements \u003d 0,2 l / s ∙ m 2)

Fp - surface du miroir de produit pétrolier dans le réservoir, m 2, 60 -

transfert min. en secondes ; 0,001 - conversion du volume de l en m 3;

À w.v. – facteur de sécurité de l'agent moussant

(accepter = 1,25)

τ - temps d'extinction, heure. (accepter = 25)

en substituant les valeurs, on obtient :

Qn \u003d 60/1000 ∙ 0,2 ∙ 638 (Fp) ∙ 25 ∙ 1,25 \u003d 241 m 3

Détermination de la quantité d'eau pour former de la mousse :

Où K est le facteur d'expansion pour la mousse chimique

(accepter = 5)

Qv \u003d 241/5 \u003d 48 m 3

Détermination de la consommation d'eau pour le refroidissement des réservoirs en feu et voisins (l'eau doit être dépensée pour le refroidissement des parois du réservoir en feu et des réservoirs voisins situés à une distance inférieure à 2 diamètres de réservoir du réservoir en feu ; le refroidissement est assuré par des jets d'eau provenant de tuyaux d'incendie).

Détermination de la consommation d'eau pour le refroidissement d'un réservoir en feu :

Q = 3600/1000 ∙ Lp ∙ q p.c.g. ∙ τ o.g.

Où 3600 est la conversion des heures en secondes, 1000 est la conversion des litres. en m3

Lp - circonférence du réservoir, m

(L = π ∙ D = 3,14 ∙ 28,5 = 89,5 m)

q sp.v.g - consommation d'eau spécifique pour le refroidissement des murs

du réservoir brûlant, l/m ∙ s (accept = 0.5)

τ o.g. - temps de refroidissement du réservoir brûlant, heure.

(accepter = 10 heures)

en substituant les valeurs, on obtient :

Q = 3600/1000 ∙ Lp ∙ Np ∙ q sp.w.s. ∙ τ s.o.

Où Np est le nombre de réservoirs voisins à une distance inférieure à

2 diamètres (dans chaque cas N = 3 est accepté)

τ - temps de refroidissement du réservoir voisin, heure.

où L B - capacité requise du ventilateur, m/h ;

H est la pression créée par le ventilateur, Pa (numériquement égal à H s) ; n in - efficacité du ventilateur ;

n p - efficacité de transmission (roue de ventilateur sur l'arbre du moteur - n p \u003d 0,95; transmission à courroie plate - n p \u003d 0,9).

Choisissez le type de moteur électrique : pour les systèmes d'échange général et de ventilation par aspiration locale - exécution antidéflagrante ou normale, en fonction des contaminants à éliminer ; pour le système de ventilation d'alimentation - version normale.

La puissance installée du moteur électrique pour le système de ventilation par aspiration est calculée par la formule :

où K 3.M est le facteur de réserve de marche (K zm = 1,15).

Prenons pour le ventilateur sélectionné un moteur électrique de la marque 4A112M4UZ de conception normale avec une vitesse de rotation de 1445 min -1 et une puissance de 5,5 kW (voir Tableau 3.129).

3.4.6 Calcul de la réserve d'eau d'incendie

L'approvisionnement en eau requis pour l'extinction d'incendie externe, m 3, est déterminé par la formule:

où g H - consommation d'eau spécifique pour l'extinction d'incendie externe, l / s (acceptée selon le tableau 3.130);

T p - temps estimé d'extinction d'un incendie, h (prenez T p \u003d 3 h);

n p - le nombre d'incendies simultanément possibles (avec la superficie de l'entreprise

moins de 1,5 km 2 n p \u003d 1, avec une superficie de 1,5 km 2 et plus n p \u003d 2).

Tableau 3.130 - Consommation d'eau spécifique pour la lutte contre l'incendie

Une telle capacité du réservoir d'incendie doit fournir l'approvisionnement en eau nécessaire pour l'extinction d'incendie externe et interne.

1. Sécurité environnementale

Dans cette section du PR, les résultats de l'analyse des installations de l'entreprise en tant que sources de pollution environnementale (types de pollution, leurs propriétés, caractéristiques quantitatives et qualitatives) sont présentés.

où g B est la consommation d'eau par jet pour un bâtiment industriel jusqu'à 50 m de hauteur (supposée être g B = 2,5 l/s) ; m est le nombre de jets (m = 2).

Alors la capacité totale du réservoir d'incendie sera :

où g n est la consommation d'eau spécifique pour l'extinction d'incendie externe pour les bâtiments d'un volume de 5 ... n p - le nombre d'incendies simultanément possibles avec une superficie de l'entreprise inférieure à 1,5 km (n p = 1).

Le volume d'eau nécessaire pour l'extinction interne des incendies :

où Q T est un approvisionnement régulier en eau pour les besoins domestiques et techniques, m 3.

Exemple3.12. Déterminons la capacité du réservoir d'incendie pour éteindre une grange autonome pour 400 têtes, dont le volume est de 11214 m 3. Le bâtiment a le degré III de résistance au feu. Approvisionnement technologique en eau Q T = 20 m 3.

Solution. Le volume d'eau nécessaire pour l'extinction d'incendie à l'extérieur :

où g B et m sont respectivement la consommation d'eau par jet et le nombre de jets (pour les bâtiments industriels et les garages jusqu'à 50 m de haut g = 2,5 l / s et m = 2; pour les bâtiments industriels et auxiliaires des entreprises industrielles avec une hauteur supérieure à 50 m g = 5 l/s et m = 8).

La capacité totale du réservoir d'incendie, m 3, est déterminée par la formule :

Le volume d'eau nécessaire à l'extinction interne de l'incendie, m 3, est calculé en fonction de la performance (débit) du jet et du nombre de jets fonctionnant simultanément :

Sur la base des résultats de l'analyse, des mesures sont développées pour réduire la pollution de l'environnement.

Dans la deuxième partie de cette section, il est nécessaire d'effectuer des calculs d'émissions de polluants et de redevances de pollution.

3.5.1 Calcul des émissions de polluants sur les sites de production de l'entreprise

Lors du nettoyage de pièces et d'assemblages, l'émission brute d'un polluant est déterminée par la formule :

Tableau 3.131 - Émissions spécifiques de polluants lors du nettoyage des pièces et ensembles

La libération unique maximale est déterminée par la formule g/s :

Lors du calcul des émissions de polluants provenant des travaux de réparation de pneus, les données initiales suivantes sont utilisées :

émissions spécifiques de polluants lors de la réparation de produits en caoutchouc (acceptées selon les données des tableaux 3.132 et 3.133);

la quantité de matériaux consommés par an (colle, essence, caoutchouc pour les réparations) ;

heures de travail des dégrossisseurs par jour.

Tableau 3.132 - Emission spécifique de poussières lors du dégrossissage

où q i - émission spécifique d'un polluant, g / s * m 2 (tableau 3.131); F est l'aire du miroir du bain de lavage, m 2; t est le temps de fonctionnement de l'installation de lavage par jour, h ; n est le nombre de jours de fonctionnement de la laverie par an.

Tableau 3.133 - Émissions spécifiques de polluants lors de la réparation de produits en caoutchouc

où t est le temps de vulcanisation sur une machine par jour, h ; n - le nombre de jours de fonctionnement de la machine par an.

Le calcul des émissions brutes de polluants pour tous les types de soudage électrique et de rechargement s'effectue selon la formule, t/an :

où B" est la quantité d'essence consommée par jour, en kg ; t est le temps consacré à la préparation, à l'application et au séchage de l'adhésif par jour, en heures.

L'émission ponctuelle maximale d'oxyde de carbone et de dioxyde de soufre est déterminée par la formule g/s :

où q B i - rejet spécifique d'un polluant, g/kg de matériaux de réparation, colle en cours d'application, suivi d'un séchage et d'une vulcanisation (voir tableau 3.133) ;

B - la quantité de matériaux de réparation utilisés par an, en kg.

L'émission ponctuelle maximale d'essence est déterminée par la formule g / s:

où q n est l'émission spécifique de poussières lors du fonctionnement d'un équipement, g / s (voir Tableau 3.132);

n - le nombre de jours de travail de la machine à dégrossir par an ; t est le temps de "nettoyage" moyen de l'opération de dégrossissage par jour, h.

Les émissions brutes d'essence, de monoxyde de carbone et de dioxyde de soufre sont déterminées par la formule t/an :

Les émissions brutes de polluants sont calculées à l'aide des formules ci-dessous.

Émissions brutes de poussière, t/an :

où g c i - indicateur spécifique de polluant émis g/kg, consommables de soudage consommables (acceptés selon le tableau 3.134) ;

B est la masse de matériau de soudage consommée par an, en kg.

Tableau 3.134 - Émissions spécifiques de substances nocives lors du soudage (rechargement) des métaux (g pour 1 kg d'électrodes)

où B est la consommation annuelle de carburant diesel pour les essais, en kg ; g i - émission spécifique d'un polluant, g/kg (tableau 3.135).

Tableau 3.135 - Indicateurs spécifiques d'émission de polluants lors des essais et réglages des équipements à gazole

où b est la quantité maximale de consommables de soudage consommée pendant la journée de travail, en kg ;

t - temps "pur" consacré au soudage pendant la journée de travail, h.

Lors du test d'un équipement à carburant diesel, l'émission brute d'un polluant est déterminée par la formule t/an :

La libération unique maximale est déterminée par la formule g/s :

où m 1 est la quantité de solvants consommés par an, en kg;

f 2 - la quantité de la partie volatile de la peinture en% (voir tableau. 3.137);

f pip - quantité de divers composants volatils dans les solvants en %

(voir tableau 3.137) ;

f pik - la quantité de divers composants volatils qui composent la peinture (apprêt, mastic), en% (voir tableau 3.137).

Tableau 3.136 - Émission de polluants lors de la peinture et du séchage, %

où m est la quantité de peinture utilisée par an, en kg ;

8 K - la proportion de peinture perdue sous forme d'aérosol avec différentes méthodes de coloration,% (acceptée selon le tableau 3.136);

f 1 - la quantité de partie sèche de la peinture, en % (accepté selon le tableau 3.137).

L'émission brute de composants volatils dans le solvant et la peinture, si la peinture et le séchage sont effectués dans la même pièce, est calculée par la formule, t/an :

où t est le « temps net » de test et de vérification par jour, h ;

B" - consommation de carburant diesel par jour, kg.

La principale source d'émission de substances nocives lors de la peinture des machines et des pièces sont les aérosols de peinture et les vapeurs de solvants. La composition et la quantité de polluants émis dépendent de la quantité et des qualités des peintures, vernis et solvants utilisés, des méthodes de peinture et de l'efficacité des dispositifs de nettoyage. Les émissions sont calculées séparément pour chaque marque de peintures et vernis usagés et de solvants.

Les émissions brutes d'aérosols pour chaque type de matériau de peinture sont déterminées par la formule t/an :

La libération unique maximale est déterminée par la formule g/s :

Tableau3.137 - Composition des émaux et apprêts,%

L'émission brute d'un polluant contenu dans un solvant donné (peinture) doit être calculée selon la formule (3.340) pour chaque substance séparément.

Lors de la peinture et du séchage dans des pièces différentes, les émissions brutes sont calculées selon les dépendances ci-dessous.

Pour la salle de peinture, t/an :

Pour salle de séchage, t/an :

La quantité totale d'émissions brutes du même type de composants est déterminée par la formule t/an :

La quantité maximale ponctuelle de polluants émis dans l'atmosphère est déterminée en g par seconde pendant la période de travail la plus chargée, lorsque la plus grande quantité de matériaux de peinture est consommée (par exemple, les jours de préparation de l'inspection annuelle). Un tel calcul est effectué pour chaque composant séparément selon la formule g / s:

où t est le nombre d'heures de travail par jour au cours du mois le plus chargé, h ; n - le nombre de jours de fonctionnement du site au cours de ce mois ;

P "- ​​​​émissions brutes d'aérosols de peinture et de composants individuels de solvants par mois, libérées pendant la peinture et le séchage, calculées par les formules (3.339) ... (3.343).

Le rodage et les essais des moteurs après réparation sont effectués sur des supports spéciaux selon deux modes de fonctionnement - sans charge au ralenti et sous charge. Le calcul est effectué pour les substances toxiques émises lors du fonctionnement des moteurs automobiles : monoxyde de carbone - CO, oxydes d'azote - NO x, carbones - CH, composés soufrés - S0 2, suie - C (uniquement pour les moteurs diesel), composés du plomb - Pb (lors de l'utilisation d'essence éthylée).

Le rodage du moteur s'effectue aussi bien à vide (ralenti) qu'en charge. Au ralenti, les émissions polluantes sont déterminées en fonction de la cylindrée du moteur testé. Lors d'un rodage en charge, l'émission de polluants dépend de la puissance moyenne développée par le moteur lors du rodage.

Les émissions brutes de polluant i-ro M i sont déterminées par la formule t/an :

où M ixx - émission brute de polluant i-ro lors du rodage au ralenti, t/an ;

M iH - émission brute i-ro d'un polluant lors d'un fonctionnement en charge, t/an.

L'émission brute i-ro d'un polluant lors du rodage au ralenti est déterminée par la formule t/an :

où P ixxn est l'émission de polluant i-ro lorsque le moteur du n-ième modèle tourne au ralenti, g/s ;

t xxn ~ temps de rodage du n-ième modèle de moteur au ralenti, min ; n p est le nombre de moteurs rodés du n-ième modèle par an.

où q ixx B, q i xxD - émission spécifique de polluant i-ro par les moteurs à essence et diesel du n-ième modèle par unité de volume de travail, g / ch;

V hn - volume de travail du moteur du n-ème modèle, l.

L'émission brute i-ro d'un polluant pendant le fonctionnement du moteur sous charge est déterminée par la formule, t/an :

où R i NP est l'émission du i-ième polluant pendant le fonctionnement du moteur du n-ième modèle sous charge, g/s ;

où q iHB , q i D - émission spécifique du i-ième polluant par un moteur à essence ou diesel par unité de puissance, g/hp*s;

N cp B, M moy ~ puissance moyenne développée lors du rodage du moteur essence et diesel le plus puissant, ch;

AB, AD - le nombre de bancs d'essai fonctionnant simultanément pour le fonctionnement des moteurs à essence et diesel.

Tableau 3.138 - Emissions spécifiques de polluants lors du rodage moteur après intervention sur chandelles

Si l'entreprise ne dispose que d'un seul stand où les moteurs à essence et diesel sont testés, les valeurs des moteurs avec les émissions les plus élevées dans le i-ème composant sont considérées comme les émissions ponctuelles maximales G i.

où q i NB, q i ND - émission spécifique du i-ième polluant par un moteur à essence ou diesel par unité de puissance, g/hp ;

N cpn est la puissance moyenne développée en marche sous charge par le moteur du nième modèle, c.v.

Les valeurs de q ixx B, q ixx D, q iH B et q iH D sont données dans le tableau 3.138. Les valeurs V hn , t NP , N cp p sont tirées de la littérature de référence.

Les émissions polluantes sont calculées séparément pour les moteurs essence et diesel. Les polluants du même nom sont additionnés.

L'émission unique maximale de polluants G i est déterminée uniquement en mode de charge, car dans ce cas, la plus grande émission de polluants se produit. Le calcul est fait selon la formule, g / s:

t H P - temps de rodage du n-ième modèle de moteur sous charge, min.

% masser

Le temps de fonctionnement des moteurs dans les locaux est pris: pendant le chauffage - 2 minutes; lorsqu'il est installé sur un poste de maintenance (ligne) - 1,0 ... 1,5 min; pendant le vol et le départ (entrée) - 0,2 ... 0,5 min; pour chaque 10 m de trajet lors du déplacement d'un poste à l'autre - 1,0 ... 1,5 min; lors du réglage du moteur - 10 ... 15 min.

Calcul du paiement pour les émissions de polluants dans l'air atmosphérique

Afin d'intéresser les sociétés de services à la mise en œuvre de mesures de protection de l'environnement au niveau des sources fixes d'émissions pour

La quantité d'aérosols de plomb lors du fonctionnement d'un moteur à carburateur à essence au plomb sera égale à :

Où Q D - quantité d'émissions nocives d'un moteur diesel en marche, kg/h ;

V C - volume de travail des cylindres du moteur, l;

T - temps de fonctionnement du moteur, min.

Lors de l'utilisation d'un moteur à carburateur :

Si l'entreprise n'effectue que du fonctionnement à froid, le calcul des émissions de polluants n'est pas effectué.

Dans les locaux des zones de diagnostic et de maintenance, la quantité d'émissions nocives d'un moteur diesel en marche est déterminée par la formule:

polluants dans l'atmosphère, un effet de levier économique et des incitations de la part des agences gouvernementales sont nécessaires. Le montant des redevances facturées aux entreprises pour la pollution de l'environnement devrait être élevé afin de stimuler leurs efforts pour développer des mesures efficaces de réduction de la pollution et mettre en œuvre des mesures de protection de l'environnement.

Le système moderne de paiements est basé sur la méthodologie permettant de déterminer l'efficacité économique de la mise en œuvre des mesures de protection de l'environnement et d'évaluer les dommages économiques causés par la pollution de l'environnement.

L'efficacité des mesures de protection de l'environnement doit être évaluée du point de vue de la nature, de la société et de l'entreprise de services. Avec un système de paiement bien construit, l'option la plus efficace du point de vue d'une entreprise de services devrait avoir un effet plus important sur la nature et la société dans son ensemble.

Le paiement pour les émissions de polluants dans l'atmosphère P est déterminé comme la valeur totale des composants de la pollution S sur la base des normes de base de la redevance B s et de la masse des principaux composants de la pollution m s, ainsi que des facteurs de correction de la normes de base tenant compte de la situation écologique de la région et des caractéristiques naturelles et climatiques du territoire , de l' importance des objets K es et de l' indexation due aux variations du niveau des prix K ind.

Dans le cas général, le montant du paiement en roubles est calculé par la formule:

La procédure de détermination de la redevance est établie par le décret du gouvernement de la Fédération de Russie du 12 juin 2003 n ° 344 "portant approbation de la procédure de détermination de la redevance et de ses montants maximaux pour la pollution de l'environnement, l'élimination des déchets, d'autres types de substances nocives effets » et arrêtés complémentaires, notamment les arrêtés des chefs des administrations locales sur la procédure de calcul des redevances et d'indication des redevances sur le territoire concerné.

Les redevances de pollution sont une forme de compensation des dommages économiques causés par le rejet de polluants dans l'environnement. Conformément à la procédure approuvée, deux types de normes de base pour le paiement B S pour les émissions de 1 tonne de polluants dans l'atmosphère sont établis : dans le cadre des normes d'émission autorisées établies B HS ; dans les limites d'émission établies B L S .

Lors de la détermination de la charge de pollution en polluants comparés pour chaque ingrédient L S, le calcul est effectué en fonction du respect des conditions, c'est-à-dire en fonction du rapport des émissions réelles, normatives et limites :

lorsque la masse réelle de l'ingrédient de contaminants est inférieure à la norme établie (m s< m S норм).