Le réseau d'égouts externe est conçu en fonction du débit total des eaux usées. Pour le calculer, des normes d'élimination de l'eau sont utilisées.

La norme pour l'élimination des eaux usées ménagères est le volume conventionnel quotidien moyen de ces eaux, qui tombe sur un résident de l'installation soumise à l'assainissement. La norme est mesurée en litres.

Pour les eaux usées de procédé, cette quantité est calculée par rapport à une unité utilisant de l'eau selon l'organigramme du procédé.

Pour les propriétés résidentielles, les normes d’évacuation de l’eau sont généralement assimilées aux normes de consommation d’eau. Cela est dû au fait que les eaux usées ménagères sont essentiellement de l’eau du robinet usagée, contaminée lors de son utilisation pour les besoins domestiques. Toute l'eau fournie au réseau d'approvisionnement en eau des consommateurs ne peut pas pénétrer dans le réseau d'égouts domestiques. Il s'agit du volume qui est utilisé pour laver et refroidir les équipements techniques, les revêtements routiers, l'arrosage des espaces verts, l'alimentation des fontaines, etc. En tenant compte de cela, le débit d'évacuation des eaux devrait être réduit de cette part.

Les normes d'élimination de l'eau sont réglementées par le SNiP P-G.1-70. Leurs valeurs dépendent des conditions climatiques locales et autres : la présence ou l'absence d'approvisionnement en eau interne, d'assainissement, d'approvisionnement en eau chaude centralisé, de chauffe-eau pour les bains, etc.

La consommation d'eau varie non seulement selon la saison de l'année, mais aussi selon l'heure de la journée. Le drainage de l'eau devrait également changer dans le même régime. L'irrégularité horaire du débit des eaux usées dans les égouts dépend de son volume total. Plus la consommation totale est importante, moins cette inégalité se fait sentir.

Coefficients d'irrégularité de l'évacuation de l'eau

Lors de la conception d'un système d'égouts, il est nécessaire de partir non seulement des volumes standard et totaux d'eaux usées pouvant être rejetés. Il est important de prendre en compte les fluctuations du régime quotidien d'évacuation des eaux. Le système doit faire face aux rejets d’eaux usées pendant les heures de pointe. Cela s'applique également à tous ses paramètres, par exemple la puissance des pompes fécales. Pour calculer les débits maximaux, des corrections appropriées sont utilisées - coefficients d'irrégularité du drainage de l'eau.

Une granularité de calcul des irrégularités du drainage de l'eau jusqu'à une heure n'est requise que pour les objets présentant une forte probabilité d'irrégularité. Dans d'autres cas, d'éventuelles irrégularités horaires sont prises en compte dans la réserve préalablement acceptée du volume des canalisations. Lors des calculs hydrauliques des tronçons de canalisation, leur remplissage est supposé être partiel au préalable.

Le coefficient d'irrégularité journalière kcyt de l'évacuation des eaux est le rapport du débit quotidien maximal des eaux usées Q max.jour au débit quotidien moyen Q moy.jour pour l'année :

k jour = Q jour max / Q jour moyen

Le coefficient d'inégalité horaire kheure d'évacuation des eaux est déterminé de la même manière :

k heure = Q heure max / Q heure moyenne

Ici, Q max.heure et Q heure moyenne sont les coûts horaires maximum et moyen. Q l'heure moyenne est calculée sur la base de la consommation journalière (en la divisant par 24).

En multipliant ces coefficients, on calcule le coefficient de dénivelé général ktot : drainage

k total = k jour k heure

Les coefficients généraux dépendent des coûts moyens et sont indiqués dans les tableaux correspondants à destination des concepteurs.

Pour calculer ce coefficient pour des valeurs de débit moyen qui ne figurent pas dans les tableaux, une interpolation est utilisée en fonction de leurs données les plus proches. La formule proposée par le professeur N.F. Fedorov est utilisée :

ktot = 2,69 / (q moyenne)0,121.

La valeur qср est le débit des eaux usées en 1 seconde (seconde moyenne) en litres.

La formule est valable pour des seconds débits moyens jusqu'à 1250 litres. Le coefficient d'irrégularité journalière d'évacuation des eaux pour les établissements publics est pris pour un.

Le coefficient d'irrégularité horaire des eaux usées technologiques dépend fortement des conditions de production et est très diversifié.

Je calcule les coûts des eaux usées des douches d'une entreprise industrielle :

Jour de douche Q quotidien moyen = (40N 5 + 60N 6)/1000, m 3 / jour, (4,12)

Heure après chaque quart de travail Q heure de douche = (40N 7 + 60N 8)/1000, m 3 / h, (4.13)

Deuxième q douche sec = (40N 7 + 60N 8)/45 * 60, l/s, (4.14)

où N 5, N 6 sont respectivement le nombre de personnes utilisant une douche par jour avec un débit d'eau par personne dans les chambres froides de 40 litres et de 60 litres dans les chambres chaudes ;

N 7, N 8 – respectivement, le nombre de personnes utilisant une douche par équipe avec une évacuation maximale de l'eau dans les magasins froids et chauds.

Q jour de douche = (40 * 76,8 + 60 * 104,5)/1000 = 9,34 m 3 /jour,

Q heure de douche = (40 * 48 + 60 * 66,5)/1000 = 5,91 m 3 /h,

q douche sec = (40 * 48 + 60 * 66,5)/45 * 60 = 2,19 l/s.

Remplissez le formulaire 4.

Si le formulaire 4 est correctement rempli, la valeur de la deuxième consommation d'eaux usées domestiques calculée selon la formule (4.11) doit être égale à la somme des dépenses les plus importantes de la 7ème colonne ;

q durée de vie max = 0,43 l/s et (0,16 + 0,27) = 0,43 l/s.

Et la valeur du deuxième débit des caniveaux de douche (4.14) est la somme des coûts les plus élevés de la dernière colonne ;

q douche sec = 2,19 l/s et (0,71 + 1,48) = 2,19 l/s.

Je détermine la consommation estimée d'une entreprise industrielle :

q n = q industriel + q durée de vie max + q douche sec, l/s,

q n = 50,3 + 0,43 + 2,19 = 52,92 l/s.

Calcul des coûts sur sites.

Je divise le réseau de drainage en sections de conception et attribue un numéro à chaque nœud (puits) du réseau. Ensuite, je remplis les colonnes 1 à 4 du formulaire 5.

Je détermine le débit sur chaque site de conception à l'aide de la formule :

q cit = (q n + q côté + q mp)K gen . max + qsor, l/s, (4.16)

où q n est le débit de déplacement entrant dans la zone de conception à partir des bâtiments résidentiels situés le long de l'itinéraire ;

q côté – côté, venant des connexions latérales

q mp – transit, provenant des tronçons amont et égal en valeur au débit moyen total des tronçons précédents ;

q сср – flux concentré provenant des bâtiments publics et municipaux, ainsi que des entreprises industrielles situées au-dessus du site de projet ;

Kgen. max – coefficient d’inégalité maximal global.

Je prends la valeur des coûts moyens (colonnes 5 à 7 du formulaire 5) du formulaire 1 précédemment rempli. Le coût total (colonne 8) est égal à la somme des frais de déplacement, latéraux et de transit sur le site. Vous pouvez vérifier que le débit total (de la colonne 8) doit être égal au débit moyen par surface (formulaire 1, colonne 3).

Pour déterminer le coefficient d'irrégularité, je construis un graphique lisse des changements de la valeur du coefficient en fonction du débit moyen des eaux usées. Je prends les points du graphique dans le tableau. 4.5. Pour des débits moyens inférieurs à 5 l/s, les coûts estimés sont déterminés conformément au SNiP 2.04.01-85. Le coefficient de dénivelé global maximum pour les zones ayant un débit inférieur à 5 l/s sera égal à 2,5.

Les valeurs du coefficient d'inégalité maximal total déterminé à partir du graphique construit sont inscrites dans la colonne 9 du formulaire 5.

Tableau 4.5

Coefficients généraux d'irrégularité de l'arrivée d'eau domestique.

Je multiplie les valeurs des colonnes 8 et 9 et j'obtiens la dépense estimée pour le trimestre. Les colonnes 11 et 12 contiennent des coûts concentrés, qui peuvent être classés soit comme latéraux (coûts dirigés vers le début du site), soit comme transit (coûts provenant des bâtiments en amont). Les dépenses concentrées peuvent également être vérifiées ; leur somme est égale aux deuxièmes dépenses calculées à partir du formulaire 2.

Dans la dernière colonne je résume les valeurs des colonnes 10,11,12.

Graphique pour déterminer le coefficient d'inégalité (il est sur papier millimétré). Retirez cette feuille plus tard ; elle est nécessaire pour la numérotation des pages.

Terrain n°.	Codes des aires de drainage et numéros des tronçons du réseau	Consommation moyenne, l/s	Coefficient d'irrégularité maximal global	Débit estimé, l/s
Comment hurler	Côté	Transit	Voyageur	Côté	Transit	Général	Des quartiers	Concentré	Total
Côté	Transit
1-2		-	-	3,96	-	-	3,96	2,5	9,9	0,26	-	10,16
2-3		-	1-2	4,13	-	3,96	8,09	2,16	17,47	2,23	0,26	19,96
3-4		-	2-3	3,17	-	8,09	11,26	2,05	23,08	0,33	2,49	25,9
4-5		-	3-4	3,49	-	11,26	14,75	1,94	28,62	1,4	2,82	32,84
6-7		-	-	0,80	-	-	0,80	2,5	2,0	-	-	2,0
7-8		-	6-7	3,58	-	0,80	4,38	2,5	10,95	0,37	-	11,32
8-9	-	-	7-8	-	-	4,38	4,38	2,5	10,95	-	0,37	11,32
9-14		8-9	-	1,33	4,38	-	5,71	2,42	13,82	-	0,37	14,19
12-13		-	-	1,96	-	-	1,96	2,5	4,9	-	-	4,9
13-14		-	12-13	0,90	-	1,96	2,86	2,5	7,15	-	-	7,15
14-15		9-14	13-14	1,44	5,71	2,86	10,01	2,1	21,02	-	0,37	21,39
10-15		-	-	3,05	-	-	3,05	2,5	7,63	0,33	-	7,96
15-16	-	10-15	14-15	-	3,05	10,01	13,06	2,0	26,12	-	0,7	26,82
11-16		-	-	1,13	-	-	1,13	2,5	2,83	-	-	2,83
16-21		15-16	11-16	0,81	13,06	1,13	15,0	1,96	29,4	-	0,7	30,1
21-26		-	16-21	4,01	-	15,0	19,01	1,90	36,12	-	0,7	36,82
20-25		-	-	2,39	-	-	2,39	2,5	5,98	2,23	-	8,21
28-25		-	-	2,44	-	-	2,44	2,5	6,1	0,26	-	6,36
25-26	-	28-25 20-25	-	-	2,44 2,39	-	4,83	2,5	12,08	-	2,49	14,57
26-27		25-26	21-26	2,60	4,83	19,01	26,44	1,6	42,3	0,33	3,19	45,82
5-27	-	4-5	-	-	14,75	-	14,75	1,96	28,91	-	4,22	33,13
27-34		5-27	26-27	2,67	14,75	26,44	43,86	1,71	75,0	-	7,74	82,74
30-29		-	-	2,44	-	-	2,44	2,5	6,1	1,28	-	7,38
29-34	-	30-29	-	-	2,44	-	2,44	2,5	6,1	-	1,28	7,38
33-34		-	-	2,39	-	-	2,39	2,5	5,98	-	-	5,98
34-35		33-34 29-34	27-34	3,92	2,39 2,44	43,86	52,61	1,68	88,38	0,37	9,02	97,77
35-36	-	34-35	-	-	52,61	-	52,61	1,68	88,38	-	9,39	97,77
36-37		-	35-36	3,92	-	52,61	56,53	1,66	93,84	7,78	9,39	111,01
37-38	-	36-37	-	-	56,53	-	56,53	1,66	93,84	52,92	17,17	163,93
38-40		-	37-38	2,87	-	56,53	59,4	1,62	96,23	0,26	70,09	166,58
19-18		-	-	2,39	-	-	2,39	2,5	5,98	-	-	5,98
18-24		19-18	-	2,44	2,39	-	4,83	2,5	12,08	0,40	-	12,48
24-23	-	18-24	-	-	4,83	-	4,83	2,5	12,08	-	0,40	12,48
17-22	23,17	-	-	3,12 2,57	-	-	5,69	2,42	13,77	8,11	-	21,88
22-23		-	17-22	2,78	-	5,69	8,47	2,19	18,55	1,4	8,11	28,06
23-31	13, 12	24-23	22-23	5,3 1,80	4,83	8,47	20,4	1,88	38,35	2,23	9,91	50,49
32-31		-	-	2,07	-	-	2,07	2,5	5,18	-	-	5,18
31-39	-	32-31 23-31	-	-	2,07 20,4	-	22,47	1,85	41,57	-	12,14	53,71
39-40	-	31-39	-	-	22,47	-	22,47	1,85	41,57	-	12,14	53,71
40-GNS	-	39-40	38-40	-	22,47	59,4	81,87	1,62	132,63	-	82,49	215,12

Calcul hydraulique et conception en haute altitude des réseaux domestiques.

Après avoir déterminé les coûts estimés, la prochaine étape de la conception du réseau de drainage est son calcul hydraulique et sa conception en hauteur. Calcul hydraulique Le réseau consiste à sélectionner le diamètre et la pente du pipeline par sections afin que les valeurs de vitesse et de remplissage dans le pipeline soient conformes aux exigences du SNiP 2.04.03-85. Conception de grande hauteur Le réseau comprend les calculs nécessaires à la construction d'un profil de réseau, ainsi qu'à la détermination de la valeur minimale du réseau routier. Lors du calcul du réseau hydraulique, j'utilise les tableaux de Lukin.

Exigences pour les calculs hydrauliques et la hauteur

Concevoir un réseau domestique.

Lors de l'exécution de calculs hydrauliques, j'utilise les exigences suivantes :

1. La totalité du débit calculé de la section va jusqu'à son début et ne change pas sur sa longueur.

2. Le mouvement dans la canalisation dans la section de conception est sans pression et uniforme.

3. Les plus petits diamètres (minimaux) et pentes des réseaux gravitaires sont acceptés conformément au SNiP 2.04.03-85 ou au tableau. 5.1.

4. La conception admissible remplissant les tuyaux lorsque le débit de conception n'est pas respecté ne doit pas dépasser celui standard et, conformément au SNiP 2.04.03-85, est indiquée dans le tableau. 5.2.

5. Les vitesses d'écoulement dans les tuyaux à un débit de conception donné ne doivent pas être inférieures aux vitesses minimales données conformément au SNiP 2.04.03-85 dans le tableau.

6. La vitesse d'écoulement maximale autorisée pour les tuyaux non métalliques est de 4 m/s et pour les tuyaux métalliques de 8 m/s.

Tableau 5.1

Diamètres minimaux et pentes

Remarque : 1. Les pentes pouvant être utilisées pour la justification sont indiquées entre parenthèses. 2. Dans les zones peuplées avec un débit allant jusqu'à 300 m 3 /jour, l'utilisation de tuyaux d'un diamètre de 150 mm est autorisée. 3. Pour l'assainissement industriel, avec justification appropriée, l'utilisation de tuyaux d'un diamètre inférieur à 150 mm est autorisée.

Tableau 5.2

Remplissages maximum et vitesses minimales

7. La vitesse de déplacement sur le tronçon ne doit pas être inférieure à la vitesse sur le tronçon précédent ou à la vitesse la plus élevée dans les liaisons latérales. Ce n'est que pour les sections passant d'un terrain raide à un terrain calme qu'une diminution de la vitesse est autorisée.

8. Les pipelines de même diamètre sont connectés (appariés) « en fonction du niveau d'eau » et différents « en fonction des shelygs ».

9. Les diamètres des tuyaux doivent augmenter de section en section, des exceptions sont autorisées lorsque la pente de la zone augmente fortement.

10. La profondeur minimale doit être considérée comme la plus grande de deux valeurs : h 1 = h pr – a, m,

h 2 = 0,7 + D, m,

où h pr est la profondeur de gel standard du sol pour une zone donnée, adoptée selon SNiP 2.01.01-82, m ;

a – paramètre accepté pour les tuyaux d'un diamètre allant jusqu'à 500 mm – 0,3 m, pour les tuyaux d'un diamètre plus grand – 0,5 m ;

D – diamètre du tuyau, m.

La profondeur de congélation standard de la République de Mordovie est de 2,0 m.

h 1 = 2,0 – 0,3 = 1,7 ;

h2 = 0,7 + 0,2 = 0,9 ;

La profondeur minimale de pose pour cette zone est de 1,7 m.

La profondeur moyenne des eaux souterraines est estimée à 4,4 m.

12. Il est recommandé de considérer les zones avec des débits inférieurs à 9 à 10 l/s comme « hors conception », tandis que le diamètre et la pente du tuyau sont égaux au minimum, la vitesse et le remplissage ne sont pas calculés.

Calcul du réseau domestique

Dans le tableau du formulaire 6, j'inscris les résultats du calcul de chaque section gravitaire. Tout d'abord, je remplis les colonnes avec les données initiales - colonnes 1, 2, 3, 10 et 11 (dépenses - de la dernière colonne du formulaire 5, longueur et élévation du terrain - selon le plan général de la ville). Ensuite, nous effectuons les calculs hydrauliques séquentiellement pour chaque tronçon dans l'ordre suivant :

Tableau 5.3

Numéro de parcelle	Longueur, m	Marques au sol, m
d'abord	à la fin
1-2	10,16
2-3	19,96
3-4	25,9
4-5	32,84
6-7	2,0		162,5
7-8	11,32	162,5
8-9	11,32
9-14	14,19
12-13	4,9	162,5
13-14	7,15
14-15	21,39		161,8
10-15	7,96		161,8
15-16	26,82	161,8	160,2
11-16	2,83	160,3	160,2
16-21	30,1	160,2
21-26	36,82
20-25	8,21	163,5	162,5
28-25	6,36		162,5
25-26	14,57	162,5
26-27	45,82
27-34	82,74
30-29	7,38	162,7
29-34	7,38
33-34	5,98	162,5
34-35	97,77
35-36	97,77
36-37	111,01
37-38	163,93
38-40	166,58
19-18	5,98	163,5	163,3
18-24	12,48	163,3
24-23	12,48		162,4
17-22	21,88	162,5	162,5
22-23	28,06	162,5	162,4
23-31	50,49	162,4	161,4
32-31	5,18	162,3	161,4
31-39	53,71	161,4	160,5
39-40	53,71	160,5
40-GNS	215,12

1. Si le tronçon est en montée, alors la profondeur de la canalisation au début du tronçon h 1 est prise égale au minimum h min , et le diamètre approximatif est pris égal au minimum pour le type de réseau et de système de drainage adopté (Tableau 5.1). Si un site comporte des tronçons adjacents en amont, alors la profondeur initiale est considérée approximativement égale à la plus grande profondeur à l'extrémité de ces tronçons.

2. Je calcule la pente approximative du pipeline :

je o = (h min – h 1 + z 1 – z 2)/l, (5.1)

où z 1 et z 2 sont les marques de la surface du sol au début et à la fin de la section ;

l est la longueur de la section.

Le résultat peut être une valeur de pente négative.

3. Je sélectionne une canalisation avec le diamètre D requis, le remplissage h/D, la vitesse d'écoulement v et la pente i en fonction du débit calculé connu. Je sélectionne les pipes selon les tableaux de A.A. Lukins. Je commence la sélection avec le diamètre minimum, en passant progressivement aux plus grands. La pente ne doit pas être inférieure à la pente approximative i 0 (et, si le diamètre du tuyau est égal au minimum, pas inférieure à la pente minimale - Tableau 5.1). Le remplissage ne doit pas dépasser ce qui est autorisé (tableau 5.2). La vitesse doit être, d'une part, au moins la vitesse minimale (tableau 5.2), et d'autre part, au moins la vitesse la plus élevée dans les sections adjacentes.

Si le débit dans une section est inférieur à 9-10 l/s, alors la section peut être considérée comme non conçue : je considère le diamètre et la pente comme minimes, mais je n'ajuste pas le remplissage et la vitesse. Je remplis les colonnes 4, 5, 6, 7, 8 et 9.

Je calcule la chute à l'aide de la formule : ∆h=i·l, m

où, je – pente,

l – longueur de la section, m.

Le remplissage en mètres est égal au produit du remplissage en fractions et du diamètre.

4. Parmi toutes les sections adjacentes au début, je sélectionne la section la plus profonde, qui sera conjuguée. Ensuite, j'accepte le type de raccord (en fonction du diamètre des tuyaux dans les sections actuelles et d'accouplement). Ensuite je calcule les profondeurs et les repères en début de section, et les cas suivants sont possibles :

a) Si la conjugaison est « par l'eau », alors le filigrane au début de la section est égal au filigrane à la fin de la section conjuguée, c'est-à-dire Je réécris les valeurs de la colonne 13 dans la colonne 12. Ensuite, je calcule l'élévation du fond au début de la section, qui est égale à l'élévation du sol au début de la section moins la profondeur au début de la section et j'écris le résultat dans la colonne 14.

b) Si la conjugaison est « par shelygs », alors je calcule la note du bas au début de la section : z d.beg. =z d.résistance +D tr.résistance - D tr.tek.

où, z d.résistance - marque inférieure à la fin de la section adjacente, m.

D tr.cont. – diamètre du tuyau dans la section adjacente, m.

D tr.tek. – diamètre du tuyau dans la section actuelle, m.

J'écris cette valeur dans la colonne 14. Ensuite je calcule la marque d'eau au début de la section, qui est égale à la somme de la marque du bas au début de la section z d.beg. et la profondeur au début du site et notez-les dans la colonne 12.

c) Si le chantier ne comporte pas de jonction (c'est-à-dire en amont ou après la station de pompage), alors l'élévation du fond au début du chantier est égale à la différence entre l'élévation du sol au début du chantier et la profondeur au début du site. Je détermine le filigrane au début de la section de la même manière que dans le cas précédent, ou, si la section n'est pas calculée, je la prends égale à la marque du bas, et mets des tirets dans les colonnes 12 et 13.

Dans les deux premiers cas, la profondeur au début de la section est déterminée par la formule : h 1 = z 1 - z 1d.

5. Je calcule la profondeur et les marques en fin de section :

Le dénivelé du fond est égal à la différence entre le dénivelé du fond au début du tronçon et la chute,

La ligne d'eau est égale à la somme du repère de fond en fin de tronçon et du remplissage en mètres ou de la différence du repère de fond en début de tronçon et de la chute,

La profondeur de pose est égale à la différence de dénivelé entre la surface de l'eau et le fond en fin de tronçon.

Si la profondeur de pose s'avère supérieure à la profondeur maximale pour un type de sol donné (dans mon cas, la profondeur maximale est de 4,0 m), alors au début du tronçon en cours j'installe une station de pompage régionale ou locale, la la profondeur en début de tronçon est prise égale au minimum, et je répète le calcul à partir du point 3 (je ne prends pas en compte les vitesses sur les tronçons adjacents).

Je remplis les colonnes 13, 15 et 17. Dans la colonne 18 vous pouvez noter le type d'interface, la zone interfacée, la présence de stations de pompage, etc.

Je présente le calcul hydraulique du réseau d'égouts gravitaires sous la forme 6.

A partir des résultats du calcul hydraulique du réseau de drainage, je construis un profil longitudinal du collecteur principal d'un des bassins versants. Par construire un profil longitudinal du collecteur principal, nous entendons tracer son tracé sur une coupe transversale de la zone par sections jusqu'au GNS. Je présente le profil longitudinal du collecteur principal dans la partie graphique. J'accepte les tuyaux en céramique, car les eaux souterraines sont agressives pour le béton.

Terrain n°.	Consommation, l/s	Longueur, m	Royaume-Uni-lon	Laisse tomber, m	Diamètre, mm	Vitesse, m/s	Remplissage	Marquages, m	Profondeur	Note
Terre	eau	bas
actions	m	d'abord	à la fin	d'abord	à la fin	d'abord	à la fin	d'abord	à la fin
1-2	10,16		0,005	1,3		0,68	0,49	0,10			158,4	157,1	158,3		1,7
2-3	19,96		0,004	1,32		0,74	0,55	0,14			157,09	155,77	156,95	155,63	3,05	4,37	N.-É.
3-4	25,9		0,003	0,39		0,73	0,50	0,15			158,45	158,06	158,3	157,91	1,7	2,09
4-5	32,84		0,003	0,93		0,78	0,58	0,17			158,08	157,15	157,91	156,98	2,09	3,02
6-7	2,0		0,007	1,05		-	-	-		162,5	-	-	161,3	160,25	1,7	2,25
7-8	11,32		0,005	1,45		0,70	0,52	0,10	162,5		162,6	158,9	160,25	158,80	2,25	3,2
8-9	11,32		0,005	0,55		0,70	0,52	0,10			158,9	158,35	158,8	158,25	3,2	3,75	N.-É.
9-14	14,19		0,005	1,4		0,74	0,60	0,12			160,42	159,02	160,30	158,9	1,7	4,1	N.-É.
12-13	4,9		0,007	1,89		-	-	-	162,5		-	-	160,8	158,91	1,7	4,09	N.-É.
13-14	7,15		0,007	0,84		-	-	-			-	-	161,3	160,46	1,7	2,54
14-15	21,39		0,004	1,12		0,75	0,57	0,14		161,8	161,44	160,32	161,3	160,18	1,7	1,62
10-15	7,96		0,007	1,96		-	-	-		161,8	-	-	160,3	158,34	1,7	3,46
15-16	26,82		0,003	0,24		0,75	0,52	0,16	161,8	160,2	158,4	158,16	158,24		3,56	2,2
11-16	2,83		0,007	1,82		-	-	-	160,3	160,2	-	-	158,6	156,78	1,7	3,42
16-21	30,1		0,003	0,45		0,76	0,55	0,17	160,2		156,85	156,4	156,68	156,23	3,52	3,77
21-26	36,82		0,003	1,65		0,76	0,51	0,18			156,36	154,71	156,18	154,53	3,82	5,47	N.-É.
20-25	8,21		0,007	2,52		-	-	-	163,5	162,5	-	-	160,8	158,28	1,7	4,22	N.-É.
28-25	6,36		0,007	2,59		-	-	-		162,5	-	-	161,3	158,71	1,7	3,79
25-26	14,57		0,004	1,16		0,69	0,46	0,12	162,5		160,92	159,76	160,8	159,64	1,7	0,36
26-27	45,82		0,003	1,08		0,79	0,58	0,20			159,74	158,66	159,54	158,46	0,46	1,54
27-34	82,74		0,002	0,76		0,84	0,60	0,27			158,63	157,87	158,36	157,6	1,64	2,4
30-29	7,38		0,007	2,87		-	-	-	162,7		-	-		158,13	1,7	4,87	N.-É.
29-34	7,38		0,007	1,75		-	-	-			-	-	161,3	159,55	1,7	0,45
33-34	5,98		0,007	2,59		-	-	-	162,5		-	-	160,8	158,21	1,7	1,79
34-35	97,77		0,002	0,86		0,87	0,67	0,30			157,9	157,04	157,6	156,74	2,4	3,26
35-36	97,77		0,002	0,5		0,87	0,67	0,30			157,04	156,54	156,74	156,24	3,26	3,76
36-37	111,01		0,002	0,42		0,87	0,63	0,32			156,51	156,09	156,19	155,77	3,81	4,23	N.-É.
37-38	163,93		0,002	0,42		0,91	0,71	0,39			158,69	158,27	158,3	157,88	1,7	2,12
38-40	166,58		0,002	0,46		0,91	0,72	0,40			158,28	157,82	157,88	157,42	2,12	2,58
19-18	5,98		0,007	2,94		-	-	-	163,5	163,3	-	-	161,8	158,86	1,7	4,44	N.-É.
18-24	12,48		0,005	1,3		0,71	0,55	0,11	163,3		161,71	160,41	161,6	160,3	1,7	2,7
24-23	12,48		0,005	0,9		0,71	0,55	0,11		162,4	160,41	159,51	160,3	159,4	2,7
17-22	21,88		0,004	0,48		0,75	0,58	0,15	162,5	162,5	160,95	160,47	160,8	160,32	1,7	2,18
22-23	28,06		0,003	0,69		0,75	0,53	0,16	162,5	162,4	160,43	159,74	160,27	159,58	2,23	2,82
23-31	50,49		0,003	0,9		0,82	0,62	0,22	162,4	161,4	159,65	158,75	159,43	158,53	2,97	2,87
32-31	5,18		0,007	2,17		-	-	-	162,3	161,4	-	-	160,6	158,43	1,7	2,97
31-39	53,71		0,003	0,9		0,83	0,65	0,23	161,4	160,5	158,61	157,71	158,38	157,48	3,02	3,02
39-40	53,71		0,003	0,36		0,83	0,65	0,23	160,5		157,71	157,35	157,48	157,12	3,02	2,88
40-gns	215,12		0,002	0,1		0,91	0,60	0,42			157,19	157,09	156,77	156,67	3,23	3,33

Insérez ici le profil transversal de la rivière, qui se trouve sur le papier millimétré

Calcul du siphon.

Lors du calcul et de la conception hydraulique d'un siphon, les conditions suivantes doivent être respectées :

Nombre de lignes de travail – au moins deux ;

Le diamètre des tuyaux en acier est d'au moins 150 mm ;

Le tracé du siphon doit être perpendiculaire au fairway ;

Les branches latérales doivent avoir un angle d'inclinaison par rapport à l'horizon α - pas plus de 20º ;

La profondeur de pose de la partie sous-marine du siphon h n'est pas inférieure à 0,5 m et à l'intérieur du chenal, elle n'est pas inférieure à 1 m ;

La distance libre entre les conduites de drainage b doit être comprise entre 0,7 et 1,5 m ;

La vitesse dans les canalisations doit être, d'une part, d'au moins 1 m/s, et d'autre part, d'au moins la vitesse dans le collecteur d'alimentation (V in. ≥ V in.) ;

La marque d'eau dans la chambre d'entrée est considérée comme la marque d'eau dans le collecteur le plus profond s'approchant du siphon ;

Le niveau d'eau dans la chambre de sortie est inférieur au niveau d'eau dans la chambre d'entrée de la quantité de perte de pression dans le siphon, c'est-à-dire z out = zin. -∆h.

La procédure de conception et de calcul hydraulique du siphon :

1. Sur papier millimétré, je dessine le profil de la rivière à l'endroit où est posé le siphon aux mêmes échelles horizontale et verticale. Je trace les branches du siphon et détermine sa longueur L.

2. Je détermine le débit estimé dans le siphon de la même manière que les débits dans les zones de conception (c'est-à-dire que je le prends du formulaire 5).

3. J'accepte la vitesse de conception dans le siphon Vd et le nombre de lignes de travail.

4. À l'aide des tableaux de Shevelev, je sélectionne le diamètre des tuyaux en fonction de la vitesse et du débit dans un tuyau, égal au débit calculé divisé par le nombre de lignes de travail ; Je trouve la perte de charge dans les tuyaux par unité de longueur.

5. Je calcule la perte de charge dans le siphon comme la somme :

où - coefficient de résistance locale à l'entrée = 0,563 ;

Vitesse à la sortie du siphon, m/s ;

- la somme des pertes de charge à tous les tours du siphon ;

Angle de rotation, degrés ;

Coefficient de résistance locale dans le coude tournant (Tableau 6.1)

Tableau 6.1

Coefficients de résistance locale dans le coude (d'un diamètre allant jusqu'à 400 mm.)

6. Je vérifie la possibilité de faire passer la totalité du débit calculé par une seule conduite lors du fonctionnement d'urgence du siphon : au diamètre préalablement précisé, trouver la vitesse et la perte de charge dans le siphon ∆h d'urgence.

7. L'inégalité suivante doit être observée : h 1 ≥ ∆h urgence. - ∆h,

où h 1 est la distance entre la surface de la terre et l’eau dans la chambre d’entrée

Si ce rapport n'est pas respecté, augmentez le diamètre des conduites jusqu'à ce que la condition soit remplie. Trouver la vitesse d'écoulement à ce diamètre et le mode de fonctionnement normal du siphon. Si la vitesse est inférieure à 1 m/s, alors une des lignes est acceptée en secours.

8. Le niveau d'eau dans la chambre de sortie du siphon est calculé.

Dans notre cas, le siphon mesure 83 m de long avec un débit estimé à 33,13 l/s. Pour le siphon, un collecteur (4-5) d'un diamètre de 300 mm et d'une vitesse d'écoulement de 0,78 m/s convient ; la vitesse dans la canalisation derrière le siphon est de 0,84 m/s. Le duc a deux branches avec un angle de 10º dans les branches inférieures et ascendantes. Le niveau d'eau dans la chambre d'entrée est de 157,15 m, la distance entre la surface de la terre et l'eau est de 2,85 m.

Nous acceptons 2 lignes de siphon fonctionnelles. En utilisant le tableau de Shevelev, nous acceptons à un débit de 16,565 l/s des tuyaux en acier d’un diamètre de 150 mm, une vitesse de l’eau de 0,84 m/s, une perte de charge par 1 m – 0,0088 m.

On calcule la perte de charge :

Sur la longueur : ∆h 1 =0,0088*83=0,7304 m.

A l'entrée : ∆h 2 =0,563*(0,84) 2 /19,61=0,020 m.

En sortie : ∆h 3 =(0,84 -0,84) 2 /19,61=0 m.

A 4 tours : ∆h 4 =4*(10/90)*0,126*(0,84) 2 /19,61=0,002 m.

Général : ∆h=0,7304 +0,020 +0 +0,002 =0,7524 m.

Nous vérifions le fonctionnement du siphon en mode secours : avec un débit de 33,13 l/s et un diamètre de canalisation de 150 mm. Nous trouvons que la vitesse est de 1,68 m/s et la perte de pression unitaire de 0,033. On recalcule la perte de charge :

Longueur : ∆h 1 =0,033*83=2,739 m.

A l'entrée : ∆h 2 =0,563*(1,68) 2 /19,61=0,081 m.

En sortie : ∆h 3 = (0,84-1,68) 2 /19,61 = 0,036 m.

A 4 tours : ∆h 4 =4*(10/90)*0,126*(1,68) 2 /19,61=0,008 m.

Général : ∆h urgence = 2,739 +0,081 +0,036 +0,008 =2,864 m.

On vérifie la condition : 2,85 ≥ (2,864-0,7524 =2,1116 m). La condition est remplie. Je vérifie l'étanchéité de la canalisation dans des conditions normales de fonctionnement : à un débit de 33,13 m/s et un diamètre de 150 mm. la vitesse sera de 1,68 m/s. Puisque la vitesse résultante est supérieure à 1 m/s, j’accepte les deux lignes comme fonctionnant.

On calcule la trace d'eau à la sortie du siphon :

z out = zin. - ∆h= 157,15 - 2,864=154,29 m.

Conclusion.

Lors de la réalisation du projet de cours, nous avons calculé le réseau de drainage de la ville, présenté dans le calcul et la note explicative, sur la base des données initiales, et sur la base des calculs, nous avons réalisé une partie graphique.

Dans ce projet de cours, un réseau de drainage d'une colonie de la République de Mordovie avec une population totale de 35 351 personnes a été conçu.

Nous avons choisi un système de drainage semi-séparé pour cette région, puisque le débit d'eau d'approvisionnement à 95 % est de 2,21 m 3 /s, soit moins de 5 m 3 /s. Nous avons également choisi un système de drainage centralisé pour cette colonie, puisque la population est inférieure à 500 000 personnes. et un schéma croisé, car la pose du collecteur principal est prévue le long de la limite inférieure du territoire de l'installation, le long du canal d'eau.

taille de police

ÉGOUTS - RÉSEAUX ET STRUCTURES EXTERNES - SNiP 2-04-03-85 (approuvé par décret du Comité national de la construction de l'URSS du 21-05-85 71) (édité du 20-05-86)... Pertinent en 2018

Coûts spécifiques, coefficients d'irrégularité et débits d'eaux usées estimés

2.1. Lors de la conception de systèmes d'assainissement dans des zones peuplées, le drainage moyen spécifique quotidien (par an) des eaux usées domestiques des bâtiments résidentiels doit être pris égal à la consommation d'eau moyenne spécifique quotidienne (par an) calculée selon le SNiP 2.04.02-84 sans prendre en compte prendre en compte les consommations d'eau pour l'arrosage des territoires et des espaces verts.

2.2. Un drainage spécifique pour déterminer les flux d'eaux usées estimés des bâtiments résidentiels et publics individuels, s'il est nécessaire de prendre en compte les coûts concentrés, doit être effectué conformément au SNiP 2.04.01-85.

2.7. Les débits d'eaux usées maximaux et minimaux calculés doivent être déterminés comme le produit des débits d'eaux usées quotidiens moyens (par an) déterminés conformément à la clause 2.5 par les coefficients généraux d'inégalité donnés dans le tableau 2.

Tableau 2

Coefficient général d'irrégularité de l'afflux des eaux usées	Débit moyen des eaux usées, l/s
	5	10	20	50	100	300	500	1000	5000 ou plus
K_gen.max maximum	2,5	2,1	1,9	1,7	1,6	1,55	1,5	1,47	1,44
K_gen.min minimum	0,38	0,45	0,5	0,55	0,59	0,62	0,66	0,69	0,71

3. Pour les valeurs intermédiaires du débit moyen des eaux usées, les coefficients globaux d'irrégularité doivent être déterminés par interpolation.

2.8. Les coûts estimés des eaux usées industrielles des entreprises industrielles doivent être considérés comme suit :

Pour les collecteurs externes de l'entreprise qui reçoivent les eaux usées des ateliers - aux débits horaires maximaux ;

Pour les collecteurs sur place et hors site de l'entreprise - selon un horaire horaire combiné ;

pour le collecteur hors site d'un groupe d'entreprises - selon un horaire horaire combiné, tenant compte du temps d'écoulement des eaux usées à travers le collecteur.

2.9. Lors de l'élaboration des schémas énumérés à la clause 1.1, l'élimination de l'eau quotidienne moyenne (par an) peut être prise conformément au tableau 3.

Le volume des eaux usées des entreprises industrielles et agricoles doit être déterminé sur la base de normes consolidées ou de projets analogues existants.

Tableau 3

Notes : 1. L'élimination quotidienne moyenne spécifique de l'eau peut être modifiée de 10 à 20 % en fonction des conditions climatiques et autres conditions locales et du degré d'amélioration.

2. En l'absence de données sur le développement industriel au-delà de 1990, il est permis d'accepter un débit d'eaux usées supplémentaire des entreprises à hauteur de 25 % du débit déterminé à partir du tableau 3.

2.10. Les conduites gravitaires, les collecteurs et les canaux, ainsi que les conduites sous pression des eaux usées domestiques et industrielles doivent être vérifiées pour le passage du débit maximum total calculé conformément aux clauses 2.7 et 2.8 et l'afflux supplémentaire d'eaux de surface et souterraines pendant les périodes de pluie et de fonte des neiges, pénétrant de manière désorganisée dans le réseau d’égouts par des fuites dans les trappes de puits et par l’infiltration des eaux souterraines. Le montant de l'afflux supplémentaire q_ad, l/s, doit être déterminé sur la base d'enquêtes spéciales ou de données d'exploitation d'objets similaires, et en leur absence - selon la formule

q_ad = 0,15L racine carrée (m_d),

(1)

Où L est la longueur totale des pipelines jusqu'à la structure calculée (site du pipeline), en km ;

m_d - la valeur des précipitations quotidiennes maximales, mm, déterminée conformément au SNiP 2.01.01-82.

Un calcul de vérification des canalisations et canaux gravitaires de section de toute forme pour le passage d'un débit accru doit être effectué à une hauteur de remplissage de 0,95.

4 Calcul des installations de traitement

4.1 Détermination du débit d'eaux usées entrant dans les stations d'épuration et du coefficient d'irrégularité

Nous calculons la capacité de débit des installations de traitement à l'aide des formules du SNiP 2.04.03-85, en tenant compte des caractéristiques des eaux usées entrantes :

le débit journalier moyen d'eaux usées est de 4 000 m 3 /jour, le débit journalier maximum d'eaux usées est de 4 500 m 3 /jour, le coefficient d'inégalité horaire est de 1,9.

Le débit journalier moyen est de 4000 m 3 /jour. Ensuite, la consommation horaire moyenne

où Q consommation journalière moyenne,

La consommation horaire maximale sera

Q max =q moy K h.max (6)

où K h max est le coefficient de dénivelé horaire maximum accepté selon les normes

K h.max =1,3·1,8=2,34

Coefficient maximum d'irrégularité journalière

De jour maximum =1,1.

Puis la consommation journalière maximale

Q jour.max =4000·1,1=4400 m 3 /jour.

Consommation horaire maximale

.

4.2 Détermination des débits d'eaux usées d'une zone peuplée et d'une industrie locale (fromagerie)

La capacité nominale de la fromagerie est de 210 tonnes/jour. Le débit quotidien des eaux usées de la fromagerie est déterminé par sa capacité réelle égale à 150 tonnes de lait transformé par jour.

La consommation standard d'eaux usées est de 4,6 m 3 pour 1 tonne de lait transformé. La consommation quotidienne d’eaux usées de la fromagerie est alors de

Q rayon journalier =150·4,6=690 m 3 /jour.

La concentration des contaminants des eaux usées (DBO totale combinée) pour la fromagerie est de 2400 mg/l. La quantité de polluants entrant dans la station d’épuration des eaux usées en provenance de la fromagerie sera de

DBO combinaison complète = 2400 690 = 1656 g/jour.

Le débit d'eaux usées d'une zone peuplée peut être déterminé comme la différence entre le débit quotidien maximal entrant dans la station d'épuration et le débit quotidien d'eaux usées provenant de la fromagerie.

Q jours max – Q rayon quotidien =4400-690=3710 m 3 /jour.

Selon les normes, la quantité de pollution d'une personne, DBO totale = 75 g/jour. Le nombre d'habitants de la colonie est de 16 000 personnes.

Quantité totale de pollution

DBO montagnes totales =75·16000=1200 g/jour.

Déterminons le degré de contamination dans un mélange d'eaux usées domestiques et industrielles

DBO plein cm. =(1656+1200)/4400=649mg/l.

4.3 Calcul des dessableurs et des tampons de sable

Les dessableurs sont conçus pour retenir les impuretés minérales (principalement le sable) contenues dans les eaux usées, afin d'éviter leur précipitation dans les décanteurs avec les impuretés organiques, ce qui pourrait créer des difficultés importantes pour l'élimination des boues des décanteurs et leur déshydratation ultérieure.

Pour notre ruissellement, nous calculerons un dessableur à mouvement circulaire de l'eau, illustré sur la figure 1.

1 – ascenseur hydraulique ; 2 – pipeline pour éliminer les impuretés flottantes

Figure 1 - dessableur avec mouvement circulaire de l'eau

Le mouvement de l'eau se produit le long d'un plateau annulaire. Le sable tombé pénètre dans la partie conique par les fissures, d'où il est périodiquement pompé par un ascenseur hydraulique.

Le débit journalier moyen d'eaux usées entrant dans la station d'épuration est de 4 000 m 3 /jour.

Le débit secondaire q moy.sec, m 3 /s, est déterminé par la formule

q moy.sec =, (7)

q moy.sec = (m 3 /s)

Le coefficient global d'irrégularité de l'évacuation des eaux est égal à 1,73, par conséquent, le débit maximum calculé des eaux usées entrant dans la station d'épuration est égal à

q max .s = 0,046·1,73 = 0,08 m 3 / s = 288 m 3 / h.

Nous déterminons la longueur du dessableur à l'aide de la formule 17

Ls= (8)

où Ks est le coefficient accepté selon le tableau 27, Ks=1,7 ;

Hs est la profondeur estimée du bac à sable, m ;

Vs est la vitesse de déplacement des eaux usées, m/s, prise selon le tableau 28 ;

Uo est la taille du sable hydraulique, mm/s, prise en fonction du diamètre requis des particules de sable retenues.

Ls = m

La surface estimée de la section transversale ouverte du plateau annulaire d'un dessableur sera trouvée à l'aide de la formule 2.14

, (9)

où qmax. c - débit maximal de conception des eaux usées égal à 0,08 m 3 /s ;

V est la vitesse moyenne de déplacement de l'eau égale à 0,3 ;

n – nombre de succursales.

m2

Nous déterminons la productivité estimée d'un dessableur

Introduction

1. Partie calcul

1.2. Détermination du volume des réservoirs des châteaux d'eau et des réservoirs d'eau propre

1.3. Construction d'une ligne piézométrique. Sélection de pompes 2 ascenseurs

2. Partie technologique

2.1. Qualité de l'eau et méthodes de base de sa purification

2.2. Sélection d'un schéma technologique pour la purification de l'eau

2.3. Installations de réactifs

2.4. Désinfection de l'eau

2.5. Sélection d'équipements technologiques pour une station d'épuration

Conclusion

Application

Bibliographie

Introduction

L'économie urbaine est un ensemble d'entreprises engagées dans la production et la vente de logements et de produits et services communaux.

Un secteur municipal est un ensemble d'entreprises qui vendent le même type de produits et de services.

L'approvisionnement en eau centralisé est l'un des secteurs importants de l'économie urbaine, qui présente un certain nombre de caractéristiques et remplit ses fonctions dans la vie de l'économie urbaine.

L'approvisionnement en eau centralisé est une branche de la gestion urbaine qui fournit aux consommateurs d'eau de l'eau dans les quantités requises, la qualité requise et sous la pression requise.

Un ensemble de structures d'ingénierie qui effectuent des tâches d'approvisionnement en eau est appelé système d'approvisionnement en eau (pipeline).

L'approvisionnement centralisé en eau fournit à la population une eau qui doit être sûre contre les infections, inoffensive en termes de composition chimique et dotée de bonnes qualités organoleptiques.

Cette industrie présente un certain nombre de caractéristiques technologiques :

1. Constance (l'état inchangé des étapes technologiques, quelle que soit la taille de la technologie) ;

2. Continuité (mise en œuvre des étapes technologiques dans une séquence strictement répétitive).

Mais comme de nombreux secteurs de l’économie urbaine, l’approvisionnement en eau présente ses propres problèmes et inconvénients. Cela inclut un financement insuffisant pour l'entretien, la révision en temps opportun et les réparations en cours des équipements, pour l'acquisition et l'exploitation de technologies modernes, d'où les échecs constants dans le fonctionnement des équipements et de la technologie. En conséquence, cela affecte la qualité de l'eau fournie aux habitations, sa composition chimique et physique.

1. PARTIE CALCUL

1.1. Normes et régimes de consommation d'eau

La consommation d'eau estimée est déterminée en tenant compte du nombre d'habitants d'une zone peuplée et des normes de consommation d'eau.

La norme pour la consommation domestique et d'eau potable dans les zones peuplées est la quantité d'eau en litres consommée par jour par un résident pour les besoins domestiques et potables. Le taux de consommation d'eau dépend du degré d'amélioration des bâtiments et des conditions climatiques.

Tableau 1

Normes de consommation d'eau

Les valeurs plus petites font référence aux zones à climat froid et les valeurs plus grandes aux zones à climat chaud.

Tout au long de l'année et pendant la journée, l'eau à des fins domestiques et potables est consommée de manière inégale (en été, elle est consommée plus qu'en hiver ; le jour - plus que la nuit).

La consommation d'eau quotidienne estimée (moyenne pour l'année) pour les besoins des ménages et de boisson dans une zone peuplée est déterminée par la formule

Qjour m = ql Nl/1000, m3/jour ;

Qjour m = 300*150000/1000 = 45000 m3/jour.

Où ql – consommation d'eau spécifique ;

Nzh – nombre estimé d'habitants.

Consommation d'eau estimée par jour de la consommation d'eau la plus élevée et la plus faible, m3/jour,

Qjour max = Kjour max* Qjour m;

Qjour min = Kjour min* Qjour m.

Le coefficient d'irrégularité quotidienne de la consommation d'eau Kday doit être pris égal à

Kjour max = 1,1 – 1,3

Kjour min = 0,7 – 0,9

Des valeurs plus grandes de Kday max sont prises pour les villes à forte population, des valeurs plus petites pour les villes à faible population. Pour Kday min, c’est l’inverse.

Qjour max = 1,3*45 000 = 58 500 m3/jour ;

Qjour min = 0,7*45 000 = 31 500 m3/jour.

Consommation horaire d'eau estimée, m3/h,

qch max = Kch max * Qjour max/24

qch min = Kch min * Qjour min/24

Le coefficient d'inégalité horaire de la consommation d'eau est déterminé à partir des expressions

Kch max = amax * bmax

Kch min = amine * bmin

Où a est un coefficient qui prend en compte le degré d'amélioration des bâtiments : amax = 1,2-1,4 ; amin = 0,4-0,6 (des valeurs plus petites pour amax et des valeurs plus grandes pour amin sont prises pour un degré plus élevé d'amélioration des bâtiments) ; b est un coefficient qui prend en compte le nombre d'habitants d'une localité.

Kch max = 1,2*1,1 = 1,32

Kch min = 0,6*0,7 = 0,42

qh max = 1,32*58500/24 ​​​​= 3217,5 m3/h

qh min = 0,42*31500/24 ​​​​= 551,25 m3/h

Consommation d'eau pour la lutte contre l'incendie.

L'eau est utilisée sporadiquement pour éteindre les incendies - pendant les incendies. La consommation d'eau pour l'extinction d'incendie externe (par incendie) et le nombre d'incendies simultanés dans une zone peuplée sont pris selon un tableau qui prend en compte la consommation d'eau pour l'extinction d'incendie externe en fonction du nombre d'habitants dans la zone peuplée.

Parallèlement, la consommation d'eau pour l'extinction d'incendie interne est calculée à raison de deux jets de 2,5 l/s par incendie de calcul.

La durée estimée de l'extinction d'un incendie est estimée à 3 heures.

Puis l'approvisionnement en eau pour l'extinction d'incendie

Wп =nп (qп+2,5*2)*3*3600/1000, m3

Où nп est le nombre estimé d'incendies ; qп – taux de consommation d’eau pour un incendie nominal, l/s.

Dans notre cas nп = 3 ; qp = 40 l/s.

Wп = 3 (40+2,5*2)*3*3600/1000 = 1458 m3

Consommation horaire pour l'extinction d'incendie

Qp.ch. = Wп/3 = 1458/3 = 486 m3/h

Sur la base du coefficient d'inégalité horaire calculé Kch max = 1,32, nous fixons un calendrier probable de répartition des dépenses journalières par heure de la journée.

D'après le tableau de répartition des dépenses journalières de ménage et de consommation d'eau par heure de la journée à différents coefficients d'inégalité horaire pour les zones peuplées pour Kch max = 1,32, nous construisons un planning de consommation journalière d'eau et combinons avec ce planning les plannings d'approvisionnement en eau par les pompes 1 et 2 ascenseurs.

1.2 Détermination du volume des réservoirs des châteaux d'eau et des réservoirs d'eau propre

La capacité du réservoir du château d'eau peut être déterminée à l'aide de programmes combinés de consommation d'eau et de fonctionnement de la 2ème station de pompage de relevage. Les résultats du calcul sont présentés dans le tableau 2, qui reflète le rôle régulateur du réservoir du château d'eau. Ainsi, dans la période de 22h à 5h du matin, il y a un manque d'eau non fournie par la station de pompage 2 montées, à hauteur de 0,1 à 0,8% de la consommation journalière chaque heure sera consommée à partir du réservoir ; dans la période de 5 à 8 heures et de 10 à 19 heures, l'eau s'écoulera dans le réservoir à raison de 0,2 à 0,7 % du débit journalier.