La red de alcantarillado exterior se diseña en función del caudal total de aguas residuales. Para calcularlo se utilizan normas de eliminación de agua.

La norma para la eliminación de aguas residuales domésticas es el volumen convencional diario promedio de dicha agua, que recae en un residente de la instalación sujeta al alcantarillado. La norma se mide en litros.

Para las aguas residuales del proceso, esta cantidad se calcula en relación con una unidad que utiliza agua de acuerdo con el diagrama de flujo del proceso.

Para las propiedades residenciales, las normas de eliminación de agua suelen equipararse a las normas de consumo de agua. Esto se debe al hecho de que las aguas residuales domésticas son esencialmente agua del grifo, contaminada durante su uso para las necesidades domésticas. No toda el agua suministrada a la red de suministro de agua del consumidor puede ingresar a la red de alcantarillado doméstico. Este es el volumen que se utiliza para lavar y enfriar los equipos técnicos, superficies de carreteras, regar espacios verdes, alimentar fuentes, etc. Teniendo esto en cuenta, la tasa de eliminación de agua debe reducirse en esta proporción.

Los estándares de eliminación de agua están regulados por SNiP P-G.1-70. Sus valores dependen de las condiciones climáticas locales y otras: presencia o ausencia de suministro interno de agua, alcantarillado, suministro centralizado de agua caliente, calentadores de agua para baños, etc.

El consumo de agua varía no sólo según la estación del año, sino también según la hora del día. El drenaje de agua también debería cambiar en el mismo régimen. La desigualdad horaria del flujo de aguas residuales hacia el alcantarillado depende de su volumen total. Cuanto mayor es el consumo total, menos se siente esta desigualdad.

Coeficientes de desigualdad en la eliminación del agua.

Al diseñar un sistema de alcantarillado, es necesario partir no solo de los volúmenes estándar y total de aguas residuales que se pueden descargar. Es importante tener en cuenta las fluctuaciones en el régimen diario de eliminación de agua. El sistema debe hacer frente a la descarga de aguas residuales durante las horas pico. Esto también se aplica a todos sus parámetros, por ejemplo, la potencia de las bombas fecales. Para calcular los caudales máximos, se utilizan las correcciones adecuadas: coeficientes de irregularidad del drenaje del agua.

Se requiere una granularidad del cálculo de los desniveles del drenaje de agua de hasta una hora solo para objetos con una alta probabilidad de desniveles. En otros casos, los posibles desniveles horarios se tienen en cuenta en la reserva previamente aceptada en el volumen de tuberías. Al realizar cálculos hidráulicos de tramos de tubería, se supone de antemano que su llenado es parcial.

El coeficiente de desnivel diario kcyt de la eliminación de agua es la relación entre el caudal máximo diario de aguas residuales Q max.day y el caudal medio diario Q avg.day para el año:

k día = Q día máx. / Q día promedio

El coeficiente de desnivel horario de eliminación de agua se determina de la misma manera:

k hora = Q hora máx. / Q hora media

Aquí Q max.hora y Q media hora son los costes horarios máximos y medios. La hora media Q se calcula en base al consumo por día (dividiéndolo entre 24).

Multiplicando estos coeficientes se calcula el coeficiente de desnivel general ktot: drenaje

k total = k día k hora

Los coeficientes generales dependen de los costes medios y se dan en las tablas correspondientes para diseñadores.

Para calcular este coeficiente para valores de caudal medio que no están en las tablas, se utiliza la interpolación en función de sus datos más cercanos. Se utiliza la fórmula propuesta por el profesor N.F. Fedorov:

ktot = 2,69 / (q promedio) 0,121.

El valor qср es el caudal de aguas residuales en 1 segundo (segundo promedio) en litros.

La fórmula es válida para caudales medios segundos de hasta 1250 litros. El coeficiente de desnivel diario del drenaje de agua de los edificios públicos se toma como uno.

El coeficiente de desnivel horario de las aguas residuales tecnológicas depende en gran medida de las condiciones de producción y es muy diverso.

Calculo los costes de las aguas residuales de ducha de una empresa industrial:

Promedio diario de lluvia Q día = (40N 5 + 60N 6)/1000, m 3 / día, (4.12)

Hora después de cada turno Q hora de ducha = (40N 7 + 60N 8)/1000, m 3 / h, (4.13)

Segunda ducha q seg = (40N 7 + 60N 8)/45 * 60, l/s, (4.14)

donde N 5, N 6 son, respectivamente, el número de personas que utilizan una ducha por día con una tasa de eliminación de agua por persona en cámaras frigoríficas de 40 litros y 60 litros en cámaras calientes;

N 7, N 8 – respectivamente, el número de personas que utilizan la ducha por turno con máxima extracción de agua en los talleres fríos y calientes.

Q día de ducha = (40 * 76,8 + 60 * 104,5)/1000 = 9,34 m 3 /día,

Q hora de ducha = (40 * 48 + 60 * 66,5)/1000 = 5,91 m 3 /h,

q ducha seg = (40 * 48 + 60 * 66,5)/45 * 60 = 2,19 l/s.

Complete el formulario 4.

Si el Formulario 4 se completa correctamente, el valor del segundo consumo de aguas residuales domésticas calculado mediante la fórmula (4.11) debe ser igual a la suma de los mayores gastos de la séptima columna;

q vida máx = 0,43 l/s y (0,16 + 0,27) = 0,43 l/s.

Y el valor del segundo caudal de desagües de ducha (4.14) es la suma de los costos más altos de la última columna;

q ducha seg = 2,19 l/s y (0,71 + 1,48) = 2,19 l/s.

Determino el consumo estimado de una empresa industrial:

q n = q industrial + q vida máx + q ducha seg, l/s,

qn = 50,3 + 0,43 + 2,19 = 52,92 l/s.

Cálculo de costos en sitios.

Divido la red de drenaje en secciones de diseño y asigno un número a cada nodo (pozo) de la red. Luego completo las columnas 1 a 4 del Formulario 5.

Determino el caudal en cada sitio de diseño usando la fórmula:

q cit = (q n + q lado + q mp)K gen . máx + q sor, l/s, (4.16)

donde q n es el caudal de viaje que ingresa al área de diseño desde edificios residenciales ubicados a lo largo de la ruta;

q lado – lado, procedente de las conexiones laterales

q mp – tránsito, procedente de tramos aguas arriba e igual en valor al caudal medio total de los tramos anteriores;

q сср – flujo concentrado de edificios públicos y municipales, así como de empresas industriales ubicadas sobre el sitio de diseño;

Kgen. max – coeficiente de desnivel máximo general.

Tomo el valor de los costos promedio (columnas 5 a 7 del formulario 5) del formulario 1 previamente completado. El costo total (columna 8) es igual a la suma de los costos de viaje, laterales y de tránsito en el sitio. Puedes comprobar que el caudal total (de la columna 8) debe ser igual al caudal medio por área (formulario 1, columna 3).

Para determinar el coeficiente de desigualdad, construyo un gráfico suave de cambios en el valor del coeficiente dependiendo del flujo promedio de aguas residuales. Tomo los puntos para el gráfico de la tabla. 4.5. Para caudales medios inferiores a 5 l/s, los costes estimados se determinan de acuerdo con SNiP 2.04.01-85. El coeficiente de desnivel máximo global para zonas con caudal inferior a 5 l/s será igual a 2,5.

Los valores del coeficiente de desnivel máximo total determinado a partir del gráfico construido se ingresan en la columna 9 del Formulario 5.

Tabla 4.5

Coeficientes generales de desnivel del aporte de agua sanitaria.

Multiplico los valores de las columnas 8 y 9 y obtengo el gasto estimado para el trimestre. Las columnas 11 y 12 contienen costos concentrados, que pueden clasificarse como laterales (costos dirigidos al inicio del sitio) o de tránsito (costos de los edificios aguas arriba). También se pueden comprobar los gastos concentrados, cuya suma es igual a los segundos gastos calculados en el Formulario 2.

En la última columna resumo los valores de las columnas 10,11,12.

Gráfico para determinar el coeficiente de desnivel (está en papel cuadriculado). Retire esta hoja más tarde; es necesaria para la numeración de páginas.

Parcela nº.	Códigos de áreas de drenaje y números de tramos de red.	Consumo medio, l/s	Coeficiente de desnivel máximo global	Caudal estimado, l/s
camino aullido	Lado	Tránsito	Viajero	Lado	Tránsito	General	De cuartos	Concentrado	Total
Lado	Tránsito
1-2		-	-	3,96	-	-	3,96	2,5	9,9	0,26	-	10,16
2-3		-	1-2	4,13	-	3,96	8,09	2,16	17,47	2,23	0,26	19,96
3-4		-	2-3	3,17	-	8,09	11,26	2,05	23,08	0,33	2,49	25,9
4-5		-	3-4	3,49	-	11,26	14,75	1,94	28,62	1,4	2,82	32,84
6-7		-	-	0,80	-	-	0,80	2,5	2,0	-	-	2,0
7-8		-	6-7	3,58	-	0,80	4,38	2,5	10,95	0,37	-	11,32
8-9	-	-	7-8	-	-	4,38	4,38	2,5	10,95	-	0,37	11,32
9-14		8-9	-	1,33	4,38	-	5,71	2,42	13,82	-	0,37	14,19
12-13		-	-	1,96	-	-	1,96	2,5	4,9	-	-	4,9
13-14		-	12-13	0,90	-	1,96	2,86	2,5	7,15	-	-	7,15
14-15		9-14	13-14	1,44	5,71	2,86	10,01	2,1	21,02	-	0,37	21,39
10-15		-	-	3,05	-	-	3,05	2,5	7,63	0,33	-	7,96
15-16	-	10-15	14-15	-	3,05	10,01	13,06	2,0	26,12	-	0,7	26,82
11-16		-	-	1,13	-	-	1,13	2,5	2,83	-	-	2,83
16-21		15-16	11-16	0,81	13,06	1,13	15,0	1,96	29,4	-	0,7	30,1
21-26		-	16-21	4,01	-	15,0	19,01	1,90	36,12	-	0,7	36,82
20-25		-	-	2,39	-	-	2,39	2,5	5,98	2,23	-	8,21
28-25		-	-	2,44	-	-	2,44	2,5	6,1	0,26	-	6,36
25-26	-	28-25 20-25	-	-	2,44 2,39	-	4,83	2,5	12,08	-	2,49	14,57
26-27		25-26	21-26	2,60	4,83	19,01	26,44	1,6	42,3	0,33	3,19	45,82
5-27	-	4-5	-	-	14,75	-	14,75	1,96	28,91	-	4,22	33,13
27-34		5-27	26-27	2,67	14,75	26,44	43,86	1,71	75,0	-	7,74	82,74
30-29		-	-	2,44	-	-	2,44	2,5	6,1	1,28	-	7,38
29-34	-	30-29	-	-	2,44	-	2,44	2,5	6,1	-	1,28	7,38
33-34		-	-	2,39	-	-	2,39	2,5	5,98	-	-	5,98
34-35		33-34 29-34	27-34	3,92	2,39 2,44	43,86	52,61	1,68	88,38	0,37	9,02	97,77
35-36	-	34-35	-	-	52,61	-	52,61	1,68	88,38	-	9,39	97,77
36-37		-	35-36	3,92	-	52,61	56,53	1,66	93,84	7,78	9,39	111,01
37-38	-	36-37	-	-	56,53	-	56,53	1,66	93,84	52,92	17,17	163,93
38-40		-	37-38	2,87	-	56,53	59,4	1,62	96,23	0,26	70,09	166,58
19-18		-	-	2,39	-	-	2,39	2,5	5,98	-	-	5,98
18-24		19-18	-	2,44	2,39	-	4,83	2,5	12,08	0,40	-	12,48
24-23	-	18-24	-	-	4,83	-	4,83	2,5	12,08	-	0,40	12,48
17-22	23,17	-	-	3,12 2,57	-	-	5,69	2,42	13,77	8,11	-	21,88
22-23		-	17-22	2,78	-	5,69	8,47	2,19	18,55	1,4	8,11	28,06
23-31	13, 12	24-23	22-23	5,3 1,80	4,83	8,47	20,4	1,88	38,35	2,23	9,91	50,49
32-31		-	-	2,07	-	-	2,07	2,5	5,18	-	-	5,18
31-39	-	32-31 23-31	-	-	2,07 20,4	-	22,47	1,85	41,57	-	12,14	53,71
39-40	-	31-39	-	-	22,47	-	22,47	1,85	41,57	-	12,14	53,71
40-GNS	-	39-40	38-40	-	22,47	59,4	81,87	1,62	132,63	-	82,49	215,12

Cálculo hidráulico y diseño en altura de redes domiciliarias.

Una vez determinados los costes estimados, el siguiente paso en el diseño de la red de drenaje es su cálculo hidráulico y diseño en altura. Cálculo hidráulico La red consiste en seleccionar el diámetro y pendiente de la tubería por tramos para que los valores de velocidad y llenado en la tubería cumplan con los requisitos de SNiP 2.04.03-85. Diseño de gran altura La red consiste en los cálculos necesarios al construir un perfil de red, así como para determinar el valor mínimo de la red de calles. A la hora de calcular la red hidráulica utilizo las tablas de Lukin.

Requisitos para cálculos hidráulicos y altura.

Diseño de una red doméstica.

Al realizar cálculos hidráulicos, utilizo los siguientes requisitos:

1. Todo el caudal calculado de la sección llega hasta su inicio y no cambia a lo largo de su longitud.

2. El movimiento en la tubería en la sección de diseño es uniforme y sin presión.

3. Los diámetros y pendientes más pequeños (mínimos) de las redes de gravedad se aceptan de acuerdo con SNiP 2.04.03-85 o la tabla. 5.1.

4. El llenado de diseño permitido en las tuberías cuando no se cumple el caudal de diseño no debe exceder el estándar y, de acuerdo con SNiP 2.04.03-85, se indica en la tabla. 5.2.

5. Las velocidades de flujo en las tuberías a un caudal de diseño determinado no deben ser inferiores a las mínimas, que se dan de acuerdo con SNiP 2.04.03-85 en la tabla.

6. La velocidad de flujo máxima permitida para tuberías no metálicas es de 4 m/s, y para tuberías metálicas, de 8 m/s.

Tabla 5.1

Diámetros mínimos y pendientes.

Nota: 1. Entre paréntesis se indican las pendientes que se pueden utilizar para la justificación. 2. En zonas pobladas con un caudal de hasta 300 m 3 /día se permite el uso de tuberías de 150 mm de diámetro. 3. Para el alcantarillado industrial, previa justificación adecuada, se permite el uso de tuberías de diámetro inferior a 150 mm.

Tabla 5.2

Llenados máximos y velocidades mínimas

7. La velocidad de movimiento en el tramo no debe ser menor que la velocidad en el tramo anterior o la velocidad más alta en las conexiones laterales. Sólo en los tramos que pasan de un terreno empinado a uno tranquilo se permite reducir la velocidad.

8. Se conectan (emparejan) tuberías del mismo diámetro "según el nivel del agua" y otras diferentes "según los shelygs".

9. Los diámetros de las tuberías deben aumentar de una sección a otra, se permiten excepciones cuando la pendiente del sitio aumenta bruscamente.

10. La profundidad mínima debe tomarse como el mayor de dos valores: h 1 = h pr – a, m,

h 2 = 0,7 + D, metro,

donde h pr es la profundidad estándar de congelación del suelo para un área determinada, adoptada de acuerdo con SNiP 2.01.01-82, m;

a – parámetro aceptado para tuberías con un diámetro de hasta 500 mm – 0,3 m, para tuberías con un diámetro mayor – 0,5 m;

D – diámetro de la tubería, m.

La profundidad de congelación estándar en la República de Mordovia es de 2,0 m.

h1 = 2,0 – 0,3 = 1,7;

h2 = 0,7 + 0,2 = 0,9;

La profundidad mínima de colocación para esta zona es de 1,7 m.

La profundidad media del agua subterránea se considera de 4,4 m.

12. Se recomienda considerar "fuera de diseño" las áreas con caudales inferiores a 9 - 10 l/s, mientras que el diámetro y la pendiente de la tubería son iguales al mínimo, la velocidad y el llenado no se calculan.

Cálculo de la red doméstica.

En la tabla del Formulario 6, ingreso los resultados del cálculo de cada sección de gravedad. Primero, completo las columnas con los datos iniciales: columnas 1, 2, 3, 10 y 11 (gastos - de la última columna del formulario 5, longitud y elevación del terreno - según el plano general de la ciudad). Luego realizamos cálculos hidráulicos de forma secuencial para cada tramo en el siguiente orden:

Tabla 5.3

Número gráfico	Longitud, metros	Marcas de suelo, m
en primer lugar	al final
1-2	10,16
2-3	19,96
3-4	25,9
4-5	32,84
6-7	2,0		162,5
7-8	11,32	162,5
8-9	11,32
9-14	14,19
12-13	4,9	162,5
13-14	7,15
14-15	21,39		161,8
10-15	7,96		161,8
15-16	26,82	161,8	160,2
11-16	2,83	160,3	160,2
16-21	30,1	160,2
21-26	36,82
20-25	8,21	163,5	162,5
28-25	6,36		162,5
25-26	14,57	162,5
26-27	45,82
27-34	82,74
30-29	7,38	162,7
29-34	7,38
33-34	5,98	162,5
34-35	97,77
35-36	97,77
36-37	111,01
37-38	163,93
38-40	166,58
19-18	5,98	163,5	163,3
18-24	12,48	163,3
24-23	12,48		162,4
17-22	21,88	162,5	162,5
22-23	28,06	162,5	162,4
23-31	50,49	162,4	161,4
32-31	5,18	162,3	161,4
31-39	53,71	161,4	160,5
39-40	53,71	160,5
40-GNS	215,12

1. Si el tramo es cuesta arriba, entonces la profundidad de la tubería al comienzo del tramo h 1 se toma igual al mínimo h min , y el diámetro aproximado se toma igual al mínimo para el tipo de red y sistema de drenaje adoptados. (Tabla 5.1). Si un sitio tiene secciones adyacentes aguas arriba, entonces se considera que la profundidad inicial es aproximadamente igual a la mayor profundidad al final de estas secciones.

2. Calculo la pendiente aproximada de la tubería:

i o = (h min – h 1 + z 1 – z 2)/l, (5.1)

donde z 1 y z 2 son las marcas de la superficie del suelo al principio y al final del tramo;

l es la longitud de la sección.

El resultado puede ser un valor de pendiente negativo.

3. Selecciono una tubería con el diámetro requerido D, llenado h/D, velocidad de flujo v y pendiente i de acuerdo con el caudal calculado conocido. Selecciono tuberías según las tablas de A.A. Lukins. Empiezo la selección con el diámetro mínimo, pasando gradualmente a otros más grandes. La pendiente no debe ser menor que la i 0 aproximada (y, si el diámetro de la tubería es igual al mínimo, no menor que la pendiente mínima - Tabla 5.1). El llenado no debe exceder el permitido (Tabla 5.2). La velocidad debe ser, en primer lugar, no inferior a la mínima (Tabla 5.2) y, en segundo lugar, no inferior a la velocidad máxima en tramos adyacentes.

Si el caudal en una sección es inferior a 9-10 l/s, entonces la sección se puede considerar no diseñada: considero que el diámetro y la pendiente son mínimos, pero no ajusto el llenado ni la velocidad. Completo las columnas 4, 5, 6, 7, 8 y 9.

Calculo la caída usando la fórmula: ∆h=i·l, m

donde, i – pendiente,

l – longitud de la sección, m.

El relleno en metros es igual al producto del relleno en fracciones por el diámetro.

4. De todas las secciones adyacentes al inicio, selecciono la sección con mayor profundidad, que será conjugada. Luego acepto el tipo de acoplamiento (dependiendo del diámetro de las tuberías en las secciones actual y de acoplamiento). Luego calculo las profundidades y marcas al inicio del tramo, y son posibles los siguientes casos:

a) Si la conjugación es “por agua”, entonces la marca de agua al comienzo de la sección es igual a la marca de agua al final de la sección conjugada, es decir Reescribo los valores de la columna 13 en la columna 12. Luego calculo la elevación inferior al comienzo de la sección, que es igual a la elevación del suelo al comienzo de la sección menos la profundidad al comienzo de la sección y escribo el resultado en la columna 14.

b) Si la conjugación es "por shelygs", entonces calculo la marca inferior al comienzo de la sección: z d.beg. =z d.resistencia +D tr.resistencia - D tr.tek.

donde, z d.resistencia - marca inferior al final del tramo adyacente, m.

D tr.cont. – diámetro de la tubería en el tramo adyacente, m.

D tr.tek. – diámetro de la tubería en el tramo actual, m.

Escribo este valor en la columna 14. Luego calculo la marca de agua al comienzo de la sección, que es igual a la suma de la marca inferior al comienzo de la sección z d.beg. y profundidad al inicio del sitio y anótelo en la columna 12.

c) Si el sitio no tiene un cruce (es decir, aguas arriba o después de la estación de bombeo), entonces la elevación del fondo al comienzo del sitio es igual a la diferencia entre la elevación de la superficie del suelo al comienzo del sitio y la profundidad al inicio del sitio. Determino la marca de agua al comienzo de la sección de manera similar al caso anterior o, si la sección no está calculada, la tomo igual a la marca inferior y pongo guiones en las columnas 12 y 13.

En los dos primeros casos, la profundidad al inicio de la sección está determinada por la fórmula: h 1 = z 1 - z 1d.

5. Calculo la profundidad y las marcas al final del tramo:

La cota de fondo es igual a la diferencia entre la cota de fondo al inicio del tramo y la caída,

La cota de agua es igual a la suma de la cota de fondo al final del tramo y el llenado en metros o la diferencia entre la cota de fondo al inicio del tramo y la caída,

La profundidad de colocación es igual a la diferencia de cotas entre la superficie del agua y el fondo al final del tramo.

Si la profundidad de colocación resulta ser mayor que la profundidad máxima para un determinado tipo de suelo (en mi caso, la profundidad máxima es 4,0 m), entonces al comienzo de la sección actual instalo una estación de bombeo regional o local, la La profundidad al inicio del tramo se toma igual al mínimo, y repito el cálculo, comenzando desde el punto 3 (no tengo en cuenta las velocidades en tramos adyacentes).

Completo las columnas 13, 15 y 17. En la columna 18 puedes anotar el tipo de interfaz, el área de interfaz, la presencia de estaciones de bombeo, etc.

Presento el cálculo hidráulico de la red de alcantarillado por gravedad en el Formulario 6.

A partir de los resultados del cálculo hidráulico de la red de drenaje, construyo un perfil longitudinal del colector principal de una de las cuencas de drenaje. Por construir un perfil longitudinal del colector principal nos referimos a trazar su recorrido en una sección transversal de la zona por tramos hasta el GNS. Les presento el perfil longitudinal del colector principal en la parte gráfica. Acepto tuberías de cerámica, ya que el agua subterránea es agresiva para el hormigón.

Parcela nº.	Consumo, l/s	Longitud, metros	Reino Unido-lon	gota, metro	Diámetro, mm	Velocidad, m/s	Relleno	Marcas, m	Profundidad	Nota
Tierra	agua	abajo
Comparte	metro	en primer lugar	al final	en primer lugar	al final	en primer lugar	al final	en primer lugar	al final
1-2	10,16		0,005	1,3		0,68	0,49	0,10			158,4	157,1	158,3		1,7
2-3	19,96		0,004	1,32		0,74	0,55	0,14			157,09	155,77	156,95	155,63	3,05	4,37	NS
3-4	25,9		0,003	0,39		0,73	0,50	0,15			158,45	158,06	158,3	157,91	1,7	2,09
4-5	32,84		0,003	0,93		0,78	0,58	0,17			158,08	157,15	157,91	156,98	2,09	3,02
6-7	2,0		0,007	1,05		-	-	-		162,5	-	-	161,3	160,25	1,7	2,25
7-8	11,32		0,005	1,45		0,70	0,52	0,10	162,5		162,6	158,9	160,25	158,80	2,25	3,2
8-9	11,32		0,005	0,55		0,70	0,52	0,10			158,9	158,35	158,8	158,25	3,2	3,75	NS
9-14	14,19		0,005	1,4		0,74	0,60	0,12			160,42	159,02	160,30	158,9	1,7	4,1	NS
12-13	4,9		0,007	1,89		-	-	-	162,5		-	-	160,8	158,91	1,7	4,09	NS
13-14	7,15		0,007	0,84		-	-	-			-	-	161,3	160,46	1,7	2,54
14-15	21,39		0,004	1,12		0,75	0,57	0,14		161,8	161,44	160,32	161,3	160,18	1,7	1,62
10-15	7,96		0,007	1,96		-	-	-		161,8	-	-	160,3	158,34	1,7	3,46
15-16	26,82		0,003	0,24		0,75	0,52	0,16	161,8	160,2	158,4	158,16	158,24		3,56	2,2
11-16	2,83		0,007	1,82		-	-	-	160,3	160,2	-	-	158,6	156,78	1,7	3,42
16-21	30,1		0,003	0,45		0,76	0,55	0,17	160,2		156,85	156,4	156,68	156,23	3,52	3,77
21-26	36,82		0,003	1,65		0,76	0,51	0,18			156,36	154,71	156,18	154,53	3,82	5,47	NS
20-25	8,21		0,007	2,52		-	-	-	163,5	162,5	-	-	160,8	158,28	1,7	4,22	NS
28-25	6,36		0,007	2,59		-	-	-		162,5	-	-	161,3	158,71	1,7	3,79
25-26	14,57		0,004	1,16		0,69	0,46	0,12	162,5		160,92	159,76	160,8	159,64	1,7	0,36
26-27	45,82		0,003	1,08		0,79	0,58	0,20			159,74	158,66	159,54	158,46	0,46	1,54
27-34	82,74		0,002	0,76		0,84	0,60	0,27			158,63	157,87	158,36	157,6	1,64	2,4
30-29	7,38		0,007	2,87		-	-	-	162,7		-	-		158,13	1,7	4,87	NS
29-34	7,38		0,007	1,75		-	-	-			-	-	161,3	159,55	1,7	0,45
33-34	5,98		0,007	2,59		-	-	-	162,5		-	-	160,8	158,21	1,7	1,79
34-35	97,77		0,002	0,86		0,87	0,67	0,30			157,9	157,04	157,6	156,74	2,4	3,26
35-36	97,77		0,002	0,5		0,87	0,67	0,30			157,04	156,54	156,74	156,24	3,26	3,76
36-37	111,01		0,002	0,42		0,87	0,63	0,32			156,51	156,09	156,19	155,77	3,81	4,23	NS
37-38	163,93		0,002	0,42		0,91	0,71	0,39			158,69	158,27	158,3	157,88	1,7	2,12
38-40	166,58		0,002	0,46		0,91	0,72	0,40			158,28	157,82	157,88	157,42	2,12	2,58
19-18	5,98		0,007	2,94		-	-	-	163,5	163,3	-	-	161,8	158,86	1,7	4,44	NS
18-24	12,48		0,005	1,3		0,71	0,55	0,11	163,3		161,71	160,41	161,6	160,3	1,7	2,7
24-23	12,48		0,005	0,9		0,71	0,55	0,11		162,4	160,41	159,51	160,3	159,4	2,7
17-22	21,88		0,004	0,48		0,75	0,58	0,15	162,5	162,5	160,95	160,47	160,8	160,32	1,7	2,18
22-23	28,06		0,003	0,69		0,75	0,53	0,16	162,5	162,4	160,43	159,74	160,27	159,58	2,23	2,82
23-31	50,49		0,003	0,9		0,82	0,62	0,22	162,4	161,4	159,65	158,75	159,43	158,53	2,97	2,87
32-31	5,18		0,007	2,17		-	-	-	162,3	161,4	-	-	160,6	158,43	1,7	2,97
31-39	53,71		0,003	0,9		0,83	0,65	0,23	161,4	160,5	158,61	157,71	158,38	157,48	3,02	3,02
39-40	53,71		0,003	0,36		0,83	0,65	0,23	160,5		157,71	157,35	157,48	157,12	3,02	2,88
40 g	215,12		0,002	0,1		0,91	0,60	0,42			157,19	157,09	156,77	156,67	3,23	3,33

Aquí inserte el perfil transversal del río, que está en el papel cuadriculado.

Cálculo del sifón.

Al calcular y diseñar hidráulicamente un sifón, se deben observar las siguientes condiciones:

Número de líneas de trabajo – al menos dos;

El diámetro de los tubos de acero es de al menos 150 mm;

El recorrido del sifón debe ser perpendicular a la calle;

Las ramas laterales deben tener un ángulo de inclinación con respecto al horizonte α - no más de 20º;

La profundidad de colocación de la parte submarina del sifón h es de al menos 0,5 m, y dentro de la calle, al menos 1 m;

La distancia libre entre las líneas de drenaje b debe ser de 0,7 a 1,5 m;

La velocidad en las tuberías debe ser, en primer lugar, no inferior a 1 m/s y, en segundo lugar, no inferior a la velocidad en el colector de suministro (V pulg. ≥ V pulg.);

La marca de agua en la cámara de entrada se considera la marca de agua en el colector más profundo, cerca del sifón;

El nivel del agua en la cámara de salida es menor que el nivel del agua en la cámara de entrada por la cantidad de pérdida de presión en el sifón, es decir z fuera = zin. - ∆h.

El procedimiento para el diseño y cálculo hidráulico del sifón:

1. En papel cuadriculado, dibujo el perfil del río en el lugar donde se coloca el sifón en las mismas escalas horizontales y verticales. Delineo las ramas del sifón y determino su longitud L.

2. Determino el caudal estimado en el sifón de la misma manera que los caudales en las áreas de diseño (es decir, lo tomo del formulario 5).

3. Acepto la velocidad de diseño en el sifón V d y el número de líneas de trabajo.

4. Usando las tablas de Shevelev, selecciono el diámetro de las tuberías de acuerdo con la velocidad y el caudal en una tubería, igual al caudal calculado dividido por el número de líneas de trabajo; Encuentro la pérdida de presión en tuberías por unidad de longitud.

5. Calculo la pérdida de presión en el sifón como la suma:

donde - coeficiente de resistencia local en la entrada = 0,563;

Velocidad a la salida del sifón, m/s;

- la suma de las pérdidas de presión en todas las vueltas del sifón;

Ángulo de rotación, grados;

Coeficiente de resistencia local en el codo giratorio (Tabla 6.1)

Tabla 6.1

Coeficientes de resistencia local en el codo (con un diámetro de hasta 400 mm.)

6. Verifico la posibilidad de pasar todo el caudal calculado a través de una línea durante el funcionamiento de emergencia del sifón: con el diámetro previamente especificado, encuentro la velocidad y la pérdida de presión en el sifón ∆h de emergencia.

7. Debe observarse la siguiente desigualdad: h 1 ≥ ∆h emergencia. - ∆h,

donde h 1 es la distancia desde la superficie de la tierra hasta el agua en la cámara de entrada

Si no se cumple esta relación, aumente el diámetro de las líneas hasta que se cumpla la condición. Encuentre la velocidad del flujo para este diámetro y el modo de funcionamiento normal del sifón. Si la velocidad es inferior a 1 m/s, entonces se acepta una de las líneas como respaldo.

8. Se calcula el nivel del agua en la cámara de salida del sifón.

En nuestro caso, el sifón tiene una longitud de 83 m con un caudal estimado de 33,13 l/s. Para el sifón es adecuado un colector (4-5) con un diámetro de 300 mm y una velocidad de flujo de 0,78 m/s; la velocidad en la tubería detrás del sifón es de 0,84 m/s. El duker tiene dos ramas con un ángulo de 10º en las ramas inferior y ascendente. El nivel del agua en la cámara de entrada es de 157,15 m, la distancia desde la superficie de la tierra al agua es de 2,85 m.

Aceptamos 2 líneas de sifón en funcionamiento. Utilizando la tabla de Shevelev, aceptamos con un caudal de 16,565 l/s tubos de acero con un diámetro de 150 mm, una velocidad del agua de 0,84 m/s y una pérdida de presión por 1 m – 0,0088 m.

Calculamos la pérdida de presión:

En longitud: ∆h 1 =0,0088*83=0,7304 m.

En la entrada: ∆h 2 =0,563*(0,84)2 /19,61=0,020 m.

En la salida: ∆h 3 =(0,84 -0,84) 2 /19,61=0 m.

A 4 vueltas: ∆h 4 =4*(10/90)*0,126*(0,84)2 /19,61=0,002 m.

Generales: ∆h=0,7304 +0,020 +0 +0,002 =0,7524 m.

Comprobamos el funcionamiento del sifón en modo de emergencia: con un caudal de 33,13 l/s y un diámetro de tubería de 150 mm. Encontramos que la velocidad es 1.68 m/s y la pérdida de presión unitaria es 0.033. Recalculamos la pérdida de presión:

Longitud: ∆h 1 =0,033*83=2,739 m.

En la entrada: ∆h 2 =0,563*(1,68)2 /19,61=0,081 m.

En la salida: ∆h 3 = (0,84-1,68) 2 /19,61 = 0,036 m.

A 4 vueltas: ∆h 4 =4*(10/90)*0,126*(1,68)2 /19,61=0,008 m.

General: ∆h emergencia = 2,739 +0,081 +0,036 +0,008 =2,864m.

Comprobamos la condición: 2,85 ≥ (2,864-0,7524 =2,1116 m). Se cumple la condición. Compruebo la fuga de flujo en la tubería en condiciones normales de funcionamiento: con un caudal de 33,13 m/s y un diámetro de 150 mm. la velocidad será de 1,68 m/s. Dado que la velocidad resultante es superior a 1 m/s, acepto que ambas líneas funcionan.

Calculamos la marca de agua a la salida del sifón:

z fuera = zin. - ∆h= 157,15 - 2,864=154,29 m.

Conclusión.

Durante la realización del proyecto del curso calculamos la red de drenaje de la ciudad, la cual se presenta en el cálculo y nota explicativa, a partir de los datos iniciales, y con base en los cálculos realizamos una parte gráfica.

En el marco de este proyecto de curso se diseñó la red de drenaje de un asentamiento en la República de Mordovia con una población total de 35.351 personas.

Elegimos un sistema de drenaje semiseparado para esta región, ya que el caudal de agua del 95% del suministro es de 2,21 m 3 /s, que es menos de 5 m 3 /s. También elegimos un sistema de drenaje centralizado para este asentamiento, ya que la población es de menos de 500 mil personas. y un esquema cruzado, porque la instalación del colector principal está prevista a lo largo del borde inferior del territorio de la instalación, a lo largo del canal de agua.

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ALCANTARILLADO - REDES Y ESTRUCTURAS EXTERNAS - SNiP 2-04-03-85 (aprobado por Decreto del Comité Estatal de Construcción de la URSS de fecha 21-05-85 71) (editado el 20-05-86)... Relevante en 2018

Costos específicos, coeficientes de desnivel y caudales estimados de aguas residuales.

2.1. Al diseñar sistemas de alcantarillado en áreas pobladas, el drenaje promedio diario específico (por año) calculado de las aguas residuales domésticas de edificios residenciales debe tomarse igual al consumo de agua promedio diario específico (por año) calculado de acuerdo con SNiP 2.04.02-84 sin tomar en cuenta el consumo de agua para el riego de territorios y espacios verdes.

2.2. El drenaje específico para determinar los flujos estimados de aguas residuales de edificios residenciales y públicos individuales, si es necesario tener en cuenta los costos concentrados, debe tomarse de acuerdo con SNiP 2.04.01-85.

2.7. Los caudales máximos y mínimos de aguas residuales calculados deben determinarse como el producto de los caudales promedio diarios (por año) de aguas residuales determinados de acuerdo con la cláusula 2.5 por los coeficientes de desnivel general que figuran en la Tabla 2.

Tabla 2

Coeficiente general de irregularidad del flujo de entrada de aguas residuales.	Caudal medio de aguas residuales, l/s
	5	10	20	50	100	300	500	1000	5000 o más
Máximo K_gen.max	2,5	2,1	1,9	1,7	1,6	1,55	1,5	1,47	1,44
Mínimo K_gen.min	0,38	0,45	0,5	0,55	0,59	0,62	0,66	0,69	0,71

3. Para valores intermedios del caudal medio de aguas residuales, los coeficientes de desnivel general deben determinarse mediante interpolación.

2.8. Los costos estimados de las aguas residuales industriales de las empresas industriales deben tomarse de la siguiente manera:

Para recolectores externos de la empresa que reciben aguas residuales de los talleres, con caudales máximos por hora;

Para recolectores internos y externos de la empresa, según un horario combinado por horas;

para el recolector externo de un grupo de empresas, de acuerdo con un horario combinado, teniendo en cuenta el tiempo de flujo de las aguas residuales a través del recolector.

2.9. Al desarrollar los esquemas enumerados en la cláusula 1.1, la eliminación de agua promedio diaria (por año) específica se puede tomar de acuerdo con la Tabla 3.

El volumen de aguas residuales de empresas industriales y agrícolas debe determinarse sobre la base de normas consolidadas o proyectos análogos existentes.

Tabla 3

Notas: 1. La eliminación diaria promedio específica de agua puede cambiar entre un 10% y un 20% dependiendo de las condiciones climáticas y otras condiciones locales y del grado de mejora.

2. En ausencia de datos sobre el desarrollo industrial después de 1990, se permite aceptar un flujo adicional de aguas residuales de las empresas por un monto del 25% del flujo determinado en la Tabla 3.

2.10. Se deben verificar las líneas de gravedad, colectores y canales, así como las tuberías de presión de aguas residuales domésticas e industriales, para determinar el paso del caudal máximo total calculado de acuerdo con las cláusulas 2.7 y 2.8 y la entrada adicional de aguas superficiales y subterráneas durante los períodos de lluvia y deshielo. ingreso desorganizado a la red de alcantarillado a través de escotillas de pozos de fuga y por infiltración de aguas subterráneas. La cantidad de entrada adicional q_ad, l/s, debe determinarse basándose en estudios especiales o datos operativos de instalaciones similares y, en su defecto, según la fórmula

q_ad = 0,15L raíz cuadrada (m_d),

(1)

Donde L es la longitud total de las tuberías hasta la estructura calculada (lugar de la tubería), km;

m_d: el valor de la precipitación diaria máxima, mm, determinado de acuerdo con SNiP 2.01.01-82.

Se deberá realizar un cálculo de verificación de tuberías y canales por gravedad con sección transversal de cualquier forma para el paso de mayor caudal a una altura de llenado de 0,95.

4 Cálculo de instalaciones de tratamiento.

4.1 Determinación del caudal de aguas residuales que ingresan a las plantas de tratamiento y el coeficiente de desnivel

Calculamos la capacidad de rendimiento de las instalaciones de tratamiento utilizando las fórmulas de SNiP 2.04.03-85, teniendo en cuenta las características de las aguas residuales entrantes:

el caudal medio diario de aguas residuales es de 4000 m 3 /día, el caudal máximo diario de aguas residuales es de 4500 m 3 /día, el coeficiente de desnivel horario es 1,9.

El caudal medio diario es de 4000 m 3 /día. Entonces, el consumo medio horario

donde Q consumo medio diario,

El consumo máximo horario será

Q máx = q promedio K h.máx (6)

donde K h max es el coeficiente máximo de desnivel horario aceptado según las normas

K h.máx =1,3·1,8=2,34

Coeficiente máximo de desnivel diario

Por día máx = 1,1.

Entonces el consumo máximo diario.

Q día.máx =4000·1,1=4400 m 3 /día.

Consumo horario máximo

.

4.2 Determinación de caudales de aguas residuales de una zona poblada e industria local (quesería)

La capacidad de diseño de la planta quesera es de 210 toneladas/día. El flujo diario de aguas residuales de la quesería está determinado por su capacidad real, equivalente a 150 toneladas de procesamiento de leche por día.

El consumo estándar de aguas residuales es de 4,6 m 3 por 1 tonelada de leche procesada. Entonces el consumo diario de aguas residuales de la quesería es

Q peine diario =150·4,6=690 m 3 /día.

La concentración de contaminantes de las aguas residuales (DBO total combinada) para la planta de queso es de 2400 mg/l. La cantidad de contaminantes que ingresan a la planta de tratamiento de aguas residuales provenientes de la quesería será

DBO combinación completa = 2400 690 = 1656 g/día.

El flujo de aguas residuales de un área poblada se puede determinar como la diferencia entre el caudal máximo diario que ingresa a la planta de tratamiento de aguas residuales y el flujo diario de aguas residuales de la planta de queso.

Q días max – Q peine diario =4400-690=3710 m 3 /día.

Según las normas, la cantidad de contaminación por persona DBO total = 75 g/día. El número de habitantes del asentamiento es de 16.000 personas.

Cantidad total de contaminación

DBO montañas totales =75·16000=1200 g/día.

Determinemos la cantidad de contaminación en una mezcla de aguas residuales domésticas e industriales.

DBO completo cm. =(1656+1200)/4400=649 mg/l.

4.3 Cálculo de trampas de arena y plataformas de arena.

Los desarenadores están diseñados para retener las impurezas minerales (principalmente arena) contenidas en las aguas residuales, con el fin de evitar su precipitación en los tanques de sedimentación junto con impurezas orgánicas, lo que podría crear dificultades importantes a la hora de eliminar los lodos de los tanques de sedimentación y su posterior deshidratación.

Para nuestro escurrimiento, calcularemos una trampa de arena con movimiento circular de agua, como se muestra en la Figura 1.

1 – ascensor hidráulico; 2 – tubería para eliminar impurezas flotantes

Figura 1 - trampa de arena con movimiento circular de agua

El movimiento del agua se produce a lo largo de una bandeja circular. La arena caída ingresa a la parte cónica a través de las grietas, desde donde es bombeada periódicamente mediante un elevador hidráulico.

El caudal medio diario de aguas residuales que entran a la planta depuradora es de 4000 m 3 /día.

El caudal secundario q promedio.seg, m 3 /s, está determinado por la fórmula

q promedio.seg =, (7)

q promedio.seg = (m3/s)

El coeficiente general de desigualdad de eliminación de agua es igual a 1,73, por lo tanto, el caudal máximo calculado de aguas residuales que ingresan a la planta de tratamiento es igual a

q máx .s = 0,046·1,73 = 0,08 m 3 / s = 288 m 3 / h.

Determinamos la longitud de la trampa de arena usando la fórmula 17.

L = (8)

donde Ks es el coeficiente aceptado según la tabla 27, Ks=1,7;

Hs es la profundidad estimada del desarenador, m;

Vs es la velocidad de movimiento de las aguas residuales, m/s, tomada según la tabla 28;

Uo es el tamaño de la arena hidráulica, mm/s, tomado en función del diámetro requerido de las partículas de arena retenidas.

Ls = metro

El área estimada de la sección transversal abierta de la bandeja anular de una trampa de arena se encontrará mediante la fórmula 2.14

, (9)

donde qmáx. c - caudal máximo de diseño de aguas residuales igual a 0,08 m 3 /s;

V es la velocidad media del movimiento del agua igual a 0,3;

n – número de sucursales.

metros 2

Determinamos la productividad estimada de una trampa de arena.

Introducción

1. Parte de cálculo

1.2. Determinación del volumen de tanques de torres de agua y depósitos de agua limpia.

1.3. Construcción de una línea piezométrica. Selección de bombas 2 ascensores.

2. Parte tecnológica

2.1. Calidad del agua y métodos básicos de su purificación.

2.2. Selección de esquema tecnológico para la purificación del agua.

2.3. Instalaciones de reactivos

2.4. Desinfección del agua

2.5. Selección de equipamiento tecnológico para una planta de tratamiento de agua.

Conclusión

Solicitud

Bibliografía

Introducción

La economía urbana es un conjunto de empresas dedicadas a la producción y venta de viviendas y productos y servicios comunales.

Un sector municipal es un conjunto de empresas que venden el mismo tipo de productos y servicios.

El suministro de agua centralizado es uno de los sectores importantes de la economía urbana, que tiene una serie de características y desempeña sus funciones en la vida de la economía urbana.

El suministro centralizado de agua es una rama de la gestión urbana que proporciona a los consumidores agua en las cantidades requeridas, la calidad requerida y bajo la presión requerida.

Un conjunto de estructuras de ingeniería que realizan tareas de suministro de agua se denomina sistema de suministro de agua (tubería).

El suministro centralizado de agua proporciona a la población agua que debe ser segura contra infecciones, inofensiva en composición química y con buenas cualidades organolépticas.

Esta industria tiene una serie de características tecnológicas:

1. Constancia (estado inmutable de las etapas tecnológicas, independientemente del tamaño de la tecnología);

2. Continuidad (implementación de etapas tecnológicas en estricta secuencia repetitiva).

Pero como muchos sectores de la economía urbana, el suministro de agua tiene sus propios problemas y desventajas. Esto incluye fondos insuficientes para el mantenimiento, la revisión oportuna y las reparaciones actuales de los equipos, para la adquisición y operación de tecnologías modernas, de ahí las constantes fallas en el funcionamiento de los equipos y la tecnología. Como resultado, esto afecta la calidad del agua suministrada a los hogares, su composición química y física.

1. PARTE DE CÁLCULO

1.1. Normas y regímenes de consumo de agua.

El consumo estimado de agua se determina teniendo en cuenta el número de habitantes de una zona poblada y los estándares de consumo de agua.

La norma para el consumo doméstico y de agua potable en zonas pobladas es la cantidad de agua en litros consumida por día por un residente para las necesidades domésticas y potables. La tasa de consumo de agua depende del grado de mejora de los edificios y de las condiciones climáticas.

tabla 1

Normas de consumo de agua.

Los valores más pequeños se refieren a áreas con clima frío y los valores más grandes a áreas con clima cálido.

A lo largo del año y durante el día, el agua para uso doméstico y potable se consume de manera desigual (en verano se consume más que en invierno; durante el día, más que durante la noche).

El consumo diario estimado (promedio del año) de agua para las necesidades domésticas y potable en un área poblada se determina mediante la fórmula

Qdía m = ql Nl/1000, m3/día;

Qdía m = 300*150000/1000 = 45000 m3/día.

Donde ql – consumo específico de agua;

Nzh – número estimado de habitantes.

Consumo de agua estimado por día del mayor y menor consumo de agua, m3/día,

Qdía máx = Kdía máx* Qdía m;

Qdía mín = Kdía mín* Qdía m.

El coeficiente de desnivel diario del consumo de agua Kdía debe tomarse igual a

Kdía máximo = 1,1 – 1,3

Kdía mínimo = 0,7 – 0,9

Se toman valores más grandes de Kday max para ciudades con grandes poblaciones, valores más pequeños para ciudades con poblaciones pequeñas. Para Kday min es al revés.

Qdía máx = 1,3*45000 = 58500 m3/día;

Qdía mín = 0,7*45000 = 31500 m3/día.

Consumo de agua estimado por hora, m3/h,

qch máx = Kch máx * Qdía máx/24

qch min = Kch min * Qdía min/24

El coeficiente de desnivel horario del consumo de agua se determina a partir de las expresiones.

Kch máx = amax * bmax

Kch min = amin * bmin

Donde a es un coeficiente que tiene en cuenta el grado de mejora de los edificios: amax = 1,2-1,4; amin = 0,4-0,6 (se toman valores más pequeños para amax y valores más grandes para amin para un mayor grado de mejora de los edificios); b es un coeficiente que tiene en cuenta el número de residentes de una localidad.

Kch máx = 1,2*1,1 = 1,32

Kch mín = 0,6*0,7 = 0,42

qh máx = 1,32*58500/24 ​​​​= 3217,5 m3/h

qh mín = 0,42*31500/24 ​​= 551,25 m3/h

Consumo de agua para extinción de incendios.

El agua se utiliza esporádicamente para extinguir incendios: durante los incendios. El consumo de agua para la extinción de incendios externos (por incendio) y el número de incendios simultáneos en un área poblada se toman de acuerdo con una tabla que tiene en cuenta el consumo de agua para la extinción de incendios externos de acuerdo con el número de residentes en el área poblada.

Al mismo tiempo, el consumo de agua para la extinción de incendios internos se calcula a razón de dos chorros de 2,5 l/s por incendio de diseño.

Se supone que la duración estimada de la extinción del incendio es de 3 horas.

Luego el suministro de agua para la extinción de incendios.

Wп =nп (qп+2,5*2)*3*3600/1000, m3

Donde nп es el número estimado de incendios; qп – tasa de consumo de agua para un incendio de diseño, l/s.

En nuestro caso nп = 3; qп = 40 l/s.

Wп = 3 (40+2,5*2)*3*3600/1000 = 1458 m3

Consumo horario para extinción de incendios.

Qp.ch. = Wп/3 = 1458/3 = 486 m3/h

Con base en el coeficiente calculado de desnivel horario Kch max = 1,32, establecemos un cronograma probable para la distribución de los gastos diarios por hora del día.

De acuerdo con la tabla de distribución de los gastos diarios del hogar y de bebida por hora del día con diferentes coeficientes de desnivel horario para áreas pobladas para Kch max = 1,32, construimos un cronograma de consumo diario de agua y combinamos con este cronograma los horarios de suministro de agua. mediante bombas 1 y 2 ascensores.

1.2 Determinación del volumen de tanques de torres de agua y depósitos de agua limpia.

La capacidad del tanque de la torre de agua se puede determinar utilizando programas combinados de consumo de agua y operación de la segunda estación de bombeo de elevación. Los resultados del cálculo se muestran en la Tabla 2, que refleja la función reguladora del tanque de la torre de agua. Así, en el período comprendido entre las 22 y las 5 horas, hay escasez de agua no suministrada por la estación de bombeo 2 sube, en la cantidad de 0,1 a 0,8% del consumo diario cada hora se consumirá del tanque; en el período de 5 a 8 horas y de 10 a 19 horas, el agua fluirá hacia el tanque en una cantidad del 0,2 al 0,7% del caudal diario.