Ārējais kanalizācijas tīkls projektēts, pamatojoties uz kopējo notekūdeņu plūsmu. Lai to aprēķinātu, tiek izmantoti ūdens apglabāšanas standarti.

Sadzīves notekūdeņu novadīšanas norma ir vidējais diennakts konvencionālais šāda ūdens daudzums, kas nokrīt vienam kanalizācijai pakļautā objekta iemītniekam. Normu mēra litros.

Procesa notekūdeņiem šis daudzums tiek aprēķināts attiecībā pret vienu vienību, izmantojot ūdeni saskaņā ar procesa plūsmas diagrammu.

Dzīvojamiem īpašumiem ūdens novadīšanas standarti parasti tiek pielīdzināti ūdens patēriņa standartiem. Tas ir saistīts ar faktu, ka sadzīves notekūdeņi būtībā ir izmantots krāna ūdens, kas ir piesārņots to izmantošanas laikā sadzīves vajadzībām. Ne viss patērētāja ūdensapgādes tīklā piegādātais ūdens var nonākt sadzīves kanalizācijas tīklā. Tas ir apjoms, kas tiek izmantots tehnisko iekārtu mazgāšanai un dzesēšanai, ceļu segumiem, zaļo zonu laistīšanai, strūklaku barošanai utt. To ņemot vērā, par šo daļu jāsamazina ūdens novadīšanas ātrums.

Ūdens apglabāšanas standartus regulē SNiP P-G.1-70. To vērtības ir atkarīgas no vietējiem klimatiskajiem apstākļiem un citiem: iekšējā ūdens apgādes, kanalizācijas, centralizētās karstā ūdens apgādes, vannu ūdens sildītāju utt.

Ūdens patēriņš mainās ne tikai atkarībā no gada sezonas, bet arī no diennakts laika. Tādā pašā režīmā jāmaina arī ūdens novadīšana. Notekūdeņu ieplūdes kanalizācijā stundu nevienmērība ir atkarīga no to kopējā apjoma. Jo lielāks kopējais patēriņš, jo mazāk šīs nevienmērības jūtamas.

Ūdens novadīšanas nevienmērīguma koeficienti

Projektējot kanalizācijas sistēmu, ir jāvadās ne tikai no standarta un kopējiem notekūdeņu daudzumiem, ko var novadīt. Ir svarīgi ņemt vērā ikdienas ūdens novadīšanas režīma svārstības. Sistēmai jātiek galā ar notekūdeņu novadīšanu pīķa stundās. Tas attiecas arī uz visiem tā parametriem, piemēram, fekāliju sūkņu jaudu. Maksimālo caurplūdumu aprēķināšanai tiek izmantotas atbilstošas ​​korekcijas - ūdens novadīšanas nevienmērīguma koeficienti.

Ūdens novadīšanas nelīdzenumu aprēķina granularitāte līdz vienai stundai nepieciešama tikai objektiem ar lielu nelīdzenumu iespējamību. Citos gadījumos iespējamās stundas nevienmērības tiek ņemtas vērā iepriekš pieņemtajā rezervē cauruļu tilpumā. Veicot cauruļvadu posmu hidrauliskos aprēķinus, tiek pieņemts, ka to piepildījums ir daļējs iepriekš.

Ūdens novadīšanas diennakts nevienmērības koeficients kcyt ir dienas maksimālās notekūdeņu plūsmas Q max.day attiecība pret diennakts vidējo caurplūdumu Q avg.day gadā:

k diena = Q max.diena / Q vidējā diena

Stundas nevienmērības koeficientu khour ūdens novadīšanai nosaka līdzīgi:

k stunda = Q max.stunda / Q vidējā stunda

Šeit Q max.stunda un Q vidējā stunda ir maksimālās un vidējās stundas izmaksas. Q vidējā stunda tiek aprēķināta, pamatojoties uz patēriņu dienā (dalot to ar 24).

Šos koeficientus reizinot, tiek aprēķināts vispārējā nelīdzenuma koeficients ktot: drenāža

k kopā = k diena k stunda

Vispārīgie koeficienti ir atkarīgi no vidējām izmaksām un ir norādīti attiecīgajās projektētāju tabulās.

Lai aprēķinātu šo koeficientu vidējā plūsmas ātruma vērtībām, kas nav tabulās, tiek izmantota interpolācija, pamatojoties uz to tuvākajiem datiem. Tiek izmantota profesora N. F. Fedorova piedāvātā formula:

ktot = 2,69 / (q vid.)0,121.

Vērtība qср ir notekūdeņu plūsmas ātrums 1 sekundē (vidējā sekundē) litros.

Formula ir derīga vidējiem otrās plūsmas ātrumiem līdz 1250 litriem. Sabiedrisko ēku ūdens novadīšanas diennakts nelīdzenumu koeficients tiek ņemts par vienu.

Stundu nelīdzenumu koeficients tehnoloģiskajiem notekūdeņiem ir ļoti atkarīgs no ražošanas apstākļiem un ir ļoti dažāds.

Es aprēķināju rūpniecības uzņēmuma dušas notekūdeņu izmaksas:

Vidējā dienas Q dušas diena = (40N 5 + 60N 6)/1000, m 3 / dienā, (4.12)

Stunda pēc katras maiņas Q dušas stunda = (40N 7 + 60N 8)/1000, m 3 / h, (4.13)

Otrā q dušas sek. = (40N 7 + 60N 8)/45 * 60, l/s, (4.14)

kur N 5, N 6 ir attiecīgi cilvēku skaits, kuri lieto dušu dienā ar ūdens izvadīšanas ātrumu uz vienu personu saldētavās 40 litri un 60 litri karstajos veikalos;

N 7, N 8 – attiecīgi dušas lietotāju skaits maiņā ar maksimālu ūdens novadīšanu aukstajos un karstajos veikalos.

Q dušas diena = (40 * 76,8 + 60 * 104,5)/1000 = 9,34 m 3 /dienā,

Q dušas stunda = (40 * 48 + 60 * 66,5)/1000 = 5,91 m 3 /h,

q dušas sek. = (40 * 48 + 60 * 66,5)/45 * 60 = 2,19 l/s.

Aizpildiet veidlapu 4.

Ja 4. veidlapa ir aizpildīta pareizi, sadzīves notekūdeņu otrā patēriņa vērtībai, kas aprēķināta pēc formulas (4.11.), jābūt vienādai ar lielāko izdevumu summu no 7. ailes;

q kalpošanas laiks max = 0,43 l/s un (0,16 + 0,27) = 0,43 l/s.

Un dušas notekas otrā plūsmas ātruma vērtība (4.14) ir pēdējās kolonnas lielāko izmaksu summa;

q dušas sec = 2,19 l/s un (0,71 + 1,48) = 2,19 l/s.

Es nosaku paredzamo patēriņu no rūpniecības uzņēmuma:

q n = q rūpnieciskais + q maksimālais kalpošanas laiks + q dušas sek., l/s,

q n = 50,3 + 0,43 + 2,19 = 52,92 l/s.

Izmaksu aprēķins objektos.

Drenāžas tīklu sadalu projektēšanas sekcijās un katram tīkla mezglam (akai) piešķiru numuru. Pēc tam es aizpildu 5. veidlapas 1.–4.

Es nosaku plūsmas ātrumu katrā projektēšanas vietā, izmantojot formulu:

q cit = (q n + q puse + q mp)K gen . max + q sor, l/s, (4.16)

kur q n ir kustības plūsmas ātrums, kas ieplūst projektēšanas zonā no dzīvojamām ēkām, kas atrodas maršrutā;

q sānu – sānu, nāk no sānu savienojumiem

q mp – tranzīts, kas nāk no augšteces posmiem un pēc vērtības vienāds ar iepriekšējo posmu kopējo vidējo plūsmas ātrumu;

q сср – koncentrēta plūsma no sabiedriskām un pašvaldību ēkām, kā arī rūpniecības uzņēmumiem, kas atrodas virs projektēšanas vietas;

Kgen. max – kopējais maksimālais nelīdzenumu koeficients.

Vidējo izmaksu vērtību (5. veidlapas 5.-7. aile) ņemu no iepriekš aizpildītās 1. veidlapas. Kopējās izmaksas (8. aile) ir vienādas ar ceļa, sānu un tranzīta izmaksu summu objektā. Varat pārbaudīt, vai kopējam plūsmas ātrumam (no 8. ailes) ir jābūt vienādam ar vidējo plūsmas ātrumu uz apgabalu (1. veidlapa, 3. aile).

Lai noteiktu nelīdzenumu koeficientu, izveidoju vienmērīgu koeficienta vērtības izmaiņu grafiku atkarībā no vidējās notekūdeņu plūsmas. Punktus grafikam ņemu no tabulas. 4.5. Vidējiem plūsmas ātrumiem, kas mazāki par 5 l / s, paredzamās izmaksas nosaka saskaņā ar SNiP 2.04.01-85. Kopējais maksimālais nelīdzenuma koeficients apgabaliem, kuru plūsmas ātrums ir mazāks par 5 l/s, būs vienāds ar 2,5.

Kopējā maksimālā nelīdzenumu koeficienta vērtības, kas noteiktas no konstruētā grafika, tiek ierakstītas 5. veidlapas 9. ailē.

4.5. tabula

Sadzīves ūdens pieplūdes nevienmērīguma vispārīgie koeficienti.

Es reizinu vērtības 8. un 9. ailē un iegūstu aptuvenos izdevumus par ceturksni. 11. un 12. kolonnā ir ietvertas koncentrētas izmaksas, kuras var klasificēt kā sānu (izmaksas, kas vērstas uz objekta sākumu) vai tranzīta (izmaksas no augšteces ēkām). Var pārbaudīt arī koncentrētos izdevumus, kuru summa ir vienāda ar aprēķinātajiem otriem izdevumiem no 2. veidlapas.

Pēdējā kolonnā es apkopoju vērtības no 10, 11, 12 kolonnām.

Grafiks nelīdzenumu koeficienta noteikšanai (tas ir uz milimetru papīra). Vēlāk izņemiet šo lapu; tā ir nepieciešama lappušu numerācijai.

Zemes gabals Nr.	Meliorācijas laukumu kodi un tīkla posmu skaits	Vidējais patēriņš, l/s	Kopējais maksimālais nelīdzenumu koeficients	Paredzamais plūsmas ātrums, l/s
Veids gaudot	Sānu	Sabiedriskais transports	Ceļotājs	Sānu	Sabiedriskais transports	Ģenerālis	No ceturkšņiem	Koncentrēts	Kopā
Sānu	Sabiedriskais transports
1-2		-	-	3,96	-	-	3,96	2,5	9,9	0,26	-	10,16
2-3		-	1-2	4,13	-	3,96	8,09	2,16	17,47	2,23	0,26	19,96
3-4		-	2-3	3,17	-	8,09	11,26	2,05	23,08	0,33	2,49	25,9
4-5		-	3-4	3,49	-	11,26	14,75	1,94	28,62	1,4	2,82	32,84
6-7		-	-	0,80	-	-	0,80	2,5	2,0	-	-	2,0
7-8		-	6-7	3,58	-	0,80	4,38	2,5	10,95	0,37	-	11,32
8-9	-	-	7-8	-	-	4,38	4,38	2,5	10,95	-	0,37	11,32
9-14		8-9	-	1,33	4,38	-	5,71	2,42	13,82	-	0,37	14,19
12-13		-	-	1,96	-	-	1,96	2,5	4,9	-	-	4,9
13-14		-	12-13	0,90	-	1,96	2,86	2,5	7,15	-	-	7,15
14-15		9-14	13-14	1,44	5,71	2,86	10,01	2,1	21,02	-	0,37	21,39
10-15		-	-	3,05	-	-	3,05	2,5	7,63	0,33	-	7,96
15-16	-	10-15	14-15	-	3,05	10,01	13,06	2,0	26,12	-	0,7	26,82
11-16		-	-	1,13	-	-	1,13	2,5	2,83	-	-	2,83
16-21		15-16	11-16	0,81	13,06	1,13	15,0	1,96	29,4	-	0,7	30,1
21-26		-	16-21	4,01	-	15,0	19,01	1,90	36,12	-	0,7	36,82
20-25		-	-	2,39	-	-	2,39	2,5	5,98	2,23	-	8,21
28-25		-	-	2,44	-	-	2,44	2,5	6,1	0,26	-	6,36
25-26	-	28-25 20-25	-	-	2,44 2,39	-	4,83	2,5	12,08	-	2,49	14,57
26-27		25-26	21-26	2,60	4,83	19,01	26,44	1,6	42,3	0,33	3,19	45,82
5-27	-	4-5	-	-	14,75	-	14,75	1,96	28,91	-	4,22	33,13
27-34		5-27	26-27	2,67	14,75	26,44	43,86	1,71	75,0	-	7,74	82,74
30-29		-	-	2,44	-	-	2,44	2,5	6,1	1,28	-	7,38
29-34	-	30-29	-	-	2,44	-	2,44	2,5	6,1	-	1,28	7,38
33-34		-	-	2,39	-	-	2,39	2,5	5,98	-	-	5,98
34-35		33-34 29-34	27-34	3,92	2,39 2,44	43,86	52,61	1,68	88,38	0,37	9,02	97,77
35-36	-	34-35	-	-	52,61	-	52,61	1,68	88,38	-	9,39	97,77
36-37		-	35-36	3,92	-	52,61	56,53	1,66	93,84	7,78	9,39	111,01
37-38	-	36-37	-	-	56,53	-	56,53	1,66	93,84	52,92	17,17	163,93
38-40		-	37-38	2,87	-	56,53	59,4	1,62	96,23	0,26	70,09	166,58
19-18		-	-	2,39	-	-	2,39	2,5	5,98	-	-	5,98
18-24		19-18	-	2,44	2,39	-	4,83	2,5	12,08	0,40	-	12,48
24-23	-	18-24	-	-	4,83	-	4,83	2,5	12,08	-	0,40	12,48
17-22	23,17	-	-	3,12 2,57	-	-	5,69	2,42	13,77	8,11	-	21,88
22-23		-	17-22	2,78	-	5,69	8,47	2,19	18,55	1,4	8,11	28,06
23-31	13, 12	24-23	22-23	5,3 1,80	4,83	8,47	20,4	1,88	38,35	2,23	9,91	50,49
32-31		-	-	2,07	-	-	2,07	2,5	5,18	-	-	5,18
31-39	-	32-31 23-31	-	-	2,07 20,4	-	22,47	1,85	41,57	-	12,14	53,71
39-40	-	31-39	-	-	22,47	-	22,47	1,85	41,57	-	12,14	53,71
40-GNS	-	39-40	38-40	-	22,47	59,4	81,87	1,62	132,63	-	82,49	215,12

Sadzīves tīklu hidrauliskais aprēķins un augstkalnu projektēšana.

Pēc tam, kad esmu noteikusi paredzamās izmaksas, nākamais meliorācijas tīkla projektēšanas posms ir tā hidrauliskais aprēķins un augstuma projektēšana. Hidrauliskais aprēķins tīkls sastāv no cauruļvada diametra un slīpuma izvēles pa daļām, lai cauruļvada ātrums un piepildījuma vērtības atbilstu SNiP 2.04.03-85 prasībām. Daudzstāvu dizains tīkls sastāv no aprēķiniem, kas nepieciešami, izbūvējot tīkla profilu, kā arī lai noteiktu ielu tīkla minimālo vērtību. Aprēķinot hidraulisko tīklu, es izmantoju Lukin tabulas.

Prasības hidrauliskajiem aprēķiniem un augstumam

Mājsaimniecības tīkla projektēšana.

Veicot hidrauliskos aprēķinus, es izmantoju šādas prasības:

1. Viss aprēķinātais posma plūsmas ātrums iet uz tā sākumu un nemainās visā garumā.

2. Kustība cauruļvadā projektēšanas sadaļā ir bezspiediena un vienmērīga.

3. Smaguma tīklu mazākie (minimālie) diametri un slīpumi tiek pieņemti saskaņā ar SNiP 2.04.03-85 vai tabulu. 5.1.

4. Pieļaujamais projektētais cauruļu piepildījums, ja tiek izlaists projektētais plūsmas ātrums, nedrīkst pārsniegt standarta, un saskaņā ar SNiP 2.04.03-85 ir norādīts tabulā. 5.2.

5. Plūsmas ātrumiem caurulēs pie noteiktā projektētā plūsmas ātruma jābūt ne mazākam par minimālajiem, kas norādīti saskaņā ar SNiP 2.04.03-85 tabulā.

6. Maksimālais pieļaujamais plūsmas ātrums nemetāliskām caurulēm ir 4 m/s, bet metāla caurulēm – 8 m/s.

5.1. tabula

Minimālie diametri un slīpumi

Piezīme: 1. Nogāzes, kuras var izmantot pamatojumam, ir norādītas iekavās. 2. Apdzīvotās vietās ar caurplūdumu līdz 300 m 3 /dienā atļauts izmantot caurules ar diametru 150 mm. 3. Rūpnieciskajai kanalizācijai ar atbilstošu pamatojumu atļauts izmantot caurules, kuru diametrs ir mazāks par 150 mm.

5.2. tabula

Maksimālie pildījumi un minimālie ātrumi

7. Kustības ātrumam posmā jābūt ne mazākam par ātrumu iepriekšējā posmā vai lielāko ātrumu sānu savienojumos. Ātruma samazināšana ir atļauta tikai posmos, kas pāriet no stāva uz mierīgu reljefu.

8. Viena diametra cauruļvadi ir savienoti (saskaņoti) “atbilstoši ūdens līmenim”, un dažādi “pēc šeliņiem”.

9. Cauruļu diametriem jāpalielina no posma uz sekciju, pieļaujami izņēmumi, kad laukuma slīpums strauji palielinās.

10. Minimālais dziļums jāuzskata par lielāko no divām vērtībām: h 1 = h pr – a, m,

h 2 = 0,7 + D, m,

kur h pr ir standarta augsnes sasalšanas dziļums noteiktai zonai, kas pieņemts saskaņā ar SNiP 2.01.01-82, m;

a – pieņemtais parametrs caurulēm ar diametru līdz 500 mm – 0,3 m, caurulēm ar lielāku diametru – 0,5 m;

D – caurules diametrs, m.

Mordovijas Republikas standarta sasalšanas dziļums ir 2,0 m.

h 1 = 2,0 – 0,3 = 1,7;

h2 = 0,7 + 0,2 = 0,9;

Minimālais ieklāšanas dziļums šai zonai ir 1,7 m.

Vidējais gruntsūdens dziļums ir 4,4 m.

12. Laukumus ar caurplūdumiem, kas mazāki par 9 - 10 l/s, ieteicams uzskatīt par “neprojektētiem”, savukārt caurules diametrs un slīpums ir vienāds ar minimālo, ātrums un piepildījums netiek aprēķināts.

Mājsaimniecības tīkla aprēķins

Tabulā 6. veidlapā ievadu katras gravitācijas sekcijas aprēķina rezultātus. Pirmkārt, es aizpildu ailes ar sākotnējiem datiem - 1., 2., 3., 10. un 11. aile (izdevumi - no 5. veidlapas pēdējās ailes, zemes garums un augstums - saskaņā ar pilsētas ģenerālplānu). Pēc tam katrai sekcijai secīgi veicam hidrauliskos aprēķinus šādā secībā:

5.3. tabula

Zemes gabala numurs	Garums, m	Zemes zīmes, m
vispirms	beigās
1-2	10,16
2-3	19,96
3-4	25,9
4-5	32,84
6-7	2,0		162,5
7-8	11,32	162,5
8-9	11,32
9-14	14,19
12-13	4,9	162,5
13-14	7,15
14-15	21,39		161,8
10-15	7,96		161,8
15-16	26,82	161,8	160,2
11-16	2,83	160,3	160,2
16-21	30,1	160,2
21-26	36,82
20-25	8,21	163,5	162,5
28-25	6,36		162,5
25-26	14,57	162,5
26-27	45,82
27-34	82,74
30-29	7,38	162,7
29-34	7,38
33-34	5,98	162,5
34-35	97,77
35-36	97,77
36-37	111,01
37-38	163,93
38-40	166,58
19-18	5,98	163,5	163,3
18-24	12,48	163,3
24-23	12,48		162,4
17-22	21,88	162,5	162,5
22-23	28,06	162,5	162,4
23-31	50,49	162,4	161,4
32-31	5,18	162,3	161,4
31-39	53,71	161,4	160,5
39-40	53,71	160,5
40-GNS	215,12

1. Ja posms ir kalnup, tad cauruļvada dziļums posma sākumā h 1 tiek pieņemts vienāds ar minimālo h min , un aptuvenais diametrs ir vienāds ar minimālo pieņemtajam tīkla veidam un drenāžas sistēmai. (5.1. tabula). Ja vietnei ir blakus augšteces posmi, tad sākotnējais dziļums ir aptuveni vienāds ar lielāko dziļumu šo posmu beigās.

2. Aprēķinu aptuveno cauruļvada slīpumu:

i o = (h min – h 1 + z 1 – z 2)/l, (5.1)

kur z 1 un z 2 ir zemes virsmas atzīmes posma sākumā un beigās;

l ir sadaļas garums.

Rezultāts var būt negatīva slīpuma vērtība.

3. Izvēlos cauruļvadu ar nepieciešamo diametru D, piepildījumu h/D, plūsmas ātrumu v un slīpumu i pēc zināmā aprēķinātā plūsmas ātruma. Caurules izvēlos pēc A.A.Lūkina tabulām. Atlasi sāku ar minimālo diametru, pamazām pārejot uz lielākiem. Slīpumam jābūt ne mazākam par aptuveno i 0 (un, ja caurules diametrs ir vienāds ar minimālo, ne mazākam par minimālo slīpumu - 5.1. tabula). Pildījumam jābūt ne vairāk kā pieļaujamam (5.2. tabula). Ātrumam, pirmkārt, jābūt ne mazākam par minimālo (5.2. tabula), otrkārt, ne mazākam par lielāko ātrumu blakus posmos.

Ja caurplūdums posmā ir mazāks par 9-10 l/s, tad posmu var uzskatīt par neprojektētu: ņemu diametru un slīpumu minimālu, bet pildījumu un ātrumu neregulēju. Es aizpildu 4., 5., 6., 7., 8. un 9. aili.

Kritumu aprēķinu pēc formulas: ∆h=i·l, m

kur, es – slīpums,

l – posma garums, m.

Pildījums metros ir vienāds ar pildījuma frakciju un diametra reizinājumu.

4. No visām sākumam blakus esošajām sekcijām izvēlos posmu ar vislielāko dziļumu, kas būs konjugēts. Tad es pieņemu savienojuma veidu (atkarībā no cauruļu diametra strāvas un savienojuma sekcijās). Tad es aprēķināju dziļumus un atzīmes sadaļas sākumā, un ir iespējami šādi gadījumi:

a) Ja konjugācija ir “ar ūdeni”, tad ūdens zīme sadaļas sākumā ir vienāda ar ūdens zīmi konjugāta posma beigās, t.i. Es pārrakstu vērtības no 13. ailes uz 12. kolonnu. Pēc tam es aprēķināju apakšas pacēlumu posma sākumā, kas ir vienāds ar zemes pacēlumu posma sākumā mīnus dziļumu posma sākumā un uzrakstu rezultāts 14. ailē.

b) Ja konjugācija ir “by shelygs”, tad es aprēķināju apakšējo atzīmi sadaļas sākumā: z d.beg. =z d.pretestība +D tr.pretestība - D tr.tek.

kur, z d.pretestība - apakšējā atzīme blakus esošās sadaļas beigās, m.

D tr.turp. – caurules diametrs blakus sekcijā, m.

D tr.tek. – caurules diametrs pašreizējā posmā, m.

Šo vērtību ierakstu 14. ailē. Pēc tam sekcijas sākumā aprēķināju ūdenszīmi, kas ir vienāda ar apakšējās atzīmes summu posma sākumā z d.beg. un dziļumu vietas sākumā un pierakstiet to 12. ailē.

c) Ja vietai nav krustojuma (t.i., augšpus vai aiz sūkņu stacijas), tad grunts pacēlums vietas sākumā ir vienāds ar starpību starp zemes virsmas pacēlumu vietas sākumā un dziļums vietnes sākumā. Ūdenszīmi sadaļas sākumā nosaku līdzīgi kā iepriekšējā gadījumā, vai, ja posms nav aprēķināts, pieņemu to vienādu ar apakšējo atzīmi, un 12. un 13. ailē ielieku domuzīmes.

Pirmajos divos gadījumos dziļumu sekcijas sākumā nosaka pēc formulas: h 1 = z 1 - z 1d.

5. Aprēķinu dziļumu un atzīmes sadaļas beigās:

Apakšējais pacēlums ir vienāds ar starpību starp apakšējo pacēlumu sekcijas sākumā un kritumu,

Ūdens atzīme ir vienāda ar apakšējās atzīmes posma beigās un aizpildījuma metros summu vai apakšējās atzīmes starpību posma sākumā un kritienu,

Ieklāšanas dziļums ir vienāds ar ūdens virsmas un apakšas augstuma starpību posma beigās.

Ja ieklāšanas dziļums izrādās lielāks par maksimālo dziļumu konkrētam augsnes veidam (manā gadījumā maksimālais dziļums ir 4,0 m), tad pašreizējā posma sākumā es uzstādu reģionālo vai vietējo sūkņu staciju, dziļums posma sākumā tiek ņemts vienāds ar minimālo, un es atkārtoju aprēķinu, sākot no 3. punkta (es neņemu vērā ātrumus blakus posmos).

Aizpildu 13., 15. un 17. ailes. 18. ailē var pierakstīt interfeisa veidu, saskarnes laukumu, sūkņu staciju esamību utt.

Gravitācijas kanalizācijas tīkla hidraulisko aprēķinu iesniedzu 6. veidlapā.

Pamatojoties uz drenāžas tīkla hidrauliskā aprēķina rezultātiem, izbūvēju viena no drenāžas baseina galvenā kolektora garenprofilu. Konstruējot galvenā kolektora garenprofilu, mēs domājam tā maršruta zīmēšanu uz laukuma šķērsgriezuma posmos līdz GNS. Galvenā kolektora garenprofilu piedāvāju grafiskajā daļā. Es pieņemu keramikas caurules, jo gruntsūdeņi ir agresīvi pret betonu.

Zemes gabals Nr.	Patēriņš, l/s	Garums, m	Uk-lon	Piliens, m	Diametrs, mm	Ātrums, m/s	Pildījums	Marķējumi, m	Dziļums	Piezīme
Zeme	ūdens	apakšā
akcijas	m	vispirms	beigās	vispirms	beigās	vispirms	beigās	vispirms	beigās
1-2	10,16		0,005	1,3		0,68	0,49	0,10			158,4	157,1	158,3		1,7
2-3	19,96		0,004	1,32		0,74	0,55	0,14			157,09	155,77	156,95	155,63	3,05	4,37	N.S.
3-4	25,9		0,003	0,39		0,73	0,50	0,15			158,45	158,06	158,3	157,91	1,7	2,09
4-5	32,84		0,003	0,93		0,78	0,58	0,17			158,08	157,15	157,91	156,98	2,09	3,02
6-7	2,0		0,007	1,05		-	-	-		162,5	-	-	161,3	160,25	1,7	2,25
7-8	11,32		0,005	1,45		0,70	0,52	0,10	162,5		162,6	158,9	160,25	158,80	2,25	3,2
8-9	11,32		0,005	0,55		0,70	0,52	0,10			158,9	158,35	158,8	158,25	3,2	3,75	N.S.
9-14	14,19		0,005	1,4		0,74	0,60	0,12			160,42	159,02	160,30	158,9	1,7	4,1	N.S.
12-13	4,9		0,007	1,89		-	-	-	162,5		-	-	160,8	158,91	1,7	4,09	N.S.
13-14	7,15		0,007	0,84		-	-	-			-	-	161,3	160,46	1,7	2,54
14-15	21,39		0,004	1,12		0,75	0,57	0,14		161,8	161,44	160,32	161,3	160,18	1,7	1,62
10-15	7,96		0,007	1,96		-	-	-		161,8	-	-	160,3	158,34	1,7	3,46
15-16	26,82		0,003	0,24		0,75	0,52	0,16	161,8	160,2	158,4	158,16	158,24		3,56	2,2
11-16	2,83		0,007	1,82		-	-	-	160,3	160,2	-	-	158,6	156,78	1,7	3,42
16-21	30,1		0,003	0,45		0,76	0,55	0,17	160,2		156,85	156,4	156,68	156,23	3,52	3,77
21-26	36,82		0,003	1,65		0,76	0,51	0,18			156,36	154,71	156,18	154,53	3,82	5,47	N.S.
20-25	8,21		0,007	2,52		-	-	-	163,5	162,5	-	-	160,8	158,28	1,7	4,22	N.S.
28-25	6,36		0,007	2,59		-	-	-		162,5	-	-	161,3	158,71	1,7	3,79
25-26	14,57		0,004	1,16		0,69	0,46	0,12	162,5		160,92	159,76	160,8	159,64	1,7	0,36
26-27	45,82		0,003	1,08		0,79	0,58	0,20			159,74	158,66	159,54	158,46	0,46	1,54
27-34	82,74		0,002	0,76		0,84	0,60	0,27			158,63	157,87	158,36	157,6	1,64	2,4
30-29	7,38		0,007	2,87		-	-	-	162,7		-	-		158,13	1,7	4,87	N.S.
29-34	7,38		0,007	1,75		-	-	-			-	-	161,3	159,55	1,7	0,45
33-34	5,98		0,007	2,59		-	-	-	162,5		-	-	160,8	158,21	1,7	1,79
34-35	97,77		0,002	0,86		0,87	0,67	0,30			157,9	157,04	157,6	156,74	2,4	3,26
35-36	97,77		0,002	0,5		0,87	0,67	0,30			157,04	156,54	156,74	156,24	3,26	3,76
36-37	111,01		0,002	0,42		0,87	0,63	0,32			156,51	156,09	156,19	155,77	3,81	4,23	N.S.
37-38	163,93		0,002	0,42		0,91	0,71	0,39			158,69	158,27	158,3	157,88	1,7	2,12
38-40	166,58		0,002	0,46		0,91	0,72	0,40			158,28	157,82	157,88	157,42	2,12	2,58
19-18	5,98		0,007	2,94		-	-	-	163,5	163,3	-	-	161,8	158,86	1,7	4,44	N.S.
18-24	12,48		0,005	1,3		0,71	0,55	0,11	163,3		161,71	160,41	161,6	160,3	1,7	2,7
24-23	12,48		0,005	0,9		0,71	0,55	0,11		162,4	160,41	159,51	160,3	159,4	2,7
17-22	21,88		0,004	0,48		0,75	0,58	0,15	162,5	162,5	160,95	160,47	160,8	160,32	1,7	2,18
22-23	28,06		0,003	0,69		0,75	0,53	0,16	162,5	162,4	160,43	159,74	160,27	159,58	2,23	2,82
23-31	50,49		0,003	0,9		0,82	0,62	0,22	162,4	161,4	159,65	158,75	159,43	158,53	2,97	2,87
32-31	5,18		0,007	2,17		-	-	-	162,3	161,4	-	-	160,6	158,43	1,7	2,97
31-39	53,71		0,003	0,9		0,83	0,65	0,23	161,4	160,5	158,61	157,71	158,38	157,48	3,02	3,02
39-40	53,71		0,003	0,36		0,83	0,65	0,23	160,5		157,71	157,35	157,48	157,12	3,02	2,88
40-gns	215,12		0,002	0,1		0,91	0,60	0,42			157,19	157,09	156,77	156,67	3,23	3,33

Šeit ievietojiet upes šķērsprofilu, kas ir uz grafiskā papīra

Sifona aprēķins.

Hidrauliski aprēķinot un projektējot sifonu, jāievēro šādi nosacījumi:

Darba līniju skaits – vismaz divas;

Tērauda cauruļu diametrs ir vismaz 150 mm;

Sifona maršrutam jābūt perpendikulāram kuģu ceļam;

Sānu zariem jābūt ar slīpuma leņķi pret horizontu α - ne vairāk kā 20º;

Sifona zemūdens daļas h ieklāšanas dziļums nav mazāks par 0,5 m, bet kuģu ceļa ietvaros - ne mazāks par 1 m;

Brīvajam attālumam starp drenāžas līnijām b jābūt 0,7 - 1,5 m;

Ātrumam caurulēs jābūt, pirmkārt, ne mazākam par 1 m/s, otrkārt, ne mazākam par ātrumu padeves kolektorā (V in. ≥ V in.);

Ūdens zīme ieplūdes kamerā tiek uzskatīta par ūdens atzīmi dziļākajā kolektorā, kas tuvojas sifonam;

Ūdens atzīme izplūdes kamerā ir zemāka par ūdens atzīmi ieplūdes kamerā pēc spiediena zuduma lieluma sifonā, t.i. z ārā = zin. - ∆h.

Sifona projektēšanas un hidrauliskā aprēķina procedūra:

1. Uz grafiskā papīra es uzzīmēju upes profilu vietā, kur ir uzlikts sifons uz vienādām horizontālām un vertikālām skalām. Es iezīmēju sifona zarus un nosaku tā garumu L.

2. Es nosaku paredzamo plūsmas ātrumu sifonā tāpat kā plūsmas ātrumu projektēšanas zonās (t.i., es to ņemu no 5. formas).

3. Es pieņemu projektēto ātrumu sifonā V d. un darba līniju skaitu.

4. Izmantojot Ševeļeva tabulas, izvēlos cauruļu diametru atbilstoši ātrumam un plūsmas ātrumam vienā caurulē, kas vienāds ar aprēķināto plūsmas ātrumu, kas dalīts ar darba līniju skaitu; Es atklāju spiediena zudumu caurulēs uz garuma vienību.

5. Spiediena zudumu sifonā aprēķinu kā summu:

kur - vietējās pretestības koeficients ieejā = 0,563;

Ātrums pie sifona izejas, m/s;

- spiediena zudumu summa visos sifona pagriezienos;

Rotācijas leņķis, grādi;

Vietējās pretestības koeficients pagrieziena līkumā (6.1. tabula)

6.1. tabula

Vietējie pretestības koeficienti elkoņā (ar diametru līdz 400 mm.)

6. Pārbaudu iespēju sifona avārijas darbības laikā izlaist visu aprēķināto plūsmu caur vienu līniju: pie iepriekš norādītā diametra atrod ātrumu un spiediena zudumu sifona ∆h avārijā.

7. Jāievēro šāda nevienādība: h 1 ≥ ∆h avārijas. - ∆h,

kur h 1 ir attālums no zemes virsmas līdz ūdenim ieplūdes kamerā

Ja šī attiecība nav izpildīta, palieliniet līniju diametru, līdz nosacījums ir izpildīts. Atrodiet plūsmas ātrumu pie šī diametra un parastā sifona darbības režīma. Ja ātrums ir mazāks par 1 m/s, tad viena no līnijām tiek pieņemta kā rezerves.

8. Tiek aprēķināts ūdens līmenis sifona izplūdes kamerā.

Mūsu gadījumā sifons ir 83 m garš ar paredzamo plūsmas ātrumu 33,13 l/s. Sifonam ir piemērots viens kolektors (4-5) ar diametru 300 mm un plūsmas ātrumu 0,78 m/s, ātrums cauruļvadā aiz sifona ir 0,84 m/s. Hercogam ir divi zari ar 10º leņķi apakšējā un augošā zarā. Ūdens līmenis ieejas kamerā ir 157,15 m, attālums no zemes virsmas līdz ūdenim ir 2,85 m.

Mēs pieņemam 2 darba sifona līnijas. Izmantojot Ševeļeva tabulu, mēs pieņemam ar plūsmas ātrumu 16,565 l/s tērauda caurules ar diametru 150 mm, ūdens ātrumu 0,84 m/s, spiediena zudumu uz 1 m – 0,0088 m.

Mēs aprēķinām spiediena zudumu:

Gar garumā: ∆h 1 =0,0088*83=0,7304 m.

Pie ieejas: ∆h 2 =0,563*(0,84) 2 /19,61=0,020 m.

Pie izejas: ∆h 3 =(0,84 -0,84) 2 /19,61=0 m.

Pie 4 pagriezieniem: ∆h 4 =4*(10/90)*0,126*(0,84) 2 /19,61=0,002 m.

Vispārīgi: ∆h=0,7304 +0,020 +0 +0,002 =0,7524 m.

Pārbaudām sifona darbību avārijas režīmā: pie plūsmas ātruma 33,13 l/s un caurules diametrā 150 mm. Mēs atklājam, ka ātrums ir 1,68 m/s un vienības spiediena zudums ir 0,033. Mēs pārrēķinām spiediena zudumu:

Garums: ∆h 1 =0,033*83=2,739 m.

Pie ieejas: ∆h 2 =0,563*(1,68) 2 /19,61=0,081 m.

Pie izejas: ∆h 3 = (0,84-1,68) 2 /19,61 = 0,036 m.

Pie 4 pagriezieniem: ∆h 4 =4*(10/90)*0,126*(1,68) 2 /19,61=0,008 m.

Vispārīgi: ∆h avārija = 2,739 +0,081 +0,036 +0,008 =2,864 m.

Pārbaudām stāvokli: 2,85 ≥ (2,864-0,7524 =2,1116 m). Nosacījums ir izpildīts. Es pārbaudu cauruļvada plūsmas noplūdi normālos ekspluatācijas apstākļos: ar plūsmas ātrumu 33,13 m/s un diametru 150 mm. ātrums būs 1,68 m/s. Tā kā iegūtais ātrums ir lielāks par 1 m/s, es pieņemu abas līnijas kā strādājošas.

Mēs aprēķinām ūdens atzīmi pie sifona izejas:

z ārā = zin. - ∆h= 157,15 - 2,864=154,29 m.

Secinājums.

Veicot kursa projektu, mēs, pamatojoties uz sākotnējiem datiem, aprēķinājām pilsētas meliorācijas tīklu, kas ir parādīts aprēķinos un paskaidrojumā, un uz aprēķiniem izveidojām grafisko daļu.

Šajā kursa projektā tika projektēts Mordovijas Republikas apdzīvotās vietas meliorācijas tīkls ar kopējo iedzīvotāju skaitu 35 351 cilvēks.

Šim reģionam izvēlējāmies daļēji atsevišķu drenāžas sistēmu, jo 95% padeves ūdens plūsma ir 2,21 m 3 /s, kas ir mazāka par 5 m 3 /s. Arī šai apdzīvotai vietai izvēlējāmies centralizētu meliorācijas sistēmu, jo iedzīvotāju skaits ir mazāks par 500 tūkstošiem cilvēku. un šķērsota shēma, jo galvenā kolektora ieklāšana paredzēta pa objekta teritorijas apakšējo malu, gar ūdens kanālu.

fonta izmērs

KANALIZĀCIJA - ĀRĒJIE TĪKLI UN KONSTRUKCIJAS - SNiP 2-04-03-85 (apstiprināts ar PSRS Valsts celtniecības komitejas dekrētu 21-05-85 71) (rediģēts no 20-05-86)... Aktuāls 2018.g.

Specifiskās izmaksas, nelīdzenumu koeficienti un paredzamie notekūdeņu caurplūdumi

2.1. Projektējot kanalizācijas sistēmas apdzīvotās vietās, aprēķinātā īpatnējā diennakts vidējā (gadā) sadzīves notekūdeņu novadīšana no dzīvojamām ēkām jāpieņem vienāda ar aprēķināto īpatnējo dienas vidējo (gadā) ūdens patēriņu saskaņā ar SNiP 2.04.02-84, neņemot vērā ņem vērā ūdens patēriņu teritoriju un zaļo zonu laistīšanai.

2.2. Īpaša drenāža, lai noteiktu paredzamās notekūdeņu plūsmas no atsevišķām dzīvojamām un sabiedriskām ēkām, ja nepieciešams ņemt vērā koncentrētās izmaksas, ir jāņem saskaņā ar SNiP 2.04.01-85.

2.7. Aprēķinātās maksimālās un minimālās notekūdeņu plūsmas jānosaka kā vidējo diennakts (gadā) notekūdeņu plūsmu, kas noteiktas saskaņā ar 2.5.punktu, reizinājums ar vispārējiem nevienmērīguma koeficientiem, kas norādīti 2. tabulā.

2. tabula

Vispārējais notekūdeņu pieplūdes nevienmērīguma koeficients	Vidējā notekūdeņu caurplūde, l/s
	5	10	20	50	100	300	500	1000	5000 vai vairāk
Maksimālais K_gen.max	2,5	2,1	1,9	1,7	1,6	1,55	1,5	1,47	1,44
Minimālais K_gen.min	0,38	0,45	0,5	0,55	0,59	0,62	0,66	0,69	0,71

3. Vidējās notekūdeņu plūsmas starpvērtībām kopējie nelīdzenuma koeficienti jānosaka ar interpolāciju.

2.8. Rūpniecisko uzņēmumu notekūdeņu aplēstās izmaksas jāņem vērā šādi:

Uzņēmuma ārējiem kolektoriem, kas saņem notekūdeņus no cehiem - ar maksimālajiem stundas plūsmas ātrumiem;

Uzņēmuma klātienes un izbraukuma savācējiem - pēc apvienotā stundu grafika;

uzņēmumu grupas izbraukuma kolektoram - pēc apvienotā stundu grafika, ņemot vērā notekūdeņu cauri kolektoram caurteces laiku.

2.9. Izstrādājot 1.1.punktā minētās shēmas, var ņemt konkrēto vidējo diennakts (gadā) ūdens novadīšanu saskaņā ar 3.tabulu.

Rūpniecības un lauksaimniecības uzņēmumu notekūdeņu apjoms jānosaka, pamatojoties uz konsolidētiem standartiem vai esošajiem analogajiem projektiem.

3. tabula

Piezīmes: 1. Konkrēto vidējo dienas ūdens novadīšanu var mainīt par 10 - 20% atkarībā no klimatiskajiem un citiem vietējiem apstākļiem un uzlabojumu pakāpes.

2. Ja nav datu par rūpniecības attīstību pēc 1990.gada, ir atļauts pieņemt papildu notekūdeņu plūsmu no uzņēmumiem 25% apmērā no plūsmas, kas noteikta no 3.tabulas.

2.10. Jāpārbauda sadzīves un rūpniecisko notekūdeņu gravitācijas līnijas, kolektori un kanāli, kā arī spiedvadi, lai noteiktu kopējo aprēķināto maksimālo plūsmas ātrumu saskaņā ar 2.7. un 2.8. punktu un virszemes un gruntsūdeņu papildu pieplūdumu lietus un sniega kušanas laikā, neorganizēta iekļūšana kanalizācijas tīklā caur noplūdes aku lūkām un gruntsūdeņu infiltrācijas dēļ. Papildu ieplūdes apjoms q_ad, l/s, jānosaka, pamatojoties uz speciāliem apsekojumiem vai līdzīgu objektu ekspluatācijas datiem, bet to neesamības gadījumā - pēc formulas

q_ad = 0,15 l kvadrātsakne (m_d),

(1)

kur L ir cauruļvadu kopējais garums līdz aprēķinātajai konstrukcijai (cauruļvada vietai), km;

m_d - maksimālā dienas nokrišņu vērtība, mm, kas noteikta saskaņā ar SNiP 2.01.01-82.

Gravitācijas cauruļvadu un kanālu ar jebkuras formas šķērsgriezumu verifikācijas aprēķins palielinātas plūsmas pārejai jāveic uzpildes augstumā 0,95.

4 Attīrīšanas iekārtu aprēķins

4.1. Attīrīšanas iekārtās ienākošo notekūdeņu plūsmas un nelīdzenumu koeficienta noteikšana

Mēs aprēķinām attīrīšanas iekārtu caurlaides jaudu, izmantojot SNiP 2.04.03-85 formulas, ņemot vērā ienākošo notekūdeņu īpašības:

vidējā diennakts notekūdeņu pieplūde ir 4000 m 3 /dienā, maksimālā diennakts notekūdeņu pieplūde ir 4500 m 3 /dienā, stundas nelīdzenuma koeficients ir 1,9.

Vidējais diennakts caurplūdums ir 4000 m 3 /dienā. Tad vidējais stundas patēriņš

kur Q vidējais dienas patēriņš,

Maksimālais stundas patēriņš būs

Q max = q vid. K h.max (6)

kur K h max ir maksimālais saskaņā ar standartiem pieņemtais stundas nelīdzenuma koeficients

K h. max =1,3·1,8=2,34

Maksimālais ikdienas nelīdzenuma koeficients

Pa dienu maks = 1,1.

Tad maksimālais dienas patēriņš

Q diena.max =4000·1,1=4400 m 3 /dienā.

Maksimālais stundas patēriņš

.

4.2. Notekūdeņu plūsmas noteikšana no apdzīvotas vietas un vietējās rūpniecības (siera fabrika)

Siera ražotnes projektētā jauda ir 210 tonnas/dienā. Ikdienas notekūdeņu plūsmu no siera ražotnes nosaka tā faktiskā jauda, ​​kas vienāda ar 150 tonnām piena pārstrādes dienā.

Standarta notekūdeņu patēriņš ir 4,6 m 3 uz 1 tonnu pārstrādāta piena. Tad siera ražotnes notekūdeņu ikdienas patēriņš ir

Q ikdienas ķemme =150·4,6=690 m 3 /dienā.

Notekūdeņu piesārņotāju koncentrācija (kopējais BSP kopā) siera ražotnei atbilst 2400 mg/l. No siera ražotnes notekūdeņu attīrīšanas iekārtā nonākušo piesārņojošo vielu daudzums būs

BSP pilna kombinācija = 2400 690 = 1656 g/dienā.

Notekūdeņu plūsmu no apdzīvotas vietas var noteikt kā starpību starp maksimālo diennakts plūsmas ātrumu, kas ieplūst notekūdeņu attīrīšanas iekārtā, un ikdienas notekūdeņu plūsmu no siera ražotnes

Q dienas max – Q ikdienas ķemme =4400-690=3710 m 3 /dienā.

Saskaņā ar standartiem piesārņojuma daudzums no viena cilvēka BSP kopā = 75 g/dienā. Apdzīvotās vietas iedzīvotāju skaits ir 16 000 cilvēku.

Kopējais piesārņojuma daudzums

BSP kopējie kalni =75·16000=1200 g/dienā.

Noteiksim piesārņojuma daudzumu sadzīves un rūpniecisko notekūdeņu maisījumā

BOD pilns cm. =(1656+1200)/4400=649 mg/l.

4.3 Smilšu slazdu un smilšu paliktņu aprēķins

Smilšu uztvērēji paredzēti notekūdeņos esošo minerālo piemaisījumu (galvenokārt smilšu) aizturēšanai, lai izvairītos no to nogulsnēšanās nostādināšanas tvertnēs kopā ar organiskajiem piemaisījumiem, kas varētu radīt būtiskas grūtības nosēdināšanas tvertņu nosēdumu izvadīšanā un to tālākā atūdeņošanā.

Mūsu notecei mēs aprēķināsim smilšu slazdu ar apļveida ūdens kustību, kā parādīts 1. attēlā.

1 – hidrauliskais lifts; 2 – cauruļvads peldošo piemaisījumu noņemšanai

1. attēlā - smilšu slazds ar apļveida ūdens kustību

Ūdens kustība notiek pa gredzenveida paplāti. Nobirušās smiltis pa spraugām nonāk konusa daļā, no kurienes tās periodiski tiek izsūknētas ar hidraulisko liftu.

Vidējā diennakts notekūdeņu plūsma, kas nonāk attīrīšanas iekārtās, ir 4000 m 3 /dienā.

Sekundāro plūsmas ātrumu q avg.sec, m 3 /s, nosaka pēc formulas

q vid. sek =, (7)

q avg.sec = (m 3 /s)

Kopējais ūdens novadīšanas nevienmērīguma koeficients ir vienāds ar 1,73, tāpēc maksimālais aprēķinātais notekūdeņu plūsmas ātrums, kas nonāk attīrīšanas iekārtā, ir vienāds ar

q max .s = 0,046 · 1,73 = 0,08 m 3 / s = 288 m 3 / h.

Mēs nosakām smilšu slazda garumu, izmantojot formulu 17

Ls= (8)

kur Ks ir koeficients, kas pieņemts saskaņā ar 27. tabulu, Ks=1,7;

Hs ir aptuvenais smilšu lamatas dziļums, m;

Vs ir notekūdeņu kustības ātrums, m/s, ņemts saskaņā ar 28. tabulu;

Uo ir hidrauliskais smilšu izmērs, mm/s, kas ņemts atkarībā no vajadzīgā aizturēto smilšu daļiņu diametra.

Ls = m

Viena smilšu slazda gredzenveida paplātes atvērtā šķērsgriezuma aptuvenais laukums tiks atrasts, izmantojot formulu 2.14.

, (9)

kur qmax. c - maksimālais projektētais notekūdeņu plūsmas ātrums, kas vienāds ar 0,08 m 3 /s;

V ir vidējais ūdens kustības ātrums, kas vienāds ar 0,3;

n – zaru skaits.

m 2

Nosakām viena smilšu lamatas paredzamo produktivitāti

Ievads

1. Aprēķinu daļa

1.2. Ūdenstorņu un tīrā ūdens rezervuāru rezervuāru tilpuma noteikšana

1.3. Pjezometriskās līnijas izbūve. Sūkņu izvēle 2 lifti

2. Tehnoloģiskā daļa

2.1. Ūdens kvalitāte un tā attīrīšanas pamatmetodes

2.2. Ūdens attīrīšanas tehnoloģiskās shēmas izvēle

2.3. Reaģentu iekārtas

2.4. Ūdens dezinfekcija

2.5. Ūdens attīrīšanas iekārtas tehnoloģisko iekārtu izvēle

Secinājums

Pieteikums

Bibliogrāfija

Ievads

Pilsētas ekonomika ir uzņēmumu kopums, kas nodarbojas ar mājokļu un komunālo preču un pakalpojumu ražošanu un pārdošanu.

Pašvaldības sektors ir uzņēmumu kopums, kas pārdod viena veida preces un pakalpojumus.

Centralizētā ūdensapgāde ir viena no svarīgām pilsētas ekonomikas nozarēm, kurai ir vairākas pazīmes un kura pilda savas funkcijas pilsētas ekonomikas dzīvē.

Centralizētā ūdensapgāde ir pilsētas pārvaldības nozare, kas nodrošina ūdens patērētājus ar ūdeni vajadzīgajā daudzumā, vajadzīgajā kvalitātē un ar nepieciešamo spiedienu.

Inženierbūvju kopumu, kas veic ūdensapgādes uzdevumus, sauc par ūdensapgādes sistēmu (cauruļvadu).

Centralizēta ūdensapgāde nodrošina iedzīvotājus ar ūdeni, kam jābūt drošam pret infekcijām, nekaitīgam ķīmiskajā sastāvā un ar labām organoleptiskajām īpašībām.

Šai nozarei ir vairākas tehnoloģiskas iezīmes:

1. Noturība (nemainīgs tehnoloģisko posmu stāvoklis neatkarīgi no tehnoloģijas lieluma);

2. Nepārtrauktība (tehnoloģisko posmu īstenošana stingri atkārtojošā secībā).

Taču, tāpat kā daudzām pilsētas ekonomikas nozarēm, ūdens apgādei ir savas problēmas un trūkumi. Tas ietver nepietiekamu finansējumu iekārtu uzturēšanai, savlaicīgam kapitālremontam un kārtējiem remontiem, moderno tehnoloģiju iegādei un ekspluatācijai, līdz ar to arī nepārtrauktās kļūmes iekārtu un tehnoloģiju darbībā. Rezultātā tas ietekmē mājām piegādātā ūdens kvalitāti, tā ķīmisko un fizisko sastāvu.

1. APRĒĶINĀŠANAS DAĻA

1.1. Ūdens patēriņa normas un režīmi

Paredzamais ūdens patēriņš tiek noteikts, ņemot vērā apdzīvotās vietas iedzīvotāju skaitu un ūdens patēriņa normas.

Mājsaimniecības un dzeramā ūdens patēriņa norma apdzīvotās vietās ir viena iedzīvotāja dienā sadzīves un dzeršanas vajadzībām patērētais ūdens daudzums litros. Ūdens patēriņa ātrums ir atkarīgs no ēku uzlabošanas pakāpes un klimatiskajiem apstākļiem.

1. tabula

Ūdens patēriņa normas

Mazākas vērtības attiecas uz apgabaliem ar aukstu klimatu, bet lielākas vērtības uz apgabaliem ar siltu klimatu.

Gada un dienas laikā ūdens mājsaimniecībai un dzeršanai tiek patērēts nevienmērīgi (vasarā tiek patērēts vairāk nekā ziemā; dienā - vairāk nekā naktī).

Aptuveno (gada vidējo) ikdienas ūdens patēriņu mājsaimniecības un dzeršanas vajadzībām apdzīvotā vietā nosaka pēc formulas

Qday m = ql Nl/1000, m3/dienā;

Qday m = 300*150000/1000 = 45000 m3/dienā.

Kur ql – īpatnējais ūdens patēriņš;

Nzh – paredzamais iedzīvotāju skaits.

Paredzamais ūdens patēriņš dienā ar lielāko un mazāko ūdens patēriņu, m3/dienā,

Qday max = Kday max* Qday m;

Qday min = Kday min* Qday m.

Dienas ūdens patēriņa nevienmērības koeficients Kday jāpieņem vienāds ar

Kday max = 1,1–1,3

Kdienas min = 0,7–0,9

Lielākas Kday max vērtības tiek ņemtas pilsētām ar lielu iedzīvotāju skaitu, mazākas vērtības pilsētām ar mazu iedzīvotāju skaitu. Kday min ir otrādi.

Qday max = 1,3*45000 = 58500 m3/dienā;

Qday min = 0,7*45000 = 31500 m3/dienā.

Paredzamais ūdens patēriņš stundā, m3/h,

qch max = Kch max * Qday max/24

qch min = Kch min * Qday min/24

No izteiksmēm tiek noteikts ūdens patēriņa stundu nevienmērības koeficients

Kch max = amax * bmax

Kch min = amīns * bmin

Kur a ir koeficients, kas ņem vērā ēku uzlabošanas pakāpi: amax = 1,2-1,4; amin = 0,4-0,6 (lielākai ēku uzlabošanas pakāpei tiek ņemtas mazākas amax vērtības un lielākas amīna vērtības); b ir koeficients, kas ņem vērā iedzīvotāju skaitu apvidū.

Kch max = 1,2 * 1,1 = 1,32

Kch min = 0,6*0,7 = 0,42

qh max = 1,32 * 58500/24 ​​= 3217,5 m3/h

qh min = 0,42*31500/24 = 551,25 m3/h

Ūdens patēriņš ugunsgrēka dzēšanai.

Ugunsgrēku dzēšanai ūdeni izmanto sporādiski – ugunsgrēku laikā. Ūdens patēriņš ārējai ugunsgrēka dzēšanai (uz vienu ugunsgrēku) un vienlaicīgo ugunsgrēku skaits apdzīvotā vietā tiek ņemts pēc tabulas, kurā ņemts vērā ūdens patēriņš ārējai ugunsgrēka dzēšanai atbilstoši iedzīvotāju skaitam apdzīvotā vietā.

Tajā pašā laikā ūdens patēriņš iekšējai ugunsgrēka dzēšanai tiek aprēķināts ar divu strūklu ātrumu 2,5 l/s uz vienu projektēto ugunsgrēku.

Tiek pieņemts, ka paredzamais ugunsgrēka dzēšanas ilgums ir 3 stundas.

Pēc tam ūdens padeve ugunsgrēka dzēšanai

Wп =nп (qп+2,5*2)*3*3600/1000, m3

kur nп ir aptuvenais ugunsgrēku skaits; qп – ūdens patēriņa norma vienam projektētam ugunsgrēkam, l/s.

Mūsu gadījumā nп = 3; qп = 40 l/s.

Wп = 3 (40+2,5*2)*3*3600/1000 = 1458 m3

Stundu patēriņš ugunsgrēka dzēšanai

Qp.ch. = Wп/3 = 1458/3 = 486 m3/h

Pamatojoties uz aprēķināto stundu nevienmērības koeficientu Kch max = 1,32, mēs uzstādām iespējamo grafiku ikdienas izdevumu sadalījumam pa diennakts stundām.

Saskaņā ar tabulu par ikdienas mājsaimniecības un dzeršanas izdevumu sadalījumu pa diennakts stundām pie dažādiem stundas nelīdzenuma koeficientiem apdzīvotām vietām Kch max = 1,32, mēs sastādām ikdienas ūdens patēriņa grafiku un apvienojam ar šo grafiku ūdens piegādes grafikus. ar sūkņu 1 un 2 liftiem.

1.2. Ūdenstorņu un tīrā ūdens rezervuāru rezervuāru tilpuma noteikšana

Ūdenstorņa tvertnes ietilpību var noteikt, izmantojot kombinētos ūdens patēriņa un 2. lifta sūkņu stacijas darbības grafikus. Aprēķinu rezultāti ir parādīti 2. tabulā, kas atspoguļo ūdenstorņa tvertnes regulējošo lomu. Tātad laika posmā no plkst.22 līdz 5 rodas sūkņu stacijas nepiegādātā ūdens deficīts 2 kāpumi, no tvertnes katru stundu tiks patērēts 0,1 līdz 0,8% apmērā no ikdienas patēriņa; laika posmā no 5 līdz 8 stundām un no 10 līdz 19 stundām tvertnē ieplūdīs ūdens 0,2 līdz 0,7% apmērā no dienas plūsmas.