Ինչպես է կազմակերպվում էլեկտրահաղորդման գծերի ռելեային պաշտպանությունը: Ինչպես է կազմակերպվում էլեկտրահաղորդման գծերի ռելեային պաշտպանությունը Հեռավորության պաշտպանության կիրառում
110-220 կՎ լարման օդային գծերի պաշտպանության լրակազմերի ներդրման տարբերակներ:
1. Փակուղի օդային գծերի վրա կիրառվում է պաշտպանությունների ամենապարզ հավաքածուն՝ երկաստիճան հոսանքի պաշտպանություն փուլից փուլ կարճ միացումներից (MTZ և MFTO) և եռաստիճան ZZ: Միևնույն ժամանակ, օդային գծի պաշտպանության կարճ հեռահարության ավելորդություն չկա, և հնարավոր է, որ փակուղու օդային գծի վրա կարճ միացման և դրա պաշտպանության խափանման դեպքում ամբողջ SS-ը մեծ համակարգի ենթակայանը մարվում է, երբ գործում է հեռահար պաշտպանության ավելորդությունը: Այսինքն, նույնիսկ խոշոր ենթակայանների և էլեկտրակայանների ավտոբուսներից տարածվող պարզ փակուղային օդային գծերի վրա, ցանկալի կլիներ օգտագործել հիմնական և պահեստային պաշտպանությունը՝ ենթակայանի կամ էլեկտրակայանի հուսալիությունը բարձրացնելու համար, սակայն այս պրակտիկան չի ընդունվում:
2. Երկկողմանի էլեկտրամատակարարմամբ ողնաշարի օդային գծերի ամենապարզ տարբերակը՝ եռաստիճան DZ, քառաստիճան ZZ և MFTO: DZ-ն և ZZ-ն ապահովում են օդային գծերի պաշտպանությունը բոլոր տեսակի կարճ միացումներից և պաշտպանության երկարաժամկետ ավելորդությունից: MFTO-ն օգտագործվում է որպես լրացուցիչ պաշտպանություն՝ շնորհիվ իր պարզության, ցածր գնի, բարձր հուսալիության և արագության:
Սերիական արտադրվում են 110-220 կՎ օդային գծերի տիպիկ ռելեային պաշտպանության սարքեր, որոնք պարունակում են եռաստիճան DZ, քառաստիճան ZZ և MFTO.
EPZ-1636 տիպի էլեկտրամեխանիկական վահանակը արտադրվում է Չեբոկսարիի էլեկտրական ապարատների գործարանի (CHEAZ) կողմից 1967 թվականից։ Տեղադրված է Չելյաբինսկի մարզի էներգահամակարգի 110-220 կՎ օդային գծերի մեծ մասում։
- 1986 թվականից CHEAZ-ի կողմից արտադրված ShDE-2801 տիպի էլեկտրոնային պահարան, որը տեղադրված է Չելյաբինսկի մարզի էներգահամակարգում ընդամենը մի քանի տասնյակ 110-220 կՎ օդային գծերի վրա:
- ՇЭ2607 սերիայի միկրոպրոցեսորային պահարաններ, որոնք արտադրվել են ԱԷԿ Ekra-ի կողմից 1990-ական թվականներից սկսած. միաֆազ շարժիչ, եռաստիճան DZ, չորս փուլ ZZ , MFTO), SHE2607 021 (եռաստիճան DZ, չորս փուլ ZZ, MFTO):
Մոտ ավելորդություն չկա:
- պաշտպանված օդային գծի վերջում կարճ միացման անջատում պաշտպանության երկրորդ կամ երրորդ փուլերի ժամանակով.
3. Երկկողմանի էլեկտրամատակարարմամբ օդային գծերի պաշտպանության ավելի բարդ տարբերակ է ShDE-2802 տիպի պաշտպանիչ պահարանի օգտագործումը (ChEEZ-ը արտադրվում է 1986 թվականից): Կաբինետը պարունակում է պաշտպանության երկու հավաքածու՝ հիմնական և պահեստային: Պաշտպանության հիմնական փաթեթը ներառում է եռաստիճան DZ, չորս փուլ DZ և MFTO: Պահուստային հավաքածու - պարզեցված երկաստիճան DZ և ZZ: Յուրաքանչյուր հավաքածու ապահովում է օդային գծերի պաշտպանություն բոլոր տեսակի կարճ միացումներից: Միևնույն ժամանակ, պահուստային հավաքածուն ապահովում է պաշտպանությունների կարճաժամկետ ավելորդություն, հիմնական հավաքածուն՝ հեռահար ավելորդություն։
Պաշտպանության այս հավաքածուի թերությունները.
ա) Ոչ այնքան լիարժեք կարճաժամկետ ավելորդություն, քանի որ պաշտպանության հիմնական և պահեստային հավաքածուները.
Նրանք ունեն ընդհանուր սարքեր (օրինակ՝ ճոճումների ժամանակ հեռակառավարման արգելափակող սարք), որոնց խափանումը կարող է հանգեցնել ինչպես հիմնական, այնպես էլ պահեստային հավաքածուների միաժամանակյա խափանումների։
- պատրաստված է նույն սկզբունքով, ինչը նշանակում է երկուսի միաժամանակյա ձախողման հնարավորությունը նույն պատճառով: - գտնվում են նույն պահարանում, ինչը նշանակում է, որ դրանք կարող են միաժամանակ վնասվել:
բ) պաշտպանված օդային գծի վերջում կարճ միացման անջատում երկրորդ կամ երրորդ քայլերի ժամանակով.
110-220 կՎ լարման ցանցերը գործում են արդյունավետ կամ մեռած չեզոք ռեժիմով: Հետևաբար, նման ցանցերում հողային անսարքությունը կարճ միացում է, որի հոսանքը երբեմն գերազանցում է եռաֆազ կարճ միացման հոսանքը և պետք է անջատվի հնարավորինս կարճ ժամանակի ուշացումով:
Օդային և խառը (մալուխ-օդ) գծերը հագեցած են ավտոմատ վերափակման սարքերով։ Որոշ դեպքերում, եթե օգտագործվող անջատիչը պատրաստված է փուլ առ փուլ հսկողությամբ, օգտագործվում են փուլ առ փուլ անջատում և ավտոմատ վերափակում: Սա թույլ է տալիս բացել և փակել վնասված փուլը՝ առանց բեռը անջատելու: Քանի որ նման ցանցերում մատակարարման տրանսֆորմատորի չեզոքությունը հիմնավորված է, բեռը գործնականում չի զգում կարճաժամկետ շահագործում բաց փուլային ռեժիմում:
Զուտ մալուխային գծերի վրա վերափակումը, որպես կանոն, չի օգտագործվում։
Բարձր լարման գծերը գործում են բարձր բեռնվածության հոսանքներով, ինչը պահանջում է հատուկ բնութագրերով պաշտպանությունների կիրառում: Տարանցիկ գծերի վրա, որոնք կարող են ծանրաբեռնվել, որպես կանոն, հեռավորության պաշտպանությունն օգտագործվում է բեռի հոսանքներից արդյունավետ անջատվելու համար: Փակուղիների վրա, շատ դեպքերում, ընթացիկ պաշտպանությունը կարող է չեղարկվել: Որպես կանոն, չի թույլատրվում, որ պաշտպանությունները գործեն գերբեռնվածության ժամանակ։ Գերբեռնվածությունից պաշտպանությունը, անհրաժեշտության դեպքում, իրականացվում է հատուկ սարքերի վրա:
Ըստ PUE-ի, գերբեռնվածության կանխարգելման սարքերը պետք է օգտագործվեն այն դեպքերում, երբ սարքավորումների համար հոսանքի թույլատրելի տեւողությունը 1020 րոպեից պակաս է: Գերբեռնվածությունից պաշտպանությունը պետք է գործի սարքավորումների բեռնաթափման, տրանզիտը կոտրելու, բեռը անջատելու և միայն վերջին, բայց ոչ պակաս կարևոր, գերբեռնված սարքավորումների անջատման վրա:
Բարձր լարման գծերը սովորաբար երկար են, ինչը դժվարացնում է անսարքության տեղը գտնելը: Հետեւաբար, գծերը պետք է հագեցած լինեն սարքերով, որոնք որոշում են անսարքության հեռավորությունը: ԱՊՀ հրահանգի նյութերի համաձայն՝ 20 կմ և ավելի երկարությամբ գծերը պետք է զինված լինեն զանգվածային ոչնչացման զենքերով։
Կարճ միացումն անջատելու ուշացումը կարող է հանգեցնել էլեկտրակայանների զուգահեռ աշխատանքի կայունության խախտմանը, երկար լարման անկման պատճառով սարքավորումները կարող են կանգ առնել և արտադրական գործընթացը կարող է խաթարվել, լրացուցիչ վնաս հասցնել գծին, որի վրա կարճ է: միացում տեղի է ունեցել, կարող է առաջանալ. Հետեւաբար, նման գծերի վրա շատ հաճախ օգտագործվում են պաշտպանություններ, որոնք անջատում են կարճ միացումները ցանկացած պահի առանց ժամանակի հետաձգման: Դրանք կարող են լինել դիֆերենցիալ պաշտպանություններ, որոնք տեղադրված են գծի ծայրերում և միացված բարձր հաճախականությամբ, հաղորդիչով կամ օպտիկական ալիքով: Սրանք կարող են լինել սովորական պաշտպանություն, արագացված թույլատրելի ազդանշան ստանալուց հետո կամ հակառակ կողմից արգելափակող ազդանշանի հեռացում:
Ընթացիկ և հեռավորության պաշտպանությունը, որպես կանոն, իրականացվում է աստիճանաբար: Քայլերի քանակը առնվազն 3 է, որոշ դեպքերում անհրաժեշտ է 4 կամ նույնիսկ 5 քայլ։
Շատ դեպքերում բոլոր պահանջվող պաշտպանությունները կարող են իրականացվել մեկ սարքի հիման վրա: Սակայն այս մեկ սարքի խափանումը սարքավորումն անպաշտպան է թողնում, ինչն անընդունելի է։ Ուստի նպատակահարմար է բարձր լարման գծերի պաշտպանություն իրականացնել 2 կոմպլեկտից։ Երկրորդ հավաքածուն պահուստային է և կարելի է պարզեցնել հիմնականի համեմատ՝ չունի ավտոմատ վերափակում, OMA, ունի ավելի քիչ փուլեր և այլն։ Երկրորդ հավաքածուն պետք է սնուցվի մեկ այլ հսկիչ հոսանքի անջատիչով և հոսանքի տրանսֆորմատորների մի շարքով: Հնարավորության դեպքում սնվեք մեկ այլ մարտկոցով և լարման տրանսֆորմատորով, գործեք անջատիչի անջատիչի առանձին էլեկտրամագնիսով:
Բարձր լարման գծերի պաշտպանության սարքերը պետք է հաշվի առնեն անջատիչի խափանման հնարավորությունը և ունենան անջատիչի խափանում՝ կա՛մ սարքի մեջ ներկառուցված, կա՛մ առանձին կազմակերպված:
Վթարի և ռելեի պաշտպանության և ավտոմատացման աշխատանքը վերլուծելու համար անհրաժեշտ է գրանցել ինչպես անալոգային արժեքներ, այնպես էլ դիսկրետ ազդանշաններ արտակարգ իրավիճակների դեպքում:
Այսպիսով, բարձր լարման գծերի համար պաշտպանության և ավտոմատացման հավաքածուները պետք է կատարեն հետևյալ գործառույթները.
Պաշտպանություն փուլից փուլ կարճ միացումներից և երկրի հետ կարճ միացումներից:
Միաֆազ կամ եռաֆազ ավտոմատ վերափակում:
Պաշտպանություն գերբեռնվածությունից:
ՌՈՎ.
Վնասի գտնվելու վայրի որոշում.
Հոսանքների և լարումների օսցիլոգրաֆիա, ինչպես նաև պաշտպանության և ավտոմատացման դիսկրետ ազդանշանների գրանցում։
Պաշտպանիչ սարքերը պետք է լինեն ավելորդ կամ կրկնօրինակված:
Միաֆազ կառավարմամբ անջատիչներով գծերի համար անհրաժեշտ է պաշտպանություն բաց ֆազային աշխատանքից, որն անջատում է սեփական և հարակից անջատիչները, քանի որ LPG ցանցերում երկարաժամկետ բաց ֆազային շահագործումը չի թույլատրվում:
7.2. Կարճ միացման ժամանակ հոսանքների և լարումների հաշվարկման առանձնահատկությունները.
Ինչպես նշված է Գլ. 1, հիմնավորված չեզոք ունեցող ցանցերում պետք է հաշվի առնել երկու լրացուցիչ տեսակի կարճ միացում՝ միաֆազ և երկֆազ կարճ միացումներ դեպի երկիր:
Երկրին կարճ միացումների դեպքում հոսանքների և լարումների հաշվարկները կատարվում են սիմետրիկ բաղադրիչների մեթոդով, տես Գլ. 1. Սա կարևոր է, ի թիվս այլ բաների, քանի որ պաշտպանություններում օգտագործվում են սիմետրիկ բաղադրիչներ, որոնք բացակայում են սիմետրիկ ռեժիմներում: Բացասական և զրոյական հաջորդականության հոսանքների օգտագործումը թույլ է տալիս չկարգավորել պաշտպանությունը բեռի հոսանքից և ունենալ բեռնվածքի հոսանքից ցածր հոսանքի կարգավորում: Օրինակ, հողային անսարքությունից պաշտպանվելու համար հիմնականում օգտագործվում է զրոյական հաջորդական հոսանքի պաշտպանություն, որը ներառված է աստղի մեջ միացված երեք հոսանքի տրանսֆորմատորների չեզոք լարում։
Սիմետրիկ բաղադրիչների մեթոդի կիրառման ժամանակ դրանցից յուրաքանչյուրի համար համարժեք սխեման կազմվում է առանձին, ապա դրանք միացվում են միասին կարճ միացման տեղում։ Օրինակ, եկեք 7.1-ում պատկերված շղթայի համար կազմենք համարժեք միացում:
X1 համակարգ = 15 օմ |
||
X0 համակարգ. = 25 օմ |
L1 25km AS-120 |
L2 35 կմ ՀԾ-95 |
T1 - 10000/110
Մեծ Բրիտանիա \u003d 10,5 T2 - 16000/110 ՄԹ \u003d 10,5
Բրինձ. 7.1 Ցանցի օրինակ սիմետրիկ բաղադրիչներում համարժեք շղթա գծելու համար
Համարժեք շղթայի համար 110 կՎ և ավելի լարման գծի պարամետրերը հաշվարկելիս սովորաբար անտեսվում է գծի ակտիվ դիմադրությունը: Գծի ուղղակի հաջորդականության ինդուկտիվությունը (X 1 ) ըստ հղման տվյալների՝ AC-95 - 0,429 ohms/km, AC-120 - 0,423 ohms/km: Զրոյական հաջորդականության դիմադրություն պողպատե իրանով գծի համար
իրենք հավասար են 3 X 1-ի, այսինքն. համապատասխանաբար 0,429 3 = 1,287 և 0,423 3 = 1,269:
Սահմանեք գծի պարամետրերը.
L 1 \u003d 25 0, 423 \u003d 10,6 ohms; |
L 1 \u003d 25 1,269 \u003d 31,7 ohms |
||
L 2 \u003d 35 0,423 \u003d 15,02 Օմ; |
L 2 \u003d 35 1,269 \u003d 45,05 ohms |
Եկեք սահմանենք տրանսֆորմատորի պարամետրերը.
T1 10000 կՎԱ.
X 1 T 1 \u003d 0, 105 1152 10 \u003d 138 ohms;
X 1 T 2 \u003d 0,105 1152 16 \u003d 86,8 ohms; X 0 T 2 \u003d 86, 8 ohms
Բացասական հաջորդականության դիմադրությունը համարժեք շղթայում հավասար է դրական հաջորդականության դիմադրությանը:
Տրանսֆորմատորների զրոյական հաջորդականության դիմադրությունը սովորաբար ենթադրվում է, որ հավասար է դրական հաջորդականության դիմադրությանը: X 1 T \u003d X 0 T. T1 տրանսֆորմատորը ներառված չէ զրոյական հաջորդականության համարժեք սխեմայի մեջ, քանի որ դրա չեզոքությունը հիմնավորված է:
Մենք կազմում ենք փոխարինման սխեման: |
||||||||||||||||
X1C=X2C=15 Օմ |
X1L1 \u003d X2L1 \u003d 10,6 Օմ |
X1L2 \u003d X2L1 \u003d 15,1 Օմ |
||||||||||||||
X0C = 25 օմ |
X0L1 \u003d 31,7 Օմ |
X0L2 \u003d 45,05 Օմ |
||||||||||||||
X1T1 \u003d 138 Օմ |
X1T2 \u003d 86,8 ohms |
|||||||||||||||
X0T2 \u003d 86,8 ohms |
||||||||||||||||
Եռաֆազ և երկփուլ կարճ միացումների հաշվարկն իրականացվում է սովորական եղանակով, տես աղյուսակ 7.1: Աղյուսակ 7.1
դիմադրություն մինչև մեկ ամիս |
Կարճ միացում եռաֆազ |
Կարճ միացում երկփուլ |
||||||
և կարճ միացում X 1 ∑ = ∑ X 1 |
= (115 3) X 1 |
0,87 Ի |
||||||
15+10,6 = 25,6 օհմ |
||||||||
25,6 + 15,1 \u003d 40,7 ohms |
||||||||
25,6+ 138=163,6 օմ |
||||||||
40,7 + 86,8 \u003d 127,5 ohms |
||||||||
Երկրի անսարքության հոսանքները հաշվարկելու համար անհրաժեշտ է օգտագործել սիմետրիկ բաղադրիչների մեթոդը:Այս մեթոդի համաձայն դրական, բացասական և զրոյական հաջորդականության համարժեք դիմադրությունները հաշվարկվում են անսարքության կետի համեմատ և միացվում են համարժեք շղթայում հաջորդաբար: Նկար 7.2-ում միաֆազ հողային անսարքությունների համար, իսկ երկփուլ գետնին հաջորդական/զուգահեռաբար Նկ.7.2, բ.
X 1E |
X 2E |
X 0E |
|||||||||||||||||||||
X 1E |
X 2E |
||||||||||||||||||||||
X 0E I 0 |
|||||||||||||||||||||||
Ես 0բ |
|||||||||||||||||||||||
Բրինձ. 7.2. Ուղղակի, բացասական և զրոյական հաջորդականության համարժեք դիմադրությունների միացման սխեմա՝ դեպի երկիր կարճ միացման հոսանքները հաշվարկելու համար.
ա) - միաֆազ; բ) - երկփուլ; գ) - զրոյական հաջորդականության հոսանքների բաշխում երկու չեզոք հիմնավորման կետերի միջև:
Հաշվենք գետնին կարճ միացումը, տես 7.2, 7.3 աղյուսակները:
Դրական և բացասական հաջորդականության սխեման բաղկացած է մեկ ճյուղից՝ էլեկտրամատակարարումից մինչև կարճ միացում: Զրոյական հաջորդականության շղթայում կան 2 ճյուղեր հիմնավորված չեզոքներից, որոնք կարճ միացման հոսանքի աղբյուրներ են և պետք է զուգահեռ միացվեն համարժեք շղթայում։ Զուգահեռ միացված ճյուղերի դիմադրությունը որոշվում է բանաձևով.
X 3 \u003d (X a X բ) (X a + X b) |
||||||||||||
Զուգահեռ ճյուղերում ընթացիկ բաշխումը որոշվում է բանաձևերով. |
||||||||||||
I a \u003d I E X E X a; Ես \u003d I E X E |
||||||||||||
Աղյուսակ 7.2 Միաֆազ անսարքության հոսանքներ |
||||||||||||
X1 Ե |
X2 E |
X0 E \u003d X0 a //X0 b * |
ՆԱ |
Ikz1 |
Ikz2 |
Ikz0 |
Ikz0 a * |
Իկզ0 բ |
Ես կարճ միացում եմ |
|||
I1 +I2 +I0 |
||||||||||||
*Նշում. Զուգահեռաբար միացված զրոյական հաջորդականության շղթայի երկու հատվածների դիմադրությունը որոշվում է 7.1 բանաձևով:
**Նշում. Հոսանքը բաշխվում է զրոյական հաջորդականության երկու հատվածների միջև՝ համաձայն 7.2 բանաձևի:
Աղյուսակ 7.3 Երկփուլ Երկրի խզման հոսանքները
X1 Ե |
X2 E |
X0 E * |
X0-2 E ** = |
ՆԱ |
I KZ1 |
Ես կարճ միացում 2 *** |
Ես KZ0 |
Ես կարճ միացում 0 ա **** |
I ԿԶ0 բ |
IKZ *****≈ |
|
X0 E //X2 |
I1 +½ (I2 +I0) |
||||||||||
*Նշում. Զուգահեռաբար միացված զրոյական հաջորդականության շղթայի երկու հատվածների դիմադրությունը որոշվում է 7.1 բանաձևով, հաշվարկը կատարվում է աղյուսակ 7.2-ում:
**Նշում. Զուգահեռաբար միացված բացասական և զրոյական հաջորդականության երկու դիմադրությունների դիմադրությունը որոշվում է 7.1 բանաձևով.
***Նշում. Հոսանքը բաշխվում է բացասական և զրոյական հաջորդականության երկու դիմադրության միջև՝ համաձայն 7.2 բանաձևի:
****Նշում. Հոսանքը բաշխվում է զրոյական հաջորդականության երկու հատվածների միջև՝ համաձայն 7.2 բանաձևի:
*****Նշում. Երկու փուլային հողային անսարքության հոսանքը տրվում է մոտավոր բանաձեւով, ճշգրիտ արժեքը որոշվում է երկրաչափական եղանակով, տես ստորեւ:
Ֆազային հոսանքների որոշում սիմետրիկ բաղադրիչների հաշվարկից հետո
Միաֆազ կարճ միացումով ամբողջ կարճ միացման հոսանքը հոսում է վնասված փուլում, իսկ մնացած փուլերում հոսանք չի անցնում: Բոլոր հաջորդականությունների հոսանքները հավասար են միմյանց:
Նման պայմաններին համապատասխանելու համար սիմետրիկ բաղադրիչները դասավորվում են հետևյալ կերպ (նկ. 7.3).
Իա 1 |
Իա 2 |
I a 0 I b 0 I c 0 |
ia 0 |
||||||||||
Իա 2 |
|||||||||||||
Ib 1 |
Ic 2 |
Իա 1 |
|||||||||||
Ic 1 |
Ib 2 |
||||||||||||
Ուղղակի հոսանքներ |
Հակադարձ հոսանքներ |
Զրո հոսանքներ |
Ic 1 |
Ib 1 |
|||||||||
Ic 0 |
Ib 0 |
||||||||||||
հետևել. |
հետևել. |
հետևել. |
Ic 2 |
||||||||||
Ib 2 |
|||||||||||||
Նկ.7.3. Միաֆազ կարճ միացումով սիմետրիկ բաղադրիչների վեկտորային դիագրամներ
Միաֆազ կարճ միացումով հոսանքները I1 \u003d I2 \u003d I0: Վնասված փուլում դրանք հավասար են մեծությամբ և համընկնում են փուլով: Չվնասված փուլերում բոլոր հաջորդականությունների հավասար հոսանքները կազմում են հավասարակողմ եռանկյուն, և արդյունքում ստացվող բոլոր հոսանքների գումարը 0 է:
Երկու փուլային հողային անսարքության դեպքում մեկ չվնասված փուլում հոսանքը զրո է: Դրական հաջորդականության հոսանքը հավասար է հակառակ նշանով զրոյական և բացասական հաջորդականության հոսանքների գումարին։ Այս դրույթների հիման վրա մենք կառուցում ենք սիմետրիկ բաղադրիչների հոսանքները (նկ. 7.4).
Իա 1 |
Իա 1 |
Իա 2 |
||||||||||||
Ic 2 |
Ib 2 |
|||||||||||||
ia 0 |
||||||||||||||
I a 0 I b 0 I c 0 |
Ic 2 |
Ib 2 |
||||||||||||
Ic 1 |
Ib 1 |
Իա 2 |
||||||||||||
Ic 0 |
Ic 1 |
Ib 1 |
Ib 0 |
|||||||||||
Բրինձ. 7.4 Երկֆազ հողային անսարքության սիմետրիկ հոսանքի բաղադրիչների վեկտորային դիագրամներ
Կառուցված դիագրամից երևում է, որ հողային խզումների ժամանակ ֆազային հոսանքներ կառուցելը բավականին դժվար է, քանի որ ֆազային հոսանքի անկյունը տարբերվում է սիմետրիկ բաղադրիչների անկյունից։ Այն պետք է կառուցվի գրաֆիկորեն կամ օգտագործի ուղղանկյուն կանխատեսումներ: Այնուամենայնիվ, գործնականում բավարար ճշգրտությամբ, ընթացիկ արժեքը կարող է որոշվել պարզեցված բանաձևով.
I f \u003d I 1 + 1 2 (I 2 + I 0) \u003d 1.5 I 1 |
Աղյուսակ 7.3-ի հոսանքները հաշվարկվում են այս բանաձևով:
Եթե համեմատենք երկփուլ հողային անսարքության հոսանքները՝ համաձայն աղյուսակ 7.3-ի, երկֆազ և եռաֆազ անսարքության հոսանքների հետ՝ համաձայն աղյուսակ 7.1-ի, ապա կարող ենք եզրակացնել, որ երկփազային անսարքության հոսանքները մի փոքր ավելի ցածր են, քան երկֆազային անսարքությունը։ հոսանքը, հետևաբար պաշտպանության զգայունությունը պետք է որոշվի երկու փուլային անսարքության հոսանքով: Եռաֆազ կարճ միացման հոսանքները համապատասխանաբար ավելի մեծ են, քան երկու փուլային կարճ միացման հոսանքը.
հողը, հետևաբար, պաշտպանության ապամոնտաժման համար առավելագույն կարճ միացման հոսանքի որոշումը իրականացվում է եռաֆազ կարճ միացման համաձայն: Սա նշանակում է, որ երկփուլ հողային անսարքության հոսանքը պաշտպանության հաշվարկների համար անհրաժեշտ չէ, և այն հաշվարկելու կարիք չկա: Իրավիճակը որոշակիորեն փոխվում է հզոր էլեկտրակայանների ավտոբուսների վրա կարճ միացման հոսանքները հաշվարկելիս, որտեղ բացասական և զրոյական հաջորդականության դիմադրությունը ավելի քիչ է, քան ուղիղ դիմադրությունը։ Բայց դա բաշխիչ ցանցերի հետ կապ չունի, իսկ էլեկտրակայանների համար հոսանքները համակարգչի վրա հաշվում են հատուկ ծրագրի համաձայն։
7.3 ՓԱԿՈՒՂ ՕԳ-ի ՍԱՐՔԱՎՈՐՈՒՄՆԵՐԻ ԸՆՏՐՈՒԹՅԱՆ ՕՐԻՆՆԵՐ 110-220 ԿՎ
Սխեման 7.1. Փակուղի օդային գիծ 110–220 կՎ. PS1-ից և PS2-ից էլեկտրամատակարարում չկա: T1 PS1-ը միացված է բաժանարարի և կարճ միացման միջոցով: T1 PS2-ը միացված է անջատիչի միջոցով: HV T1 PS2-ի չեզոք կողմը հիմնավորված է, PS1-ի վրա՝ մեկուսացված: Պաշտպանության նվազագույն պահանջներ.
Տարբերակ 1. Պետք է կիրառվի եռաստիճան պաշտպանություն փուլից փուլ կարճ միացումներից (առաջին փուլը, առանց ժամանակի ուշացման, անջատվում է HV PS2 ավտոբուսների կարճ միացումներից, երկրորդը՝ կարճ ժամանակի ուշացումով, կարճ միացումներից։ PS1 և PS2 LV ավտոբուսներ, երրորդ փուլը առավելագույն պաշտպանությունն է): Հողային անսարքության պաշտպանություն - 2 փուլ (առաջին փուլը, առանց ժամանակի ուշացման, անջատվում է հոսանքից ավտոբուսներ ուղարկվող հոսանքից հողակցված PS2 տրանսֆորմատորով, երկրորդ փուլը՝ ժամանակի ուշացումով, որն ապահովում է դրա համակարգումը արտաքին ցանցի պաշտպանության հետ, բայց ոչ անջատված է PS2 տրանսֆորմատորի կողմից ուղարկված կարճ միացման հոսանքից): Պետք է կիրառվի երկու կամ մեկ AR: Զգայուն քայլերը պետք է արագացվեն վերափակման ժամանակ: Պաշտպանությունները սկսում են մատակարարման ենթակայանի անջատիչի խափանումը: Լրացուցիչ պահանջները ներառում են պաշտպանություն փուլային խափանումներից, օդային գծի վրա վնասի գտնվելու վայրը որոշելը, անջատիչի կյանքի մոնիտորինգը:
Տարբերակ 2. Ի տարբերություն առաջինի, հողային անսարքության պաշտպանությունը ուղղորդված է, ինչը թույլ է տալիս այն չանջատվել հակառակ կարճ միացման հոսանքից և, հետևաբար, կատարել ավելի զգայուն պաշտպանություն առանց ժամանակի հետաձգման: Այս կերպ հնարավոր է լինում առանց ժամանակի ուշացման պաշտպանել ամբողջ գիծը։
Նշում. Այս և հաջորդ օրինակները ճշգրիտ առաջարկություններ չեն տալիս պաշտպանության պարամետրերի ընտրության վերաբերյալ, պաշտպանության տեսակների ընտրությունը հիմնավորելու համար օգտագործվում են կարգավորումների պաշտպանության հղումները: Իրական պայմաններում կարող է կիրառվել պաշտպանության այլ պարամետր, որը պետք է որոշվի կոնկրետ նախագծում: Պաշտպանությունները կարող են փոխարինվել այլ տեսակի պաշտպանիչ սարքերով, որոնք ունեն համապատասխան բնութագրեր:
Պաշտպանությունների մի շարք, ինչպես արդեն նշվեց, պետք է բաղկացած լինի 2 հավաքածուից: Պաշտպանությունը կարող է իրականացվել 2 սարքերի վրա, որոնք ընտրված են՝
MiCOM P121, P122, P123, P126, P127 ALSTOM-ից,
F 60, F650 GE-ից
երկու ABB REF 543 ռելեներ - ընտրված 2-րդ հարմար փոփոխություններ,
7SJ 511, 512, 531, 551 SIEMENS - ընտրված 2-րդ հարմար փոփոխություններ,
երկու SEL 551 ռելեներ SEL-ից:
Սխեման 7.2. Բաց տրանզիտ 3 ենթակայանում:
Ենթակայան 2 մտնում է երկշղթա օդային գիծ, որի հատվածները գործում են զուգահեռ: Նախատեսվում է հատվածը PS2-ին վերանորոգման ռեժիմով տեղափոխելու հնարավորություն։
IN Այս դեպքում PS3-ի հատվածային անջատիչը միացված է: Տրանզիտը փակ է միայն միացման ժամանակ, և պաշտպանություններ ընտրելիս հաշվի չի առնվում դրա փակումը։ 1 բաժին PS3-ը ներառում է հիմնավորված չեզոք տրանսֆորմատոր: 2-րդ և 3-րդ ենթակայաններում միաֆազ կարճ միացման հոսանքի աղբյուր չկա: Հետևաբար, ոչ սնուցվող կողմի պաշտպանությունը գործում է միայն «կասկադում», այն բանից հետո, երբ գիծը անջատվում է հոսանքի կողմից: Չնայած հակառակ կողմից էլեկտրաէներգիայի բացակայությանը, պաշտպանությունը պետք է ուղղորդված լինի ինչպես հողի անսարքությունների, այնպես էլ փուլից փուլ կարճ միացումների դեպքում: Սա թույլ է տալիս ընդունող կողմին ճիշտ որոշել վնասված գիծը:
IN Ընդհանուր առմամբ, կարճ ժամանակի ուշացումներով ընտրովի պաշտպանություն ապահովելու համար, հատկապես կարճ գծերի վրա, անհրաժեշտ է կիրառել քառաստիճան պաշտպանություն, որի կարգավորումներն ընտրվում են հետևյալ կերպ. 1 աստիճան անջատված է կարճ միացումից։
Վ Գծի վերջում 2-րդ աստիճանը համակարգվում է կասկադի զուգահեռ գծի առաջին աստիճանի և հարակից գծի առաջին աստիճանի հետ, 3-րդ փուլը համաձայնեցվում է այս օդային գծերի երկրորդ փուլերի հետ: Հարակից գծի հետ պաշտպանությունը համակարգելիս հաշվի է առնվում ռեժիմը երկուսով մեկը՝ առաջին հատվածում՝ 1 օդային գիծ, երկրորդում՝ 2, ինչը զգալիորեն կոպտացնում է պաշտպանությունը։ Այս երեք քայլերը պաշտպանում են գիծը, իսկ վերջին՝ 4-րդ քայլը, պահպանում է հարակից հատվածը։ Երբ պաշտպանությունները ժամանակին համակարգվում են, հաշվի է առնվում անջատիչի խափանման գործողության ժամանակը, ինչը մեծացնում է համակարգված պաշտպանությունների ժամանակային ուշացումները անջատիչի խափանման գործողության ժամանակ: Ընթացիկ պաշտպանության պարամետրերը ընտրելիս դրանք պետք է անջատվեն երկու գծերի ընդհանուր ծանրաբեռնվածությունից, քանի որ զուգահեռ օդային գծերից մեկը կարող է ցանկացած պահի անջատվել, և ամբողջ բեռը կմիացվի մեկ օդային գծի:
IN Որպես պաշտպանիչ սարքերի մաս, պաշտպանության երկու խմբերը պետք է լինեն ուղղորդված: Դուք կարող եք կիրառել հետևյալ պաշտպանության տարբերակները.
MiCOM, P127 և P142 ALSTOM-ից,
F60 և F650 GE-ից,
երկու ABB REF 543 ռելեներ - ընտրված են ուղղորդված փոփոխություններ,
ռելեներ 7SJ512 և 7SJ 531 SIEMENS-ից,
երկու SEL 351 ռելեներ SEL-ից:
Որոշ դեպքերում, զգայունության, բեռնվածքի հոսանքներից անջատվելու կամ ընտրովի աշխատանք ապահովելու պատճառով, կարող է անհրաժեշտ լինել օգտագործել հեռակառավարման վահանակ
Z=LZ
onnoy պաշտպանություն. Այդ նպատակով պաշտպանիչներից մեկը փոխարինվում է հեռավորով: Հեռավորության պաշտպանությունը կարող է կիրառվել.
MiCOM P433, P439, P441 ALSTOM-ից,
D30 GE-ից,
REL 511 ABB-ից - ընտրված են ուղղորդված փոփոխություններ,
ռելե 7SA 511 կամ 7SA 513 SIEMENS-ից,
ռելե SEL 311 SEL-ից:
7.4. ՀԵՌԱԿԱ ՊԱՇՏՊԱՆՈՒԹՅՈՒՆՆԵՐ
Գործողության նպատակը և սկզբունքը
Հեռավորության պաշտպանությունը հարաբերական ընտրողականությամբ բարդ ուղղորդված կամ ոչ ուղղորդված պաշտպանություններ են, որոնք պատրաստված են նվազագույն դիմադրության ռելեների միջոցով, որոնք արձագանքում են գծի դիմադրությանը դեպի անսարք կետ, որը համաչափ է հեռավորությանը, այսինքն. հեռավորությունները. Այստեղից էլ առաջացել է հեռավորության պաշտպանություն (DZ) անվանումը: Հեռավորության պաշտպանությունը արձագանքում է փուլից փուլ կարճ միացումներին (բացառությամբ միկրոպրոցեսորի վրա հիմնված հեռահար զոնդավորման): Հեռավորության պաշտպանության ճիշտ աշխատանքի համար անհրաժեշտ է ունենալ հոսանքի սխեմաներ միացման CT-ից և լարման սխեմաներ VT-ից: Լարման սխեմաների բացակայության կամ անսարքության դեպքում հնարավոր է DZ-ի ավելորդ շահագործումը հարակից հատվածներում կարճ միացման ժամանակ:
Բարդ կոնֆիգուրացիայի ցանցերում մի քանի սնուցման աղբյուրներով պարզ և ուղղորդված գերհոսանքից պաշտպանությունը (NTC) չի կարող ապահովել ընտրովի կարճ միացման անջատում: Այսպիսով, օրինակ, W 2-ի վրա կարճ միացումով (նկ. 7.5) NTZ 3-ը պետք է ավելի արագ գործի, քան RZ I-ը, իսկ W 1-ի կարճ միացման դեպքում, ընդհակառակը, NTZ 1-ը պետք է գործի ավելի արագ, քան RZ 3-ը: հակասական պահանջները չեն կարող բավարարվել NTZ-ի օգնությամբ: Բացի այդ, MTS-ը և NTS-ը հաճախ չեն համապատասխանում արագության և զգայունության պահանջներին: Ընտրովի կարճ միացման անջատում բարդ օղակային ցանցերում կարող է իրականացվել հեռակառավարման ռելեային պաշտպանության (RD) միջոցով:
DZ ժամանակի հետաձգումը t 3 կախված է հեռավորությունից (հեռավորությունից) t 3 \u003d f (L PK) (Նկար 7.5) միջև
RZ-ի (կետ P) և կարճ միացման կետի (K) տեղադրման վայրը, այսինքն՝ L PK, և մեծանում է այս ցուցանիշի աճով
հեռավորությունը. Վնասվածքի վայրին ամենամոտ գտնվող հեռակառավարումն ունի ավելի կարճ ժամանակի ուշացում, քան ավելի հեռահար զոնդավորումը:
Օրինակ, K1 կետում կարճ միացման ժամանակ (նկ. 7.6) D32-ը, որը գտնվում է անսարքության վայրին ավելի մոտ, գործում է ավելի կարճ ժամանակի ուշացումով, քան ավելի հեռավոր D31-ը: Եթե կարճ միացում տեղի է ունենում նաև K2 կետում, ապա D32-ի տևողությունը մեծանում է, և կարճ միացումն ընտրողաբար անջատվում է վնասի վայրին ամենամոտ գտնվող հեռակառավարման գոտու կողմից:
Հեռակառավարման վահանակի հիմնական տարրը հեռավոր չափիչ մարմինն է (DO), որը որոշում է կարճ միացման հեռավորությունը ռելեային պաշտպանության տեղադրման վայրից: Դիմադրության ռելեները (PC) օգտագործվում են որպես DO-ներ, որոնք արձագանքում են էլեկտրահաղորդման գծի (Z, X, R) վնասված հատվածի ընդհանուր, ռեակտիվ կամ ակտիվ դիմադրությանը:
Էլեկտրահաղորդման գծի փուլի դիմադրությունը R ռելեի տեղադրման վայրից մինչև կարճ միացման տեղը (կետ K) համաչափ է այս հատվածի երկարությանը, քանի որ դիմադրության արժեքը կարճ միացման վայրին հավասար է. երկարությունը
հատվածը բազմապատկված է գծի դիմադրողականությամբ՝ հարվածներ: .
Այսպիսով, հեռավոր տարրի վարքագիծը, որն արձագանքում է գծի դիմադրությանը, կախված է անսարքության հեռավորությունից: Կախված դիմադրության տեսակից, որին DO-ն արձագանքում է (Z, X կամ R), DZ-ն բաժանվում է RZ ընդհանուր, ռեակտիվ և ակտիվ դիմադրության: Դիմադրության ռելեներ, որոնք օգտագործվում են հեռահար զոնդավորման մեջ՝ որոշելու համար
դիմադրություն Z PK կարճ միացման կետին, վերահսկեք լարումը և հոսանքը DZ-ի տեղադրման վայրում (նկ. 7.7.):
∆ - հեռավորության պաշտպանություն
TO PC տերմինալները մատակարարվում են երկրորդական արժեքներով U P և I P VT-ից և CT-ից: Ռելեը նախագծված է այնպես, որ նրա վարքագիծը հիմնականում կախված է U P-ի և I P-ի հարաբերակցությունից: Այս հարաբերակցությունը որոշ դիմադրություն է Z P: Կարճ միացումով Z P = Z PK, և Z PK-ի որոշակի արժեքներով գործարկվում է ԱՀ; այն արձագանքում է Z P-ի նվազմանը, քանի որ կարճ միացման ժամանակ U P-ն նվազում է
տատանվում է, իսկ I P-ն մեծանում է: Ամենաբարձր արժեքը, որով աշխատում է ԱՀ-ն, կոչվում է ռելեի շահագործման դիմադրություն Z cp:
Z p = U p I p ≤ Z cp |
Երկկողմանի էլեկտրամատակարարմամբ էլեկտրահաղորդման գծերի բարդ կոնֆիգուրացիայի ցանցերում ընտրողականություն ապահովելու համար անհրաժեշտ է կատարել հեռահար զոնդավորում՝ գործելով այն ժամանակ, երբ հոսանքն ուղղորդվում է լարերից դեպի էլեկտրահաղորդման գիծ: Հեռակառավարման գործողության ուղղորդվածությունը ապահովվում է լրացուցիչ RHM-ների օգնությամբ կամ ուղղորդված ԱՀ-ների օգտագործմամբ, որոնք ունակ են արձագանքել կարճ միացման հոսանքի ուղղությանը:
Ժամանակի կախվածության բնութագրերը |
||||
Բրինձ. 7.7. Ընթացիկ շղթաների միացում և |
հեռավորության պաշտպանություն t = f (L |
|||
դիմադրության ռելեի լարումը |
||||
ա - թեքված; բ - աստիճանավորված; գ - համակցված |
||||
Հետաձգման բնութագրերը |
հեռավորության պաշտպանություն |
|||
Հեռակառավարման տևողության կախվածությունը կարճ միացման վայրի հեռավորությունից կամ դիմադրությունից t 3 \u003d f (L PK) կամ t 3 \u003d f (Z PK) կոչվում է հեռակառավարման ժամանակի ուշացման բնութագրիչ: . Ըստ հա-
Ըստ այս կախվածության բնույթի, DZ-ները բաժանվում են երեք խմբի՝ գործողության ժամանակի աճող (թեք) բնութագրերով, փուլային և համակցված բնութագրերով.
(նկ. 7.8): Աստիճանային DZ-ներն ավելի արագ են աշխատում, քան թեքված և համակցված բնութագրերով և, որպես կանոն, ավելի պարզ են դիզայնով: CHEAZ-ի արտադրության փուլային հատկանիշով հեռահար զոնդավորումը սովորաբար իրականացվում էր հեռահար զոնդավորման երեք գոտիներին համապատասխանող ժամանակի երեք քայլով (նկ. 7.8, բ): Ժամանակակից միկրոպրոցեսորային պաշտպանությունները ունեն 4, 5 կամ 6 մակարդակի պաշտպանություն: Լանջի ռելեները մշակվել են հատուկ բաշխիչ ցանցերի համար (օրինակ՝ DZ-10):
Հեռավորության պաշտպանության սարքերի միջոցով ցանցի ընտրովի պաշտպանություն կատարելու սկզբունքները
Երկկողմանի էլեկտրամատակարարմամբ էլեկտրահաղորդման գծերի վրա հեռահար զոնդավորման սարքերը տեղադրվում են յուրաքանչյուր էլեկտրահաղորդման գծի երկու կողմերում և պետք է աշխատեն, երբ էլեկտրաէներգիան անվադողերից ուղղորդվում է էլեկտրահաղորդման գիծ: Էլեկտրաէներգիայի մեկ ուղղությամբ գործող հեռակառավարվող ռելեային պաշտպանիչ սարքերը պետք է ժամանակին և ծածկույթի տարածքում համակարգված լինեն միմյանց հետ, որպեսզի ապահովվի ընտրովի կարճ միացման անջատում: Քննարկվող սխեմայում (նկ. 7.9.) D31-ը, հեռահար զոնդավորումը, D35 և D36, D34, D32-ը համապատասխանում են միմյանց:
Հաշվի առնելով այն հանգամանքը, որ հեռակառավարման առաջին փուլերը չունեն ժամանակի ուշացում (t I \u003d 0), ըստ ընտրողականության պայմանի, դրանք չպետք է գործեն պաշտպանված հաղորդման գծից դուրս: Դրա հիման վրա առաջին փուլի երկարությունը, որը չունի ժամանակային ուշացում (t I \u003d 0), վերցվում է պաշտպանված էլեկտրահաղորդման գծի երկարությունից պակաս և սովորաբար կազմում է էլեկտրահաղորդման գծի երկարության 0,8–0,9-ը։ . Պահպանվող էլեկտրահաղորդման գծի մնացած մասը և դիմացի ենթակայանի ավտոբուսը ծածկված են այս էլեկտրահաղորդման գծի DZ-ի երկրորդ աստիճանով: Երկրորդ փուլի երկարությունը և ուշացումը համահունչ են (սովորաբար) հաջորդ հատվածի հեռահար զոնդավորման առաջին փուլի երկարությանը և ուշացմանը: Օրինակ, երկրորդ ուսումնասիրության ժամանակ.
Նկ.7.9 Հեռավոր ռելեային պաշտպանության ժամանակային ուշացումների համակարգում քայլի բնութագրով.
∆z – հեռավոր ռելեի սխալ; ∆ t – ընտրողականության քայլ
Հեռակառավարման վերջին երրորդ փուլը պահեստային է, դրա երկարությունը ընտրվում է հաջորդ հատվածի ծածկույթի պայմանից՝ դրա ռելեային պաշտպանության կամ անջատիչի խափանման դեպքում։ Ազդեցության ենթարկման ժամանակ
Նվազագույնը ընդունվում է ∆ t ավելի, քան հաջորդ հատվածի երկրորդ կամ երրորդ հեռահար զոնդավորման գոտու տեւողությունը: Այս դեպքում երրորդ փուլի ծածկույթի տարածքը պետք է վերակառուցվի հաջորդ հատվածի երկրորդ կամ երրորդ տարածքի վերջից:
Գծի պաշտպանության կառուցվածքը, օգտագործելով հեռավորության պաշտպանությունը
Կենցաղային էներգահամակարգերում հեռակառավարումն օգտագործվում է փուլ առ փուլ կարճ միացումներով աշխատելու համար, իսկ միաֆազ կարճ միացումներով աշխատելու համար օգտագործվում է ավելի պարզ զրոյական հաջորդականության գերհոսանքի պաշտպանություն (NP): Միկրոպրոցեսորային սարքավորումների մեծ մասն ունի հեռավորության պաշտպանություն, որն աշխատում է բոլոր տեսակի վնասների դեպքում, ներառյալ հողային խափանումները: Դիմադրության ռելեը (RS) միացված է VT-ի և CT-ի միջոցով առաջնային լարումների համար
պաշտպանված էլեկտրահաղորդման գծի սկիզբը. Երկրորդական լարումը համակարգչի տերմինալներում՝ U p = U pn K II, իսկ երկրորդական հոսանքը՝ I p = I pn K I:
Ռելեի մուտքային տերմինալների դիմադրությունը որոշվում է արտահայտությամբ.
Էլեկտրաէներգիայի անխափան և հուսալի փոխադրումը սպառողներին էլեկտրաէներգիայի ինժեներների կողմից մշտապես լուծվող հիմնական խնդիրներից մեկն է: Այն ապահովելու համար ստեղծվել են էլեկտրական ցանցեր՝ բաղկացած բաշխիչ ենթակայաններից և դրանք միացնող էլեկտրահաղորդման գծերից։ Էներգիան երկար հեռավորությունների վրա տեղափոխելու համար օգտագործվում են հենարաններ, որոնց միացնող լարերը կախված են։ Նրանք մեկուսացված են իրենց և գետնի միջև շրջակա օդի շերտով: Նման գծերը կոչվում են օդային գծեր ըստ մեկուսացման տեսակի:
Եթե տրանսպորտային մայրուղու հեռավորությունը փոքր է կամ անվտանգության նկատառումներից ելնելով անհրաժեշտ է հողի մեջ թաքցնել էլեկտրահաղորդման գիծը, ապա օգտագործվում են մալուխներ։
Օդային և մալուխային էլեկտրահաղորդման գծերը մշտապես գտնվում են լարման տակ, որոնց մեծությունը որոշվում է էլեկտրական ցանցի կառուցվածքով։
Էլեկտրահաղորդման գծերի ռելեային պաշտպանության նպատակը
Մալուխի կամ երկարացված վերգետնյա էլեկտրահաղորդման գծի ցանկացած վայրի մեկուսացման վնասման դեպքում գծի վրա կիրառվող լարումը կոտրված հատվածի միջով առաջացնում է արտահոսք կամ կարճ միացման հոսանք:
Մեկուսացման խախտման պատճառները կարող են լինել տարբեր գործոններ, որոնք կարողանում են վերացնել իրենց կամ շարունակել իրենց կործանարար ազդեցությունը։ Օրինակ՝ օդային էլեկտրահաղորդման գծի լարերի միջև թռչող արագիլն իր թեւերով փուլ առ փուլ կարճ միացում է ստեղծել և այրվել՝ ընկնելով մոտակայքում։
Կամ մի ծառ, որը աճում էր հենակետին շատ մոտ, փոթորկի ժամանակ, քամու պոռթկումից ցած էր գցվում լարերի վրա և կարճացնում դրանք:
Առաջին դեպքում կարճ միացում է տեղի ունեցել և անհետացել, իսկ երկրորդ դեպքում մեկուսացման խախտումը երկարաժամկետ բնույթ է կրում և պահանջում է վերացում սպասարկող էլեկտրատեխնիկայի կողմից:
Նման վնասը կարող է մեծ վնաս հասցնել էներգետիկ ձեռնարկություններին։ Ստացված կարճ միացումների հոսանքները ունեն հսկայական ջերմային էներգիա, որը կարող է այրել ոչ միայն սնուցման գծերի լարերը, այլև ոչնչացնել մատակարարման ենթակայանների էլեկտրաէներգիայի սարքավորումները։
Այս պատճառներով, բոլոր վնասները, որոնք տեղի են ունենում էլեկտրահաղորդման գծերի վրա, պետք է անհապաղ վերացվեն: Դա ձեռք է բերվում մատակարարման կողմի վնասված գծից լարումը հեռացնելու միջոցով: Եթե նման էլեկտրահաղորդման գիծը հոսանք է ստանում երկու կողմից, ապա երկուսն էլ պետք է անջատեն լարումը։
Բոլոր էլեկտրահաղորդման գծերի վիճակի էլեկտրական պարամետրերի շարունակական մոնիտորինգի և ցանկացած վթարային իրավիճակի դեպքում դրանցից բոլոր կողմերից լարման հեռացման գործառույթները վերապահված են բարդ տեխնիկական համակարգերին, որոնք ավանդաբար կոչվում են ռելեային պաշտպանություն:
«Ռելե» ածականը ձևավորվում է էլեկտրամագնիսական ռելեների վրա հիմնված տարրի հիմքից, որոնց նախագծերը առաջացել են առաջին էլեկտրահաղորդման գծերի գալուստով և կատարելագործվում են մինչ օրս։
Մոդուլային պաշտպանիչ սարքերը, որոնք լայնորեն ներդրված են էներգետիկների պրակտիկայում, դեռ չեն բացառում ռելե սարքերի ամբողջական փոխարինումը և, ըստ սահմանված ավանդույթի, ներառված են նաև ռելեային պաշտպանության սարքերում:
Ռելեի պաշտպանության սկզբունքները
Ցանցի կարգավիճակի վերահսկում
Էլեկտրահաղորդման գծերի էլեկտրական պարամետրերը վերահսկելու համար անհրաժեշտ է ունենալ դրանց չափիչ մարմիններ, որոնք ի վիճակի են մշտապես վերահսկել ցանցում նորմալ ռեժիմում ցանկացած շեղում և միևնույն ժամանակ բավարարել անվտանգ շահագործման պայմանները:
Բոլոր լարումների էլեկտրահաղորդման գծերում այս գործառույթը վերապահված է գործիքային տրանսֆորմատորներին: Դրանք բաժանվում են տրանսֆորմատորների.
ընթացիկ (CT);
լարման (TN):
Քանի որ պաշտպանությունների որակը առաջնային նշանակություն ունի ողջ էլեկտրական համակարգի հուսալիության համար, չափիչ CT-ները և VT-ները ենթակա են ճշգրտության բարձրացված պահանջների, որոնք որոշվում են դրանց չափագիտական բնութագրերով:
RPA սարքերում (ռելեային պաշտպանություն և ավտոմատացում) օգտագործելու համար չափիչ տրանսֆորմատորների ճշգրտության դասերը նորմալացվում են «0.5», «0.2» և «P» արժեքներով:
Չափիչ լարման տրանսֆորմատորներ
110 կՎ օդային գծի վրա լարման տրանսֆորմատորների տեղադրման ընդհանուր տեսքը ներկայացված է ստորև նկարում:
Այստեղ երևում է, որ VT-ները տեղադրվում են ոչ թե երկար գծի որևէ տեղ, այլ էլեկտրական ենթակայանի անջատիչի վրա։ Յուրաքանչյուր տրանսֆորմատոր իր առաջնային տերմինալներով միացված է օդային գծի համապատասխան մետաղալարին և հողային հանգույցին:
Երկրորդային ոլորուններով փոխարկված լարումը ելք է ստանում 1P և 2P անջատիչների միջոցով հոսանքի մալուխի համապատասխան միջուկներով: Պաշտպանության և չափման սարքերում օգտագործելու համար երկրորդական ոլորունները միացված են «աստղ» և «եռանկյուն» սխեմայով, ինչպես ցույց է տրված նկարում TN-110 կՎ-ի համար:
Ռելեային պաշտպանությունը նվազեցնելու և ճշգրիտ գործարկելու համար օգտագործվում է հատուկ հոսանքի մալուխ, և դրա տեղադրման և շահագործման նկատմամբ ավելացված պահանջներ են դրվում:
Չափիչ VT-ները ստեղծվում են էլեկտրահաղորդման գծի յուրաքանչյուր տեսակի լարման համար և կարող են միացվել տարբեր սխեմաների համաձայն՝ որոշակի առաջադրանքներ կատարելու համար: Բայց նրանք բոլորն աշխատում են ընդհանուր սկզբունքով `էլեկտրահաղորդման գծի գծային լարման փոխակերպումը 100 վոլտ երկրորդական արժեքի ճշգրիտ պատճենմամբ և որոշակի մասշտաբով կարևորելով առաջնային ներդաշնակության բոլոր բնութագրերը:
VT փոխակերպման հարաբերակցությունը որոշվում է առաջնային և երկրորդային սխեմաների գծային լարումների հարաբերակցությամբ: Օրինակ՝ դիտարկվող 110 կՎ օդային գծի համար գրված է հետեւյալ կերպ՝ 110000/100.
Չափիչ հոսանքի տրանսֆորմատորներ
Այս սարքերը նաև փոխակերպում են գծի առաջնային բեռը երկրորդական արժեքների՝ առաջնային հոսանքի ներդաշնակության բոլոր փոփոխությունների առավելագույն կրկնությամբ:
Էլեկտրասարքավորումների շահագործման և սպասարկման հեշտության համար դրանք տեղադրվում են նաև ենթակայանների անջատիչների վրա:
Նրանք չեն ընդգրկվում օդային գծի միացումում այնպես, ինչպես VT-ները. իրենց առաջնային ոլորունով, որը սովորաբար ներկայացված է միայն մեկ պտույտով ուղղակի հոսանքի կապարի տեսքով, նրանք պարզապես կտրում են գծի փուլի յուրաքանչյուր լարը: Սա հստակ երևում է վերևի լուսանկարում:
CT փոխակերպման հարաբերակցությունը որոշվում է հաղորդման գծի նախագծման փուլում անվանական արժեքների ընտրության հարաբերակցությամբ: Օրինակ, եթե էլեկտրահաղորդման գիծը նախատեսված է 600 ամպերի հոսանքներ տեղափոխելու համար, և 5 Ա-ն կհեռացվի CT-ի երկրորդական կողմում, ապա օգտագործվում է 600/5 նշումը:
Էներգետիկ ոլորտում ընդունված են երկրորդական հոսանքների արժեքների երկու ստանդարտ, որոնք օգտագործվում են.
5 A մինչև 110 կՎ ներառյալ բոլոր CT-ների համար;
1 Ա 330 կՎ և բարձր գծերի համար:
CT երկրորդական ոլորունները միացված են պաշտպանական սարքերին միանալու համար տարբեր սխեմաների համաձայն.
լրիվ աստղ;
թերի աստղ;
եռանկյուն.
Յուրաքանչյուր միացություն ունի իր առանձնահատկությունները և օգտագործվում է տարբեր տեսակի պաշտպանության համար: Լրիվ աստղային միացումում գծի հոսանքի տրանսֆորմատորների և ընթացիկ ռելեի ոլորունների միացման օրինակը ներկայացված է նկարում:
Այս ամենապարզ և ամենատարածված ներդաշնակ ֆիլտրը օգտագործվում է ռելեների պաշտպանության բազմաթիվ սխեմաներում: Դրանում յուրաքանչյուր փուլից հոսանքները վերահսկվում են նույն անունով անհատական ռելեով, և բոլոր վեկտորների գումարը անցնում է ընդհանուր չեզոք մետաղալարով ընդգրկված ոլորունով:
Ընթացիկ և լարման տրանսֆորմատորների չափման մեթոդը թույլ է տալիս ճշգրիտ փոխանցել էլեկտրաէներգիայի սարքավորումների վրա տեղի ունեցող առաջնային գործընթացները երկրորդական միացում՝ դրանց օգտագործման ռելեային պաշտպանության սարքաշարում և ստեղծել տրամաբանական սարքերի շահագործման ալգորիթմներ՝ սարքավորումների վրա վթարային գործընթացները վերացնելու համար։ .
Ստացված տեղեկատվության մշակման մարմինները
Ռելեային պաշտպանության մեջ հիմնական աշխատանքային տարրը ռելեն է՝ էլեկտրական սարք, որն իրականացնում է երկու հիմնական գործառույթ.
վերահսկում է վերահսկվող պարամետրի որակը, օրինակ՝ ընթացիկ, և նորմալ ռեժիմում կայուն պահպանում և չի փոխում իր կոնտակտային համակարգի վիճակը.
Երբ հասնում է կրիտիկական արժեքի, որը կոչվում է սահմանված կետ կամ շեմ, այն ակնթարթորեն փոխում է իր կոնտակտների դիրքը և գտնվում է այս վիճակում, մինչև վերահսկվող արժեքը վերադառնա նորմալ արժեքների միջակայքին:
Ընթացիկ և լարման ռելեները երկրորդական սխեմաների միացման համար սխեմաների ձևավորման սկզբունքներն օգնում են հասկանալ սինուսոիդային ներդաշնակությունների ներկայացումը վեկտորային մեծություններով՝ բարդ հարթության վրա դրանց ներկայացմամբ:
Նկարի ներքևի մասում վեկտորային դիագրամ է սինուսոիդների տիպիկ բաշխման երեք փուլերում A, B, C սպառողներին էլեկտրամատակարարման գործառնական ռեժիմում:
Ընթացիկ և լարման սխեմաների կարգավիճակի մոնիտորինգ
Մասնակիորեն, երկրորդային ազդանշանների մշակման սկզբունքը ցուցադրվում է CT և ռելեի ոլորուն միացնելու շղթայում՝ ըստ լրիվ աստղային սխեմայի և VT-ի բացօթյա անջատիչ սարքի-110-ի վրա: Այս մեթոդը թույլ է տալիս հավաքել վեկտորները ստորև ներկայացված եղանակներով:
Ռելեի ոլորուն ներառելը այս փուլերի ներդաշնակության մեջ թույլ է տալիս լիովին վերահսկել դրանում տեղի ունեցող գործընթացները և վթարների դեպքում անջատել շղթայի աշխատանքը: Դա անելու համար բավական է օգտագործել ընթացիկ կամ լարման ռելե սարքերի համապատասխան նախագծերը:
Վերոնշյալ սխեմաները տարբեր ֆիլտրերի բազմազան օգտագործման առանձնահատուկ դեպք են:
Գծով անցնող հզորությունը վերահսկելու ուղիներ
ՀՀԿ սարքերը վերահսկում են հզորության արժեքը՝ հիմնվելով նույն հոսանքի և լարման տրանսֆորմատորների ցուցումների վրա։ Այս դեպքում օգտագործվում են միմյանց նկատմամբ ընդհանուր, ակտիվ և ռեակտիվ հզորությունների հայտնի բանաձևերը և հարաբերակցությունները և դրանց արժեքները, որոնք արտահայտված են հոսանքների և լարումների վեկտորների միջոցով:
Այստեղ հաշվի է առնվում, որ ընթացիկ վեկտորը ձևավորվում է գծային դիմադրության նկատմամբ կիրառվող EMF-ով և հավասարապես հաղթահարում է դրա ակտիվ և ռեակտիվ մասերը: Բայց միևնույն ժամանակ, լարման անկում է տեղի ունենում Ua և Up բաղադրիչներով հատվածներում՝ ըստ լարման եռանկյունու նկարագրած օրենքների:
Հոսանքը կարող է փոխանցվել գծի մի ծայրից մյուսը և նույնիսկ փոխել դրա ուղղությունը էլեկտրաէներգիա տեղափոխելիս։
Դրա ուղղության փոփոխությունները պայմանավորված են.
գործառնական անձնակազմի կողմից բեռների փոխարկում;
Համակարգում էլեկտրաէներգիայի տատանումներ անցողիկ և այլ գործոնների հետևանքով.
արտակարգ իրավիճակների առաջացում.
RPA-ի կազմում գործող ուժային ռելեները (PM) հաշվի են առնում դրա ուղղությունների տատանումները և կարգավորվում են այնպես, որ աշխատեն կրիտիկական արժեքի հասնելու դեպքում:
Գծի դիմադրության վերահսկման ուղիները
Ռելեային պաշտպանիչ սարքերը, որոնք գնահատում են հեռավորությունը դեպի կարճ միացման վայրը՝ հիմնվելով էլեկտրական դիմադրության չափման վրա, կոչվում են հեռավոր կամ կրճատ DZ պաշտպանություն։ Նրանք իրենց աշխատանքում օգտագործում են նաև հոսանքի և լարման տրանսֆորմատորային սխեմաներ:
Դիմադրությունը չափելու համար այն օգտագործվում է, որը նկարագրված է դիտարկվող շղթայի հատվածի համար:
Երբ սինուսոիդային հոսանքն անցնում է ակտիվ, կոնդենսիվ և ինդուկտիվ դիմադրություններով, դրանց վրա լարման անկման վեկտորը շեղվում է տարբեր ուղղություններով։ Սա հաշվի է առնվում ռելեային պաշտպանությունների պահվածքով:
Այս սկզբունքով ՀՀԿ սարքերում գործում են դիմադրության ռելեների (RS) բազմաթիվ տեսակներ։
Գծի վրա հաճախականությունը վերահսկելու եղանակներ
Էլեկտրահաղորդման գծով փոխանցվող հոսանքի ներդաշնակությունների տատանումների ժամանակաշրջանի կայունությունը պահպանելու համար օգտագործվում են հաճախականության հսկողության ռելեներ։ Նրանք աշխատում են ներկառուցված գեներատորի կողմից առաջացած հղման սինուսոիդը գծի չափիչ տրանսֆորմատորներից ստացված հաճախականության հետ համեմատելու սկզբունքով։
Այս երկու ազդանշանները մշակելուց հետո հաճախականության ռելեը որոշում է վերահսկվող ներդաշնակության որակը և, երբ սահմանված արժեքը հասնում է, փոխում է շփման համակարգի դիրքը:
Թվային պաշտպանությամբ գծերի պարամետրերի վերահսկման առանձնահատկությունները
Ռելլեային տեխնոլոգիաներին փոխարինող միկրոպրոցեսորային մշակումները նույնպես չեն կարող աշխատել առանց հոսանքների և լարումների երկրորդական արժեքների, որոնք վերցված են CT և VT չափիչ տրանսֆորմատորներից:
Թվային պաշտպանությունների գործարկման համար երկրորդական սինուսոիդի մասին տեղեկատվությունը մշակվում է նմուշառման մեթոդներով, որոնք բաղկացած են բարձր հաճախականության անալոգային ազդանշանի գերակայությունից և գրաֆիկների խաչմերուկում վերահսկվող պարամետրի ամպլիտուդության ամրագրումից:
Դիսկրետացման փոքր քայլի, արագ մշակման մեթոդների և մաթեմատիկական մոտարկման մեթոդի կիրառման շնորհիվ ստացվում է երկրորդական հոսանքների և լարումների չափման բարձր ճշգրտություն։
Այս կերպ հաշվարկված թվային արժեքները օգտագործվում են միկրոպրոցեսորային սարքերի շահագործման ալգորիթմում:
Ռելեային պաշտպանության և ավտոմատացման տրամաբանական մասը
Այն բանից հետո, երբ հոսանքների և լարման առաջնային արժեքները, որոնք փոխանցվում են էլեկտրահաղորդման գծերով, մոդելավորվում են գործիքային տրանսֆորմատորներով, որոնք ընտրվում են ֆիլտրերով մշակման համար և ընկալվում հոսանքի, լարման, հզորության, դիմադրության և հաճախականության ռելեային սարքերի զգայուն օրգանների կողմից, տրամաբանական ռելեի սխեմաների շրջադարձ:
Դրանց նախագծումը հիմնված է ուղիղ, ուղղիչ կամ փոփոխական լարման լրացուցիչ աղբյուրից աշխատող ռելեների վրա, որը նաև կոչվում է գործառնական, և դրա կողմից սնվող սխեմաները գործում են: Այս տերմինը տեխնիկական նշանակություն ունի. շատ արագ, առանց ավելորդ ուշացման, կատարեք ձեր փոխարկումը:
Վթարային անջատման արագությունը մեծապես կախված է տրամաբանական շղթայի արագությունից և, հետևաբար, դրա կործանարար հետևանքների աստիճանից։
Գործառնական սխեմաներում գործող ռելեները, ըստ իրենց առաջադրանքների կատարման ձևի, կոչվում են միջանկյալ. նրանք ազդանշան են ստանում պաշտպանության չափիչ մարմնից և փոխանցում այն՝ իրենց կոնտակտները գործադիր մարմիններին անցնելով. հոսանքի անջատիչներ.
Միջանկյալ ռելեները սովորաբար ունենում են մի քանի զույգ կոնտակտներ, որոնք աշխատում են միացումը փակելու կամ բացելու համար: Դրանք օգտագործվում են ՀՀԿ տարբեր սարքերի միջև հրամանների միաժամանակյա կրկնօրինակման համար։
Ռելեային պաշտպանության գործողության ալգորիթմում հաճախ ներմուծվում է ժամանակային ուշացում՝ ապահովելու ընտրողականության սկզբունքը և որոշակի ալգորիթմի կարգի ձևավորումը: Այն արգելափակում է պաշտպանության աշխատանքը պարամետրի ժամանակահատվածի համար:
Այս հետաձգման մուտքագրումը ստեղծվում է հատուկ ժամանակային ռելեների (RT) միջոցով, որոնք ունեն ժամացույցի մեխանիզմ, որն ազդում է իրենց կոնտակտների շահագործման արագության վրա:
Ռելեային պաշտպանության տրամաբանական մասը օգտագործում է բազմաթիվ ալգորիթմներից մեկը, որը ստեղծված է տարբեր դեպքերի համար, որոնք կարող են առաջանալ որոշակի կոնֆիգուրացիայի և լարման էլեկտրահաղորդման գծում:
Որպես օրինակ, մենք կարող ենք տալ երկու ռելեային պաշտպանության տրամաբանության աշխատանքի միայն մի քանի անուններ, որոնք հիմնված են էլեկտրահաղորդման գծերի հոսանքի վերահսկման վրա.
ընթացիկ անջատում (արագության նշանակում) առանց ժամանակի ուշացման կամ ուշացումով (RV-ի ընտրողականության ապահովում)՝ հաշվի առնելով հոսանքի ուղղությունը (ռելեի RM-ի շնորհիվ) կամ առանց դրա.
պաշտպանություն գերհոսանքից, որը կարող է օժտված լինել նույն կարգավորիչներով, ինչ անջատիչը՝ լրացված կամ առանց ստուգելու գծի նվազագույն լարումը:
Տարբեր սարքերի ավտոմատացման տարրերը հաճախ ներդրվում են ռելեային պաշտպանության տրամաբանության մեջ, օրինակ.
անջատիչի միաֆազ կամ եռաֆազ վերափակում;
միացնել պահեստային հզորությունը;
արագացում;
հաճախականության բեռ:
Գծի պաշտպանության տրամաբանական մասը կարող է կատարվել ռելեի փոքր խցիկում անմիջապես հոսանքի անջատիչի վերևում, որը բնորոշ է մինչև 10 կՎ լարման բացօթյա փաթեթավորված անջատիչներին (KRUN), կամ ռելեում զբաղեցնել մի քանի 2x0,8 մ պանել: սենյակ.
Օրինակ, 330 կՎ լարման գծի պաշտպանության տրամաբանությունը կարող է տեղադրվել առանձին պաշտպանական վահանակների վրա.
պահուստ;
DZ - հեռավոր;
DFZ - դիֆերենցիալ փուլ;
VChB - բարձր հաճախականության արգելափակում;
OAPV;
արագացում.
ելքային սխեմաներ
Ելքային սխեմաները ծառայում են որպես գծի ռելեային պաշտպանության վերջնական տարր: Նրանց տրամաբանությունը հիմնված է նաև միջանկյալ ռելեների օգտագործման վրա։
Ելքային սխեմաները կազմում են գծային անջատիչների շահագործման կարգը և որոշում են փոխազդեցությունը հարևան միացումների, սարքերի (օրինակ, անջատիչի խափանում - անջատիչի պահեստային անջատում) և ՀՀԿ-ի այլ տարրերի հետ:
Պարզ գծերի պաշտպանությունները կարող են ունենալ միայն մեկ ելքային ռելե, որի շահագործումը հանգեցնում է անջատիչի բացմանը: Ճյուղավորված պաշտպանության բարդ համակարգերում ստեղծվում են հատուկ տրամաբանական սխեմաներ, որոնք աշխատում են կոնկրետ ալգորիթմի համաձայն։
Արտակարգ իրավիճակների դեպքում գծից լարման վերջնական հեռացումն իրականացվում է հոսանքի անջատիչի միջոցով, որը գործարկվում է անջատման էլեկտրամագնիսի ուժով: Դրա շահագործման համար մատակարարվում են հատուկ հոսանքի սխեմաներ, որոնք կարող են դիմակայել հզոր բեռներին:կի.
Բողոքել
Բաժին 3. Պաշտպանություն և ավտոմատացում
Գլուխ 3.2. Ռելեային պաշտպանություն
110-500 կՎ լարման ցանցերում օդային գծերի պաշտպանություն արդյունավետ հիմնավորված չեզոքով
3.2.106. Արդյունավետ հիմնավորված չեզոք ունեցող 110-500 կՎ ցանցերում գծերի համար պետք է տրամադրվեն ռելեային պաշտպանիչ սարքեր բազմաֆազ կարճ միացումներից և հողային անսարքություններից:
3.2.107. Պաշտպանությունները պետք է հագեցված լինեն այնպիսի սարքերով, որոնք արգելափակում են դրանց գործողությունը տատանումների ժամանակ, եթե ցանցում հնարավոր են տատանումներ կամ ասինխրոն աշխատանք, որոնցում հնարավոր է պաշտպանության չափազանց մեծ աշխատանք: Թույլատրվում է պաշտպանություն կատարել առանց սարքերի արգելափակման, եթե այն ժամանակին (մոտ 1,5-2 վրկ) անջատված է ճոճանակներից:
3.2.108. 330 կՎ և ավելի լարման գծերի համար պաշտպանությունը պետք է ապահովվի որպես հիմնական՝ պաշտպանված տարածքի ցանկացած կետում կարճ միացման դեպքում գործելով առանց դանդաղեցնելու:
110-220 կՎ լարում ունեցող գծերի համար հիմնական պաշտպանության տեսակի հարցը, ներառյալ պաշտպանված հատվածի ցանկացած կետում կարճ միացման դեպքում առանց դանդաղման գործելու անհրաժեշտությունը, պետք է լուծվի հիմնականում՝ հաշվի առնելով. էներգահամակարգի կայունությունը պահպանելու պահանջը։ Միևնույն ժամանակ, եթե, ըստ էներգահամակարգի շահագործման կայունության հաշվարկների, այլ, ավելի խիստ պահանջներ չեն դրվում, կարելի է ենթադրել, որ այդ պահանջը սովորաբար բավարարվում է եռաֆազ կարճ միացումների դեպքում, որոնց դեպքում. էլեկտրակայանների և ենթակայանների ավտոբուսների մնացորդային լարումը 0,6-0, 7-ից ցածր է. U nom, անջատված են առանց ժամանակի ուշացման: Մնացորդային լարվածության ցածր արժեքը (0.6 U nom) կարող է թույլատրվել 110 կՎ գծերի համար, ավելի քիչ կրիտիկական 220 կՎ գծերի համար (բարձր ճյուղավորված ցանցերում, որտեղ սպառողական էներգիան ապահովված է մի քանի կողմերից), ինչպես նաև ավելի կրիտիկական 220 կՎ գծերի դեպքում, երբ դիտարկվող կարճ միացումը չի հանգեցնել զգալի արտանետման բեռների:
110-220 կՎ լարման գծերի վրա տեղադրված պաշտպանության տեսակն ընտրելիս, բացի էներգահամակարգի կայունությունը պահպանելու պահանջից, պետք է հաշվի առնել հետևյալը.
1. ԱԷԿ-ից ձգվող 110 կՎ և բարձր գծերի, ինչպես նաև հարակից ցանցի բոլոր տարրերի վրա, որոնց վրա բազմաֆազ կարճ միացումների դեպքում դրական հաջորդականության մնացորդային լարումը բարձր լարման վրա. ԱԷԿ-ի բլոկների կողմը կարող է նվազել մինչև 0,45 անվանականից ավելի, գերարագ պաշտպանության ավելորդությունը 1,5 վրկ-ից ոչ ավելի ժամանակային ուշացումով, հաշվի առնելով անջատիչի գործողությունը:
2. Վնասը, որի անջատումը ժամանակի ուշացումով կարող է հանգեցնել կրիտիկական սպառողների աշխատանքի խաթարմանը, պետք է անջատվի առանց ժամանակի ուշացման (օրինակ՝ վնասը, որի դեպքում մնացորդային լարումը կկատարվի էլեկտրակայանների և ենթակայանների ավտոբուսների վրա. լինել 0,6-ից ցածր U nom, եթե դրանք ժամանակի ուշացումով անջատելը կարող է հանգեցնել լարման ձնահյուսի հետևանքով ինքնաբեռնաթափման կամ 0,6 մնացորդային լարման վնասի։ U nom և ավելին, եթե դրանք ժամանակի ուշացումով անջատելը կարող է հանգեցնել տեխնոլոգիայի խախտման):
3. Եթե անհրաժեշտ է իրականացնել արագ գործող ավտոմատ վերափակում, ապա գծի վրա պետք է տեղադրվի արագ գործող պաշտպանություն, որն ապահովում է վնասված գծի անջատումը առանց ժամանակի հետաձգման երկու կողմից:
4. Սխալ ժամանակի ուշացումով անջատելիս անվանական հոսանքից մի քանի անգամ բարձր հոսանքներով հնարավոր է հաղորդիչների անընդունելի գերտաքացում:
Թույլատրվում է օգտագործել գերարագ պաշտպանություն բարդ ցանցերում և վերը նշված պայմանների բացակայության դեպքում, եթե անհրաժեշտ է ապահովել ընտրողականություն։
3.2.109. Կայունության պահանջների հավաստիությունը գնահատելիս՝ ելնելով 3.2.108 կետի մնացորդային լարվածության արժեքներից, պետք է հաշվի առնել հետևյալը.
1. Էլեկտրակայանների կամ էներգահամակարգերի միջև մեկ կապի համար 3.2.108 կետում նշված մնացորդային լարումը պետք է ստուգվի այս միացման մեջ ընդգրկված ենթակայանների և էլեկտրակայանների ավտոբուսների վրա՝ այս անվադողերից ձգվող գծերի կարճ միացման դեպքում. բացառությամբ կապը կազմող գծերի. մեկ կապի համար, որը պարունակում է զուգահեռ գծերով հատվածների մի մասը - նաև այս զուգահեռ գծերից յուրաքանչյուրի վրա կարճ միացման դեպքում:
2. Եթե կան մի քանի միացումներ էլեկտրակայանների կամ էներգահամակարգերի միջև, ապա 3.2.108 կետում նշված մնացորդային լարման արժեքը պետք է ստուգվի միայն այն ենթակայանների կամ էլեկտրակայանների ավտոբուսներում, որտեղ միացված են այդ միացումները, միացումների կարճ միացման դեպքում: և այս անվադողերով աշխատող այլ գծերի, ինչպես նաև կապի ենթակայանների ավտոբուսներով սնվող գծերի վրա։
3. Մնացորդային լարումը պետք է ստուգվի կարճ միացման համար պաշտպանության առաջին փուլով ընդգրկված գոտու վերջում կասկադային խզման ռեժիմում, այսինքն՝ անջատիչը գծի հակառակ ծայրից բացելուց հետո առանց ժամանակի ուշացման պաշտպանությամբ:
3.2.110. Բազմաֆազ անսարքություններից միակողմանի սնուցմամբ միակողմանի գծերի վրա պետք է տեղադրվի աստիճանային հոսանքի պաշտպանություն կամ քայլ հոսանքի և լարման պաշտպանություն: Եթե նման պաշտպանիչ սարքերը չեն բավարարում զգայունության կամ անսարքության անջատման արագության պահանջները (տես 3.2.108), օրինակ, գլխի հատվածներում, կամ եթե դա նպատակահարմար է հարակից հատվածների պաշտպանությունները հատվածի պաշտպանության հետ համապատասխանեցնելու պայմանով. քննարկվող, պետք է ապահովվի աստիճանական հեռավորության պաշտպանություն: Վերջին դեպքում, որպես լրացուցիչ պաշտպանություն, խորհուրդ է տրվում առանց ժամանակի հետաձգման օգտագործել ընթացիկ անջատումը:
Հողային խզվածքներից, որպես կանոն, պետք է ապահովվի աստիճանական հոսանքի ուղղորդված կամ ոչ ուղղորդված զրոյական հաջորդականության պաշտպանություն: Որպես կանոն, պաշտպանությունը պետք է տեղադրվի միայն այն կողմերում, որտեղից կարելի է էլեկտրաէներգիա մատակարարել:
Մի քանի հաջորդական հատվածներից բաղկացած գծերի համար, պարզեցնելու նպատակով, թույլատրվում է օգտագործել ոչ ընտրովի աստիճանական հոսանքի և լարման պաշտպանություն (բազմաֆազ խզվածքներից) և աստիճանական զրոյական հոսանքի պաշտպանություններ (երկրային խզվածքներից) այլընտրանքային հետ համատեղ: ավտոմատ վերափակման սարքեր:
3.2.111. Միայնակ գծերի վրա, որոնք սնուցվում են երկու կամ ավելի կողմերից (վերջինս՝ ճյուղերով գծերի վրա), ինչպես շրջանցիկ միացումների առկայության, այնպես էլ բացակայության դեպքում, ինչպես նաև մեկ հոսանքի կետով օղակաձև ցանցում ընդգրկված գծերի վրա՝ ընդդեմ բազմա -փուլային կարճ միացումները պետք է լինեն հեռավորության պաշտպանության համար (հիմնականում եռաստիճան), օգտագործվում է որպես պահեստային կամ հիմնական (վերջինս՝ միայն 110-220 կՎ գծերի վրա):
Որպես լրացուցիչ պաշտպանություն, խորհուրդ է տրվում օգտագործել ընթացիկ անջատումը առանց ժամանակի հետաձգման: Որոշ դեպքերում թույլատրվում է օգտագործել հոսանքի անջատումը գործողությունների համար, եթե պաշտպանությունը տեղադրված է եռաֆազ կարճ միացման սխալ միացման դեպքում, երբ այլ ռեժիմներում գործելու համար նախատեսված ընթացիկ անջատումը չի համապատասխանում պահանջներին: զգայունության պահանջը (տես 3.2.26):
Հողային խզվածքներից, որպես կանոն, պետք է ապահովվի աստիճանական հոսանքի ուղղորդված կամ ոչ ուղղորդված զրոյական հաջորդականության պաշտպանություն:
3.2.112. Որպես հիմնական պաշտպանություն բազմաֆազ կարճ միացումներից օղակաձև ցանցի գլխային հատվածների ընդունման վերջում մեկ հոսանքի կետով, խորհուրդ է տրվում օգտագործել միաստիճան հոսանքի ուղղորդող պաշտպանություն. այլ միայնակ գծերի վրա (հիմնականում 110 կՎ) որոշ դեպքերում թույլատրվում է օգտագործել աստիճանական հոսանքի պաշտպանություն կամ աստիճանական հոսանքի և լարման պաշտպանություն՝ անհրաժեշտության դեպքում դրանք ուղղորդելով: Որպես կանոն, պաշտպանությունը պետք է տեղադրվի միայն այն կողմերում, որտեղից կարելի է էլեկտրաէներգիա մատակարարել:
3.2.113. Երկու կամ ավելի կողմերից սնվող զուգահեռ գծերի վրա, ինչպես նաև միակողմանի սնուցմամբ զուգահեռ գծերի մատակարարման վերջում կարող են օգտագործվել նույն պաշտպանությունները, ինչ համապատասխան առանձին գծերի վրա (տես 3.2.110 և 3.2.111):
Հողային խզումների անջատումն արագացնելու համար, իսկ որոշ դեպքերում՝ երկկողմանի սնուցմամբ գծերի ֆազերի միջև անսարքությունները, կարող է կիրառվել լրացուցիչ պաշտպանություն՝ զուգահեռ գծում հոսանքի ուղղության վերահսկմամբ: Այս պաշտպանությունը կարող է իրականացվել առանձին լայնակի հոսանքի պաշտպանության տեսքով (զրոյական հաջորդականության հոսանքի կամ փուլային հոսանքների համար ռելեի ներառմամբ) կամ միայն որպես արագացման սխեման տեղադրված պաշտպանությունների համար (զրոյական հաջորդական հոսանք, գերհոսանք, հեռավոր և այլն): զուգահեռ գծերով ուղղության կառավարման հզորությամբ։
Զրոյական հաջորդականության պաշտպանության զգայունությունը բարձրացնելու համար թույլատրվում է նախատեսել դրա առանձին փուլերի ապաակտիվացում, երբ զուգահեռ գծի անջատիչն անջատված է:
Երկու զուգահեռ միակողմանի գծերի ընդունման վերջում, որպես կանոն, պետք է ապահովվի լայնակի ուղղորդված դիֆերենցիալ պաշտպանություն:
3.2.114. Եթե 3.2.113-ի համաձայն պաշտպանությունը չի համապատասխանում արագության պահանջներին (տես 3.2.108), որպես հիմնական պաշտպանություն (երբ գործում են երկու զուգահեռ գծեր) միակողմանի սնուցմամբ երկու զուգահեռ 110-220 կՎ գծերի սնուցման վերջում և ժ. Երկու զուգահեռ 110 կՎ գծեր երկկողմանի էլեկտրամատակարարմամբ հիմնականում բաշխիչ ցանցերում կարող են կիրառվել լայնակի դիֆերենցիալ ուղղորդված պաշտպանություն:
Այս դեպքում մեկ գծի շահագործման ռեժիմում, ինչպես նաև երկու գիծ աշխատելիս որպես կրկնօրինակ, օգտագործվում է 3.2.110 և 3.2.111 կետերի պաշտպանություն: Թույլատրվում է միացնել այս պաշտպանությունը կամ դրա առանձին փուլերը երկու գծերի հոսանքների գումարի համար (օրինակ, զրոյական հաջորդականության հոսանքի պաշտպանության վերջին փուլը), որպեսզի բարձրացվի դրա զգայունությունը հարակից տարրերի վնասների նկատմամբ:
Թույլատրվում է օգտագործել լայնակի դիֆերենցիալ ուղղորդված պաշտպանություն ի լրումն 110 կՎ զուգահեռ գծերի քայլային հոսանքի պաշտպանության՝ պաշտպանված գծերի վրա խափանման անջատման ժամանակը նվազեցնելու համար այն դեպքերում, երբ, ըստ արագության պայմանների (տես 3.2.108), դրա օգտագործումը: պարտադիր չէ։
3.2.115. Եթե 3.2.111-3.2.113-ի համաձայն պաշտպանությունը չի համապատասխանում արագության պահանջին (տես 3.2.108), ապա պետք է տրամադրվեն բարձր հաճախականության և երկայնական դիֆերենցիալ պաշտպանություններ՝ որպես երկկողմանի սնուցմամբ միակողմանի և զուգահեռ գծերի հիմնական պաշտպանություն:
110-220 կՎ լարման գծերի համար խորհուրդ է տրվում իրականացնել հիմնական պաշտպանությունը՝ օգտագործելով հեռակառավարվող և ընթացիկ ուղղորդված զրոյական հաջորդականության պաշտպանության բարձր հաճախականության արգելափակումը, երբ դա հարմար է զգայունության պայմաններին (օրինակ՝ ճյուղերով գծերի վրա) կամ պաշտպանության պարզեցմանը:
Եթե անհրաժեշտ է անցկացնել հատուկ մալուխ, ապա երկայնական դիֆերենցիալ պաշտպանության կիրառումը պետք է հիմնավորվի տեխնիկատնտեսական հիմնավորման միջոցով:
Օժանդակ պաշտպանական լարերի սպասարկելիությունը վերահսկելու համար պետք է տրամադրվեն հատուկ սարքեր:
330-350 կՎ լարման գծերի վրա, ի լրումն բարձր հաճախականության պաշտպանության, անհրաժեշտ է նախատեսել սարքի օգտագործում՝ անջատման կամ բարձր հաճախականության ազդանշանը միացնելու համար (քայլ պահուստային պաշտպանության գործողությունն արագացնելու համար), եթե սա. սարքը տրամադրվում է այլ նպատակների համար։ 500 կՎ լարման գծերի վրա թույլատրվում է տեղադրել նշված սարքը հատուկ ռելեային պաշտպանության համար։
Այն թույլատրվում է այն դեպքերում, երբ դա պահանջվում է արագության (տես 3.2.108) կամ զգայունության պայմաններով (օրինակ, ճյուղերով գծերի վրա), ուղևորության ազդանշանի փոխանցման օգտագործումը 110-ի աստիճանային պաշտպանությունների աշխատանքը արագացնելու համար: 220 կՎ գծեր.
3.2.116. 3.2.115-ի համաձայն հիմնական պաշտպանությունն իրականացնելիս որպես պահեստային պետք է օգտագործվի հետևյալը.
- բազմաֆազ կարճ միացումներից, որպես կանոն, հեռավորության պաշտպանություն, հիմնականում եռաստիճան;
- հողային խզումների դեմ աստիճանական հոսանքի ուղղորդված կամ ոչ ուղղորդված զրոյական հաջորդականության պաշտպանություն:
3.2.115 կետում նշված հիմնական պաշտպանության երկարաժամկետ անջատման դեպքում, երբ այդ պաշտպանությունը սահմանված է անսարքության անջատման արագության պահանջով (տես 3.2.108), թույլատրվում է նախատեսել ոչ ընտրովի արագացում. պահեստային պաշտպանություն փուլերի միջև անսարքություններից (օրինակ՝ ուղղակի լարման արժեքի հաջորդականությունների վերահսկմամբ):
3.2.117. Հիմնական պաշտպանությունները, բարձր արագությամբ պահեստային պաշտպանության փուլերը բազմաֆազ կարճ միացումներից և 330-350 կՎ լարման գծերի OAPV սարքի չափիչ տարրերը պետք է լինեն հատուկ նախագծման, որն ապահովում է դրանց բնականոն գործունեությունը (նշված պարամետրերով) ինտենսիվ պայմաններում: անցողիկ էլեկտրամագնիսական պրոցեսներ և գծերի զգալի հաղորդունակություն։ Դրա համար պետք է տրամադրվի հետևյալը.
- OAPV-ի պաշտպանությունների և չափիչ մարմինների հավաքածուներում - անցողիկ էլեկտրամագնիսական գործընթացների ազդեցությունը սահմանափակող միջոցառումներ (օրինակ, ցածր հաճախականության զտիչներ);
- 150 կմ-ից ավելի երկարությամբ գծերի վրա տեղադրված դիֆերենցիալ փուլային բարձր հաճախականության պաշտպանությունում՝ գծերի հզորության պատճառով հոսանքները փոխհատուցող սարքեր:
Երկու կամ ավելի հոսանքի տրանսֆորմատորների հոսանքների գումարի համար գերարագ պաշտպանությունը միացնելիս, եթե անհնար է կատարել 3.2.29-ի պահանջները, խորհուրդ է տրվում հատուկ միջոցներ ձեռնարկել՝ պաշտպանիչ միջոցների ավելորդ շահագործումը կանխելու համար՝ արտաքին ազդեցության դեպքում։ վնաս (օրինակ՝ պաշտպանիչ միջոցների կոշտացում) կամ գծային միացումում տեղադրել հոսանքի տրանսֆորմատորների առանձին հավաքածու՝ պաշտպանությունը սնուցելու համար:
330-500 կՎ լարման գծերի վրա տեղադրված պաշտպանություններում, որոնք կահավորված են երկայնական կոնդենսիվ փոխհատուցման սարքերով, պետք է միջոցներ ձեռնարկվեն այդ սարքերի ազդեցության հետևանքով արտաքին վնասների դեպքում պաշտպանական չափազանց մեծ շահագործումը կանխելու համար: Օրինակ, կարող է օգտագործվել բացասական հաջորդականության հզորության ուղղորդող ռելե կամ միացնել ազդանշանի փոխանցումը: ¶ ×
Ռելեային պաշտպանության խնդիրներն են, դրա դերն ու նպատակը էներգահամակարգերի հուսալի շահագործումն ու սպառողներին էլեկտրաէներգիայի անխափան մատակարարումն ապահովելն է։ Դա պայմանավորված է սխեմաների բարդացմամբ և էլեկտրացանցերի աճով, էներգահամակարգերի ընդլայնմամբ, ընդհանուր առմամբ երկու կայանների դրվածքային հզորության և առանձին ագրեգատների անվանական միավորի հզորության ավելացմամբ: Սա, իր հերթին, ազդում է էներգահամակարգերի շահագործման վրա՝ շահագործում կայունության սահմաններում, միջհամակարգային երկար հաղորդակցման գծերի առկայություն և շղթայական վթարների հավանականության մեծացում: Այս առումով մեծանում են ռելեային պաշտպանության արագության, ընտրողականության, զգայունության և հուսալիության պահանջները։ Ավելի տարածված են դառնում կիսահաղորդչային սարքեր օգտագործող ռելեային պաշտպանության սարքերը: Դրանց օգտագործումը ավելի շատ հնարավորություններ է բացում բարձր արագությամբ պաշտպանություն ստեղծելու համար:
Ներկայումս մշակվել և ակտիվորեն օգտագործվում են միկրոպրոցեսորային ռելեային պաշտպանության սարքեր, ինչը հնարավորություն է տալիս հետագայում բարձրացնել պաշտպանության արագությունն ու հուսալիությունը, նվազեցնել դրանց վերանորոգման և պահպանման ծախսերը:
1.2.2 Տրանսֆորմատորի պարամետրերն ամփոփված են Աղյուսակ 2-ում:
ԱՂՅՈՒՍԱԿ 1.2
ՊԱՇՏՊԱՆՈՒԹՅԱՆ ՍԱՐՔԻ ՏԵՍԱԿՆԵՐԻ ԸՆՏՐՈՒԹՅՈՒՆ
110 կՎ օդային գծի ռելեային պաշտպանություն.
| Փոփոխություն |
| Թերթ |
| Փաստաթուղթ No. |
| Թերթ |
| Փաստաթուղթ No. |
| Ստորագրություն |
| ամսաթիվը |
| Թերթ |
| ԿՊ.140408.43.06.ՊԶ |
| Փոփոխություն |
| Թերթ |
| Փաստաթուղթ No. |
| Ստորագրություն |
| ամսաթիվը |
| Թերթ |
| ԿՊ.140408.43.06.ՊԶ |
3.1 Շղթայի տարրերի ուղիղ հաջորդականության դիմադրության հաշվարկ:
Դիմադրությունների հաշվարկը կատարվում է անվանված միավորներով (Օմ), բազային լարման Ub=115 կՎ-ում։
Համարժեք սխեման ներկայացված է նկ.
C1: X 1 \u003d X * s * \u003d 1.3 * \u003d 9.55 Օմ
X 2 \u003d X դիպչում: *l* \u003d 0,4 * 70 * \u003d 28 Օմ
X 3 \u003d X դիպչում: *l* \u003d 0,4 * 45 * \u003d 18 Օմ
X 4 \u003d X դիպչում: *l* \u003d 0.4 * 30 * \u003d 12 Օմ
X 5 \u003d X դիպչում: *l* \u003d 0,4 * 16 * \u003d 6,4 Օմ
T 6 \u003d * \u003d * \u003d 34,72 Օմ
T 7 \u003d * \u003d * \u003d 220,4 ohms
X 3.4 \u003d 18 + 12 \u003d 30 ohms
| Փոփոխություն |
| Թերթ |
| Փաստաթուղթ No. |
| Ստորագրություն |
| ամսաթիվը |
| Թերթ |
| ԿՊ.140408.43.06.ՊԶ |
X 2,4 = = 14,48 ohms
X 1-4 \u003d 9,55 + 14,48 \u003d 24,03 Օմ
X 1-5 \u003d 24.03 + 6.4 \u003d 30.34
| Փոփոխություն |
| Թերթ |
| Փաստաթուղթ No. |
| Ստորագրություն |
| ամսաթիվը |
| Թերթ |
| ԿՊ.140408.43.06.ՊԶ |
I (3) (k 2) = = = 2,18 կԱ
I (3) (k 3) = = = 0,26 կԱ
3.2 K-2 կետում դեպի երկիր միաֆազ կարճ միացման հոսանքների հաշվարկ:
C1: X 1 \u003d X * s * \u003d 1,6 * \u003d 11,76 Օմ
X 2 \u003d X դիպչում: *l* \u003d 0,8 * 70 * \u003d 56 Օմ
X 3 \u003d X դիպչում: *l* \u003d 0,8 * 45 * \u003d 36 Օմ
X 4 \u003d X դիպչում: *l* \u003d 0,8 * 30 * \u003d 24 Օմ
X 5 \u003d X դիպչում: *l* \u003d 0,8 * 16 * \u003d 12,8 Օմ
X 3.4 \u003d 36 + 24 \u003d 60 ohms
| Փոփոխություն |
| Թերթ |
| Փաստաթուղթ No. |
| Ստորագրություն |
| ամսաթիվը |
| Թերթ |
| ԿՊ.140408.43.06.ՊԶ |
X 2.3.4 \u003d (60 * 56) / (60 + 56) \u003d 28.97 Օմ
X 1-4 \u003d 11,76 + 28,97 ohms
| Փոփոխություն |
| Թերթ |
| Փաստաթուղթ No. |
| Ստորագրություն |
| ամսաթիվը |
| Թերթ |
| ԿՊ.140408.43.06.ՊԶ |
X 1-6 \u003d 18,74 + 12,8 \u003d 31,54 ohms
X ռեզ.0 (k2) \u003d 31,54 Օմ
3I 0(k2) = = = 2,16 կԱ
3.6 Կարճ միացման հոսանքների հաշվարկ K-4 և K-5 կետերում:
| Ub=Umin=96,6 կՎ | Ub=Umax=126 կՎ | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| X 10 \u003d X s1.2 \u003d X s1.2 տես. * = 24,03 * = 16,96 ohms | X 10 \u003d X s1.2 \u003d X s1.2 տես. * = 24,03 * = 28,85 ohms | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| Xs \u003d Xs cf * \u003d \u003d 16,96 Օմ | Xs \u003d Xs cf * \u003d \u003d 28,85 Օմ | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| X T (-PO) = * = = 41,99 | U-ից (+ N) \u003d U-ից մինչև անվան. + \u003d 17,5 + \u003d 18,4 Xt (+ N) \u003d * * \u003d 71,44 Օմ | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| Z nw \u003d 0,3 * 1,5 * \u003d 38,01 Օմ | Z nw \u003d 0,3 * 1,5 * \u003d 64,8 Օմ | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| Կետ K-4 | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| Խրեզ (k4) \u003d Xs + Xtv (-ro) \u003d 16,96 + 41,99 \u003d 58,95 Օմ | Խրեզ (k4) \u003d Xs + Xtv (+ N) \u003d 28,85 + 71,44 \u003d 100,29 Օմ | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| I (3) max = = 0.95 կԱ-ի համար | I (3) max = = 0.73 կԱ-ի համար | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| Կարճ միացման հոսանքի փաստացի արժեքը K-4 կետում, որը վերաբերում է 37 կՎ լարմանը | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| I (3) առավելագույնը = 0,95 * = 8,74 կԱ | I (3) max =0.73* =8.76 kA-ի համար | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| Կետ K-5 | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
4.1 Միակողմանի գծի պաշտպանություն: 4.1.1 W գծի փուլից փուլ կարճ միացումներից երկաստիճան հոսանքի պաշտպանության հաշվարկ: Ընթացիկ անջատման հաշվարկ առանց ժամանակի հետաձգման փուլից փուլ կարճ միացումներից (I փուլ): 1) I 1 sz Kots * I (3) k-3max \u003d 1.2 * 0.26 \u003d 0.31 kA 2) Kch \u003d I (2) k-1min / Is.z. 1 \u003d 2.76 * 0.87 / 0.31 \u003d 7.74 Kch \u003d I (2) k-2min / Is.z. 1 1,5=2,18*0,87/0,31=6,12 3) I (1) c.r. \u003d I (1) cz * Ksh / K1 \u003d 0.31 * 1 / (100/5) \u003d 0.02 կԱ 4) Ընթացիկ անջատման արձագանքման ժամանակը ենթադրվում է 0,1 վրկ Ֆազ-փուլ կարճ միացումներից ժամանակի ուշացումով առավելագույն հոսանքի պաշտպանության հաշվարկ (II փուլ): 1) I II sz Kots * Ksz / Kv) * Iload. max \u003d (1.2 * 2 / 0.8) * 0.03 \u003d 0.09 kA Iload.max=Snom.t./=6.3/=0.03 կԱ 2) Kch \u003d I (2) k-3min / Is.z. Ես 1 1.2=0.26*0.87/0.09=2.51 3) I (11) c.r. = I (11) cz * Ksh / K1 = 0.09 * 1 / (100/5) = 0.0045 կԱ 4) ՄՏԶ-ի արձագանքման ժամանակը ընտրվում է tr-ra-ի ՄՏԶ-ի հետ համաձայնության պայմանով. t II sz \u003d tsz (mtz t-raT) + t \u003d 2 + 0.4 \u003d 2.4s 4.1.2. W գծի երկաստիճան հողային խզվածքի պաշտպանության հաշվարկ. Զրոյական հաջորդականության անջատման հոսանքների հաշվարկ առանց ժամանակի ուշացման (1 փուլ): 1) I (1) 0cz 3I0 (1) k-2min / Kch \u003d 2.16 / 1.5 \u003d 1.44 kA 2) I (1) 0cr I0 (1) sz * Ksh / K I \u003d 1,44 * 1 / (100/5) \u003d 0,072 կԱ 3) Ընթացիկ անջատման արձագանքման ժամանակը ենթադրվում է 0,1 վրկ. Զրոյական հաջորդականության հոսանքի պաշտպանության հաշվարկը ժամանակի ուշացումով (2 փուլ): 1) I 11 0cz Kots*Inb.max=Kots*Kper*Knb*Icalc.=1.25*1*0.05*0.26=0.02 կԱ. Ես ընդունում եմ I 11 0cz=60A 4.2 Տրանսֆորմատորի պաշտպանության հաշվարկ:
Սահմանման կետը պետք է ընտրվի երկու պայմանից. - անջատում ուժային տրանսֆորմատորի մագնիսացնող հոսանքի ներխուժումից: - հաշվարկված արտաքին կարճ միացման անցողիկ ռեժիմում առավելագույն առաջնային անհավասարակշռության հոսանքից անջատում: Մագնիսացնող ներխուժման հոսանքի անջատում: Երբ ուժային տրանսֆորմատորը միացված է ավելի բարձր լարման կողմից, մագնիսացնող հոսանքի ալիքի հարաբերակցությունը պաշտպանված տրանսֆորմատորի անվանական հոսանքի ամպլիտուդին չի գերազանցում 5-ը: Սա համապատասխանում է մագնիսացնող հոսանքի ալիքի առատության հարաբերակցությանը: առաջին ներդաշնակության անվանական հոսանքի արդյունավետ արժեքը, որը հավասար է 5 = 7-ի: Անջատումը արձագանքում է ակնթարթային արժեքին, որը հավասար է 2.5*Idiff./Inom. Առաջին ներդաշնակության նվազագույն հնարավոր պարամետրը Idiff/Inom=4 է, որը նպաստում է 2,5*4=10-ին ամպլիտուդներով: Ստացված արժեքների համեմատությունը ցույց է տալիս, որ ակնթարթային անջատումը անջատված է մագնիսացման հոսանքի հնարավոր ալիքներից: Հաշվարկները ցույց են տալիս, որ մագնիսացնող հոսանքի ներխուժման առաջին ներդաշնակության արդյունավետ արժեքը չի գերազանցում ներխուժման ամպլիտուդի 0,35-ը: Եթե ամպլիտուդը հավասար է անվանական հոսանքի 7 արդյունավետ արժեքին, ապա առաջին հարմոնիկի արդյունավետ արժեքը 7*0,35=2,46 է։ Հետևաբար, նույնիսկ 4 Inom նվազագույն պարամետրով: Անջատումը անջատված է մագնիսացնող հոսանքի ալիքներից և դիֆերենցիալ հոսանքի առաջին ներդաշնակությունը կարգավորելիս: Արտաքին կարճ միացումով անհավասարակշռության հոսանքից անջատում:
Idiff/Inom Kots*Knb(1)*Ikz.in.max որտեղ Knb(1) անհավասարակշռության հոսանքի առաջին ներդաշնակության ամպլիտուդի հարաբերակցությունն է արտաքին կարճ միացման հոսանքի պարբերական բաղադրիչի կրճատված ամպլիտուդին: Եթե 5A երկրորդական անվանական հոսանքով CT օգտագործվում է ինչպես HV-ի, այնպես էլ LV-ի կողմից, ապա կարելի է վերցնել Knb(1) = 0.7: Եթե HV կողմում օգտագործվում է 1A երկրորդական անվանական հոսանքի CT, ապա պետք է վերցնել Knb(1) = 1.0: Ապամոնտաժման գործակիցը (Կոց) ենթադրվում է 1,2: Ikz.vn.max- արտաքին հաշվարկված կարճ միացման հոսանքի հարաբերակցությունը տրանսֆորմատորի անվանական հոսանքի: Եթե միջանցքային հոսանք Irms-ը անցնում է պաշտպանված տրանսֆորմատորի միջով, այն կարող է կրել դիֆերենցիալ հոսանք: Idiff.=(Nper*Codn*E+ Urpn+ fadd.)*Իրմ=(2*1.0+0.13+0.04)*Իրմ=0.37*Իրմ. Այս բանաձևը հանելիս ենթադրվում էր, որ մեկ CT-ն աշխատում է ճշգրիտ, երկրորդը ունի Idiff-ին հավասար սխալ: Ներկայացնենք արգելակման հոսանքի նվազեցման գործոնի հայեցակարգը: Ksn.t.=Ibr./Ickv.=1-0.5*(Nper*Codn.*E + Urpn + fadd) / Ksn.t. \u003d 100 * 1.3 * (2 * 1 * 0.1 + 0.13 + 0.04) / 0.815 \u003d 59 Արգելակման բնութագրիչի երկրորդ խզման կետը. It 2 / Inom որոշում է արգելակման բնութագրի երկրորդ հատվածի չափը: Բեռնվածության և նմանատիպ ռեժիմներում արգելակման հոսանքը հավասար է միջանցիկ հոսանքի: Փաթաթված կարճ միացումների տեսքը միայն փոքր-ինչ փոխում է առաջնային հոսանքները, ուստի արգելակման հոսանքը շատ չի փոխվել: Կծիկի կարճ միացումների նկատմամբ բարձր զգայունության համար երկրորդ բաժինը պետք է ներառի գնահատված բեռի ռեժիմը (Im / Inom = 1), թույլատրելի երկարաժամկետ ծանրաբեռնվածության ռեժիմը (Im / Inom = 1.3): Ցանկալի է, որ հնարավոր կարճաժամկետ ծանրաբեռնվածության ռեժիմները նույնպես ընկնեն երկրորդ հատվածի մեջ (ԱԹՍ-ից հետո շարժիչների ինքնագործարկում, հզոր շարժիչների գործարկման հոսանքներ, եթե այդպիսիք կան):
Ես ընդունում եմ I g2 / I g1 \u003d 0.15 Մենք հաշվարկում ենք զգայունության գործակիցը դիտարկված ցանցի համար: Արգելակման բացակայության դեպքում պաշտպանության առաջնային անջատման հոսանքը. Ic.z \u003d Inom * (I 1 / Inom) \u003d 208 * 0.3 \u003d 62.4 Ա. Պաշտպանության զգայունությունը ստուգելիս հաշվի ենք առնում, որ ներքին կարճ միացումներով արգելակման ուղղության պատճառով արգելակման հոսանք չկա։ Զգայունություն երկու փուլային կարճ միացման համար LV կողմում Կճ=730*0.87/62.4=10.18 Եզրակացություն. զգայունությունը բավարար է: 4.3 «Sirius-T» գերբեռնվածության պաշտպանություն: Ծանրաբեռնված ազդանշանի կարգավորումը վերցված է հավասար. Isz \u003d Kots * Inom / Kv \u003d 1.05 * 3.4 / 0.95 \u003d 3.76, որտեղ ապամոնտաժման գործակիցը Կոց=1,05; Այս սարքում վերադարձի գործակիցը Kv = 0,95 է: Անվանական հոսանքի Inom-ը խորհուրդ է տրվում որոշել՝ հաշվի առնելով լարումը կարգավորելիս այն 5%-ով ավելացնելու հնարավորությունը։ 40 ՄՎԱ տրանսֆորմատորի համար գնահատված երկրորդական հոսանքները միջին ճյուղի վրա HV և LV կողմերում 3,4 և 3,5 Ա են: Բեռի պարամետրի հաշվարկված արժեքները հավասար են: HV կողմ՝ Ivn \u003d 1,05 * 1,05 * 3,4 / 0,95 \u003d 3,95 Ա HH կողմ՝ Inn \u003d 1,05 * 1,05 * 3,5 / 0,95 \u003d 4,06 A Եթե տրանսֆորմատորն ունի ճեղքված LV ոլորուն, ապա գերբեռնվածության հսկողությունը պետք է իրականացվի LV-ի կողային անջատիչների վրա տեղադրված մուտքային պաշտպանության սարքերի միջոցով: Պաշտպանությունը գործում է tсз=6s ունեցող անվադողերի վրա։
Գերհոսանքի պաշտպանության գործառնական պարամետրերի (պարամետրերի) հաշվարկը բաղկացած է պաշտպանության գործողության հոսանքի (առաջնային) ընտրությունից. ռելեի շահագործման հոսանք. Բացի այդ, իրականացվում է ընթացիկ տրանսֆորմատորի նախագծային ստուգում: Գործող հոսանքի ընտրություն: Գերհոսանքից պաշտպանության ընթացիկ կարգավորումները պետք է ապահովեն, որ պաշտպանությունը չի անջատվի հաջորդական ծանրաբեռնվածության ժամանակ և անհրաժեշտ զգայունությունը հիմնական գոտում և ավելորդության գոտում բոլոր տեսակի կարճ միացումների համար: Isz \u003d Ksz * Ksh / Ktt \u003d 265 * 1 / (300/5) \u003d 4,42 Ա Գերհոսանքի պաշտպանության զգայունության ստուգում: Կճ I (3) k.min.in/Isz=0.87*730/265=2.4 Կճ I (3) k.min.in/Isz=0.87*5.28/265=1.73 1.2
Isk.n.=Ik.vn*Uvn/Unn=730*(96.58/10)=7050 A Լարման մեկնարկը. 10,5 կՎ կողմում տեղադրված համակցված լարման մեկնարկով գերհոսանքից պաշտպանության հաշվարկ: Թերլարման ռելեի պաշտպանության գործողության առաջնային լարումը, ըստ արգելակված բեռի շարժիչների AVR-ից կամ AR-ից միացնելիս ինքնամեկնարկային լարումից անջատվելու պայմանին և ըստ ռելեի վերադարձը ապահովելու պայմանի դրանից հետո. արտաքին կարճ միացումն անջատված է, վերցված է. Usz=0.6Unom=0.6*10500=6300V Այս դեպքում թերլարման ռելեի աշխատանքային լարումը կլինի. Uav=Usz/Kch=0.6*10500/(10500/100)=60 Վ. Տեղադրման համար ընդունվում է ռելե RN-54/160 Լարման ֆիլտր-ռելեի համար պաշտպանական գործողության լարման հակադարձ հաջորդականությունը վերցվում է բեռնվածության ռեժիմում անհավասարակշիռ լարումից անջատվելու պայմանի համաձայն։ U2сз 0.06*Unom=0.06*10500=630V Բացասական հաջորդականության լարման զտիչ-ռելեի ակտիվացման լարում. U2av=U2sz/K U=630/(10500/100)=6V Այն տեղափոխվում է RSN-13 ֆիլտրի ռելեի կարգավորում: Լարման զգայունության փորձարկում կարճ միացման ժամանակ 5-րդ կետում - թերլարման ռելեի համար: KchU=Usz*Kv/Uz.max=6.3*1.2/4.1=1.84 1.2 որտեղ Uz.max= 3*I (3) k-4max*Zkw.min= *5280*0.45=4.1kV այստեղ I (3) k-4max-ը եռաֆազ կարճ միացման հոսանքն է մալուխի գծի վերջում առավելագույն աշխատանքային ռեժիմում (ռեժիմ 9) - բացասական հաջորդականության լարման ռելեի ֆիլտրի համար:
որտեղ U2z.min=0.5*Unom.n.- *I 2 max*Zkw.min=0.5*10.5-( 2)*0.3*1.5=5.25-2.05 =3.2kV այստեղ I 2 max - բացասական հաջորդականության հոսանք պաշտպանության տեղադրման վայրում առավելագույն աշխատանքային ռեժիմում մալուխի գծի վերջում երկու փուլերի միջև կարճ միացման դեպքում: Դուք կարող եք ընդունել. I 2 max=I (3) k-4.max/2=I (2) k-4.max/2 Պաշտպանության ժամանակի ուշացումների ընտրությունը կատարվում է փուլային սկզբունքով tсz mtz-10=tсз.sv-10+ t=1+0.5=1.5s (РВ-128) tсz mtz-110=tсз.мтз-35+ t=2.3+0.3=2.6 (РВ-0.1) որտեղ tсз.св-10-ը 10 կՎ սեկցիոն անջատիչի պաշտպանության արձագանքման ժամանակն է Ընտրողականության t մակարդակը ընդունված է ժամանակային ռելեի համար RV-0.1 t=0.3s, ժամանակային ռելեի համար RV-128 t=0.5s:
6. Ընթացիկ տրանսֆորմատորների TFND-110 10% սխալի հաշվարկ: Փոխակերպման հարաբերակցությունը =100/5 10 տոկոս սխալի գնահատված բազմապատկություն. K (10) հաշվ.=1.1*Is/I1nom.=1.1*1440/100=15.84 10 տոկոս սխալի կորի համաձայն որոշվում է Z2adm երկրորդական թույլատրելի բեռը: Z2adm.=2 Օմ Z2adm.=Zp+Rpr+R 0.05 perv. Zp=0,25օմ Z2add.=Zp+Rpr.+Rtrans. Rpr \u003d 2-0,25-0,05 \u003d 1,7 Օմ q= *l/ Rpr=0.0285*70/1.7=1.17 |