Sieć kanalizacyjną zewnętrzną projektuje się w oparciu o całkowity przepływ ścieków. Aby to obliczyć, stosuje się standardy usuwania wody.

Normą odprowadzania ścieków bytowych jest średnia dzienna konwencjonalna objętość takiej wody, która przypada na jednego mieszkańca obiektu podlegającego kanalizacji. Normę mierzy się w litrach.

W przypadku ścieków technologicznych ilość tę oblicza się w przeliczeniu na jedną jednostkę wody, zgodnie ze schematem technologicznym.

W przypadku nieruchomości mieszkalnych standardy odprowadzania wody są zwykle utożsamiane ze standardami zużycia wody. Wynika to z faktu, że ścieki bytowe to w zasadzie zużyta woda wodociągowa, zanieczyszczona w trakcie jej wykorzystania na potrzeby bytowe. Nie cała woda dostarczana do sieci wodociągowej odbiorcy może przedostać się do domowej sieci kanalizacyjnej. Jest to objętość wykorzystywana do mycia i chłodzenia urządzeń technicznych, nawierzchni dróg, podlewania terenów zielonych, zasilania fontann itp. Biorąc to pod uwagę, należy o tę część zmniejszyć stawkę odprowadzania wody.

Normy dotyczące usuwania wody są regulowane przez SNiP P-G.1-70. Ich wartości zależą od lokalnych warunków klimatycznych i innych: obecności lub braku wewnętrznego zaopatrzenia w wodę, kanalizacji, scentralizowanego zaopatrzenia w ciepłą wodę, podgrzewaczy wody do wanien itp.

Zużycie wody zmienia się nie tylko w zależności od pory roku, ale także pory dnia. Odprowadzanie wody powinno również zmienić się w tym samym reżimie. Godzinna nierównomierność przepływu ścieków do kanalizacji zależy od ich całkowitej objętości. Im większe całkowite zużycie, tym mniej odczuwalna jest ta nierówność.

Współczynniki nierównomierności odprowadzania wody

Projektując sieć kanalizacyjną, należy kierować się nie tylko standardową i całkowitą objętością ścieków, które można odprowadzać. Ważne jest, aby wziąć pod uwagę wahania w codziennym trybie usuwania wody. System musi sobie radzić z odprowadzaniem ścieków w godzinach szczytu. Dotyczy to również wszystkich jego parametrów, np. mocy pomp kałowych. Do obliczenia maksymalnych przepływów stosuje się odpowiednie poprawki – współczynniki nierównomierności odprowadzania wody.

Szczegółowość obliczeń nierówności odpływu wody do jednej godziny jest wymagana tylko dla obiektów o dużym prawdopodobieństwie wystąpienia nierówności. W pozostałych przypadkach ewentualne nierówności godzinowe uwzględniane są w przyjętej wcześniej rezerwie objętości rur. Przy wykonywaniu obliczeń hydraulicznych odcinków rurociągów przyjmuje się, że ich wypełnienie jest z góry częściowe.

Współczynnik nierównomierności dobowej kcyt odprowadzania wody to stosunek maksymalnego dobowego przepływu ścieków Q max.doba do średniego dobowego przepływu Q śr.dzień w roku:

k dzień = Q maks. dzień / Q średni dzień

Współczynnik godzinowej nierówności khour usuwania wody określa się w podobny sposób:

k godzina = Q maks. godzina / Q średnia godzina

Tutaj Q max.godzina i Q średnia godzina to maksymalne i średnie koszty godzinowe. Średnia godzina Q jest obliczana na podstawie dziennego zużycia (dzielenie przez 24).

Mnożąc te współczynniki, oblicza się współczynnik nierówności ogólnych ktot: drenaż

k suma = k dzień k godzina

Ogólne współczynniki zależą od średnich kosztów i są podane w odpowiednich tabelach dla projektantów.

Aby obliczyć ten współczynnik dla wartości średniego natężenia przepływu, których nie ma w tabelach, stosuje się interpolację w oparciu o ich najbliższe dane. Zastosowano wzór zaproponowany przez profesora N.F. Fedorowa:

ktot = 2,69 / (q śr.)0,121.

Wartość qср to natężenie przepływu ścieków w ciągu 1 sekundy (średnia sekunda) w litrach.

Wzór obowiązuje dla średniego drugiego przepływu do 1250 litrów. Współczynnik dobowej nierówności odprowadzania wody dla budynków użyteczności publicznej przyjmuje się jako jeden.

Godzinowy współczynnik nierówności ścieków technologicznych silnie zależy od warunków produkcyjnych i jest bardzo zróżnicowany.

Obliczam koszty ścieków prysznicowych z przedsiębiorstwa przemysłowego:

Średni dzienny Q prysznic dzień = (40N 5 + 60N 6)/1000, m 3 / dzień, (4,12)

Godzina po każdej zmianie Q godzina prysznica = (40N 7 + 60N 8)/1000, m 3 / h, (4.13)

Drugi q prysznic s = (40N 7 + 60N 8)/45 * 60, l/s, (4,14)

gdzie N 5, N 6 to odpowiednio liczba osób korzystających dziennie z prysznica przy stawce odprowadzania wody na osobę w chłodniach 40 litrów i 60 litrów w gorących sklepach;

N 7, N 8 – odpowiednio liczba osób korzystających z prysznica w ciągu jednej zmiany przy maksymalnym odprowadzaniu wody w chłodniach i gorących sklepach.

Q prysznic dzień = (40 * 76,8 + 60 * 104,5)/1000 = 9,34 m 3 /dzień,

Q godzina prysznica = (40 * 48 + 60 * 66,5)/1000 = 5,91 m 3 /h,

q prysznic s = (40 * 48 + 60 * 66,5)/45 * 60 = 2,19 l/s.

Wypełnij formularz 4.

Jeżeli Formularz 4 zostanie wypełniony prawidłowo, wartość drugiego zużycia ścieków bytowych obliczona według wzoru (4.11) powinna być równa sumie największych wydatków z kolumny 7;

q żywotność maks. = 0,43 l/s i (0,16 + 0,27) = 0,43 l/s.

Natomiast wartość drugiego natężenia przepływu odpływów prysznicowych (4,14) jest sumą najwyższych kosztów z ostatniej kolumny;

q prysznic s = 2,19 l/s i (0,71 + 1,48) = 2,19 l/s.

Określam szacunkowe zużycie w przedsiębiorstwie przemysłowym:

q n = q przemysłowy + q żywotność maks. + q prysznic s, l/s,

q n = 50,3 + 0,43 + 2,19 = 52,92 l/s.

Kalkulacja kosztów na placach budowy.

Dzielę sieć kanalizacyjną na odcinki projektowe i przydzielam numer każdemu węzłowi (studni) sieci. Następnie wypełniam kolumny 1-4 formularza 5.

Natężenie przepływu w każdym miejscu projektowania określam za pomocą wzoru:

q cit = (q n + q bok + q mp)K gen. max + q sor, l/s, (4,16)

gdzie q n jest natężeniem ruchu wjeżdżającego na obszar projektowy z budynków mieszkalnych zlokalizowanych wzdłuż trasy;

q bok – bok, wychodzący z bocznych przyłączy

q mp – tranzyt, dochodzący z odcinków górnych, o wartości równej całkowitemu średniemu natężeniu przepływu z poprzednich odcinków;

q сср – skoncentrowany przepływ z budynków użyteczności publicznej, komunalnych i przedsiębiorstw przemysłowych zlokalizowanych nad terenem projektu;

Kgen. max – ogólny maksymalny współczynnik nierówności.

Wartość kosztów średnich (kolumny 5-7 formularza 5) biorę z wcześniej wypełnionego formularza 1. Koszt całkowity (kolumna 8) jest równy sumie kosztów podróży, bocznych i tranzytu na obiekcie. Można sprawdzić, czy całkowite natężenie przepływu (z kolumny 8) musi być równe średniemu natężeniu przepływu na powierzchnię (formularz 1, kolumna 3).

Aby wyznaczyć współczynnik nierówności, konstruuję płynny wykres zmian wartości współczynnika w zależności od średniego przepływu ścieków. Punkty za wykres pobieram z tabeli. 4,5. Dla średnich przepływów mniejszych niż 5 l/s szacunkowe koszty określa się zgodnie z SNiP 2.04.01-85. Ogólny współczynnik maksymalnej nierówności dla obszarów o przepływie mniejszym niż 5 l/s będzie wynosić 2,5.

Wartości całkowitego maksymalnego współczynnika nierówności wyznaczone z skonstruowanego wykresu wpisuje się w kolumnie 9 Formularza 5.

Tabela 4.5

Ogólne współczynniki nierównomierności dopływu wody użytkowej.

Mnożę wartości w kolumnach 8 i 9 i otrzymuję szacunkowy wydatek na kwartał. Kolumny 11 i 12 zawierają koszty skoncentrowane, które można sklasyfikować jako boczne (koszty skierowane na początek lokalizacji) lub tranzytowe (koszty z budynków położonych wyżej). Można także sprawdzić wydatki skoncentrowane, których suma jest równa drugim wydatkom obliczonym z Formularza 2.

W ostatniej kolumnie podsumowuję wartości z kolumn 10,11,12.

Wykres do wyznaczania współczynnika nierówności (jest na papierze milimetrowym). Usuń ten arkusz później; jest potrzebny do numerowania stron.

Działka nr.	Kody obszarów zlewni i numery odcinków sieci	Średnie zużycie, l/s	Ogólny maksymalny współczynnik nierówności	Szacowane natężenie przepływu, l/s
Sposób na wycie	Strona	Tranzyt	Podróżny	Strona	Tranzyt	Ogólny	Z kwater	Stężony	Całkowity
Strona	Tranzyt
1-2		-	-	3,96	-	-	3,96	2,5	9,9	0,26	-	10,16
2-3		-	1-2	4,13	-	3,96	8,09	2,16	17,47	2,23	0,26	19,96
3-4		-	2-3	3,17	-	8,09	11,26	2,05	23,08	0,33	2,49	25,9
4-5		-	3-4	3,49	-	11,26	14,75	1,94	28,62	1,4	2,82	32,84
6-7		-	-	0,80	-	-	0,80	2,5	2,0	-	-	2,0
7-8		-	6-7	3,58	-	0,80	4,38	2,5	10,95	0,37	-	11,32
8-9	-	-	7-8	-	-	4,38	4,38	2,5	10,95	-	0,37	11,32
9-14		8-9	-	1,33	4,38	-	5,71	2,42	13,82	-	0,37	14,19
12-13		-	-	1,96	-	-	1,96	2,5	4,9	-	-	4,9
13-14		-	12-13	0,90	-	1,96	2,86	2,5	7,15	-	-	7,15
14-15		9-14	13-14	1,44	5,71	2,86	10,01	2,1	21,02	-	0,37	21,39
10-15		-	-	3,05	-	-	3,05	2,5	7,63	0,33	-	7,96
15-16	-	10-15	14-15	-	3,05	10,01	13,06	2,0	26,12	-	0,7	26,82
11-16		-	-	1,13	-	-	1,13	2,5	2,83	-	-	2,83
16-21		15-16	11-16	0,81	13,06	1,13	15,0	1,96	29,4	-	0,7	30,1
21-26		-	16-21	4,01	-	15,0	19,01	1,90	36,12	-	0,7	36,82
20-25		-	-	2,39	-	-	2,39	2,5	5,98	2,23	-	8,21
28-25		-	-	2,44	-	-	2,44	2,5	6,1	0,26	-	6,36
25-26	-	28-25 20-25	-	-	2,44 2,39	-	4,83	2,5	12,08	-	2,49	14,57
26-27		25-26	21-26	2,60	4,83	19,01	26,44	1,6	42,3	0,33	3,19	45,82
5-27	-	4-5	-	-	14,75	-	14,75	1,96	28,91	-	4,22	33,13
27-34		5-27	26-27	2,67	14,75	26,44	43,86	1,71	75,0	-	7,74	82,74
30-29		-	-	2,44	-	-	2,44	2,5	6,1	1,28	-	7,38
29-34	-	30-29	-	-	2,44	-	2,44	2,5	6,1	-	1,28	7,38
33-34		-	-	2,39	-	-	2,39	2,5	5,98	-	-	5,98
34-35		33-34 29-34	27-34	3,92	2,39 2,44	43,86	52,61	1,68	88,38	0,37	9,02	97,77
35-36	-	34-35	-	-	52,61	-	52,61	1,68	88,38	-	9,39	97,77
36-37		-	35-36	3,92	-	52,61	56,53	1,66	93,84	7,78	9,39	111,01
37-38	-	36-37	-	-	56,53	-	56,53	1,66	93,84	52,92	17,17	163,93
38-40		-	37-38	2,87	-	56,53	59,4	1,62	96,23	0,26	70,09	166,58
19-18		-	-	2,39	-	-	2,39	2,5	5,98	-	-	5,98
18-24		19-18	-	2,44	2,39	-	4,83	2,5	12,08	0,40	-	12,48
24-23	-	18-24	-	-	4,83	-	4,83	2,5	12,08	-	0,40	12,48
17-22	23,17	-	-	3,12 2,57	-	-	5,69	2,42	13,77	8,11	-	21,88
22-23		-	17-22	2,78	-	5,69	8,47	2,19	18,55	1,4	8,11	28,06
23-31	13, 12	24-23	22-23	5,3 1,80	4,83	8,47	20,4	1,88	38,35	2,23	9,91	50,49
32-31		-	-	2,07	-	-	2,07	2,5	5,18	-	-	5,18
31-39	-	32-31 23-31	-	-	2,07 20,4	-	22,47	1,85	41,57	-	12,14	53,71
39-40	-	31-39	-	-	22,47	-	22,47	1,85	41,57	-	12,14	53,71
40-GN	-	39-40	38-40	-	22,47	59,4	81,87	1,62	132,63	-	82,49	215,12

Obliczenia hydrauliczne i projektowanie wysokościowe sieci domowych.

Po ustaleniu szacunkowych kosztów kolejnym etapem projektowania sieci kanalizacyjnej są obliczenia hydrauliczne i projekt wysokości. Obliczenia hydrauliczne sieć polega na wyborze średnicy i nachylenia rurociągu w odcinkach, tak aby prędkość i wartości napełnienia rurociągu odpowiadały wymaganiom SNiP 2.04.03-85. Konstrukcja wysokościowa sieci polega na obliczeniach niezbędnych przy konstruowaniu profilu sieci, a także na ustaleniu minimalnej wartości sieci ulicznej. Obliczając sieć hydrauliczną, korzystam z tabel Lukina.

Wymagania dotyczące obliczeń hydraulicznych i wysokości

Projektowanie sieci domowej.

Wykonując obliczenia hydrauliczne kieruję się następującymi wymaganiami:

1. Całe obliczone natężenie przepływu odcinka sięga jego początku i nie zmienia się na jego długości.

2. Ruch rurociągu na odcinku projektowym jest bezciśnieniowy i równomierny.

3. Najmniejsze (minimalne) średnice i nachylenia sieci grawitacyjnych są akceptowane zgodnie z SNiP 2.04.03-85 lub tabelą. 5.1.

4. Dopuszczalne projektowe wypełnienie rur w przypadku pominięcia projektowego natężenia przepływu nie powinno przekraczać standardowego i zgodnie z SNiP 2.04.03-85 podano w tabeli. 5.2.

5. Prędkości przepływu w rurach przy danym projektowym natężeniu przepływu nie mogą być mniejsze niż minimalne, które podano zgodnie z SNiP 2.04.03-85 w tabeli.

6. Maksymalna dopuszczalna prędkość przepływu dla rur niemetalowych wynosi 4 m/s, a dla rur metalowych – 8 m/s.

Tabela 5.1

Minimalne średnice i nachylenia

Uwaga: 1. W nawiasach podano nachylenia, które można zastosować do wyrównania. 2. Na obszarach zaludnionych o przepływie do 300 m 3 /dobę dopuszcza się stosowanie rur o średnicy 150 mm. 3. W przypadku ścieków przemysłowych, po odpowiednim uzasadnieniu, dopuszcza się stosowanie rur o średnicy mniejszej niż 150 mm.

Tabela 5.2

Maksymalne nadzienie i minimalne prędkości

7. Prędkość poruszania się na odcinku nie może być mniejsza niż prędkość na odcinku poprzednim lub najwyższa prędkość na połączeniach bocznych. Zmniejszenie prędkości dozwolone jest jedynie na odcinkach przechodzących z terenu stromego w spokojny.

8. Rurociągi o tej samej średnicy łączy się (dopasowuje) „według poziomu wody”, a różne „według szelygów”.

9. Średnice rur powinny zwiększać się z sekcji na sekcję, dopuszczalne są wyjątki, gdy nachylenie obszaru gwałtownie wzrasta.

10. Za głębokość minimalną należy przyjąć większą z dwóch wartości: h 1 = h pr – a, m,

godz. 2 = 0,7 + D, m,

gdzie h pr jest standardową głębokością zamarzania gleby dla danego obszaru, przyjętą zgodnie z SNiP 2.01.01-82, m;

a – parametr akceptowany dla rur o średnicy do 500 mm – 0,3 m, dla rur o większej średnicy – ​​0,5 m;

D – średnica rury, m.

Standardowa głębokość zamarzania Republiki Mordowii wynosi 2,0 m.

h 1 = 2,0 – 0,3 = 1,7;

h2 = 0,7 + 0,2 = 0,9;

Minimalna głębokość układania dla tego obszaru wynosi 1,7 m.

Przyjmuje się, że średnia głębokość wód gruntowych wynosi 4,4 m.

12. Zaleca się, aby obszary o natężeniu przepływu mniejszym niż 9 - 10 l/s uznać za „niezaprojektowane”, przy czym średnica i nachylenie rury są równe minimalnemu, prędkość i napełnienie nie są obliczane.

Obliczanie sieci domowej

W tabeli w Formularzu 6 wpisuję wyniki obliczeń każdego przekroju grawitacyjnego. Najpierw wypełniam kolumny danymi wyjściowymi - kolumny 1, 2, 3, 10 i 11 (wydatki - z ostatniej kolumny formularza 5, długość i wzniesienie terenu - zgodnie z planem generalnym miasta). Następnie wykonujemy obliczenia hydrauliczne sekwencyjnie dla każdej sekcji w następującej kolejności:

Tabela 5.3

Numer działki	Długość, m	Znaki naziemne, m
najpierw	na końcu
1-2	10,16
2-3	19,96
3-4	25,9
4-5	32,84
6-7	2,0		162,5
7-8	11,32	162,5
8-9	11,32
9-14	14,19
12-13	4,9	162,5
13-14	7,15
14-15	21,39		161,8
10-15	7,96		161,8
15-16	26,82	161,8	160,2
11-16	2,83	160,3	160,2
16-21	30,1	160,2
21-26	36,82
20-25	8,21	163,5	162,5
28-25	6,36		162,5
25-26	14,57	162,5
26-27	45,82
27-34	82,74
30-29	7,38	162,7
29-34	7,38
33-34	5,98	162,5
34-35	97,77
35-36	97,77
36-37	111,01
37-38	163,93
38-40	166,58
19-18	5,98	163,5	163,3
18-24	12,48	163,3
24-23	12,48		162,4
17-22	21,88	162,5	162,5
22-23	28,06	162,5	162,4
23-31	50,49	162,4	161,4
32-31	5,18	162,3	161,4
31-39	53,71	161,4	160,5
39-40	53,71	160,5
40-GN	215,12

1. Jeżeli odcinek jest pod górę, wówczas głębokość rurociągu na początku odcinka h 1 przyjmuje się równą minimum h min , a przybliżoną średnicę przyjmuje się równą minimum dla przyjętego rodzaju sieci i systemu odwadniającego (Tabela 5.1). Jeżeli obszar ma sąsiadujące odcinki w górę rzeki, przyjmuje się, że głębokość początkowa jest w przybliżeniu równa największej głębokości na końcu tych odcinków.

2. Obliczam przybliżone nachylenie rurociągu:

ja o = (h min – h 1 + z 1 – z 2)/l, (5.1)

gdzie z 1 i z 2 to ślady powierzchni gruntu na początku i na końcu odcinka;

l jest długością odcinka.

Wynikiem może być ujemna wartość nachylenia.

3. Dobieram rurociąg o wymaganej średnicy D, napełnieniu h/D, prędkości przepływu v i nachyleniu i zgodnie ze znanym obliczonym natężeniem przepływu. Fajki dobieram według tabel A.A. Lukinsa. Selekcję zaczynam od średnicy minimalnej, stopniowo przechodząc do większych. Nachylenie musi być nie mniejsze niż przybliżone i 0 (a jeśli średnica rury jest równa minimalnej, nie mniejsze niż minimalne nachylenie - tabela 5.1). Wypełnienie nie powinno być większe niż dopuszczalne (tabela 5.2). Prędkość musi być, po pierwsze, nie mniejsza niż minimalna (tabela 5.2), a po drugie, nie mniejsza niż najwyższa prędkość na sąsiednich odcinkach.

Jeśli natężenie przepływu w przekroju jest mniejsze niż 9-10 l/s, wówczas odcinek można uznać za niezaprojektowany: średnicę i nachylenie przyjmuję jako minimalne, ale nie reguluję napełnienia i prędkości. Wypełniam kolumny 4, 5, 6, 7, 8 i 9.

Spadek obliczam ze wzoru: ∆h=i·l, m

gdzie, i – nachylenie,

l – długość przekroju, m.

Napełnienie w metrach jest równe iloczynowi napełnienia ułamkami i średnicy.

4. Ze wszystkich odcinków sąsiadujących z początkiem wybieram odcinek o największej głębokości, który będzie sprzężony. Następnie akceptuję rodzaj złącza (w zależności od średnicy rur w odcinku prądowym i współpracującym). Następnie obliczam głębokości i znaki na początku przekroju i możliwe są następujące przypadki:

a) Jeżeli koniugacja odbywa się „wodą”, wówczas znak wodny na początku odcinka jest równy znaku wodnemu na końcu odcinka koniugatu, tj. Przepisuję wartości z kolumny 13 do kolumny 12. Następnie obliczam wzniesienie dna na początku przekroju, które jest równe wzniesieniu gruntu na początku przekroju minus głębokość na początku przekroju i zapisuję wynik w kolumnie 14.

b) Jeśli koniugacja jest „by shelygs”, to na początku sekcji obliczam dolny znak: z d.beg. =z d.opór +D tr.opór - D tr.tek.

gdzie, z d.opór - dolny znak na końcu sąsiedniego odcinka, m.

D tr.ciąg. – średnica rury na odcinku sąsiednim, m.

D tr.tek. – średnica rury na obecnym odcinku, m.

Wartość tę wpisuję w kolumnie 14. Następnie obliczam znak wodny na początku odcinka, który jest równy sumie znaku dolnego na początku odcinka z d.beg. i głębokość na początku strony i zapisz ją w kolumnie 12.

c) Jeżeli teren nie posiada węzła (tj. przed lub za przepompownią), wówczas rzędna dna na początku obiektu jest równa różnicy pomiędzy wzniesieniem powierzchni terenu na początku obiektu a poziomem terenu głębokość na początku witryny. Znak wodny na początku przekroju wyznaczam analogicznie jak w poprzednim przypadku lub jeżeli odcinek nie jest obliczany, przyjmuję go na równi ze znakiem dolnym, a w kolumnach 12 i 13 stawiam kreski.

W pierwszych dwóch przypadkach głębokość na początku przekroju określa się wzorem: h 1 = z 1 - z 1d.

5. Obliczam głębokość i znaki na końcu odcinka:

Rzędna dolna równa jest różnicy pomiędzy wzniesieniem dolnym na początku odcinka a spadkiem,

Znak wodny jest równy sumie znaku dolnego na końcu odcinka i wypełnienia w metrach lub różnicy znaku dolnego na początku odcinka i spadku,

Głębokość układania równa jest różnicy wzniesień powierzchni wody i dna na końcu odcinka.

Jeżeli głębokość układania okaże się większa niż głębokość maksymalna dla danego rodzaju gleby (w moim przypadku głębokość maksymalna wynosi 4,0 m), to na początku bieżącego odcinka instaluję przepompownię regionalną lub lokalną, głębokość na początku odcinka przyjmuje się jako równą minimum i powtarzam obliczenia, zaczynając od punktu 3 (nie biorę pod uwagę prędkości na sąsiednich odcinkach).

Wypełniam kolumny 13, 15 i 17. W kolumnie 18 możesz wpisać rodzaj interfejsu, obszar połączenia, obecność przepompowni itp.

Obliczenia hydrauliczne sieci kanalizacyjnej grawitacyjnej przedstawiam w Formularzu 6.

Na podstawie wyników obliczeń hydraulicznych sieci drenażowej buduję profil podłużny kolektora głównego jednej ze zlewni. Konstruując profil podłużny kolektora głównego mamy na myśli wykreślenie jego trasy na przekroju terenu w przekrojach aż do GNS. W części graficznej przedstawiam profil podłużny kolektora głównego. Akceptuję rury ceramiczne, ponieważ woda gruntowa jest agresywna dla betonu.

Działka nr.	Zużycie, l/s	Długość, m	Wielka Brytania	Spadek, m	Średnica, mm	Prędkość, m/s	Pożywny	Oznaczenia, m.in	Głębokość	Notatka
Ziemia	woda	spód
Akcje	M	najpierw	na końcu	najpierw	na końcu	najpierw	na końcu	najpierw	na końcu
1-2	10,16		0,005	1,3		0,68	0,49	0,10			158,4	157,1	158,3		1,7
2-3	19,96		0,004	1,32		0,74	0,55	0,14			157,09	155,77	156,95	155,63	3,05	4,37	NS
3-4	25,9		0,003	0,39		0,73	0,50	0,15			158,45	158,06	158,3	157,91	1,7	2,09
4-5	32,84		0,003	0,93		0,78	0,58	0,17			158,08	157,15	157,91	156,98	2,09	3,02
6-7	2,0		0,007	1,05		-	-	-		162,5	-	-	161,3	160,25	1,7	2,25
7-8	11,32		0,005	1,45		0,70	0,52	0,10	162,5		162,6	158,9	160,25	158,80	2,25	3,2
8-9	11,32		0,005	0,55		0,70	0,52	0,10			158,9	158,35	158,8	158,25	3,2	3,75	NS
9-14	14,19		0,005	1,4		0,74	0,60	0,12			160,42	159,02	160,30	158,9	1,7	4,1	NS
12-13	4,9		0,007	1,89		-	-	-	162,5		-	-	160,8	158,91	1,7	4,09	NS
13-14	7,15		0,007	0,84		-	-	-			-	-	161,3	160,46	1,7	2,54
14-15	21,39		0,004	1,12		0,75	0,57	0,14		161,8	161,44	160,32	161,3	160,18	1,7	1,62
10-15	7,96		0,007	1,96		-	-	-		161,8	-	-	160,3	158,34	1,7	3,46
15-16	26,82		0,003	0,24		0,75	0,52	0,16	161,8	160,2	158,4	158,16	158,24		3,56	2,2
11-16	2,83		0,007	1,82		-	-	-	160,3	160,2	-	-	158,6	156,78	1,7	3,42
16-21	30,1		0,003	0,45		0,76	0,55	0,17	160,2		156,85	156,4	156,68	156,23	3,52	3,77
21-26	36,82		0,003	1,65		0,76	0,51	0,18			156,36	154,71	156,18	154,53	3,82	5,47	NS
20-25	8,21		0,007	2,52		-	-	-	163,5	162,5	-	-	160,8	158,28	1,7	4,22	NS
28-25	6,36		0,007	2,59		-	-	-		162,5	-	-	161,3	158,71	1,7	3,79
25-26	14,57		0,004	1,16		0,69	0,46	0,12	162,5		160,92	159,76	160,8	159,64	1,7	0,36
26-27	45,82		0,003	1,08		0,79	0,58	0,20			159,74	158,66	159,54	158,46	0,46	1,54
27-34	82,74		0,002	0,76		0,84	0,60	0,27			158,63	157,87	158,36	157,6	1,64	2,4
30-29	7,38		0,007	2,87		-	-	-	162,7		-	-		158,13	1,7	4,87	NS
29-34	7,38		0,007	1,75		-	-	-			-	-	161,3	159,55	1,7	0,45
33-34	5,98		0,007	2,59		-	-	-	162,5		-	-	160,8	158,21	1,7	1,79
34-35	97,77		0,002	0,86		0,87	0,67	0,30			157,9	157,04	157,6	156,74	2,4	3,26
35-36	97,77		0,002	0,5		0,87	0,67	0,30			157,04	156,54	156,74	156,24	3,26	3,76
36-37	111,01		0,002	0,42		0,87	0,63	0,32			156,51	156,09	156,19	155,77	3,81	4,23	NS
37-38	163,93		0,002	0,42		0,91	0,71	0,39			158,69	158,27	158,3	157,88	1,7	2,12
38-40	166,58		0,002	0,46		0,91	0,72	0,40			158,28	157,82	157,88	157,42	2,12	2,58
19-18	5,98		0,007	2,94		-	-	-	163,5	163,3	-	-	161,8	158,86	1,7	4,44	NS
18-24	12,48		0,005	1,3		0,71	0,55	0,11	163,3		161,71	160,41	161,6	160,3	1,7	2,7
24-23	12,48		0,005	0,9		0,71	0,55	0,11		162,4	160,41	159,51	160,3	159,4	2,7
17-22	21,88		0,004	0,48		0,75	0,58	0,15	162,5	162,5	160,95	160,47	160,8	160,32	1,7	2,18
22-23	28,06		0,003	0,69		0,75	0,53	0,16	162,5	162,4	160,43	159,74	160,27	159,58	2,23	2,82
23-31	50,49		0,003	0,9		0,82	0,62	0,22	162,4	161,4	159,65	158,75	159,43	158,53	2,97	2,87
32-31	5,18		0,007	2,17		-	-	-	162,3	161,4	-	-	160,6	158,43	1,7	2,97
31-39	53,71		0,003	0,9		0,83	0,65	0,23	161,4	160,5	158,61	157,71	158,38	157,48	3,02	3,02
39-40	53,71		0,003	0,36		0,83	0,65	0,23	160,5		157,71	157,35	157,48	157,12	3,02	2,88
40-gns	215,12		0,002	0,1		0,91	0,60	0,42			157,19	157,09	156,77	156,67	3,23	3,33

Wstaw tutaj profil poprzeczny rzeki, który znajduje się na papierze milimetrowym

Obliczanie syfonu.

Przy obliczaniu hydraulicznym i projektowaniu syfonu należy przestrzegać następujących warunków:

Liczba linii roboczych – co najmniej dwie;

Średnica rur stalowych wynosi co najmniej 150 mm;

Trasa syfonu musi być prostopadła do toru wodnego;

Boczne gałęzie muszą mieć kąt nachylenia do horyzontu α - nie więcej niż 20°;

Głębokość ułożenia podwodnej części syfonu h jest nie mniejsza niż 0,5 m, a w obrębie toru wodnego – nie mniejsza niż 1 m;

Odległość w świetle pomiędzy przewodami drenażowymi b powinna wynosić 0,7 - 1,5 m;

Prędkość w rurach musi być, po pierwsze, nie mniejsza niż 1 m/s, a po drugie, nie mniejsza niż prędkość w kolektorze zasilającym (V in. ≥ V in.);

Za znak wodny w komorze wlotowej przyjmuje się znak wodny w najgłębszym kolektorze zbliżającym się do syfonu;

Poziom wody w komorze wylotowej jest niższy od poziomu wody w komorze wlotowej o wielkość straty ciśnienia w syfonie, tj. z na zewnątrz = zin. - ∆h.

Procedura projektowania i obliczeń hydraulicznych syfonu:

1. Na papierze milimetrowym rysuję profil rzeki w miejscu ułożenia syfonu w tej samej skali poziomej i pionowej. Obrysowuję odgałęzienia syfonu i określam jego długość L.

2. Szacunkowe natężenie przepływu w syfonie ustalam w taki sam sposób, jak natężenia przepływu w obszarach projektowych (tj. biorę to z Formularza 5).

3. Akceptuję prędkość projektową w syfonie V d. oraz ilość przewodów roboczych.

4. Korzystając z tabel Sheveleva, dobieram średnicę rur zgodnie z prędkością i natężeniem przepływu w jednej rurze, równym obliczonemu natężeniu przepływu podzielonemu przez liczbę linii roboczych; Znajduję stratę ciśnienia w rurach na jednostkę długości.

5. Stratę ciśnienia w syfonie obliczam jako sumę:

gdzie - współczynnik lokalnego oporu na wejściu = 0,563;

Prędkość na wylocie syfonu, m/s;

- suma strat ciśnienia na wszystkich zwojach syfonu;

Kąt obrotu, stopnie;

Współczynnik oporu lokalnego w kolanie skrętnym (tabela 6.1)

Tabela 6.1

Lokalne współczynniki oporu w kolanku (o średnicy do 400 mm.)

6. Sprawdzam możliwość przejścia całego obliczonego przepływu przez jedną linię podczas awaryjnej pracy syfonu: przy podanej wcześniej średnicy znajduję prędkość i stratę ciśnienia w sytuacji awaryjnej syfonu ∆h.

7. Należy zachować nierówność: h 1 ≥ ∆h awaria. - ∆h,

gdzie h 1 to odległość od powierzchni ziemi do wody w komorze wlotowej

Jeśli ten stosunek nie jest spełniony, zwiększaj średnicę linii, aż warunek zostanie spełniony. Znajdź prędkość przepływu przy tej średnicy i normalnym trybie pracy syfonu. Jeżeli prędkość jest mniejsza niż 1 m/s, wówczas jedna z linii jest akceptowana jako rezerwowa.

8. Obliczany jest poziom wody w komorze wylotowej syfonu.

W naszym przypadku syfon ma długość 83 m i szacunkowe natężenie przepływu 33,13 l/s. Do syfonu odpowiedni jest jeden kolektor (4-5) o średnicy 300 mm i prędkości przepływu 0,78 m/s, prędkość w rurociągu za syfonem wynosi 0,84 m/s. Książę ma dwie gałęzie o kącie 10° w gałęziach dolnych i rosnących. Poziom wody w komorze wejściowej wynosi 157,15 m, odległość powierzchni ziemi od wody 2,85 m.

Przyjmujemy 2 sprawne linie syfonowe. Stosując tabelę Sheveleva, przyjmujemy rury stalowe o przepływie 16,565 l/s o średnicy 150 mm, prędkości wody 0,84 m/s, stracie ciśnienia na 1 m – 0,0088 m.

Obliczamy stratę ciśnienia:

Na długości: ∆h 1 =0,0088*83=0,7304 m.

Na wejściu: ∆h 2 =0,563*(0,84) 2 /19,61=0,020 m.

Na wyjściu: ∆h 3 =(0,84 -0,84) 2 /19,61=0 m.

Przy 4 obrotach: ∆h 4 =4*(10/90)*0,126*(0,84) 2 /19,61=0,002 m.

Ogólne: ∆h=0,7304 +0,020 +0 +0,002 =0,7524 m.

Sprawdzamy działanie syfonu w trybie awaryjnym: przy przepływie 33,13 l/s i średnicy rury 150 mm. Ustalamy, że prędkość wynosi 1,68 m/s, a jednostkowa strata ciśnienia 0,033. Ponownie obliczamy stratę ciśnienia:

Długość: ∆h 1 =0,033*83=2,739 m.

Na wejściu: ∆h 2 =0,563*(1,68) 2 /19,61=0,081 m.

Na wyjściu: ∆h 3 = (0,84-1,68) 2 /19,61 = 0,036 m.

Przy 4 obrotach: ∆h 4 =4*(10/90)*0,126*(1,68) 2 /19,61=0,008 m.

Ogólne: ∆h awaria = 2,739 +0,081 +0,036 +0,008 =2,864 m.

Sprawdzamy warunek: 2,85 ≥ (2,864-0,7524 =2,1116 m). Warunek jest spełniony. Sprawdzam szczelność rurociągu w normalnych warunkach pracy: przy przepływie 33,13 m/s i średnicy 150 mm. prędkość wyniesie 1,68 m/s. Ponieważ uzyskana prędkość jest większa niż 1 m/s, obie linie uznaję za sprawne.

Obliczamy znak wodny na wylocie syfonu:

z na zewnątrz = zin. - ∆h= 157,15 - 2,864=154,29 m.

Wniosek.

Realizując projekt kursu, na podstawie danych wyjściowych obliczyliśmy sieć odwodnieniową miasta, co przedstawiono w kalkulacji i objaśnieniach, na podstawie danych wyjściowych i na podstawie obliczeń wykonaliśmy część graficzną.

W ramach tego kursu zaprojektowano sieć odwadniającą osady w Republice Mordowii, liczącej łącznie 35 351 mieszkańców.

Wybraliśmy dla tego regionu półoddzielny system odwadniający, ponieważ natężenie przepływu wody dla 95% zasilania wynosi 2,21 m 3 /s, czyli mniej niż 5 m 3 /s. Wybraliśmy także scentralizowany system odwadniający dla tej osady, ponieważ populacja wynosi mniej niż 500 tysięcy osób. oraz schemat krzyżowy, ponieważ ułożenie głównego kolektora planowane jest wzdłuż dolnej krawędzi terenu obiektu, wzdłuż kanału wodnego.

rozmiar czcionki

KANALIZACJA - SIECI I KONSTRUKCJE ZEWNĘTRZNE - SNiP 2-04-03-85 (zatwierdzony dekretem Państwowego Komitetu Budownictwa ZSRR z dnia 21-05-85 71) (edytowano z 20-05-86)... Obowiązuje w 2018 r.

Koszty szczegółowe, współczynniki nierówności i szacunkowe natężenia przepływu ścieków

2.1. Projektując systemy kanalizacyjne na obszarach zaludnionych, obliczony konkretny średni dzienny (roczny) odpływ ścieków bytowych z budynków mieszkalnych należy przyjąć równy obliczonemu konkretnemu średniemu dziennemu (rocznemu) zużyciu wody zgodnie z SNiP 2.04.02-84 bez brania uwzględnić zużycie wody do podlewania terytoriów i terenów zielonych.

2.2. Specyficzny drenaż w celu określenia szacunkowych przepływów ścieków z poszczególnych budynków mieszkalnych i użyteczności publicznej, jeśli konieczne jest uwzględnienie kosztów skoncentrowanych, należy przyjąć zgodnie z SNiP 2.04.01-85.

2.7. Obliczone maksymalne i minimalne przepływy ścieków należy określić jako iloczyn średniodobowych (rocznych) przepływów ścieków, określonych zgodnie z pkt. 2.5, przez współczynniki nierówności ogólnej podane w tabeli 2.

Tabela 2

Ogólny współczynnik nierównomierności dopływu ścieków	Średni przepływ ścieków, l/s
	5	10	20	50	100	300	500	1000	5000 lub więcej
Maksymalne K_gen.max	2,5	2,1	1,9	1,7	1,6	1,55	1,5	1,47	1,44
Minimalna K_gen.min	0,38	0,45	0,5	0,55	0,59	0,62	0,66	0,69	0,71

3. Dla wartości pośrednich średniego przepływu ścieków współczynniki nierówności ogólnej należy wyznaczyć w drodze interpolacji.

2.8. Szacunkowe koszty ścieków przemysłowych z przedsiębiorstw przemysłowych należy przyjąć w następujący sposób:

Dla zewnętrznych kolektorów przedsiębiorstwa odbierających ścieki z warsztatów - przy maksymalnych godzinowych natężeniach przepływu;

Dla kolektorów na miejscu i poza zakładem przedsiębiorstwa – według łącznego harmonogramu godzinowego;

dla kolektora zewnętrznego grupy przedsiębiorstw – według łącznego harmonogramu godzinowego, z uwzględnieniem czasu przepływu ścieków przez kolektor.

2.9. Opracowując schematy wymienione w punkcie 1.1, można przyjąć konkretny średni dzienny (roczny) pobór wody zgodnie z tabelą 3.

Objętość ścieków z przedsiębiorstw przemysłowych i rolniczych należy określić na podstawie ujednoliconych standardów lub istniejących projektów analogicznych.

Tabela 3

Uwagi: 1. Specyficzny średni dobowy pobór wody może ulec zmianie o 10 - 20% w zależności od warunków klimatycznych i innych lokalnych warunków oraz stopnia poprawy.

2. W przypadku braku danych o rozwoju przemysłu po 1990 r. dopuszcza się dodatkowy dopływ ścieków z przedsiębiorstw w wysokości 25% przepływu ustalonego z tabeli 3.

2.10. Należy sprawdzić linie grawitacyjne, kolektory i kanały oraz rurociągi ciśnieniowe ścieków bytowych i przemysłowych pod kątem przejścia całkowitego obliczonego maksymalnego przepływu zgodnie z p. 2.7 i 2.8 oraz dodatkowego dopływu wód powierzchniowych i gruntowych w okresach opadów deszczu i roztopów, przedostawania się do sieci kanalizacyjnej w sposób nieuporządkowany przez włazy nieszczelne oraz na skutek infiltracji wód gruntowych. Wielkość dodatkowego dopływu q_ad, l/s należy określić na podstawie specjalnych badań lub danych eksploatacyjnych podobnych obiektów, a w przypadku ich braku – według wzoru

q_ad = 0,15L pierwiastek kwadratowy (m_d),

(1)

Gdzie L jest całkowitą długością rurociągów do obliczonej konstrukcji (miejsca rurociągu), km;

m_d - wartość maksymalnych dziennych opadów, mm, ustalona zgodnie z SNiP 2.01.01-82.

Obliczenia weryfikacyjne rurociągów i kanałów grawitacyjnych o dowolnym kształcie przekroju poprzecznego dla przejścia zwiększonego przepływu należy przeprowadzić przy wysokości napełnienia 0,95.

4 Obliczanie zakładów przetwarzania

4.1 Wyznaczanie dopływu ścieków do oczyszczalni i współczynnika nierówności

Obliczamy przepustowość oczyszczalni za pomocą wzorów SNiP 2.04.03-85, biorąc pod uwagę charakterystykę dopływających ścieków:

średni dobowy dopływ ścieków wynosi 4000 m 3 /dobę, maksymalny dobowy dopływ ścieków wynosi 4500 m 3 /dobę, współczynnik godzinowej nierówności wynosi 1,9.

Średni dobowy przepływ wynosi 4000 m 3 /dobę. Następnie średnie godzinowe zużycie

gdzie Q średnie dzienne spożycie,

Maksymalne zużycie godzinowe będzie wynosić

Q maks. = q śr. K godz. maks. (6)

gdzie K h max to maksymalny godzinowy współczynnik nierówności przyjęty zgodnie z normami

K h. maks. =1,3·1,8=2,34

Maksymalny współczynnik nierówności dobowych

Za dnia maks. =1,1.

Następnie maksymalne dzienne spożycie

Q doba.max =4000·1,1=4400 m 3 /dzień.

Maksymalne zużycie godzinowe

.

4.2 Określenie dopływu ścieków z obszaru zaludnionego i lokalnego przemysłu (fabryka serów)

Projektowa zdolność produkcyjna serowarni wynosi 210 ton/dobę. Dobowy dopływ ścieków z serowarni określa się na podstawie jej rzeczywistej przepustowości wynoszącej 150 ton przerobu mleka na dobę.

Standardowe zużycie ścieków wynosi 4,6 m 3 na 1 tonę przetworzonego mleka. Następnie dzienne zużycie ścieków z serowarni wynosi

Q grzebień dzienny =150·4,6=690 m 3 /dzień.

Stężenie zanieczyszczeń w ściekach (łączne BZT) dla serowarni wynosi 2400 mg/l. Ilość zanieczyszczeń wprowadzanych do oczyszczalni ścieków z serowarni będzie wynosić

BZT pełna kombinacja = 2400 690 = 1656 g/dzień.

Przepływ ścieków z obszaru zaludnionego można określić jako różnicę między maksymalnym dziennym natężeniem przepływu ścieków wpływających do oczyszczalni ścieków a dziennym przepływem ścieków z serowarni

Q dni max – Q grzebień dzienny =4400-690=3710 m 3 /dzień.

Według norm ilość zanieczyszczeń od jednej osoby ogółem BZT = 75 g/dzień. Liczba mieszkańców osady wynosi 16 000 osób.

Całkowita ilość zanieczyszczeń

BOD ogółem góry =75·16000=1200 g/dzień.

Określmy ilość zanieczyszczeń w mieszaninie ścieków bytowych i przemysłowych

BZT pełne cm. =(1656+1200)/4400=649 mg/l.

4.3 Obliczanie łapaczy piasku i poduszek piaskowych

Piaskowniki przeznaczone są do zatrzymywania zanieczyszczeń mineralnych (głównie piasku) zawartych w ściekach, tak aby uniknąć ich wytrącania się w osadnikach wraz z zanieczyszczeniami organicznymi, które mogłyby spowodować znaczne trudności w usuwaniu osadów z osadników i ich dalszym odwadnianiu.

Dla naszego odpływu obliczymy osadnik piasku z ruchem kołowym wody, jak pokazano na rysunku 1.

1 – winda hydrauliczna; 2 – rurociąg do usuwania zanieczyszczeń pływających

Ryc. 1 - piaskownik z okrężnym ruchem wody

Ruch wody odbywa się wzdłuż tacy pierścieniowej. Opadły piasek przedostaje się do części stożka poprzez szczeliny, skąd jest okresowo wypompowywany za pomocą windy hydraulicznej.

Średni dobowy przepływ ścieków dopływających do oczyszczalni wynosi 4000 m 3 /dobę.

Natężenie przepływu wtórnego q śr.s, m 3 /s, określa się ze wzoru

q śr.s =, (7)

q średnia.s = (m 3 /s)

Ogólny współczynnik nierównomierności odprowadzania wody wynosi 1,73, zatem maksymalne obliczone natężenie przepływu ścieków wpływających do oczyszczalni wynosi

q maks. s = 0,046·1,73 = 0,08 m 3 / s = 288 m 3 / h.

Długość piaskownika określamy za pomocą wzoru 17

Ls= (8)

gdzie Ks jest współczynnikiem przyjętym zgodnie z tabelą 27, Ks=1,7;

Hs to szacowana głębokość osadnika piasku, m;

Vs to prędkość przepływu ścieków, m/s, obliczona zgodnie z tabelą 28;

Uo to wielkość piasku hydraulicznego, mm/s, przyjmowana w zależności od wymaganej średnicy zatrzymywanych cząstek piasku.

Ls = M

Szacunkową powierzchnię otwartego przekroju korytka pierścieniowego jednego piaskownika obliczymy ze wzoru 2.14

, (9)

gdzie qmax. c - maksymalny projektowy przepływ ścieków równy 0,08 m 3 /s;

V to średnia prędkość ruchu wody równa 0,3;

n – liczba oddziałów.

m 2

Określamy szacunkową produktywność jednego piaskownika

Wstęp

1. Część obliczeniowa

1.2. Określanie objętości zbiorników wież ciśnień i zbiorników wody czystej

1.3. Budowa linii piezometrycznej. Dobór pomp 2 podnośniki

2. Część technologiczna

2.1. Jakość wody i podstawowe metody jej oczyszczania

2.2. Wybór schematu technologicznego oczyszczania wody

2.3. Urządzenia odczynnikowe

2.4. Dezynfekcja wody

2.5. Dobór wyposażenia technologicznego stacji uzdatniania wody

Wniosek

Aplikacja

Bibliografia

Wstęp

Gospodarka miejska to zbiór przedsiębiorstw zajmujących się produkcją i sprzedażą produktów i usług mieszkaniowych oraz komunalnych.

Sektor komunalny to zbiór przedsiębiorstw sprzedających ten sam rodzaj produktów i usług.

Scentralizowane zaopatrzenie w wodę jest jednym z ważnych sektorów gospodarki miejskiej, który ma wiele cech i pełni swoje funkcje w życiu gospodarki miejskiej.

Scentralizowane zaopatrzenie w wodę to gałąź gospodarki miejskiej, która zapewnia odbiorcom wody wodę w wymaganych ilościach, wymaganej jakości i pod wymaganym ciśnieniem.

Zespół obiektów inżynierskich realizujących zadania związane z zaopatrzeniem w wodę nazywany jest systemem zaopatrzenia w wodę (rurociągiem).

Scentralizowane zaopatrzenie w wodę zapewnia ludności wodę bezpieczną przed infekcjami, nieszkodliwą pod względem chemicznym i o dobrych właściwościach organoleptycznych.

Przemysł ten ma szereg cech technologicznych:

1. Stałość (niezmienny stan etapów technologicznych, niezależnie od wielkości technologii);

2. Ciągłość (realizacja etapów technologicznych w ściśle powtarzalnej kolejności).

Jednak podobnie jak wiele sektorów gospodarki miejskiej, zaopatrzenie w wodę ma swoje własne problemy i wady. Należą do nich: niewystarczające finansowanie konserwacji, terminowych przeglądów i napraw bieżących sprzętu, pozyskiwanie i eksploatacja nowoczesnych technologii, stąd ciągłe awarie w eksploatacji sprzętu i technologii. W efekcie wpływa to na jakość wody dostarczanej do domów, jej skład chemiczny i fizyczny.

1. CZĘŚĆ OBLICZENIOWA

1.1. Normy i reżimy zużycia wody

Szacunkowe zużycie wody ustala się biorąc pod uwagę liczbę mieszkańców obszaru zaludnionego oraz standardy zużycia wody.

Normą dotyczącą zużycia wody w gospodarstwie domowym i wody pitnej na obszarach zaludnionych jest ilość wody w litrach zużywanej dziennie przez jednego mieszkańca na potrzeby gospodarstwa domowego i picia. Tempo zużycia wody zależy od stopnia poprawy budynków i warunków klimatycznych.

Tabela 1

Normy zużycia wody

Mniejsze wartości odnoszą się do obszarów o klimacie zimnym, a większe wartości do obszarów o klimacie ciepłym.

Woda do użytku domowego i pitnego jest zużywana w ciągu roku i w ciągu dnia nierównomiernie (latem zużywa się ją więcej niż zimą, w ciągu dnia – więcej niż nocą).

Szacowane (średnioroczne) dzienne zużycie wody na potrzeby gospodarstwa domowego i picia na obszarze zaludnionym określa się ze wzoru

Qdzień m = ql Nl/1000, m3/dzień;

Qdzień m = 300*150000/1000 = 45000 m3/dzień.

Gdzie ql – jednostkowe zużycie wody;

Nzh – szacunkowa liczba mieszkańców.

Szacunkowe dzienne zużycie wody największego i najniższego zużycia wody, m3/dobę,

Qday max = Kday max* Qday m;

Qdzień min = Kdzień min* Qdzień m.

Współczynnik dziennej nierównomierności zużycia wody Kday należy przyjąć równy

Kdzień maks. = 1,1 – 1,3

Kdzień min = 0,7 – 0,9

Większe wartości Kday max przyjmuje się dla miast o dużej liczbie ludności, mniejsze wartości dla miast o małej liczbie ludności. W przypadku Kday min jest odwrotnie.

Qdzień max = 1,3*45000 = 58500 m3/dzień;

Qdzień min = 0,7*45000 = 31500 m3/dzień.

Szacunkowe godzinowe zużycie wody, m3/h,

qch max = Kch max * Qday max/24

qch min = Kch min * Qdzień min/24

Współczynnik godzinowej nierównomierności zużycia wody określa się na podstawie wyrażeń

Kchmax = amax * bmax

Kch min = amin * bmin

Gdzie a jest współczynnikiem uwzględniającym stopień ulepszenia budynków: amax = 1,2-1,4; amin = 0,4-0,6 (mniejsze wartości amax i większe wartości amin przyjmuje się za wyższy stopień ulepszenia budynków); b jest współczynnikiem uwzględniającym liczbę mieszkańców danej miejscowości.

Kch maks. = 1,2*1,1 = 1,32

Kch min = 0,6*0,7 = 0,42

qh max = 1,32*58500/24 ​​​​= 3217,5 m3/h

qh min = 0,42*31500/24 ​​​​= 551,25 m3/h

Zużycie wody na potrzeby gaszenia pożarów.

Do gaszenia pożarów używa się wody sporadycznie – podczas pożarów. Zużycie wody na zewnętrzne gaszenie pożaru (na pożar) oraz liczbę jednoczesnych pożarów na obszarze zaludnionym oblicza się według tabeli uwzględniającej zużycie wody na zewnętrzne gaszenie pożaru w zależności od liczby mieszkańców na obszarze zaludnionym.

Jednocześnie oblicza się zużycie wody do gaszenia wewnętrznego pożaru przy przepływie dwóch strumieni po 2,5 l/s na pożar projektowy.

Przyjmuje się, że szacunkowy czas trwania gaszenia pożaru wynosi 3 godziny.

Następnie dostawa wody do gaszenia pożaru

Wп =nп (qп+2,5*2)*3*3600/1000, m3

Gdzie nп to szacunkowa liczba pożarów; qп – wskaźnik zużycia wody na jeden pożar obliczeniowy, l/s.

W naszym przypadku nп = 3; qп = 40 l/s.

Wο = 3 (40+2,5*2)*3*3600/1000 = 1458 m3

Zużycie godzinowe na gaszenie pożaru

Qp.ch. = Wп/3 = 1458/3 = 486 m3/h

Na podstawie obliczonego współczynnika nierówności godzinowej Kch max = 1,32 ustalamy prawdopodobny harmonogram rozkładu wydatków dobowych według godzin doby.

Na podstawie tabeli rozkładu dobowych wydatków gospodarstwa domowego i picia według godzin dnia przy różnych współczynnikach nierówności godzinowych dla obszarów zaludnionych dla Kch max = 1,32 konstruujemy harmonogram dobowego zużycia wody i łączymy z tym harmonogramem harmonogramy zaopatrzenia w wodę przez pompy 1 i 2 windy.

1.2 Określanie objętości zbiorników wież ciśnień i zbiorników wody czystej

Pojemność zbiornika wieży ciśnień można określić na podstawie połączonych harmonogramów zużycia wody i pracy przepompowni II windy. Wyniki obliczeń przedstawiono w tabeli 2, która odzwierciedla regulacyjną rolę zbiornika wieży ciśnień. Zatem w godzinach od 22 do 5 rano wzrasta niedobór wody nie dostarczanej przez przepompownię 2, w ilości od 0,1 do 0,8% dziennego zużycia co godzinę będzie pobierane ze zbiornika; w okresie od 5 do 8 godzin i od 10 do 19 godzin do zbiornika napłynie woda w ilości od 0,2 do 0,7% dobowego przepływu.