Nemoguće je potpuno eliminirati mogućnost požara, stoga vlasnici poduzeća i organizacija, vlasnici privatnih zgrada i građevina, kao i stanari, moraju voditi računa o pravilnom izboru i postavljanju vatrogasnih spremnika.

Posebni uvjeti za postavljanje kontejnera

Za gašenje požara koriste se izvori vode – prirodne ili umjetne akumulacije. Ako ih nema u blizini poduzeća, potrebna je vatrogasna cisterna, spremnik za skladištenje vode u slučaju potrebe gašenja požara.

Za postavljanje spremnika stručnjaci pažljivo odabiru mjesto i vrstu spremnika koji zadovoljava potrebe poduzeća. Izračun uzima u obzir čimbenike kao što su brzina punjenja spremnika vodom, dovod vode u vatrogasni hidrant, mogućnost smrzavanja, isparavanje. Ako postoji opasnost od smrzavanja vode, posuda se produbi duboko u zemlju, ili se stavi u grijanu prostoriju, a tijekom isparavanja osigurava se dodatni dotok vode. U blažoj klimi može se nalaziti na površini zemlje.

Različiti spremnici prema korištenom materijalu

• Metalni - izrađen od debelog čeličnog lima zavarivanjem, s nanesenim antikorozivnim premazom. Izrađuju se od vodoravnih ili okomitih cilindara (zapremine od 100 do 5,0 tisuća kubičnih metara). Ponekad se u tu svrhu koriste rabljeni željeznički spremnici kapaciteta 20 - 100 kubnih metara, povezani odozdo cjevovodom;
• Monolitni armirani beton ili sastavljeni od ploča s monolitnim kutnim i donjim priključkom - spremnici volumena preko 5,0 tisuća kubičnih metara. m. sadrže otvore za unos vode. Volumen kontejnera ovisi o projektnim proračunima štićenog objekta;
• Nedavno su se aktivno koristile plastične posude. Razlikuju se u maloj težini. Voda zadržava svoje kvalitete. Stručnjaci izražavaju mišljenja o mogućem radu do 50 godina. Zapremina spremnika doseže 200,0 tisuća kubičnih metara. m.

Klasifikacija prema mjestu i namjeni

Postoje vatrogasni spremnici, stacionarni, opisani gore, i prenosivi vozilom (automobilom, helikopterom). Mobilni spremnici imaju laganu konstrukciju, brzo se spajaju i pune vodom te su pouzdani u radu.

Vatrogasne cisterne moraju ispunjavati propisane parametre i zadovoljavati određene parametre. Količina vode pohranjene u spremniku trebala bi biti dovoljna za gašenje požara iz vanjskih hidranata, unutarnjih slavina.

Ovisno o namjeni, volumen spremnika se dijeli na:

• hitan slučaj;
• vatrogasci;
• dodatni;
• reguliranje.

Hitna pomoć volumen je namijenjen u slučaju nepredviđene situacije povezane s kvarom vodoopskrbnog sustava, za dopunu zaliha vode. Osigurava potreban dotok iz mreže u vrijeme sanacije kvara na vodovodu.

Vatrogasac dizajniran za korištenje vode tijekom gašenja požara i srodnih proizvodnih potreba povezanih s kroćenjem elemenata.

Dodatni koristi se ako se objekt nalazi izvan naselja i za gašenje je potrebno više od 40 litara vode u sekundi.

Regulatorni izračunava se prema posebnoj formuli, uzimajući u obzir raspored punjenja i dodavanja vode, ako se isporučuje bez prekida.

Značajke dizajna spremnika

Vatrogasni spremnik sastoji se od sljedećih elemenata:

• ulazne i izlazne cijevi;
• ventilacija;
• uređaj za prelijevanje;
• odvodna cijev;
• stube;
• grotla.

Moguća je ugradnja dodatnih elemenata: senzora za sprječavanje prelijevanja, uređaja za kontrolu razine vode, krovnih prozora, cjevovoda za ispiranje.

Dovodna cijev na svom kraju ima difuzor koji se nalazi jedan metar iznad razine vode. U odvodnu cijev na dnu ugrađen je konfuzor s rešetkom. Razlika između maksimalne dovodne i minimalne crpljene vode predstavlja karakteristiku preljevnog uređaja. Dno spremnika ima blagi nagib prema odvodnoj cijevi spojenoj na kanalizaciju ili jarak.

Položaj otvora raspoređen je na takav način da se dobije slobodan pristup dovodnim i odvodnim cijevima. Tamo gdje će se skladištiti pitka voda, otvori moraju biti dobro zaključani i zapečaćeni. Spremnik je opremljen ventilacijom, au slučaju pitke vode - filtrima za zaštitu od onečišćenog zraka.

Izračun volumena spremnika

Propisi o zaštiti od požara zahtijevaju da poduzeće ima najmanje dva spremnika za gašenje požara, koji moraju biti smješteni neovisno jedan o drugom i napunjeni vodom najmanje pola volumena.

Izračun protupožarnog kapaciteta provodi se prema posebnoj formuli. Da biste to učinili, odredite potrebnu količinu vode:

• gašenje požara u trajanju od tri sata,
• za potrebe kućanstva vezane uz gašenje požara,
• za zalijevanje obližnjih objekata kako bi se spriječilo njihovo paljenje.

Ovo je definicija izvornog volumena. Vrijednosti koje ga smanjuju sastoje se od brzine opskrbe vodom, mogućnosti nadopunjavanja zaliha tijekom požara.

Radijus usluge je:

• 100 - 150 m kada je spremnik opremljen vatrogasnim pumpama;
• 200 m - u prisutnosti stanica za gašenje požara i pumpi;
• Do 10 m - 1. i 2. kategorija vatrootpornosti;
• 30 m - 3. i 5. kategorija.

Vanjski vodovod mora biti prisutan u svakom industrijskom i poljoprivrednom objektu. Za ruralna područja brojka je nešto drugačija i iznosi 5 l / s, au urbanim područjima pri servisiranju visokih zgrada, na primjer, za zgradu od 12 katova, protok je 35 l / s.

Položaj spremnika

Vatrogasni spremnici trebaju biti smješteni na takav način da tijekom požara omoguće prikladan pristup vatrogasnim vozilima i Ministarstvu za hitne situacije. Ulaz u njih mora biti otvoren u bilo koje doba dana. Potrebno je izračunati kapacitet i položaj spremnika tako da osiguravaju mlaz vode najmanje 4 metra iznad sebe.

Pravilno izračunati volumeni spremnika pouzdano su jamstvo uspješnog gašenja požara i sprječavanja paljenja susjednih objekata i prostora.

Na temelju iskustva, statistike Ministarstva za izvanredne situacije Rusije, nažalost, jasno je da, bez obzira koliko pažljivo, vlasnici zgrada / struktura, menadžment tvrtki / organizacija, vladine agencije; kao i stanari nisu brinuli o sigurnosti svojih objekata, ali jednostavno je nemoguće 100% isključiti mogućnost požara.

Gdje i zašto trebate

Ako je došlo do hitnog slučaja, onda je, naravno, prisutnost APS-a, , operabilan, opremljen računalom u većini slučajeva pomoći će lokalizirati, a potom i eliminirati požar u ranoj fazi, sprječavajući njegovo širenje na susjedne prostorije, više katove; što se može spriječiti samo protupožarnim vratima, grotlima, tvornički izrađenim prozorima koji su ispravno ugrađeni u građevinske/tehnološke otvore, atestirani prema zahtjevima industrijske sigurnosti.

No, to nije uvijek moguće iz objektivnih razloga – ovisno o zapaljivom opterećenju, opasnosti od tvari/materijala prisutnih u zgradi, koje kruže/prevoze se u aparatima, instalacijama tehnološke opreme pohranjenih u skladištima sirovina i komercijalnih proizvoda, specifičnim situacija.

U ovom slučaju, od širenja požara po imanju stambene / seoske kuće, industrijskog poduzeća, naselja od malog turističkog naselja do okružnog središta, grada; Pa čak i ako, prema “zakonu podlosti”, u ovo vrijeme puše jak vjetar, što je, prema statistici, daleko od neuobičajenog u ovakvim hitnim, teškim situacijama, samo sljedeće može stvarno spasiti:

• , koji neće dopustiti da leteće plamene, pjenušave vatre, jaki toplinski učinci zapaljenih zgrada, građevina, građevina zapale susjedne zgrade.
• Lokalni odjeli Ministarstva za hitne situacije, kao i odjelske, privatne vatrogasne postrojbe s posebnom opremom za gašenje požara, članovi DPA poduzeća, organizacija, ustanova u kojima su dostupne motorne pumpe / stanice za gašenje požara.
• Protupožarni vanjski vodovod, koji jedini može osigurati opskrbu te ogromne količine, ukupne količine vode, gotovo svaki put potrebne kako za, tako i za daljnje navodnjavanje svih mjesta njezina nastanka, razvoja, kako bi kako bi se izbjeglo ponovno paljenje.

Bez takve opskrbe vodom nijedna vatrogasna jedinica ne može se nositi s vatrom, čak i ako u istim megapolisima ima ogromno osoblje posebne opreme. Uostalom, količina vode koja se nosi u njegovim spremnicima nije tako velika, izračunava se samo u minutama intenzivnog rada pri opskrbi debla za gašenje požara; a vrijeme za punjenje gorivom/opskrbu, instaliranje dodatnih crpnih stanica za crpljenje iz daljine, obično je izuzetno kritično u svjetlu širenja, rastućeg požara.

U gradovima su to, naravno, vanjske mreže vodoopskrbe za gašenje požara, u pravilu postavljene pod zemljom radi zaštite od smrzavanja zimi, s bočnim ispustima postavljenim na svojim autocestama, do udaljenih, udaljenih, uključujući i slijepe vodove. ; vatrogasni hidranti - tehnički uređaji ugrađeni u posebne bunare za održavanje, koji su dizajnirani za povezivanje vatrogasnih vozila, mobilnih crpnih stanica na njih.

U manjim naseljima - regionalnim središtima u ruralnim, stepskim, tajga područjima, gradovima, selima, na područjima odvojenih, udaljenih od gradskih granica, industrija, industrijskih poduzeća, raznih objekata civilne i obrambene namjene - to su pristaništa na rijekama , jezera , ribnjaci, za ugradnju posebne opreme s pumpama; umjetni spremnici - vatrogasni spremnici s rezervom za hitne slučajeve, posebno dizajnirani, stvoreni za borbu protiv požara. Dolaze u različitim tipovima, tipovima i po dizajnu i po materijalima, načinima gradnje.

Važno! Unatoč široko rasprostranjenom mišljenju koje postoji čak i među inženjerskim i tehničkim osobljem poduzeća / organizacija, bušenje u bezvodnim područjima bilo koje podzemne bušotine, čak i s ogromnim konstantnim protokom vode, ni u kojem slučaju neće zamijeniti izgradnju vatrogasnih rezervoara / rezervoara. Tome se kategorički protive norme / pravila PB-a koje je uspostavila država.

Razlog je jednostavan i jasan - previše su nepouzdan izvor. Opskrba vodom iz podzemlja može se smanjiti do neprihvatljivih protoka za potrebe gašenja požara ili čak prestati u bilo kojem trenutku; što nije neuobičajeno kod intenzivne, maksimalno tehnički moguće selekcije u vremenu potrebnom za potpuno uklanjanje požara i njegovih posljedica.

Ali njihovo punjenje i održavanje potrebnih zaliha vode u vatrogasnim spremnicima ispravna je odluka, utemeljena i s tehničkog i s ekonomskog stajališta. Uostalom, jednostavno rečeno, nositi vodu u daleke krajeve nije najpametnija odluka u takvim situacijama.

Prizemlje i podzemlje

Do sada u gradovima Rusije možete pronaći vodene tornjeve koji su se nekada koristili, uključujući i vatrogasne spremnike za gašenje požara, opremu za punjenje goriva. Danas većim dijelom, ako ne srušeni, onda se koriste kao javne zgrade, rekonstruiraju se, pretvaraju u javne ugostiteljske objekte, klubove, muzeje.

Vatrogasni spremnici uključeni u ovaj popis mogu biti dio općeg inženjerskog vodoopskrbnog sustava štićenog objekta, zatim su povezani cjevovodima s crpnim stanicama, a zatim s internom vodoopskrbom, automatskim / ručnim pokretanjem AUPT instalacija; ili služiti kao glavni ili dodatni izvor za unos vode u slučaju nužde putem mobilne posebne opreme jedinica Ministarstva za izvanredne situacije Rusije, odjelskih jedinica ili DPD-a.

Definicija: prema istom službenom dokumentu, vatrogasni spremnik, obično metalni/armirani beton, smatra se inženjerskom kapacitivnom strukturom. Njegova jedina svrha je pohranjivanje zaliha vode za gašenje.

Posebni zahtjevi normi (klauzula 4.1. SP 8.13130.2009) su sljedeći - vanjska opskrba vodom za gašenje požara mora biti dostupna na području svih naselja i poduzeća / organizacija.

Istodobno, dopušteno ga je koristiti iz umjetnih izvora - rezervoara, rezervoara za sljedeće objekte zaštite:

• Naselja s manje od 5 tisuća stanovnika.
• Smješteni izvan naselja, samostojeći objekti u nedostatku mogućnosti postavljanja vodoopskrbne mreže koja osigurava protok za vanjsko gašenje eventualnog požara.
• Sve zgrade u kojima protok ne prelazi 10 l/s.
• Niske zgrade, kada površina ne prelazi dopušteni požarni odjeljak za njih prema standardima.

Protok vode potreban za zaštićene objekte uvelike varira - od 5 l/s za ruralna naselja, do 35 l/s, ako visina zgrade doseže 12 katova, a površina zgrade prelazi 50 tisuća četvornih metara. m.; što bi trebali uzeti u obzir zaposlenici projektantskih organizacija pri izračunavanju ukupnog volumena vatrogasnih spremnika, koji bi također trebali:

• Raspodijeliti u najmanje dvije posude, u svakoj 50% ukupnog volumena.
• Osigurajte gašenje za sva ruralna naselja, zasebno smještene zgrade poduzeća, uključujući zatvorena skladišta drva - najmanje 3 sata.

Uz iznimku:

• Građevine I, II CO, kategorije G, D - 2 sata.
• Skladišta, otvoreni prostori za skladištenje drva - 5 sati.

Nakon završetka gašenja i, posljedično, značajnog smanjenja opskrbe vodom, do pražnjenja vatrogasnih spremnika, maksimalno razdoblje oporavka određeno je normama:

• Za industrijska poduzeća s kategorijama A, B, C, kao i naselja, ako su na njihovom teritoriju - ne više od 1 dana.
• Kategorija D, D - 1,5 dana.
• Za poljoprivredna poduzeća, naselja - 3 dana.

Za vatrogasne spremnike na teritoriji naselja, poduzeća, kao i udaljenosti (protivpožarne stanke) do zgrada utvrđen je sljedeći radijus usluge:

• Ako su spremnici opremljeni vatrogasnim pumpama - od 100 do 150 m, ovisno o vrsti i namjeni objekata.
• Opremljen pumpama / stanicama za gašenje požara - do 200 m.
• Od I, II kategorije otpornosti na požar - ne bliže od 10 m.
• Od III–V - 30 m.

Dopušteno je postaviti crpne stanice vatrogasnih spremnika u zgrade industrijskog poduzeća koje opslužuju, odvajajući ih protupožarnim barijerama s programom REI 120, s posebnim izlazom prema van.

Prilikom izrade radne dokumentacije treba se voditi načelom - dostupnost odjelima Ministarstva za hitne situacije, članovima DPD-a u bilo koje doba dana, što treba osigurati i rasporedom lokacije na teritoriju, ulaza, a po konstruktivnoj tehničkoj izvedbi.

Pri projektiranju nadzemnih/podzemnih vatrogasnih spremnika koriste se sljedeći sigurnosni standardi i pravila:

• Osnovne informacije o (kako je izmijenjeno).
• ), koji regulira stvaranje mreža na teritoriju.

Sve treba obračunati. Vatrogasni spremnici su previše važni za sigurnost ljudi, očuvanje zgrada, građevina, opreme, imovine, inventara u njima; kako bi se ograničio na rabljeni željeznički kontejner, plitko zakopan na području sela ili zasebnog poduzeća, i ponosno to prijavio inspektoru Državne patrolne službe tijekom inspekcije. Malo je vjerojatno da će se njegova reakcija svidjeti upravi naselja ili upravi poduzeća.

Proračuni snaga i sredstava izvode se u sljedećim slučajevima:

• pri određivanju potrebne količine snaga i sredstava za gašenje požara;
• u operativno-taktičkom proučavanju objekta;
• prilikom izrade planova gašenja požara;
• u pripremi vatrogasno-taktičkih vježbi i nastave;
• prilikom izvođenja eksperimentalnih radova za određivanje učinkovitosti sredstava za gašenje;
• u postupku istraživanja požara procijeniti djelovanje RTP-a i postrojbi.

Proračun snaga i sredstava za gašenje požara krutih gorivih tvari i materijala vodom (požar koji se širi)

• • karakteristike objekta (geometrijske dimenzije, priroda požarnog opterećenja i njegov položaj na objektu, položaj izvora vode u odnosu na objekt);
  • vrijeme od trenutka požara do dojave o njemu (ovisi o dostupnosti vrste sigurnosne opreme, komunikacijske i signalne opreme na objektu, ispravnosti postupanja osoba koje su otkrile požar i dr.);
  • linearna brzina širenja požara Vl;
  • snage i sredstva predviđena rasporedom polazaka i vrijeme njihove koncentracije;
  • intenzitet opskrbe sredstvima za gašenje požara jatr.

1) Određivanje vremena razvoja požara u različitim vremenskim točkama.

Razlikuju se sljedeće faze razvoja požara:

• 1, 2 faze slobodni razvoj požara, au fazi 1 ( t do 10 min) linearna brzina širenja uzima se jednakom 50 % svoje najveće vrijednosti (tablica) karakteristične za ovu kategoriju objekata, a od vremenske točke dulje od 10 min uzima se jednaka najvećoj vrijednosti;
• 3 faza karakterizira početak unošenja prvih debla za gašenje požara, zbog čega se smanjuje linearna brzina širenja požara, dakle, u vremenskom intervalu od trenutka unošenja prvih debla do trenutka izbijanja požara. širenje je ograničeno (trenutak lokalizacije), njegova vrijednost se uzima jednako 0,5 V l . U trenutku ispunjenja lokalizacijskih uvjeta V l = 0 .
• 4 faza - gašenje požara.

t Sv. = t Ažuriraj + t poruka + t sub + t sl + t br (min.), gdje

• tSv.- vrijeme slobodnog razvoja požara u trenutku dolaska postrojbe;
• tAžuriraj – vrijeme razvoja požara od trenutka nastanka do trenutka otkrivanja ( 2 minute.- u prisutnosti APS ili AUPT, 2-5 min.- uz uslugu 24 sata 5 minuta.- u svim ostalim slučajevima);
• tporuka- vrijeme prijave požara vatrogascima ( 1 minuta.– ako se telefon nalazi u dežurnoj sobi, 2 minute.– ako je telefon u drugoj prostoriji);
• tsub= 1 min.- vrijeme prikupljanja osoblja na uzbunu;
• tsl- vrijeme vatrogasne postrojbe ( 2 minute. za 1 km);
• tbr- vrijeme borbenog rasporeda (3 minute pri primjeni 1. cijevi, 5 minuta u ostalim slučajevima).

2) Određivanje udaljenosti R prošao frontom izgaranja tijekom vremena t .

na tSv.≤ 10 min:R = 0,5 Vl · tSv.(m);

na tstoljeća> 10 min.:R = 0,5 Vl · 10 + Vl · (tstoljeća – 10)= 5 Vl + Vl· (tstoljeća – 10) (m);

na tstoljeća < t* ≤ tlok : R = 5 Vl + Vl· (tstoljeća – 10) + 0,5 Vl· (t* – tstoljeća) (m).

• Gdje t Sv. - vrijeme slobodnog razvoja,
• t stoljeća - vrijeme u trenutku uvođenja prvih stabala za gašenje,
• t lok - vrijeme u trenutku lokalizacije požara,
• t * - vrijeme između trenutaka lokalizacije požara i uvođenja prvih debla za gašenje.

3) Određivanje područja požara.

požarno područje S str - ovo je područje projekcije zone izgaranja na vodoravnoj ili (rjeđe) na okomitoj ravnini. Kod gorenja na više etaža kao požarna površina uzima se ukupna požarna površina svake etaže.

Opseg požara P str je opseg područja požara.

Požarna fronta F str dio je opsega požara u smjeru(ovima) širenja izgaranja.

Da biste odredili oblik područja požara, potrebno je nacrtati dijagram objekta na skali i na skali označiti udaljenost od mjesta požara. R prošao uz vatru u svim mogućim smjerovima.

U ovom slučaju, uobičajeno je razlikovati tri opcije za oblik područja požara:

• kružni (slika 2);
• kut (sl. 3, 4);
• pravokutni (slika 5).

Pri predviđanju razvoja požara treba uzeti u obzir da se oblik požarišta može mijenjati. Dakle, kada fronta plamena dosegne ogradnu konstrukciju ili rub gradilišta, smatra se da se fronta požara uspravlja i mijenja se oblik požarišta (slika 6).

a) Područje požara u kružnom obliku razvoja požara.

SP= k · str · R 2 (m 2),

• Gdje k = 1 - s kružnim oblikom razvoja požara (slika 2),
• k = 0,5 - s polukružnim oblikom razvoja požara (slika 4),
• k = 0,25 - s kutnim oblikom razvoja požara (slika 3).

b) Područje požara s pravokutnim oblikom razvoja požara.

SP= n b · R (m 2),

• Gdje n– broj smjerova razvoja požara,
• b- širina prostorije.

c) Požarište u kombiniranom obliku razvoja požara (slika 7.)

SP = S 1 + S 2 (m 2)

a) Prostor za gašenje po obodu s kružnim oblikom razvoja požara.

S t = kstr(R 2 - r 2) = kstrh t (2 R - h t) (m 2),

• Gdje r = R – h T ,
• h T - dubina gašenja cijevi (za ručne cijevi - 5 m, za monitore za oružje - 10 m).

b) Prostor za gašenje po obodu s pravokutnim oblikom razvoja požara.

ST= 2 hT· (a + b – 2 hT) (m 2) - oko perimetra požara ,

Gdje A I b su dužina i širina fronte požara.

ST = n b hT (m 2) - duž prednje strane vatre koja se širi ,

Gdje b I n - odnosno širina prostorije i broj smjerova za opskrbu debla.

5) Određivanje potrebnog utroška vode za gašenje požara.

QTtr = SP · jatr – naS p ≤S t (l/s) odnQTtr = ST · jatr – naS p >S t (l/s)

Intenzitet opskrbe sredstvima za gašenje požara I tr - ovo je količina sredstva za gašenje požara koja se isporučuje po jedinici vremena po jedinici izračunatog parametra.

Postoje sljedeće vrste intenziteta:

Linearno - kada se kao projektni parametar uzima linearni parametar: na primjer, fronta ili perimetar. Mjerne jedinice – ​​l/s∙m. Linearni intenzitet se koristi, na primjer, pri određivanju broja bačvi za hlađenje gorućih i susjednih gorućih tankova s ​​naftnim derivatima.

površan - kada se kao projektni parametar uzima područje gašenja požara. Mjerne jedinice - l / s ∙ m 2. U praksi gašenja požara najčešće se koristi površinski intenzitet jer se u većini slučajeva za gašenje požara koristi voda kojom se gasi vatra na površini gorućih materijala.

Volumetrijski - kada se volumen kaljenja uzima kao projektni parametar. Mjerne jedinice - l / s ∙ m 3. Volumetrijski intenzitet se uglavnom koristi u volumetrijskom gašenju požara, na primjer, inertnim plinovima.

Potreban I tr - količinu sredstva za gašenje požara koja se mora dobaviti u jedinici vremena po jedinici izračunatog parametra gašenja. Potreban intenzitet se utvrđuje na temelju proračuna, pokusa, statističkih podataka o rezultatima gašenja stvarnih požara i sl.

Stvarno ja f - količinu sredstva za gašenje požara koja je stvarno dovedena u jedinici vremena po jedinici izračunatog parametra gašenja.

6) Određivanje potrebnog broja cijevi za gašenje.

A)NTsv = QTtr / qTsv- prema potrebnom protoku vode,

b)NTsv\u003d R n / R st- po obodu požara,

R str - dio perimetra, na čije se gašenje uvode debla

R st \u003dqsv / jatr ∙ hT- dio opsega požara, koji se gasi jednom cijevi. P = 2 · str L (opseg), P = 2 · a + 2 b (pravokutnik)

V) NTsv = n (m + A) – u skladištima s regalnim skladištenjem (slika 11) ,

• Gdje n - broj smjerova razvoja požara (unošenje debla),
• m – broj prolaza između gorućih polica,
• A - broj prolaza između gorućih i susjednih regala koji ne gore.

7) Određivanje potrebnog broja odjeljaka za dovod debla za gašenje.

NTotd = NTsv / nst. otd ,

Gdje n st. otd - broj debala koje jedna grana može podnijeti.

8) Određivanje potrebnog protoka vode za zaštitu građevina.

Qhtr = Sh · jahtr(l/s),

• Gdje S h – područje koje treba zaštititi (stropovi, obloge, zidovi, pregrade, oprema itd.),
• ja h tr = (0,3-0,5) ja tr – intenzitet vodoopskrbe zaštiti.

9) Izdašnost prstenaste vodoopskrbne mreže izračunava se po formuli:

Q u mrežu \u003d ((D / 25) V c) 2 [l / s], (40) gdje je,

• D je promjer vodovodne mreže, [mm];
• 25 - broj pretvorbe iz milimetara u inče;
• V in - brzina kretanja vode u vodoopskrbnom sustavu, koja je jednaka:
• - pri tlaku vodovodne mreže Hv = 1,5 [m/s];
• - pri tlaku vodoopskrbne mreže H> 30 m v.c. –V in =2 [m/s].

Prinos vode slijepe vodoopskrbne mreže izračunava se po formuli:

Q t mreža \u003d 0,5 Q prema mreži, [l / s].

10) Određivanje potrebnog broja šahtova za zaštitu građevina.

Nhsv = Qhtr / qhsv ,

Također, broj bačvi često se određuje bez analitičkog proračuna iz taktičkih razloga, na temelju lokacije bačvi i broja objekata koji se štite, npr. jedan protupožarni monitor za svaku farmu, za svaku susjednu prostoriju duž RS-a. 50 barela.

11) Određivanje potrebnog broja odjeljaka za opskrbu debla za zaštitu objekata.

Nhotd = Nhsv / nst. otd

12) Određivanje potrebnog broja odjeljaka za obavljanje ostalih poslova (evakuacija ljudi, materijalnih vrijednosti, otvaranje i demontaža objekata).

Nlotd = Nl / nl otd , Nmtsotd = Nmts / nmts otd , NSunceotd = SSunce / Sned otd

13) Određivanje ukupnog potrebnog broja grana.

Nuobičajenotd = NTsv + Nhsv + Nlotd + Nmtsotd + NSunceotd

Na temelju dobivenog rezultata, RTP zaključuje da su snage i sredstva angažirana na gašenju požara dovoljne. Ako nema dovoljno snaga i sredstava, tada RTP vrši novi obračun u trenutku dolaska posljednje postrojbe na sljedeći povećan broj (rang) požara.

14) Usporedba stvarne potrošnje vode Q f za gašenje, zaštitu i gubitak vode u mreži Q vode opskrba vatrogasnom vodom

Qf = NTsv· qTsv+ Nhsv· qhsv ≤ Qvode

15) Određivanje broja klima uređaja instaliranih na izvorištu vode za opskrbu predviđenog protoka vode.

Na izvorištima se ne postavlja sva oprema koja stiže na požarište, već takva količina koja bi osigurala opskrbu predviđenog protoka, tj.

N AC = Q tr / 0,8 Q n ,

Gdje Q n – protok pumpe, l/s

Takav optimalni protok provjerava se prema prihvaćenim shemama borbenog rasporeda, uzimajući u obzir duljinu crijevnih vodova i procijenjeni broj cijevi. U bilo kojem od ovih slučajeva, ako to uvjeti dopuštaju (posebice sustav pumpa-crijevo), borbene posade pristiglih podjedinica treba koristiti za rad iz vozila koja su već instalirana na izvorima vode.

To će ne samo osigurati korištenje opreme u punom kapacitetu, već i ubrzati uvođenje snaga i sredstava za gašenje požara.

Ovisno o situaciji na požarištu, određuje se potreban protok sredstva za gašenje požara za cijelo područje požara ili za područje gašenja požara. Na temelju dobivenog rezultata RTP može zaključiti o dostatnosti snaga i sredstava uključenih u gašenje požara.

Proračun snaga i sredstava za gašenje požara zračno-mehaničkom pjenom na terenu

(ne širenje požara niti uvjetno dovođenje do njih)

Polazni podaci za proračun snaga i sredstava:

• područje požara;
• intenzitet opskrbe otopinom sredstva za pjenjenje;
• intenzitet opskrbe vodom za hlađenje;
• procijenjeno vrijeme gašenja.

U slučaju požara u spremnicima, kao projektni parametar uzima se površina tekuće površine spremnika ili najveća moguća površina izlijevanja zapaljivih tekućina tijekom požara na zrakoplovu.

U prvoj fazi neprijateljstava, gorući i susjedni tenkovi se hlade.

1) Potreban broj bačava za hlađenje gorućeg spremnika.

N Zagreb stv = Q Zagreb tr / q stv = n ∙ π ∙ D planine ∙ ja Zagreb tr / q stv , ali ne manje od 3 debla,

jaZagrebtr= 0,8 l/s ∙ m - potreban intenzitet za hlađenje gorućeg spremnika,

jaZagrebtr= 1,2 l/s ∙ m - potreban intenzitet za hlađenje gorućeg spremnika u slučaju požara,

Hlađenje spremnika W izrezati ≥ 5000 m3 te je svrsishodnije provoditi protupožarne osmatrače.

2) Potreban broj bačava za hlađenje susjednog spremnika koji ne gori.

N Z s stv = Q Z s tr / q stv = n ∙ 0,5 ∙ π ∙ D SOS ∙ ja Z s tr / q stv , ali ne manje od 2 debla,

jaZ str = 0,3 l/s ∙ m - potreban intenzitet za hlađenje susjednog spremnika koji ne gori,

n- broj gorućih odnosno susjednih spremnika,

Dplanine, DSOS je promjer gorućeg odnosno susjednog spremnika (m),

qstv– učinak jednog (l/s),

QZagrebtr, QZ str– potreban protok vode za hlađenje (l/s).

3) Potreban broj GPS-a N gps ugasiti gorući spremnik.

N gps = S P ∙ ja r-ili tr / q r-ili gps (PC.),

SP- požarna površina (m 2),

jar-ilitr- potreban intenzitet dovoda otopine koncentrata pjene za gašenje (l / s ∙ m 2). Na t vsp ≤ 28 o C ja r-ili tr \u003d 0,08 l / s ∙ m 2, at t vsp > 28 oko C ja r-ili tr \u003d 0,05 l / s ∙ m 2 (Vidi Dodatak br. 9)

qr-iligps – produktivnost HPS-a u smislu otopine sredstva za pjenjenje (l/s).

4) Potrebna količina koncentrata pjene W Po ugasiti spremnik.

W Po = N gps ∙ q Po gps ∙ 60 ∙ τ R ∙ Kz (l),

τ R= 15 minuta - predviđeno vrijeme gašenja pri nanošenju VMP odozgo,

τ R= 10 minuta je procijenjeno vrijeme gašenja kada se VMP dovodi ispod sloja goriva,

K s= 3 - faktor sigurnosti (za tri napada pjenom),

qPogps- produktivnost HPS-a u smislu sredstva za pjenjenje (l/s).

5) Potrebna količina vode W V T ugasiti spremnik.

W V T = N gps ∙ q V gps ∙ 60 ∙ τ R ∙ Kz (l),

qVgps– HPS učinak u odnosu na vodu (l/s).

6) Potrebna količina vode W V h za hlađenje spremnika.

W V h = N h stv ∙ q stv ∙ τ R ∙ 3600 (l),

Nhstv je ukupan broj osovina za rashladne spremnike,

qstv– produktivnost jedne vatrene cijevi (l/s),

τ R= 6 sati - procijenjeno vrijeme hlađenja zemaljskih spremnika iz mobilne opreme za gašenje požara (SNiP 2.11.03-93),

τ R= 3 sata - procijenjeno vrijeme hlađenja podzemnih spremnika iz mobilne opreme za gašenje požara (SNiP 2.11.03-93).

7) Ukupna količina vode potrebna za hlađenje i gašenje spremnika.

WVuobičajen = WVT + WVh(l)

8) Procijenjeno vrijeme nastanka mogućeg ispuštanja T naftnih derivata iz gorućeg spremnika.

T = ( H – h ) / ( W + u + V ) (h), gdje

H je početna visina sloja zapaljive tekućine u spremniku, m;

h je visina donjeg (donjeg) sloja vode, m;

W - linearna brzina zagrijavanja zapaljive tekućine, m/h (tablična vrijednost);

u - linearna brzina izgaranja zapaljive tekućine, m/h (tablična vrijednost);

V - linearna brzina pada razine uslijed ispumpavanja, m/h (ako se ne vrši ispumpavanje, tada V = 0 ).

Gašenje požara u prostorijama zračno-mehaničkom volumenskom pjenom

U slučaju požara u prostorijama, ponekad se pribjegava gašenju požara na volumetrijski način, tj. puniti cijeli volumen zračno-mehaničkom pjenom srednje ekspanzije (brodska skladišta, kabelski tuneli, podrumi i sl.).

Kod nanošenja VMP na volumen prostorije moraju postojati najmanje dva otvora. Kroz jedan otvor se dovodi VMP, a kroz drugi se istiskuje dim i višak tlaka zraka, što pridonosi boljem promicanju VMP u prostoriji.

1) Određivanje potrebne količine HPS za volumetrijsko kaljenje.

N gps = W pom K r / q gps ∙ t n , Gdje

W pom - volumen prostorije (m 3);

K p = 3 - koeficijent koji uzima u obzir uništavanje i gubitak pjene;

q gps - potrošnja pjene iz HPS-a (m 3 / min.);

t n = 10 min - standardno vrijeme za gašenje požara.

2) Određivanje potrebne količine sredstva za pjenjenje W Po za masovno kaljenje.

WPo = Ngps ∙ qPogps ∙ 60 ∙ τ R∙ Kz(l),

Kapacitet rukava

Primjena br. 1

Protok jedne gumirane čahure dužine 20 metara ovisno o promjeru

Kapacitet, l/s	Promjer rukavca, mm
	51	66	77	89	110	150
	10,2	17,1	23,3	40,0	–	–

Primjena № 2

Vrijednosti otpora jednog tlačnog crijeva duljine 20 m

Vrsta rukava	Promjer rukavca, mm
	51	66	77	89	110	150
Gumirana	0,15	0,035	0,015	0,004	0,002	0,00046
Negumirana	0,3	0,077	0,03	–	–	–

Primjena № 3

Volumen jednog rukava dužine 20 m

Primjena br. 4

Geometrijske karakteristike glavnih tipova čelični vertikalni spremnici (RVS).

Br. p / str	vrsta spremnika	Visina spremnika, m	Promjer spremnika, m	Površina ogledala goriva, m 2	Opseg spremnika, m
1	RVS-1000	9	12	120	39
2	RVS-2000	12	15	181	48
3	RVS-3000	12	19	283	60
4	RVS-5000	12	23	408	72
5	RVS-5000	15	21	344	65
6	RVS-10000	12	34	918	107
7	RVS-10000	18	29	637	89
8	RVS-15000	12	40	1250	126
9	RVS-15000	18	34	918	107
10	RVS-20000	12	46	1632	143
11	RVS-20000	18	40	1250	125
12	RVS-30000	18	46	1632	143
13	RVS-50000	18	61	2892	190
14	RVS-100000	18	85,3	5715	268
15	RVS-120000	18	92,3	6691	290

Primjena br. 5

Linearne brzine širenja izgaranja tijekom požara u objektima.

Naziv objekta	Linearna brzina širenja izgaranja, m/min
Upravne zgrade	1,0…1,5
Knjižnice, arhivi, knjižare	0,5…1,0
Stambene zgrade	0,5…0,8
Hodnici i galerije	4,0…5,0
Kabelske strukture (spaljivanje kablova)	0,8…1,1
Muzeji i izložbe	1,0…1,5
Tiskare	0,5…0,8
Kazališta i dvorci kulture (pozornice)	1,0…3,0
Zapaljivi premazi za velike radionice	1,7…3,2
Zapaljive krovne i tavanske konstrukcije	1,5…2,0
Hladnjaci	0,5…0,7
Drvoprerađivačka poduzeća:
Pilane (zgrade I, II, III CO)	1,0…3,0
Isti, građevine IV i V stupnja otpornosti na požar	2,0…5,0
Sušilice	2,0…2,5
Nabavne radionice	1,0…1,5
Proizvodnja iverice	0,8…1,5
Prostorije drugih radionica	0,8…1,0
Šumska područja (brzina vjetra 7…10 m/s, vlažnost 40%)
Bor	do 1.4
Elnik	do 4.2
Škole, zdravstvene ustanove:
Zgrade I i II stupnja otpornosti na požar	0,6…1,0
Zgrade III i IV stupnja otpornosti na požar	2,0…3,0
Prijevozni objekti:
Garaže, tramvajske i trolejbuske stanice	0,5…1,0
Popravak hala hangara	1,0…1,5
Skladišta:
tekstilni proizvodi	0,3…0,4
Role papira	0,2…0,3
Proizvodi od gume u zgradarstvu	0,4…1,0
Isto u hrpama na otvorenom	1,0…1,2
guma	0,6…1,0
Popis imovine	0,5…1,2
Obla građa u naslagama	0,4…1,0
Drvena građa (daske) u naslagama s sadržajem vlage od 16 ... 18%	2,3
Treset u hrpama	0,8…1,0
Laneno vlakno	3,0…5,6
Ruralna naselja:
Stambena zona guste izgrađenosti sa zgradama V stupnja vatrootpornosti, suho vrijeme	2,0…2,5
Slamnati krovovi zgrada	2,0…4,0
Stelja u objektima za uzgoj stoke	1,5…4,0

Primjena br. 6

Intenzitet opskrbe vodom pri gašenju požara, l / (m 2 .s)

1. Zgrade i strukture
Upravne zgrade:
I-III stupanj otpornosti na požar	0.06
IV stupanj vatrootpornosti	0.10
V stupanj vatrootpornosti	0.15
podrumima	0.10
tavanski prostor	0.10
Bolnice	0.10
2. Stambene kuće i gospodarske zgrade:
I-III stupanj otpornosti na požar	0.06
IV stupanj vatrootpornosti	0.10
V stupanj vatrootpornosti	0.15
podrumima	0.15
tavanski prostor	0.15
3. Zgrade za stoku:
I-III stupanj otpornosti na požar	0.15
IV stupanj vatrootpornosti	0.15
V stupanj vatrootpornosti	0.20
4. Kulturne i zabavne ustanove (kazališta, kina, klubovi, dvorci kulture):
scena	0.20
gledalište	0.15
pomoćne prostorije	0.15
Mlinovi i dizala	0.14
Hangari, garaže, radionice	0.20
lokomotivska, vagonska, tramvajska i trolejbuska skladišta	0.20
5. Industrijske zgrade, gradilišta i radionice:
I-II stupanj otpornosti na požar	0.15
III-IV stupanj vatrootpornosti	0.20
V stupanj vatrootpornosti	0.25
lakirnice	0.20
podrumima	0.30
tavanski prostor	0.15
6. Zapaljive obloge velikih površina
kod gašenja odozdo unutar objekta	0.15
pri gašenju izvana sa strane obloge	0.08
pri gašenju vani s razvijenim požarom	0.15
Zgrade u izgradnji	0.10
Trgovačka poduzeća i skladišta	0.20
Hladnjaci	0.10
7. Elektrane i trafostanice:
kabelske tunele i međukate	0.20
strojarnice i kotlovnice	0.20
galerije za opskrbu gorivom	0.10
transformatori, reaktori, uljni prekidači*	0.10
8. Tvrdi materijali
papir olabavio	0.30
Drvo:
ravnoteža vlažnosti, %:
40-50	0.20
manje od 40	0.50
drvna građa u hrpama unutar iste grupe pri vlažnosti,%:
8-14	0.45
20-30	0.30
preko 30	0.20
oblo drvo u hrpama unutar jedne grupe	0.35
drvna sječka u hrpama s udjelom vlage 30-50%	0.10
Guma, guma i proizvodi od gume	0.30
Plastika:
termoplasti	0.14
termoplasti	0.10
polimerni materijali	0.20
tekstolit, karbolit, plastični otpad, triacetatna folija	0.30
Pamuk i drugi vlaknasti materijali:
otvorena skladišta	0.20
zatvorena skladišta	0.30
Celuloid i proizvodi od njega	0.40
Pesticidi i gnojiva	0.20

* Opskrba fino raspršenom vodom.

Taktičko-tehnički pokazatelji uređaja za dovod pjene

Dozator pjene	Pritisak na uređaju, m	Koncentracija otopine, %	Potrošnja, l / s			Omjer pjene	Proizvodnja pjene, m3/min (l/s)	Raspon dovoda pjene, m
			voda	PO	programska rješenja
PLSK-20 str	40-60	6	18,8	1,2	20	10	12	50
PLSK-20 S	40-60	6	21,62	1,38	23	10	14	50
PLSK-60 S	40-60	6	47,0	3,0	50	10	30	50
SVP	40-60	6	5,64	0,36	6	8	3	28
SVP(E)-2	40-60	6	3,76	0,24	4	8	2	15
SVP(E)-4	40-60	6	7,52	0,48	8	8	4	18
SVP-8(E)	40-60	6	15,04	0,96	16	8	8	20
GPS-200	40-60	6	1,88	0,12	2	80-100	12 (200)	6-8
GPS-600	40-60	6	5,64	0,36	6	80-100	36 (600)	10
GPS-2000	40-60	6	18,8	1,2	20	80-100	120 (2000)	12

Linearna brzina izgaranja i zagrijavanja ugljikovodičnih tekućina

Naziv zapaljive tekućine	Linearna stopa izgaranja, m/h	Linearna brzina zagrijavanja goriva, m / h
Benzin	Do 0,30	Do 0,10
Kerozin	Do 0,25	Do 0,10
Plinski kondenzat	Do 0,30	Do 0,30
Dizelsko gorivo iz plinskog kondenzata	Do 0,25	Do 0,15
Mješavina nafte i plinskog kondenzata	Do 0,20	Do 0,40
Dizel gorivo	Do 0,20	Do 0,08
Ulje	Do 0,15	Do 0,40
lož ulje	Do 0,10	Do 0,30

Bilješka: s povećanjem brzine vjetra do 8-10 m / s, stopa izgaranja zapaljive tekućine povećava se za 30-50%. Sirova nafta i loživo ulje koje sadrži emulgiranu vodu može izgorjeti brže nego što je navedeno u tablici.

Izmjene i dopune Uputa za gašenje nafte i naftnih derivata u spremnicima i cisternama

(obavijest GUGPS-a od 19.05.00 br. 20/2.3/1863)

Tablica 2.1. Normativne količine opskrbe pjenom srednje ekspanzije za gašenje požara nafte i naftnih derivata u spremnicima

Napomena: Za naftu s primjesama plinskog kondenzata, kao i za naftne derivate dobivene iz plinskog kondenzata, potrebno je odrediti standardni intenzitet prema važećim metodama.

Tablica 2.2. Normativni intenzitet dovoda pjene niske ekspanzije za gašenje ulja i naftnih derivata u spremnicima*

Br. p / str	Vrsta naftnog proizvoda	Normativni intenzitet dovoda otopine pjene, l m 2 s '
		Sredstva za napuhavanje koja sadrže fluor "ne stvaraju film"		Fluorozintetička sredstva za napuhavanje "za stvaranje filma".		Fluoroproteinska sredstva za napuhavanje "za stvaranje filma".
		na površinu	u sloj	na površinu	u sloj	na površinu	u sloj
1	Nafta i naftni proizvodi s T flash 28 ° C i niže	0,08	–	0,07	0,10	0,07	0,10
2	Nafta i naftni proizvodi s Tsp preko 28 °S	0,06	–	0,05	0,08	0,05	0,08
3	Stabilni plinski kondenzat	0,12	–	0,10	0,14	0,10	0,14

Glavni pokazatelji koji karakteriziraju taktičke sposobnosti vatrogasnih jedinica

Voditelj gašenja požara mora ne samo poznavati sposobnosti postrojbi, već i moći odrediti glavne taktičke pokazatelje:

;
• moguće područje gašenja zračno-mehaničkom pjenom;
• mogući volumen gašenja pjenom srednje ekspanzije, uzimajući u obzir zalihe koncentrata pjene dostupne na vozilu;
• najveća udaljenost za dovod sredstava za gašenje požara.

Proračuni su dani prema Priručniku voditelja gašenja požara (RTP). Ivannikov V.P., Klyus P.P., 1987

Utvrđivanje taktičkih mogućnosti postrojbe bez postavljanja vatrogasnog vozila na izvor vode

1) Definicija formula za vrijeme rada vodnih okana iz tankera:

trob= (V c -N p V p) /N st Q st 60(min.),

N p =k· L/ 20 = 1,2L / 20 (PC.),

• Gdje: trob- vrijeme rada debla, min.;
• V c- volumen vode u spremniku, l;
• N str- broj crijeva u glavnim i radnim vodovima, kom .;
• V str- volumen vode u jednom rukavu, l (vidi dodatak);
• N sv– broj vodenih debla, kom.;
• Q st- potrošnja vode iz debla, l / s (vidi dodatak);
• k- koeficijent koji uzima u obzir neravnine terena ( k= 1,2 - standardna vrijednost),
• L- udaljenost od mjesta požara do vatrogasnog vozila (m).

Osim toga, skrećemo pozornost na činjenicu da u priručniku RTP-a Taktičke sposobnosti vatrogasnih jedinica. Terebnev V.V., 2004 u odjeljku 17.1, data je potpuno ista formula, ali s koeficijentom od 0,9: Twork = (0,9Vc - Np Vp) / Nst Qst 60 (min.)

2) Definicija formula za moguće područje gašenja vodom STiz tankera:

ST= (V c -N p V p) / J trtkalk60(m 2),

• Gdje: J tr- potreban intenzitet dovoda vode za gašenje, l / s m 2 (vidi dodatak);
• tkalk= 10 min. - procijenjeno vrijeme gašenja.

3) Definicija formula vremena rada dozatora pjene iz tankera:

trob= (V r-ra -N p V p) /N gps Q gps 60 (min.),

• Gdje: V r-ra- volumen vodene otopine sredstva za pjenjenje dobivenog iz spremnika za punjenje vatrogasnog vozila, l;
• N GPS– broj HPS (SVP), kom;
• Q GPS- potrošnja otopine sredstva za pjenjenje iz HPS (SVP), l / s (vidi dodatak).

Da biste odredili volumen vodene otopine sredstva za pjenjenje, morate znati koliko će se vode i sredstva za pjenjenje potrošiti.

K B \u003d 100-C / C = 100-6 / 6 \u003d 94 / 6 \u003d 15,7- količina vode (l) na 1 litru koncentrata pjene za pripremu 6% otopine (za dobivanje 100 litara 6% otopine potrebno je 6 litara koncentrata pjene i 94 litre vode).

Tada je stvarna količina vode po 1 litri koncentrata pjene:

K f \u003d V c / V po ,

• Gdje V c- volumen vode u spremniku vatrogasnog vozila, l;
• V po- volumen sredstva za pjenjenje u spremniku, l.

ako je K f< К в, то V р-ра = V ц / К в + V ц (l) - voda se potpuno potroši, a dio koncentrata pjene ostaje.

ako je K f > K in, tada V r-ra \u003d V od K in + V od(l) - pjenilo se potpuno potroši, a dio vode ostaje.

4) Definicija mogućeg formula za zapaljivu tekućinu i tekuću tekućinu za gašenje zračno-mehanička pjena:

S t \u003d (V r-ra -N p V p) / J trtkalk60(m 2),

• Gdje: S t- površina gašenja, m 2;
• J tr- potreban intenzitet dovoda programskog rješenja za gašenje, l/s m 2;

Na t vsp ≤ 28 o C – J tr \u003d 0,08 l / s ∙ m 2, at t vsp > 28 oko C – J tr \u003d 0,05 l / s ∙ m 2.

tkalk= 10 min. - procijenjeno vrijeme gašenja.

5) Definicija volumenska formula za zračno-mehaničku pjenu primljeno od AC:

V p \u003d V p-ra K(l),

• Gdje: V str– volumen pjene, l;
• DO- omjer pjene;

6) Definicija mogućeg gaseći volumen zračno-mehaničkih pjena:

V t \u003d V p / K s(l, m 3),

• Gdje: V t– volumen gašenja požara;
• K s = 2,5–3,5 – faktor sigurnosti pjene, koji uzima u obzir uništavanje HFMP-a zbog visoke temperature i drugih čimbenika.

Primjeri rješavanja problema

Primjer #1. Odredite vrijeme rada dva debla B s promjerom mlaznice od 13 mm na visini od 40 metara, ako je jedan rukavac d 77 mm položen prije grananja, a radne linije se sastoje od dva rukavca d 51 mm iz AC-40 ( 131) 137A.

Riješenje:

t= (V c -N r V r) /N st Q st 60 \u003d 2400 - (1 90 + 4 40) / 2 3,5 60 \u003d 4,8 min.

Primjer #2. Odredite vrijeme rada GPS-600 ako je tlak na GPS-600 60 m, a radni vod se sastoji od dva crijeva promjera 77 mm od AC-40 (130) 63B.

Riješenje:

K f \u003d V c / V prema \u003d 2350/170 \u003d 13,8.

Kf = 13,8< К в = 15,7 za 6% otopinu

V otopina \u003d V c / K in + V c \u003d 2350 / 15,7 + 2350» 2500 l.

t= (V r-ra -N p V p) /N gps Q gps 60 \u003d (2500 - 2 90) / 1 6 60 \u003d 6,4 min.

Primjer #3 Odredite moguće područje gašenja požara za VMP benzin srednje ekspanzije iz AC-4-40 (Ural-23202).

Riješenje:

1) Odredite volumen vodene otopine sredstva za pjenjenje:

K f \u003d V c / V za \u003d 4000/200 \u003d 20.

K f \u003d 20\u003e K in \u003d 15,7 za 6% otopinu,

V otopina \u003d V za K in + V za = 200 15,7 + 200 \u003d 3140 + 200 \u003d 3340 l.

2) Odredite moguće područje gašenja:

S t \u003d V r-ra / J trtkalk60 \u003d 3340 / 0,08 10 60 \u003d 69,6 m 2.

Primjer #4 Odrediti mogući volumen gašenja (lokalizacije) požara srednje ekspanzionom pjenom (K = 100) iz AC-40 (130) 63b (vidi primjer br. 2).

Riješenje:

VP = Vr-raK \u003d 2500 100 \u003d 250000 l \u003d 250 m 3.

Zatim volumen kaljenja (lokalizacija):

VT = VP/ K s \u003d 250/3 \u003d 83 m 3.

Utvrđivanje taktičkih sposobnosti postrojbe s postavljanjem vatrogasnog vozila na izvorište vode

Riža. 1. Shema dovoda vode do crpljenja

Razmak u rukavima (komadi)	Udaljenost u metrima
1) Određivanje najveće udaljenosti od mjesta požara do glavnog vatrogasnog vozila N Cilj ( L Cilj ).
N mm ( L mm ) rad u crpljenju (duljina stupnja crpljenja).
N sv
4) Određivanje ukupnog broja vatrogasnih vozila za pumpanje N auth
5) Određivanje stvarne udaljenosti od mjesta požara do glavnog vatrogasnog vozila N f Cilj ( L f Cilj ).

• H n = 90÷100 m - pritisak na AC pumpi,
• H razmotati se = 10 m - gubitak tlaka u grananju i radnim crijevima,
• H sv = 35÷40 m - pritisak ispred cijevi,
• H u ≥ 10 m - tlak na ulazu u pumpu sljedećeg stupnja pumpanja,
• Z m - najveća visina uspona (+) ili spusta (-) terena (m),
• Z sv - najveća visina podizanja (+) ili spuštanja (-) debla (m),
• S - otpor jednog vatrogasnog crijeva,
• Q - ukupna potrošnja vode u jednom od dva najopterećenija glavna crijeva (l/s),
• L – udaljenost od izvora vode do mjesta požara (m),
• N ruke - udaljenost od izvora vode do mjesta požara u rukavima (kom.).

Primjer: Za gašenje požara potrebno je nabaviti tri debla B s promjerom mlaznice 13 mm, maksimalna visina debla je 10 m. Najbliži izvor vode je ribnjak koji se nalazi na udaljenosti od 1,5 km od požarišta, kota površine je jednolika i iznosi 12 m. Odrediti broj autocisterni AC − 40(130) za crpljenje vode za gašenje požara.

Riješenje:

1) Usvajamo metodu pumpanja od pumpe do pumpe duž jedne glavne linije.

2) Određujemo maksimalnu udaljenost od mjesta požara do glavnog vatrogasnog vozila u rukavima.

N CILJ \u003d / SQ 2 \u003d / 0,015 10,5 2 \u003d 21,1 \u003d 21.

3) Određujemo maksimalnu udaljenost između vatrogasnih vozila koja rade u pumpanju, u rukavcima.

N MP \u003d / SQ 2 \u003d / 0,015 10,5 2 \u003d 41,1 \u003d 41.

4) Određujemo udaljenost od izvora vode do mjesta požara, uzimajući u obzir teren.

N P \u003d 1,2 L / 20 \u003d 1,2 1500 / 20 \u003d 90 rukava.

5) Odredite broj stupnjeva pumpanja

N STUP \u003d (N R - N GOL) / N MP \u003d (90 - 21) / 41 \u003d 2 koraka

6) Određujemo broj vatrogasnih vozila za ispumpavanje.

N AC \u003d N STUP + 1 \u003d 2 + 1 \u003d 3 kamiona cisterne

7) Određujemo stvarnu udaljenost do glavnog vatrogasnog vozila, uzimajući u obzir njegovu ugradnju bliže požarištu.

N GOL f \u003d N R - N STUP N MP \u003d 90 - 2 41 \u003d 8 rukava.

Stoga se čelno vozilo može približiti požarištu.

Metodologija za proračun potrebnog broja vatrogasnih vozila za opskrbu vodom mjesta gašenja požara.

Ako je zgrada zapaljiva, a izvori vode su na vrlo velikoj udaljenosti, tada će vrijeme utrošeno na polaganje crijevnih vodova biti predugo, a požar će biti kratkotrajan. U tom slučaju bolje je vodu dovoziti autocisternama uz paralelnu organizaciju crpljenja. U svakom konkretnom slučaju potrebno je riješiti taktički problem, uzimajući u obzir mogući razmjer i trajanje požara, udaljenost od izvora vode, brzinu koncentracije vatrogasnih vozila, kamiona s crijevima i druge značajke garnizona.

Formula potrošnje AC vode

(min.) – vrijeme potrošnje AC vode na mjestu gašenja požara;

• L je udaljenost od mjesta požara do izvora vode (km);
• 1 - minimalni broj AC u rezervi (može se povećati);
• V kretanje je prosječna brzina kretanja AC (km/h);
• Wcis je volumen vode u AC (l);
• Q p - prosječna opskrba vodom pumpom koja puni AC, odnosno protok vode iz protupožarnog stupca instaliranog na protupožarnom hidrantu (l/s);
• N pr - broj uređaja za dovod vode do mjesta gašenja požara (kom.);
• Q pr - ukupna potrošnja vode iz vodoopskrbnih uređaja iz AC (l/s).

Riža. 2. Shema vodoopskrbe načinom dostave vatrogasnim vozilima.

Opskrba vodom mora biti nesmetana. Treba imati na umu da je na izvorima vode potrebno (obavezno) stvoriti mjesto za punjenje cisterni vodom.

Primjer. Odrediti broj cisterni AC-40(130)63b za dovod vode iz ribnjaka koji se nalazi 2 km od požarišta, ako je za gašenje potrebno dopremiti tri cijevi B s promjerom mlaznice 13 mm. Cisterne se pune gorivom AC-40(130)63b, prosječna brzina cisterni je 30 km/h.

Riješenje:

1) Određujemo vrijeme putovanja AC do mjesta požara ili natrag.

t SL \u003d L 60 / V DVIZH \u003d 2 60 / 30 \u003d 4 min.

2) Određujemo vrijeme za punjenje cisterni.

t ZAP \u003d V C / Q N 60 \u003d 2350 / 40 60 \u003d 1 min.

3) Određujemo vrijeme utroška vode na mjestu požara.

t OSIP \u003d V C / N ST Q ST 60 \u003d 2350 / 3 3,5 60 \u003d 4 min.

4) Određujemo broj cisterni za prijevoz vode na požarište.

N AC \u003d [(2t SL + t ZAP) / t RASH ] + 1 \u003d [(2 4 + 1) / 4] + 1 \u003d 4 kamiona cisterne.

Metoda proračuna dovoda vode do mjesta gašenja požara pomoću sustava hidrauličkih dizala

U prisutnosti močvarnih ili gusto zaraslih obala, kao i na značajnoj udaljenosti od površine vode (više od 6,5-7 metara), koja prelazi dubinu usisavanja protupožarne pumpe (visoka strma obala, bunari itd.), potrebno je koristiti hidraulički elevator za uzimanje vode G-600 i njegove modifikacije.

1) Odredite potrebnu količinu vode V SIST potrebno za pokretanje sustava hidrauličkog dizala:

VSIST = NR VR K ,

NR= 1,2 (L + ZF) / 20 ,

• Gdje NR− broj crijeva u sustavu hidrauličkog dizala (kom.);
• VR− volumen jednog rukavca duljine 20 m (l);
• K− koeficijent ovisno o broju hidrauličkih dizala u sustavu pogonjenom jednim vatrogasnim vozilom ( K = 2- 1 G-600, K =1,5 - 2 G-600);
• L– udaljenost od AC do izvora vode (m);
• ZF- stvarna visina uspona vode (m).

Nakon utvrđivanja potrebne količine vode za pokretanje sustava hidrauličkog dizala, dobiveni rezultat se uspoređuje sa zalihama vode u vatrogasnom vozilu, te se utvrđuje mogućnost puštanja ovog sustava u rad.

2) Utvrdimo mogućnost zajedničkog rada AC pumpe sa sustavom hidrauličkog dizala.

I =QSIST/ QH ,

QSIST= NG (Q 1 + Q 2 ) ,

• Gdje I– faktor iskorištenja pumpe;
• QSIST− potrošnja vode hidroelevatorskim sustavom (l/s);
• QH− napajanje vatrogasne pumpe (l/s);
• NG− broj hidrauličkih dizala u sustavu (kom.);
• Q 1 = 9,1 l/s − pogonska potrošnja vode jednog hidrauličkog dizala;
• Q 2 = 10 l/s - opskrba jednog hidrauličkog dizala.

Na I< 1 sustav će raditi kada I \u003d 0,65-0,7 bit će najstabilniji zglob i pumpa.

Treba imati na umu da kada se voda uzima iz velikih dubina (18-20 m), potrebno je stvoriti visinu crpke od 100 m. Pod tim uvjetima, radni protok vode u sustavima će se povećati, a protok crpke smanjit će se u odnosu na normalu i može se ispostaviti da će zbroj i izbačeni protok premašiti protok crpke. Pod tim uvjetima sustav neće raditi.

3) Odredite uvjetnu visinu porasta vode Z USL za slučaj kada duljina vodova crijeva ø77 mm prelazi 30 m:

ZUSL= ZF+ NR· hR(m),

Gdje NR− broj rukava (kom.);

hR− dodatni gubici tlaka u jednom rukavcu na dionici voda preko 30 m:

hR= 7 m na Q= 10,5 l/s, hR= 4 m na Q= 7 l/s, hR= 2 m na Q= 3,5 l/s.

ZF – stvarna visina od razine vode do osi crpke ili grla spremnika (m).

4) Odredite tlak na AC pumpi:

Kada se voda uzima jednim hidrauličkim dizalom G-600 i radi s određenim brojem vodenih okana, tlak na pumpi (ako duljina gumiranih crijeva promjera 77 mm do hidrauličkog dizala ne prelazi 30 m) određeno od tab. 1.

Odredivši uvjetnu visinu porasta vode, na isti način nalazimo tlak na pumpi prema tab. 1 .

5) Definirajte graničnu udaljenost L ITD za nabavku sredstava za gašenje požara:

LITD= (NH- (NR± ZM± ZST) / SQ 2 ) · 20(m),

• Gdje HH− pritisak na pumpu vatrogasnog vozila, m;
• HR− glava na grani (uzeto jednako: HST+ 10), m;
• ZM − visina (+) ili pad (-) terena, m;
• ZST− visina podizanja (+) ili spuštanja (−) debla, m;
• S− otpor jednog rukavca glavnog voda
• Q− ukupni protok iz okna spojenih na jedan od dva najopterećenija magistralna voda, l/s.

Stol 1.

Određivanje tlaka na pumpi tijekom unosa vode hidrauličkim dizalom G-600 i rada osovina prema odgovarajućim shemama za dovod vode za gašenje požara.

95 70 50 18 105 80 58 20 – 90 66 22 – 102 75 24 – – 85 26 – – 97

6) Odredite ukupan broj rukava u odabranoj shemi:

N R \u003d N R.SIST + N MRL,

• Gdje NR.SIST− broj crijeva sustava hidrauličkog dizala, kom;
• NSCRL− broj rukavaca glavnog crijeva, kom.

Primjeri rješavanja problema primjenom sustava hidrauličkih dizala

Primjer. Za gašenje požara potrebno je podnijeti dva debla na prvom i drugom katu stambene zgrade. Udaljenost od požarišta do cisterne ATs-40(130)63b instalirane na izvoru vode je 240 m, kota terena je 10 m. dovode je do debla za gašenje požara.

Riješenje:

Riža. 3 Shema zahvata vode pomoću hidrauličkog dizala G-600

2) Određujemo broj rukavaca položenih na hidraulično dizalo G-600, uzimajući u obzir neravnine terena.

N P \u003d 1,2 (L + Z F) / 20 \u003d 1,2 (50 + 10) / 20 \u003d 3,6 \u003d 4

Prihvaćamo četiri omota od AC do G-600 i četiri omota od G-600 do AC.

3) Odredite količinu vode potrebnu za pokretanje sustava hidrauličkog dizala.

V SIST \u003d N P V P K \u003d 8 90 2 \u003d 1440 l< V Ц = 2350 л

Dakle, ima dovoljno vode za pokretanje hidroelevatorskog sustava.

4) Utvrđujemo mogućnost zajedničkog rada sustava hidrauličkog elevatora i pumpe autocisterne.

I \u003d Q SIST / Q H \u003d N G (Q 1 + Q 2) / Q H \u003d 1 (9,1 + 10) / 40 \u003d 0,47< 1

Rad sustava hidrauličkog elevatora i pumpe cisterne bit će stabilan.

5) Pomoću hidrauličkog elevatora G-600 određujemo potreban tlak na pumpi za uzimanje vode iz rezervoara.

Budući da duljina rukavaca do G−600 prelazi 30 m, prvo određujemo uvjetnu visinu porasta vode: Z

3.1. Proračun broja sredstava za gašenje požara u spremniku.

U cisternama SNN u pravilu treba predvidjeti gašenje požara zračno-mehaničkom pjenom srednje ekspanzije. Mogu se predvidjeti praškasti pripravci, aerosolna raspršena voda i druga sredstva i načini gašenja koji su opravdani rezultatima znanstvenih istraživanja i dogovoreni na propisani način.

Gašenje požara na SNN može se provoditi instalacijama:

stacionarno automatsko gašenje požara, stacionarno neautomatsko gašenje požara i mobilno. Izbor instalacija za gašenje požara treba osigurati ovisno o kapacitetu SNS-a, volumenu pojedinačnih spremnika koji se postavljaju, lokaciji SNS-a, organizaciji vatrogasne službe na SNS-u ili mogućnosti koncentracije potrebnog broja vatrogasne opreme iz obližnjih vatrogasnih postaja u krugu od 3 km.

Stacionarna instalacija automatskog gašenja požara pjenom sastoji se od:

Od crpne stanice;

Predmeti za pripremu otopine sredstva za pjenjenje;

Spremnici za vodu i sredstvo za pjenjenje;

Generatori pjene instalirani na spremnicima u gornjem dijelu;

Oprema za doziranje;

Cjevovodi za dovod otopine koncentrata pjene u generatore pjene;

Alati za automatizaciju.

Stacionarna instalacija neautomatskog gašenja požara pjenom na podzemnim spremnicima sastoji se od istih elemenata kao i stacionarna automatika, osim opreme za automatizaciju.

Mobilna instalacija - vatrogasna vozila i motorna pumpa, kao i sredstva za dovod pjene. Opskrba vodom osigurava se iz vanjske vodovodne mreže, vatrogasnih cisterni ili prirodnih izvora vode.

Izbor instalacije za gašenje požara pjenom određuje se na temelju tehničkih i ekonomskih proračuna.

Proračun sredstava za gašenje požara provodi se prema intenzitetu opskrbe kemijskom pjenom, na temelju vremena gašenja požara. Intenzitet opskrbe sredstvima za gašenje požara je njihov broj po jedinici površine (l / s ∙ m 2).

Trajanje podnošenja, tj. Procijenjeno vrijeme gašenja požara je vrijeme dostave sredstva za gašenje požara do potpunog gašenja pri zadanom intenzitetu dobave.

Za određivanje potrebe za vodom za stvaranje kemijske pjene koristi se faktor množine koji pokazuje omjer volumena pjene i volumena vode koja je otišla u njezino stvaranje (mnoštvo za kemijsku pjenu je jednako: k = 5) .

Vodovi za vodu i pjenu u sustavu za gašenje požara izračunavaju se prema protoku vode čija brzina ne smije biti veća od v = 1,5 m/s.

Duljina linija pjene treba biti unutar l = 40 - 80 m.

Količina vode u pričuvi uzima se najmanje 5 puta veća od potrošnje vode za gašenje i hlađenje spremnika.

Određivanje površine zrcala naftnih proizvoda u VST - 10000 m 3

gdje je D promjer spremnika, m

Zamjenom vrijednosti, dobivamo

Fp \u003d ------ \u003d 6,38 m 2

Određivanje količine kemijske pjene dovedene za gašenje požara u spremniku prema formuli:

Qn = q n otkucaja ∙ Fp ∙ τ ∙ K s.v.

Gdje je Qn ukupna količina pjene za gašenje požara, m 3;

q n otkucaja - intenzitet opskrbe pjenom, l / s ∙ m 2 (za dizelsko gorivo

uzimamo q n otkucaja \u003d 0,2 l / s ∙ m 2)

Fp - površina zrcala naftnih proizvoda u spremniku, m 2, 60 -

prijenos min. u sekundi; 0,001 - pretvorba volumena od l do m 3;

Za w.v. – faktor sigurnosti sredstva za pjenjenje

(prihvaćam = 1,25)

τ - vrijeme gašenja, sat. (prihvaćam = 25)

zamjenom vrijednosti dobivamo:

Qn \u003d 60/1000 ∙ 0,2 ∙ 638 (Fp) ∙ 25 ∙ 1,25 = 241 m 3

Određivanje količine vode za stvaranje pjene:

Gdje je K faktor ekspanzije za kemijsku pjenu

(prihvaćam = 5)

Qv \u003d 241/5 \u003d 48 m 3

Određivanje potrošnje vode za hlađenje gorućeg i susjednih spremnika (voda se mora potrošiti na hlađenje stijenki gorućeg spremnika i susjednih spremnika koji se nalaze na udaljenosti manjoj od 2 promjera spremnika od gorućeg spremnika; hlađenje se provodi vodenim mlazovima iz vatrogasna crijeva).

Određivanje potrošnje vode za hlađenje spremnika koji gori:

Q = 3600/1000 ∙ Lp ∙ q b.w.g. ∙ τ o.g.

Gdje je 3600 pretvorba sati u sekunde, 1000 je pretvorba litara. u m 3

Lp - opseg spremnika, m

(L = π ∙ D = 3,14 ∙ 28,5 = 89,5 m)

q sp.v.g - specifična potrošnja vode za zidno hlađenje

gorućeg rezervoara, l/m ∙ s (prihvatljivo = 0,5)

τ o.g. - vrijeme hlađenja gorućeg spremnika, sat.

(prihvati = 10 sati)

zamjenom vrijednosti dobivamo:

Q = 3600/1000 ∙ Lp ∙ Np ∙ q sp.w.s. ∙ τ o.s.

Gdje je Np broj susjednih rezervoara na udaljenosti manjoj od

2 promjera (u svakom slučaju prihvaća se N = 3)

τ - vrijeme hlađenja susjednog rezervoara, sat.

gdje je L B - potreban kapacitet ventilatora, m / h;

H je tlak koji stvara ventilator, Pa (brojčano jednak H s); n in - učinkovitost ventilatora;

n p - učinkovitost prijenosa (kotač ventilatora na osovini motora - n p \u003d 0,95; prijenos ravnog remena - n p \u003d 0,9).

Odaberite vrstu elektromotora: za opću izmjenu i lokalne ispušne ventilacijske sustave - protueksplozijska ili normalna izvedba, ovisno o zagađivačima koje treba ukloniti; za sustav dovodne ventilacije - normalna izvedba.

Instalirana snaga elektromotora za sustav ispušne ventilacije izračunava se po formuli:

gdje je K 3.M faktor rezerve snage (K zm = 1,15).

Uzmimo za odabrani ventilator elektromotor marke 4A112M4UZ normalne izvedbe s brzinom vrtnje od 1445 min -1 i snagom od 5,5 kW (vidi tablicu 3.129).

3.4.6 Proračun rezerve vode za požar

Potrebna količina vode za vanjsko gašenje požara, m 3, određena je formulom:

gdje g H - specifična potrošnja vode za vanjsko gašenje požara, l / s (prihvaćeno prema tablici 3.130);

T p - procijenjeno vrijeme gašenja jedne vatre, h (uzeti T p \u003d 3 sata);

n p - broj istovremeno mogućih požara (s područjem poduzeća

manje od 1,5 km 2 n p \u003d 1, s površinom od 1,5 km 2 i više n p \u003d 2).

Tablica 3.130 - Specifična potrošnja vode za gašenje požara

Takav kapacitet vatrogasne cisterne trebao bi osigurati potrebnu zalihu vode za vanjsko i unutarnje gašenje požara.

1. Sigurnost okoliša

U ovom odjeljku PP prikazani su rezultati analize objekata poduzeća kao izvora onečišćenja okoliša (vrste onečišćenja, njihova svojstva, kvantitativna i kvalitativna obilježja).

gdje je g B potrošnja vode po mlazu za industrijsku zgradu do 50 m visine (pretpostavlja se da je g B = 2,5 l/s); m je broj mlaznica (m = 2).

Tada će ukupni kapacitet vatrogasnog spremnika biti:

gdje je g n specifična potrošnja vode za vanjsko gašenje požara za zgrade s volumenom od 5 ... n p - broj istovremeno mogućih požara s područjem poduzeća manjim od 1,5 km (n p = 1).

Količina vode potrebna za unutarnje gašenje požara:

gdje je Q T redovita opskrba vodom za kućanstvo i tehničke potrebe, m3.

Primjer3.12. Odredimo kapacitet vatrogasne cisterne za gašenje samostojeće staje za 400 grla, čiji je volumen 11214 m 3. Zgrada ima III stupanj otpornosti na požar. Tehnološka isporuka vode Q T = 20 m 3.

Riješenje. Količina vode potrebna za gašenje požara na otvorenom:

gdje su g B i m potrošnja vode po mlazu i broj mlazova (za industrijske zgrade i garaže do 50 m visine g = 2,5 l/s i m = 2; za industrijske i pomoćne zgrade industrijskih poduzeća s visina veća od 50 m g = 5 l/s i m = 8).

Ukupni kapacitet vatrogasnog spremnika, m 3, određuje se formulom:

Količina vode potrebna za unutarnje gašenje požara, m 3, izračunava se ovisno o učinku (brzini protoka) mlaza i broju istovremeno aktivnih mlaznica:

Na temelju rezultata analize izrađuju se mjere za smanjenje onečišćenja okoliša.

U drugom dijelu ovog odjeljka potrebno je izvršiti proračune emisija onečišćujućih tvari i naknada za onečišćenje.

3.5.1 Proračun emisija onečišćujućih tvari na proizvodnim mjestima poduzeća

Pri čišćenju dijelova i sklopova, bruto emisija onečišćujuće tvari određena je formulom:

Tablica 3.131 - Specifične emisije onečišćujućih tvari tijekom čišćenja dijelova i sklopova

Maksimalno jednokratno ispuštanje određeno je formulom, g/s:

Pri proračunu emisija onečišćujućih tvari iz radova na popravci guma koriste se sljedeći početni podaci:

specifične emisije onečišćujućih tvari tijekom popravka proizvoda od gume (prihvaćene prema podacima u tablicama 3.132 i 3.133);

količina materijala potrošenih godišnje (ljepilo, benzin, guma za popravke);

radnih sati strojeva za grubu obradu po danu.

Tablica 3.132 - Specifična emisija prašine tijekom hrapavljenja

gdje je q i - specifična emisija onečišćujuće tvari, g / s * m 2 (tablica 3.131); F je površina zrcala kupke za pranje, m 2; t je vrijeme rada postrojenja za pranje po danu, h; n je broj dana rada postrojenja za pranje godišnje.

Tablica 3.133 - Specifične emisije onečišćujućih tvari tijekom popravka proizvoda od gume

gdje je t vrijeme vulkanizacije na jednom stroju po danu, h; n - broj dana rada stroja godišnje.

Proračun bruto emisije onečišćujućih tvari za sve vrste elektrozavarivanja i navarivanja provodi se prema formuli, t/godina:

gdje je B" količina potrošenog benzina dnevno, kg; t je vrijeme potrošeno na pripremu, nanošenje i sušenje ljepila dnevno, sati.

Maksimalna jednokratna emisija ugljikovog oksida i sumpornog dioksida određena je formulom, g/s:

gdje je q B i specifično ispuštanje onečišćujuće tvari, g/kg materijala za popravke, ljepila tijekom njegove primjene, nakon čega slijedi sušenje i vulkanizacija (vidi tablicu 3.133);

B - količina korištenih materijala za popravak godišnje, kg.

Maksimalna jednokratna emisija benzina određena je formulom, g / s:

gdje je q n specifična emisija prašine tijekom rada dijela opreme, g / s (vidi tablicu 3.132);

n - broj dana rada stroja za grubu obradu godišnje; t je prosječno "čisto" vrijeme rada stroja za grubu obradu po danu, h.

Bruto emisije benzina, ugljikovog monoksida i sumpornog dioksida određene su formulom, t/godina:

Bruto emisije onečišćujućih tvari izračunavaju se pomoću formula u nastavku.

Bruto emisije prašine, t/godina:

gdje g c i - specifični pokazatelj emitiranih onečišćujućih tvari g/kg, potrošni materijal za zavarivanje (prihvaćeno prema tablici 3.134);

B je masa materijala za zavarivanje potrošenog godišnje, kg.

Tablica 3.134 - Specifične emisije štetnih tvari tijekom zavarivanja (navarivanja) metala (g po 1 kg elektroda)

gdje je B godišnja potrošnja dizelskog goriva za ispitivanje, kg; g i - specifična emisija onečišćujuće tvari, g/kg (tablica 3.135).

Tablica 3.135 - Specifični pokazatelji emisije onečišćujućih tvari tijekom ispitivanja i podešavanja opreme za dizelsko gorivo

gdje je b maksimalna količina potrošnog materijala za zavarivanje tijekom radnog dana, kg;

t - "čisto" vrijeme utrošeno na zavarivanje tijekom radnog dana, h.

Pri ispitivanju opreme za dizelsko gorivo, bruto emisija onečišćujuće tvari određena je formulom, t/godina:

Maksimalno jednokratno ispuštanje određeno je formulom, g/s:

gdje je m 1 količina otapala potrošena godišnje, kg;

f 2 - količina hlapljivog dijela boje u% (vidi tablicu 3.137);

f pip - količina raznih hlapljivih komponenti u otapalima u %

(vidi tablicu 3.137);

f pik - količina različitih hlapljivih komponenti koje čine boju (temeljni premaz, kit), u% (vidi tablicu 3.137).

Tablica 3.136 - Emisija onečišćujućih tvari tijekom bojanja i sušenja, %

gdje je m količina boje koja se koristi godišnje, kg;

8 K - udio boje izgubljene u obliku aerosola s različitim metodama bojanja,% (prihvaćeno prema tablici 3.136);

f 1 - količina suhog dijela boje, in % (prihvaćeno prema tablici 3.137).

Bruto emisija hlapivih komponenti u otapalu i boji, ako se bojanje i sušenje obavljaju u istoj prostoriji, izračunava se po formuli, t/god.

gdje je t „neto vrijeme” ispitivanja i verifikacije po danu, h;

B" - potrošnja dizelskog goriva po danu, kg.

Glavni izvor emisije štetnih tvari tijekom bojanja strojeva i dijelova su aerosoli boje i pare otapala. Sastav i količina emitiranih onečišćujućih tvari ovisi o količini i vrstama upotrijebljenih boja i lakova i otapala, metodama bojanja i učinkovitosti uređaja za čišćenje. Emisije se izračunavaju zasebno za svaku marku korištenih boja i lakova i otapala.

Bruto emisija aerosola za svaku vrstu lakiranog materijala određena je formulom, t/godina:

Maksimalno jednokratno ispuštanje određeno je formulom, g/s:

Stol3.137 - Sastav emajla i temeljnih premaza,%

Bruto emisiju onečišćujuće tvari sadržane u određenom otapalu (boji) treba izračunati prema formuli (3.340) za svaku tvar zasebno.

Prilikom bojanja i sušenja u različitim prostorijama, bruto emisije se izračunavaju prema ovisnostima u nastavku.

Za lakirnicu, t/god.:

Za sušionicu, t/god:

Ukupna količina bruto emisija iste vrste komponenata određena je formulom, t/godina:

Maksimalna jednokratna količina onečišćujućih tvari ispuštenih u atmosferu određena je u g u sekundi u vrijeme najvećeg radnog opterećenja, kada se troši najveća količina slikarskog materijala (npr. u danima pripreme za godišnji pregled). Takav izračun se vrši za svaku komponentu zasebno prema formuli, g / s:

gdje je t broj radnih sati po danu u najprometnijem mjesecu, h; n - broj dana rada stranice u ovom mjesecu;

P "- ​​bruto emisija aerosola boje i pojedinačnih komponenti otapala mjesečno, oslobođena tijekom bojanja i sušenja, izračunata formulama (3.339) ... (3.343).

Uhodavanje i ispitivanje motora nakon popravka provodi se na posebnim postoljima u dva načina rada - bez opterećenja u praznom hodu i pod opterećenjem. Izračun se provodi za otrovne tvari koje se emitiraju tijekom rada automobilskih motora: ugljični monoksid - CO, dušikovi oksidi - NO x, ugljik - CH, spojevi sumpora - S0 2, čađa - C (samo za dizel motore), spojevi olova - Pb (pri upotrebi etiliranog benzina).

Uhodavanje motora provodi se bez opterećenja (u praznom hodu) i pod opterećenjem. U praznom hodu, emisije štetnih tvari određuju se na temelju obujma motora koji se ispituje. Tijekom uhodavanja pod opterećenjem, emisija onečišćujućih tvari ovisi o prosječnoj snazi ​​koju razvija motor tijekom uhodavanja.

Bruto emisija i-ro onečišćujuće tvari M i određena je formulom, t/godina:

gdje je M ixx - bruto emisija onečišćujuće tvari i-ro tijekom uhodavanja u praznom hodu, t/god.;

M iH - bruto emisija i-ro onečišćujuće tvari tijekom rada pod opterećenjem, t/god.

Bruto emisija i-ro onečišćujuće tvari tijekom uhodavanja u praznom hodu određena je formulom, t/godina:

gdje je P ixxn emisija onečišćujuće tvari i-ro kada motor n-tog modela radi u praznom hodu, g/s;

t xxn ~ vrijeme uhodavanja n-tog modela motora u praznom hodu, min; n p je broj uhodanih motora n-tog modela godišnje.

gdje je q ixx B, q i xxD - specifična emisija i-ro zagađivača benzinskim i dizelskim motorima n-tog modela po jedinici radnog volumena, g / KS;

V hn - radni volumen motora n-tog modela, l.

Bruto emisija i-ro onečišćujuće tvari tijekom rada motora pod opterećenjem određena je formulom, t/godina:

gdje je R i NP emisija i-te onečišćujuće tvari tijekom uhodavanja n-tog modela motora pod opterećenjem, g/s;

gdje je q iHB , q i D - specifična emisija i-te onečišćujuće tvari od strane benzinskog ili dizel motora po jedinici snage, g/hp*s;

N cp B, M prosj ~ prosječna snaga razvijena tijekom uhodavanja najsnažnijeg benzinskog i dizelskog motora, KS;

AB, AD - broj istovremeno radnih ispitnih stolova za rad u benzinskim i dizel motorima.

Tablica 3.138 - Specifične emisije onečišćujućih tvari tijekom uhodavanja motora nakon popravka na postoljima

Ako poduzeće ima samo jedan štand na kojem se testiraju benzinski i dizelski motori, tada se vrijednosti za motore s najvećim emisijama u i-toj komponenti uzimaju kao maksimalne jednokratne emisije G i.

gdje je q i NB, q i ND - specifična emisija i-te onečišćujuće tvari benzinskim ili dizelskim motorom po jedinici snage, g/KS;

N cpn je prosječna snaga koju razvija tijekom uhodavanja pod opterećenjem motor n-tog modela, h.p.

Vrijednosti q ixx B, q ixx D, q iH B i q iH D date su u tablici 3.138. Vrijednosti V hn, t NP, N cp p preuzete su iz referentne literature.

Emisije onečišćujućih tvari izračunavaju se zasebno za benzinske i dizel motore. Zbrajaju se istoimeni zagađivači.

Maksimalna pojedinačna emisija onečišćujućih tvari G i određuje se samo u režimu opterećenja jer u tom slučaju dolazi do najveće emisije onečišćujućih tvari. Izračun se vrši prema formuli, g / s:

t H P - vrijeme uhodavanja motora n-tog modela pod opterećenjem, min.

% na misu

Uzima se vrijeme rada motora u prostorijama: tijekom grijanja - 2 minute; kada je instaliran na mjestu održavanja (liniji) - 1,0 ... 1,5 min; tijekom leta i odlaska (ulaska) - 0,2 ... 0,5 min; za svakih 10 m puta kada se samostalno kreće od stupa do stupa - 1,0 ... 1,5 min; pri podešavanju motora - 10 ... 15 min.

Obračun plaćanja za emisije onečišćujućih tvari u atmosferski zrak

Kako bi zainteresirali uslužne tvrtke za provedbu mjera zaštite okoliša na stacionarnim izvorima emisija za

Količina olovnih aerosola tijekom rada karburatorskog motora na olovnom benzinu bit će jednaka:

Gdje Q D - količina štetnih emisija iz upaljenog dizel motora, kg/h;

V C - radni volumen cilindara motora, l;

T - vrijeme rada motora, min.

Kada radi motor s rasplinjačem:

Ako poduzeće provodi samo hladno pokretanje, tada se proračun emisija onečišćujućih tvari ne provodi.

U prostorijama dijagnostike i održavanja, količina štetnih emisija iz upaljenog dizel motora određuje se formulom:

zagađivača u atmosferu, potrebne su ekonomske poluge i poticaji vladinih agencija. Visina naknada koje se naplaćuju poduzećima za onečišćenje okoliša trebala bi biti visoka kako bi se potaknula njihova nastojanja da razviju učinkovite mjere za smanjenje onečišćenja i provođenje mjera zaštite okoliša.

Suvremeni sustav plaćanja temelji se na metodologiji utvrđivanja ekonomske učinkovitosti provedbe mjera zaštite okoliša i procjene ekonomske štete uzrokovane onečišćenjem okoliša.

Učinkovitost mjera zaštite okoliša treba procjenjivati ​​sa stajališta prirode, društva i uslužnog poduzeća. S pravilno izgrađenim sustavom plaćanja, opcija koja je najučinkovitija sa stajališta uslužnog poduzeća trebala bi pružiti veći učinak na prirodu i društvo u cjelini.

Naknada za emisije onečišćujućih tvari u atmosferu P utvrđuje se kao ukupna vrijednost za sastojke onečišćenja S na temelju osnovnih standarda naknade B s i mase glavnih sastojaka onečišćenja m s, kao i faktora korekcije na osnovni standardi koji uzimaju u obzir ekološku situaciju u regiji i prirodne i klimatske značajke teritorija, značaj objekata K es i indeksaciju zbog promjena u razini cijena K ind.

U općem slučaju, iznos plaćanja u rubljima izračunava se formulom:

Postupak određivanja naknade utvrđen je Uredbom Vlade Ruske Federacije od 12. lipnja 2003. br. 344 „O odobrenju postupka određivanja naknade i njezinih maksimalnih iznosa za onečišćenje okoliša, odlaganje otpada, druge vrste štetnih učinci" i dopunskih podzakonskih akata, posebice naredbi načelnika lokalnih uprava o postupku obračuna naknada i naznake naknada na odgovarajućem području.

Naknade za onečišćenje oblik su naknade za gospodarsku štetu nastalu ispuštanjem onečišćujućih tvari u okoliš. Sukladno odobrenoj proceduri utvrđuju se dvije vrste osnovnih normi plaćanja B S za emisije 1 tone onečišćujućih tvari u atmosferu: u okviru utvrđenih dopuštenih normi emisije B HS ; unutar utvrđenih emisijskih granica B L S .

Pri određivanju naknade za onečišćenje u usporedbi onečišćujućih tvari za svaki sastojak L S, obračun se provodi ovisno o ispunjavanju uvjeta, odnosno ovisno o omjeru stvarne, standardne i granične emisije:

kada je stvarna masa sastojka onečišćenja manja od utvrđenog standarda (m s< m S норм).