Harici kanalizasyon şebekesi toplam atık su akışına göre tasarlanmıştır. Bunu hesaplamak için su bertaraf standartları kullanılır.

Evsel atık suyun bertarafına ilişkin norm, kanalizasyona tabi tesisin bir sakinine düşen bu suyun ortalama günlük geleneksel hacmidir. Norm litre cinsinden ölçülür.

Proses atıksuları için bu miktar, proses akış şemasına göre su kullanan bir üniteye göre hesaplanır.

Konut mülkleri için su bertaraf standartları genellikle su tüketim standartlarına eşittir. Bunun nedeni, evsel atık suyun esasen evsel ihtiyaçlar için kullanımı sırasında kirlenen musluk suyu olmasıdır. Tüketici su şebekesine sağlanan suyun tamamı evsel kanalizasyon şebekesine giremez. Bu, teknik ekipmanların yıkanması ve soğutulması, yol yüzeylerinin sulanması, yeşil alanların sulanması, çeşmelerin beslenmesi vb. amaçlarla kullanılan hacimdir. Bunu dikkate aldığımızda su bertaraf oranının bu pay kadar azaltılması gerekmektedir.

Su bertaraf standartları SNiP P-G.1-70 tarafından düzenlenmektedir. Değerleri yerel iklim koşullarına ve diğerlerine bağlıdır: dahili su temini, kanalizasyon, merkezi sıcak su temini, banyolar için su ısıtıcıları vb. varlığı veya yokluğu.

Su tüketimi sadece mevsime göre değil aynı zamanda günün saatine göre de değişir. Aynı rejimde su drenajı da değişmelidir. Atık suyun kanalizasyona akışının saatlik eşitsizliği toplam hacmine bağlıdır. Toplam tüketim ne kadar büyük olursa, bu eşitsizlik o kadar az hissedilir.

Su tahliyesindeki eşitsizlik katsayıları

Bir kanalizasyon sistemi tasarlarken, yalnızca deşarj edilebilecek standart ve toplam atık su hacimlerinden yola çıkmak gerekli değildir. Günlük su tahliye rejimindeki dalgalanmaları hesaba katmak önemlidir. Sistemin yoğun saatlerde atık su tahliyesiyle başa çıkması gerekir. Bu aynı zamanda dışkı pompalarının gücü gibi tüm parametreler için de geçerlidir. Maksimum akış hızlarını hesaplamak için uygun düzeltmeler kullanılır - su drenajının eşitsizlik katsayıları.

Su drenajındaki eşitsizliğin bir saate kadar ayrıntılı olarak hesaplanması, yalnızca düzgünsüzlük olasılığı yüksek olan nesneler için gereklidir. Diğer durumlarda, boru hacminde önceden kabul edilen rezervde olası saatlik eşitsizlik dikkate alınır. Boru hattı bölümlerinin hidrolik hesaplamaları yapılırken dolumlarının önceden kısmi olduğu varsayılmaktadır.

Su tahliyesinin günlük düzensizlik kcyt katsayısı, günlük maksimum atık su akışı Q max.gün'ün yıl için günlük ortalama akış Q ortalama gün'e oranıdır:

k gün = Q maksimum gün / Q ortalama gün

Su tahliyesinin saatlik eşitsizliği khour katsayısı da benzer şekilde belirlenir:

k saat = Q maksimum saat / Q ortalama saat

Burada Q max.saat ve Q ortalama saat maksimum ve ortalama saatlik maliyetlerdir. Q ortalama saat, günlük tüketime göre hesaplanır (24'e bölünür).

Bu katsayıların çarpılmasıyla genel düzgünsüzlük katsayısı ktot hesaplanır: drenaj

k toplam = k gün k saat

Genel katsayılar ortalama maliyetlere bağlıdır ve tasarımcılar için ilgili tablolarda verilmiştir.

Tablolarda bulunmayan ortalama akış hızı değerleri için bu katsayıyı hesaplamak için, en yakın verilere göre enterpolasyon kullanılır. Profesör N.F. Fedorov tarafından önerilen formül kullanılır:

ktoplam = 2,69 / (q ort)0,121.

qср değeri, litre cinsinden 1 saniyedeki (ortalama saniye) atık su akış hızıdır.

Formül 1250 litreye kadar ortalama ikinci debiler için geçerlidir. Kamu binaları için su drenajının günlük eşitsizlik katsayısı bir olarak alınmıştır.

Teknolojik atık su için saatlik eşitsizlik katsayısı büyük ölçüde üretim koşullarına bağlıdır ve çok çeşitlidir.

Bir sanayi kuruluşundan gelen duş atık suyunun maliyetini hesaplıyorum:

Ortalama günlük Q duş günü = (40N 5 + 60N 6)/1000, m3/gün, (4,12)

Her vardiyadan sonraki saat Q duş saati = (40N 7 + 60N 8)/1000, m3/h, (4,13)

İkinci q duş saniyesi = (40N 7 + 60N 8)/45 * 60, l/s, (4.14)

burada N 5, N 6 sırasıyla soğuk mağazalarda 40 litre ve sıcak mağazalarda 60 litrelik kişi başına su boşaltma oranıyla günde duş kullanan kişi sayısıdır;

N 7, N 8 – sırasıyla, soğuk ve sıcak mağazalarda maksimum su tahliyesi ile vardiya başına duş kullanan kişi sayısı.

Q duş günü = (40 * 76,8 + 60 * 104,5)/1000 = 9,34 m3 /gün,

Q duş saati = (40 * 48 + 60 * 66,5)/1000 = 5,91 m3 /saat,

q duş sn = (40 * 48 + 60 * 66,5)/45 * 60 = 2,19 l/s.

Form 4'ü doldurun.

Form 4'ün doğru doldurulması durumunda, formül (4.11) kullanılarak hesaplanan evsel atık suyun ikinci tüketiminin değeri, 7. sütundaki en büyük giderlerin toplamına eşit olmalıdır;

q maksimum ömür = 0,43 l/s ve (0,16 + 0,27) = 0,43 l/s.

Ve duş giderlerinin ikinci debi değeri (4.14) son sütundaki en yüksek maliyetlerin toplamıdır;

q duş sn = 2,19 l/s ve (0,71 + 1,48) = 2,19 l/s.

Bir sanayi kuruluşunun tahmini tüketimini belirliyorum:

q n = q endüstriyel + q maksimum ömür + q duş sn, l/s,

qn = 50,3 + 0,43 + 2,19 = 52,92 l/sn.

Şantiyelerdeki maliyetlerin hesaplanması.

Drenaj ağını tasarım bölümlerine ayırıyorum ve ağın her düğümüne (kuyusuna) bir numara atadım. Daha sonra Form 5'in 1-4. sütunlarını dolduruyorum.

Her tasarım sahasındaki akış hızını aşağıdaki formülü kullanarak belirlerim:

q cit = (q n + q yan + q mp)K gen . maks + q sor, l/s, (4.16)

burada qn, güzergah boyunca yer alan konut binalarından tasarım alanına giren seyahat akış hızıdır;

q yan – yan, yan bağlantılardan geliyor

q mp – geçiş, yukarı akış kısımlarından gelen ve değer olarak önceki bölümlerin toplam ortalama akış hızına eşit;

q сср – kamu ve belediye binalarının yanı sıra tasarım alanının üzerinde bulunan endüstriyel işletmelerden gelen yoğun akış;

Kgen. max – genel maksimum düzgünsüzlük katsayısı.

Ortalama maliyetlerin değerini (form 5'in 5-7. sütunları) daha önce doldurulmuş form 1'den alıyorum. Toplam maliyet (8. sütun) sahadaki seyahat, yan ve transit maliyetlerin toplamına eşittir. Toplam akış hızının (sütun 8'den) alan başına ortalama akış hızına (form 1, sütun 3) eşit olması gerektiğini kontrol edebilirsiniz.

Eşitsizlik katsayısını belirlemek için, ortalama atık su akışına bağlı olarak katsayı değerindeki değişikliklerin düzgün bir grafiğini oluşturuyorum. Grafiğin puanlarını tablodan alıyorum. 4.5. 5 l/s'den düşük ortalama akış hızları için tahmini maliyetler SNiP 2.04.01-85'e göre belirlenir. Akış hızı 5 l/s'den az olan alanlar için genel maksimum düzgünsüzlük katsayısı 2,5'a eşit olacaktır.

Oluşturulan grafikten belirlenen toplam maksimum düzgünsüzlük katsayısının değerleri Form 5'in 9. sütununa girilir.

Tablo 4.5

Evsel su girişinin eşitsizliğinin genel katsayıları.

8 ve 9 numaralı sütunlardaki değerleri çarpıyorum ve çeyreğin tahmini giderini alıyorum. Sütun 11 ve 12, yanal (sahanın başlangıcına yönlendirilen maliyetler) veya transit (yukarıdaki binalardan kaynaklanan maliyetler) olarak sınıflandırılabilen konsantre maliyetleri içermektedir. Konsantre giderler de kontrol edilebilir; bunların toplamı Form 2'den hesaplanan ikinci giderlere eşittir.

Son sütunda 10,11,12 sütunlarındaki değerleri özetledim.

Eşitsizlik katsayısının belirlenmesine yönelik grafik (grafik kağıdı üzerindedir). Bu sayfayı daha sonra çıkarın; sayfa numaralandırması için gereklidir.

Arsa no.	Drenaj alanlarının kodları ve ağ bölümlerinin sayıları	Ortalama tüketim, l/s	Genel maksimum düzgünsüzlük katsayısı	Tahmini akış hızı, l/s
Yol uluması	Taraf	Taşıma	Gezgin	Taraf	Taşıma	Genel	çeyreklerden	Konsantre	Toplam
Taraf	Taşıma
1-2		-	-	3,96	-	-	3,96	2,5	9,9	0,26	-	10,16
2-3		-	1-2	4,13	-	3,96	8,09	2,16	17,47	2,23	0,26	19,96
3-4		-	2-3	3,17	-	8,09	11,26	2,05	23,08	0,33	2,49	25,9
4-5		-	3-4	3,49	-	11,26	14,75	1,94	28,62	1,4	2,82	32,84
6-7		-	-	0,80	-	-	0,80	2,5	2,0	-	-	2,0
7-8		-	6-7	3,58	-	0,80	4,38	2,5	10,95	0,37	-	11,32
8-9	-	-	7-8	-	-	4,38	4,38	2,5	10,95	-	0,37	11,32
9-14		8-9	-	1,33	4,38	-	5,71	2,42	13,82	-	0,37	14,19
12-13		-	-	1,96	-	-	1,96	2,5	4,9	-	-	4,9
13-14		-	12-13	0,90	-	1,96	2,86	2,5	7,15	-	-	7,15
14-15		9-14	13-14	1,44	5,71	2,86	10,01	2,1	21,02	-	0,37	21,39
10-15		-	-	3,05	-	-	3,05	2,5	7,63	0,33	-	7,96
15-16	-	10-15	14-15	-	3,05	10,01	13,06	2,0	26,12	-	0,7	26,82
11-16		-	-	1,13	-	-	1,13	2,5	2,83	-	-	2,83
16-21		15-16	11-16	0,81	13,06	1,13	15,0	1,96	29,4	-	0,7	30,1
21-26		-	16-21	4,01	-	15,0	19,01	1,90	36,12	-	0,7	36,82
20-25		-	-	2,39	-	-	2,39	2,5	5,98	2,23	-	8,21
28-25		-	-	2,44	-	-	2,44	2,5	6,1	0,26	-	6,36
25-26	-	28-25 20-25	-	-	2,44 2,39	-	4,83	2,5	12,08	-	2,49	14,57
26-27		25-26	21-26	2,60	4,83	19,01	26,44	1,6	42,3	0,33	3,19	45,82
5-27	-	4-5	-	-	14,75	-	14,75	1,96	28,91	-	4,22	33,13
27-34		5-27	26-27	2,67	14,75	26,44	43,86	1,71	75,0	-	7,74	82,74
30-29		-	-	2,44	-	-	2,44	2,5	6,1	1,28	-	7,38
29-34	-	30-29	-	-	2,44	-	2,44	2,5	6,1	-	1,28	7,38
33-34		-	-	2,39	-	-	2,39	2,5	5,98	-	-	5,98
34-35		33-34 29-34	27-34	3,92	2,39 2,44	43,86	52,61	1,68	88,38	0,37	9,02	97,77
35-36	-	34-35	-	-	52,61	-	52,61	1,68	88,38	-	9,39	97,77
36-37		-	35-36	3,92	-	52,61	56,53	1,66	93,84	7,78	9,39	111,01
37-38	-	36-37	-	-	56,53	-	56,53	1,66	93,84	52,92	17,17	163,93
38-40		-	37-38	2,87	-	56,53	59,4	1,62	96,23	0,26	70,09	166,58
19-18		-	-	2,39	-	-	2,39	2,5	5,98	-	-	5,98
18-24		19-18	-	2,44	2,39	-	4,83	2,5	12,08	0,40	-	12,48
24-23	-	18-24	-	-	4,83	-	4,83	2,5	12,08	-	0,40	12,48
17-22	23,17	-	-	3,12 2,57	-	-	5,69	2,42	13,77	8,11	-	21,88
22-23		-	17-22	2,78	-	5,69	8,47	2,19	18,55	1,4	8,11	28,06
23-31	13, 12	24-23	22-23	5,3 1,80	4,83	8,47	20,4	1,88	38,35	2,23	9,91	50,49
32-31		-	-	2,07	-	-	2,07	2,5	5,18	-	-	5,18
31-39	-	32-31 23-31	-	-	2,07 20,4	-	22,47	1,85	41,57	-	12,14	53,71
39-40	-	31-39	-	-	22,47	-	22,47	1,85	41,57	-	12,14	53,71
40-GNS	-	39-40	38-40	-	22,47	59,4	81,87	1,62	132,63	-	82,49	215,12

Ev ağlarının hidrolik hesaplanması ve yüksek irtifa tasarımı.

Tahmini maliyetleri belirledikten sonra drenaj ağının tasarımındaki bir sonraki aşama hidrolik hesaplama ve yükseklik tasarımıdır. Hidrolik hesaplama ağ, boru hattındaki hız ve doldurma değerlerinin SNiP 2.04.03-85 gerekliliklerine uygun olması için boru hattının çapını ve eğimini bölümler halinde seçmekten oluşur. Yüksek katlı tasarım ağ, bir ağ profili oluştururken ve sokak ağının minimum değerini belirlerken gerekli hesaplamalardan oluşur. Hidrolik ağı hesaplarken Lukin'in tablolarını kullanıyorum.

Hidrolik hesaplamalar ve yükseklik gereksinimleri

Bir ev ağı tasarlama.

Hidrolik hesaplamalar yaparken aşağıdaki gereksinimleri kullanıyorum:

1. Bölümün hesaplanan akış hızının tamamı başlangıcına gider ve uzunluğu boyunca değişmez.

2. Tasarım bölümündeki boru hattındaki hareket basınçsız ve düzgündür.

3. Yerçekimi ağlarının en küçük (minimum) çapları ve eğimleri SNiP 2.04.03-85 veya tabloya göre kabul edilir. 5.1.

4. Tasarım akış hızı kaçırıldığında borulara izin verilen tasarım dolumu standart olanı aşmamalıdır ve SNiP 2.04.03-85'e göre tabloda verilmiştir. 5.2.

5. Belirli bir tasarım akış hızında borulardaki akış hızları, tabloda SNiP 2.04.03-85'e göre verilen minimum hızlardan az olmamalıdır.

6. Metal olmayan borular için izin verilen maksimum akış hızı 4 m/s, metal borular için ise 8 m/s'dir.

Tablo 5.1

Minimum çaplar ve eğimler

Not: 1. Gerekçe olarak kullanılabilecek eğimler parantez içinde gösterilmiştir. 2. Günde 300 m3'e kadar akış hızına sahip yerleşim alanlarında 150 mm çapında boruların kullanımına izin verilir. 3. Endüstriyel kanalizasyon için, uygun gerekçelerle, çapı 150 mm'den küçük boruların kullanımına izin verilir.

Tablo 5.2

Maksimum doldurma ve minimum hızlar

7. Bölümdeki hareket hızı, bir önceki bölümdeki hızdan veya yan bağlantılardaki en yüksek hızdan az olmamalıdır. Yalnızca dik araziden sakin araziye geçiş yapan bölümler için hızın azaltılmasına izin verilir.

8. Aynı çaptaki boru hatları "su seviyesine göre" ve farklı olanlar "kapılara göre" bağlanır (eşleştirilir).

9. Boruların çapları bölümden bölüme artmalıdır; alanın eğiminin keskin bir şekilde arttığı durumlarda istisnalara izin verilir.

10. Minimum derinlik iki değerden büyük olanı olarak alınmalıdır: h 1 = h pr – a, m,

h 2 = 0,7 + D, m,

burada h pr, SNiP 2.01.01-82'ye göre kabul edilen belirli bir alan için standart toprak donma derinliğidir, m;

a – çapı 500 mm – 0,3 m'ye kadar olan borular için kabul edilen parametre, daha büyük çaplı borular için – 0,5 m;

D – boru çapı, m.

Mordovya Cumhuriyeti'nin standart donma derinliği 2,0 m'dir.

sa 1 = 2,0 – 0,3 = 1,7;

h2 = 0,7 + 0,2 = 0,9;

Bu alan için minimum döşeme derinliği 1,7 m'dir.

Yeraltı suyunun ortalama derinliği 4,4 m olarak alınmıştır.

12. Borunun çapı ve eğimi minimuma eşit olup, hız ve doluluk hesaplanmazken, akış hızı 9 - 10 l/s'nin altında olan alanların "tasarım dışı" olarak değerlendirilmesi tavsiye edilir.

Ev ağının hesaplanması

Form 6'daki tabloya her yerçekimi bölümünün hesaplama sonuçlarını giriyorum. Öncelikle sütunları ilk verilerle dolduruyorum - sütun 1, 2, 3, 10 ve 11 (giderler - formun son sütunundan 5, arazinin uzunluğu ve yüksekliği - şehir genel planına göre). Daha sonra her bölüm için hidrolik hesaplamaları aşağıdaki sırayla gerçekleştiriyoruz:

Tablo 5.3

Parsel numarası	Uzunluk, m	Zemin işaretleri, m
Başta	sonunda
1-2	10,16
2-3	19,96
3-4	25,9
4-5	32,84
6-7	2,0		162,5
7-8	11,32	162,5
8-9	11,32
9-14	14,19
12-13	4,9	162,5
13-14	7,15
14-15	21,39		161,8
10-15	7,96		161,8
15-16	26,82	161,8	160,2
11-16	2,83	160,3	160,2
16-21	30,1	160,2
21-26	36,82
20-25	8,21	163,5	162,5
28-25	6,36		162,5
25-26	14,57	162,5
26-27	45,82
27-34	82,74
30-29	7,38	162,7
29-34	7,38
33-34	5,98	162,5
34-35	97,77
35-36	97,77
36-37	111,01
37-38	163,93
38-40	166,58
19-18	5,98	163,5	163,3
18-24	12,48	163,3
24-23	12,48		162,4
17-22	21,88	162,5	162,5
22-23	28,06	162,5	162,4
23-31	50,49	162,4	161,4
32-31	5,18	162,3	161,4
31-39	53,71	161,4	160,5
39-40	53,71	160,5
40-GNS	215,12

1. Bölüm yokuş yukarı ise, o zaman h 1 bölümünün başlangıcındaki boru hattının derinliği minimum h min'e eşit alınır ve kabul edilen ağ tipi ve drenaj sistemi için yaklaşık çap minimuma eşit olarak alınır. (Tablo 5.1). Bir alanın bitişik memba bölümleri varsa, başlangıç ​​derinliği yaklaşık olarak bu bölümlerin sonundaki en büyük derinliğe eşit olarak alınır.

2. Boru hattının yaklaşık eğimini hesaplıyorum:

ben o = (h dk – h 1 + z 1 – z 2)/l, (5.1)

burada z 1 ve z 2 kesitin başlangıcında ve sonunda zemin yüzeyinin işaretleridir;

l bölümün uzunluğudur.

Sonuç negatif bir eğim değeri olabilir.

3. Bilinen hesaplanan akış hızına göre gerekli çap D, dolum h/D, akış hızı v ve eğim i olan bir boru hattı seçiyorum. Boruları A.A. Lukins'in tablolarına göre seçiyorum. Seçime minimum çapla başlıyorum, yavaş yavaş daha büyük olanlara geçiyorum. Eğim yaklaşık i 0'dan az olmamalıdır (ve boru çapı minimuma eşitse minimum eğimden az olmamalıdır - Tablo 5.1). Doldurma izin verilenden fazla olmamalıdır (Tablo 5.2). Hız öncelikle minimumdan (Tablo 5.2) ve ikinci olarak bitişik bölümlerdeki en yüksek hızdan az olmamalıdır.

Bir bölümdeki akış hızı 9-10 l/s'nin altındaysa o bölüm tasarımsız sayılabilir: Çapı ve eğimi minimum alıyorum ama dolum ve hızı ayarlamıyorum. 4, 5, 6, 7, 8 ve 9. sütunları dolduruyorum.

Düşüşü şu formülü kullanarak hesaplıyorum: ∆h=i·l, m

nerede, i – eğim,

l – bölümün uzunluğu, m.

Metre cinsinden dolum, dolumun fraksiyon ve çapın çarpımına eşittir.

4. Başlangıca bitişik tüm bölümlerden en büyük derinliğe sahip, eşlenik olacak bölümü seçiyorum. Daha sonra kaplin tipini kabul ediyorum (akım ve çiftleşme bölümlerindeki boruların çapına bağlı olarak). Daha sonra bölümün başlangıcındaki derinlikleri ve işaretleri hesaplarım ve aşağıdaki durumlar mümkündür:

a) Eğer çekim “su ile” ise, bölümün başlangıcındaki filigran, eşlenik bölümün sonundaki su işaretine eşittir, yani. 13. sütundaki değerleri 12. sütuna yeniden yazıyorum. Daha sonra bölümün başlangıcındaki zemin yüksekliği eksi bölümün başlangıcındaki derinliğe eşit olan bölümün başlangıcındaki alt kotu hesaplayıp yazıyorum sonuç 14. sütunda.

b) Eğer çekim “shelygs ile” ise bölümün başındaki alt işareti hesaplarım: z d.beg. =z d.direnç +D tr.direnç - D tr.tek.

nerede, z d.direnç - bitişik bölümün sonundaki alt işaret, m.

D tr.devam – bitişik bölümdeki borunun çapı, m.

D tr.tek. – mevcut bölümdeki borunun çapı, m.

Bu değeri 14. sütuna yazıyorum. Daha sonra z d.beg bölümünün başlangıcındaki alt işaretin toplamına eşit olan bölümün başlangıcındaki filigranı hesaplıyorum. ve derinliği sitenin başında belirtin ve 12. sütuna yazın.

c) Sahanın bir kavşağı yoksa (yani pompa istasyonunun membasında veya sonrasında), sahanın başlangıcındaki taban kotu, sahanın başlangıcındaki zemin yüzeyi kotu ile sahanın başlangıcındaki zemin yüzeyi kotu arasındaki farka eşittir. sitenin başlangıcındaki derinlik. Bölüm başındaki filigranı önceki duruma benzer şekilde belirliyorum veya bölüm hesaplanmamışsa alt işarete eşit alıp 12 ve 13. sütunlara tire koyuyorum.

İlk iki durumda bölümün başlangıcındaki derinlik şu formülle belirlenir: h 1 = z 1 - z 1d.

5. Kesimin sonundaki derinliği ve işaretleri hesaplıyorum:

Alt kot, bölümün başlangıcındaki alt kot ile düşüş arasındaki farka eşittir,

Su işareti, bölüm sonundaki alt işaret ile metre cinsinden dolgunun toplamına veya bölüm başındaki alt işaret ile düşme arasındaki farka eşit olur,

Döşeme derinliği, su yüzeyinin ve bölümün sonundaki tabanın kotları arasındaki farka eşittir.

Döşeme derinliğinin belirli bir toprak türü için maksimum derinlikten daha büyük olduğu ortaya çıkarsa (benim durumumda maksimum derinlik 4,0 m'dir), o zaman mevcut bölümün başında bölgesel veya yerel bir pompa istasyonu kuruyorum, bölümün başlangıcındaki derinlik minimuma eşit olarak alınıyor ve hesaplamayı 3. noktadan başlayarak tekrarlıyorum (bitişik bölümlerdeki hızları hesaba katmıyorum).

13, 15 ve 17. sütunları dolduruyorum. 18. sütuna arayüzün türünü, arayüz alanını, pompa istasyonlarının varlığını vb. yazabilirsiniz.

Gravite kanalizasyon şebekesinin hidrolik hesabını Form 6'da sunuyorum.

Drenaj ağının hidrolik hesaplamasının sonuçlarına dayanarak, drenaj havzalarından birinin ana kolektörünün uzunlamasına bir profilini oluşturuyorum. Ana toplayıcının uzunlamasına profilini oluşturmakla, GNS'ye kadar olan kesitler halinde alanın bir kesiti üzerinde güzergahının çizilmesini kastediyoruz. Ana kollektörün boyuna profilini grafik kısmında sunuyorum. Yeraltı suyu betona zarar verdiği için seramik boruları kabul ediyorum.

Arsa no.	Tüketim, l/sn	Uzunluk, m	İngiltere-lon	Bırak, m	Çap, mm	Hız, m/s	dolgu	İşaretler, m	Derinlik	Not
Toprak	su	alt
hisseler	M	Başta	sonunda	Başta	sonunda	Başta	sonunda	Başta	sonunda
1-2	10,16		0,005	1,3		0,68	0,49	0,10			158,4	157,1	158,3		1,7
2-3	19,96		0,004	1,32		0,74	0,55	0,14			157,09	155,77	156,95	155,63	3,05	4,37	N.S.
3-4	25,9		0,003	0,39		0,73	0,50	0,15			158,45	158,06	158,3	157,91	1,7	2,09
4-5	32,84		0,003	0,93		0,78	0,58	0,17			158,08	157,15	157,91	156,98	2,09	3,02
6-7	2,0		0,007	1,05		-	-	-		162,5	-	-	161,3	160,25	1,7	2,25
7-8	11,32		0,005	1,45		0,70	0,52	0,10	162,5		162,6	158,9	160,25	158,80	2,25	3,2
8-9	11,32		0,005	0,55		0,70	0,52	0,10			158,9	158,35	158,8	158,25	3,2	3,75	N.S.
9-14	14,19		0,005	1,4		0,74	0,60	0,12			160,42	159,02	160,30	158,9	1,7	4,1	N.S.
12-13	4,9		0,007	1,89		-	-	-	162,5		-	-	160,8	158,91	1,7	4,09	N.S.
13-14	7,15		0,007	0,84		-	-	-			-	-	161,3	160,46	1,7	2,54
14-15	21,39		0,004	1,12		0,75	0,57	0,14		161,8	161,44	160,32	161,3	160,18	1,7	1,62
10-15	7,96		0,007	1,96		-	-	-		161,8	-	-	160,3	158,34	1,7	3,46
15-16	26,82		0,003	0,24		0,75	0,52	0,16	161,8	160,2	158,4	158,16	158,24		3,56	2,2
11-16	2,83		0,007	1,82		-	-	-	160,3	160,2	-	-	158,6	156,78	1,7	3,42
16-21	30,1		0,003	0,45		0,76	0,55	0,17	160,2		156,85	156,4	156,68	156,23	3,52	3,77
21-26	36,82		0,003	1,65		0,76	0,51	0,18			156,36	154,71	156,18	154,53	3,82	5,47	N.S.
20-25	8,21		0,007	2,52		-	-	-	163,5	162,5	-	-	160,8	158,28	1,7	4,22	N.S.
28-25	6,36		0,007	2,59		-	-	-		162,5	-	-	161,3	158,71	1,7	3,79
25-26	14,57		0,004	1,16		0,69	0,46	0,12	162,5		160,92	159,76	160,8	159,64	1,7	0,36
26-27	45,82		0,003	1,08		0,79	0,58	0,20			159,74	158,66	159,54	158,46	0,46	1,54
27-34	82,74		0,002	0,76		0,84	0,60	0,27			158,63	157,87	158,36	157,6	1,64	2,4
30-29	7,38		0,007	2,87		-	-	-	162,7		-	-		158,13	1,7	4,87	N.S.
29-34	7,38		0,007	1,75		-	-	-			-	-	161,3	159,55	1,7	0,45
33-34	5,98		0,007	2,59		-	-	-	162,5		-	-	160,8	158,21	1,7	1,79
34-35	97,77		0,002	0,86		0,87	0,67	0,30			157,9	157,04	157,6	156,74	2,4	3,26
35-36	97,77		0,002	0,5		0,87	0,67	0,30			157,04	156,54	156,74	156,24	3,26	3,76
36-37	111,01		0,002	0,42		0,87	0,63	0,32			156,51	156,09	156,19	155,77	3,81	4,23	N.S.
37-38	163,93		0,002	0,42		0,91	0,71	0,39			158,69	158,27	158,3	157,88	1,7	2,12
38-40	166,58		0,002	0,46		0,91	0,72	0,40			158,28	157,82	157,88	157,42	2,12	2,58
19-18	5,98		0,007	2,94		-	-	-	163,5	163,3	-	-	161,8	158,86	1,7	4,44	N.S.
18-24	12,48		0,005	1,3		0,71	0,55	0,11	163,3		161,71	160,41	161,6	160,3	1,7	2,7
24-23	12,48		0,005	0,9		0,71	0,55	0,11		162,4	160,41	159,51	160,3	159,4	2,7
17-22	21,88		0,004	0,48		0,75	0,58	0,15	162,5	162,5	160,95	160,47	160,8	160,32	1,7	2,18
22-23	28,06		0,003	0,69		0,75	0,53	0,16	162,5	162,4	160,43	159,74	160,27	159,58	2,23	2,82
23-31	50,49		0,003	0,9		0,82	0,62	0,22	162,4	161,4	159,65	158,75	159,43	158,53	2,97	2,87
32-31	5,18		0,007	2,17		-	-	-	162,3	161,4	-	-	160,6	158,43	1,7	2,97
31-39	53,71		0,003	0,9		0,83	0,65	0,23	161,4	160,5	158,61	157,71	158,38	157,48	3,02	3,02
39-40	53,71		0,003	0,36		0,83	0,65	0,23	160,5		157,71	157,35	157,48	157,12	3,02	2,88
40-gns	215,12		0,002	0,1		0,91	0,60	0,42			157,19	157,09	156,77	156,67	3,23	3,33

Grafik kağıdındaki nehrin enine profilini buraya ekleyin

Sifonun hesaplanması.

Bir sifonun hidrolik olarak hesaplanması ve tasarlanması sırasında aşağıdaki koşullara uyulmalıdır:

Çalışma hattı sayısı – en az iki;

Çelik boruların çapı en az 150 mm'dir;

Sifonun rotası çim sahaya dik olmalıdır;

Yan dalların ufka doğru bir eğim açısı olmalıdır α - 20 dereceden fazla olmamalıdır;

Sifon h'nin su altı kısmının döşeme derinliği 0,5 m'den az değildir ve çim saha içinde - 1 m'den az değildir;

Drenaj hatları b arasındaki net mesafe 0,7 - 1,5 m olmalıdır;

Borulardaki hız öncelikle 1 m/s'den ve ikinci olarak besleme manifoldundaki hızdan (V in. ≥ V in.) az olmamalıdır;

Giriş odasındaki su işareti, sifona yaklaşan en derin kolektördeki su işareti olarak alınır;

Çıkış bölmesindeki su işareti, sifondaki basınç kaybı miktarı kadar giriş bölmesindeki su işaretinden daha düşüktür; dışarı =zin. - ∆h.

Sifonu tasarlama ve hidrolik hesaplama prosedürü:

1. Grafik kağıdına, sifonun döşendiği yerdeki nehrin profilini aynı yatay ve dikey ölçeklerde çiziyorum. Sifonun dallarının ana hatlarını çiziyorum ve L uzunluğunu belirliyorum.

2. Sifondaki tahmini debiyi tasarım alanlarındaki debilerle aynı şekilde belirliyorum (yani form 5'ten alıyorum).

3. Sifon V d.'deki tasarım hızını ve çalışma hattı sayısını kabul ediyorum.

4. Shevelev tablolarını kullanarak, bir borudaki hız ve akış hızına göre boruların çapını, hesaplanan akış hızının çalışma hattı sayısına bölünmesine eşit olarak seçiyorum; Birim uzunluk başına borulardaki basınç kaybını buluyorum.

5. Sifondaki basınç kaybını toplam olarak hesaplıyorum:

burada - girişteki yerel direnç katsayısı = 0,563;

Sifon çıkışındaki hız, m/s;

- sifondaki tüm dönüşlerdeki basınç kayıplarının toplamı;

Dönme açısı, derece;

Dönen dirsekteki yerel direnç katsayısı (Tablo 6.1)

Tablo 6.1

Dirsekteki yerel direnç katsayıları (400 mm'ye kadar çap ile.)

6. Sifonun acil durum çalışması sırasında hesaplanan akışın tamamının tek bir hattan geçme olasılığını kontrol ediyorum: önceden belirtilen çapta, sifon ∆h acil durumunda hız ve basınç kaybını bulun.

7. Aşağıdaki eşitsizlik dikkate alınmalıdır: h 1 ≥ ∆h acil durum. - ∆h,

burada h 1, dünya yüzeyinden giriş odasındaki suya olan mesafedir

Bu oran karşılanmazsa koşul sağlanana kadar çizgilerin çapını artırın. Bu çaptaki akış hızını ve sifonun normal çalışma modunu bulunuz. Hız 1 m/s'den az ise hatlardan biri yedek olarak kabul edilir.

8. Sifonun çıkış haznesindeki su seviyesi hesaplanır.

Bizim durumumuzda sifon 83 m uzunluğunda ve tahmini akış hızı 33,13 l/s'dir. Sifon için çapı 300 mm ve akış hızı 0,78 m/s olan bir adet kollektör (4-5) uygundur, sifonun arkasındaki boru hattındaki hız ise 0,84 m/s'dir. Dükerin alt ve yükselen dalları 10° açıyla iki dalı vardır. Giriş odasındaki su seviyesi 157,15 m, toprak yüzeyinden suya olan mesafe 2,85 m'dir.

2 adet çalışan sifon hattını kabul ediyoruz. Shevelev tablosunu kullanarak, 150 mm çapında 16.565 l/s çelik boru debisini, 0,84 m/s su hızını, 1 m – 0,0088 m başına basınç kaybını kabul ediyoruz.

Basınç kaybını hesaplıyoruz:

Uzunluk boyunca: ∆h 1 =0,0088*83=0,7304 m.

Girişte: ∆h 2 =0,563*(0,84) 2 /19,61=0,020 m.

Çıkışta: ∆h 3 =(0,84 -0,84) 2 /19,61=0 m.

4 dönüşte: ∆h 4 =4*(10/90)*0,126*(0,84) 2 /19,61=0,002 m.

Genel: ∆h=0,7304 +0,020 +0 +0,002 =0,7524 m.

Sifonun çalışmasını acil durum modunda kontrol ediyoruz: 33,13 l/s akış hızında ve 150 mm boru çapında. Hızı 1,68 m/s, birim basınç kaybını ise 0,033 olarak buluyoruz. Basınç kaybını yeniden hesaplıyoruz:

Uzunluk: ∆h 1 =0,033*83=2,739 m.

Girişte: ∆h 2 =0,563*(1,68) 2 /19,61=0,081 m.

Çıkışta: ∆h 3 = (0,84-1,68) 2 /19,61 = 0,036 m.

4 dönüşte: ∆h 4 =4*(10/90)*0,126*(1,68) 2 /19,61=0,008 m.

Genel: ∆h acil durum = 2,739 +0,081 +0,036 +0,008 =2,864 m.

Durumu kontrol ediyoruz: 2,85 ≥ (2,864-0,7524 =2,1116 m). Koşul karşılanıyor. Normal çalışma koşullarında boru hattını akış sızıntısı açısından kontrol ediyorum: 33,13 m/s akış hızında ve 150 mm çapta. hız 1,68 m/s olacaktır. Ortaya çıkan hız 1 m/s'den fazla olduğundan her iki hattı da çalışıyor olarak kabul ediyorum.

Sifonun çıkışındaki su işaretini hesaplıyoruz:

dışarı =zin. - ∆h= 157,15 - 2,864=154,29 m.

Çözüm.

Parkur projesini gerçekleştirirken hesaplama ve açıklama notunda sunulan şehrin drenaj ağını ilk verilere dayanarak hesapladık ve hesaplamalara dayanarak grafiksel bir kısım hazırladık.

Bu kurs projesinde Mordovya Cumhuriyeti'nde toplam nüfusu 35.351 kişi olan bir yerleşim yerinin drenaj ağı tasarlandı.

%95'lik kaynağın su debisi 2,21 m3/s yani 5 m3/s'den az olduğundan bu bölge için yarı ayrı drenaj sistemini tercih ettik. Nüfusun 500 binden az olması nedeniyle bu yerleşim için de merkezi drenaj sistemini tercih ettik. ve çapraz bir şema, çünkü ana toplayıcının döşenmesi, su kanalı boyunca tesis bölgesinin alt kenarı boyunca planlanmıştır.

yazı Boyutu

KANALİZASYON - DIŞ AĞLAR VE YAPILAR - SNiP 2-04-03-85 (SSCB Devlet İnşaat Komitesi'nin 21-05-85 71 tarihli Kararı ile onaylanmıştır) (20-05-86'dan düzenlenmiştir)... 2018'de alakalı

Spesifik maliyetler, eşitsizlik katsayıları ve tahmini atık su akış hızları

2.1. Nüfuslu bölgelerde kanalizasyon sistemlerini tasarlarken, konut binalarından evsel atık suyun hesaplanan spesifik günlük ortalama (yıllık) drenajı, SNiP 2.04.02-84'e göre hesaplanan spesifik günlük ortalama (yıllık) su tüketimine eşit olarak alınmalıdır. sulama bölgeleri ve yeşil alanlar için su tüketimini hesaba katar.

2.2. Yoğun maliyetlerin hesaba katılması gerekiyorsa, bireysel konut ve kamu binalarından tahmini atık su akışlarını belirlemek için özel drenaj, SNiP 2.04.01-85'e uygun olarak yapılmalıdır.

2.7. Hesaplanan maksimum ve minimum atık su akışları, Madde 2.5'e göre belirlenen ortalama günlük (yıllık) atık su akışlarının Tablo 2'de verilen genel düzgünsüzlük katsayıları ile çarpımı olarak belirlenmelidir.

Tablo 2

Atık su girişinin genel eşitsizliği katsayısı	Ortalama atık su akışı, l/s
	5	10	20	50	100	300	500	1000	5000 veya daha fazla
Maksimum K_gen.max	2,5	2,1	1,9	1,7	1,6	1,55	1,5	1,47	1,44
Minimum K_gen.min	0,38	0,45	0,5	0,55	0,59	0,62	0,66	0,69	0,71

3. Ortalama atık su akışının ara değerleri için genel düzgünsüzlük katsayıları enterpolasyonla belirlenmelidir.

2.8. Endüstriyel işletmelerden kaynaklanan endüstriyel atık suyun tahmini maliyetleri aşağıdaki gibi alınmalıdır:

Atölyelerden atık su alan işletmenin harici toplayıcıları için - maksimum saatlik akış hızlarında;

İşletmenin saha içi ve saha dışı toplayıcıları için - birleşik saatlik programa göre;

bir grup işletmenin saha dışı toplayıcısı için - atık suyun toplayıcıdan akış süresi dikkate alınarak birleşik saatlik programa göre.

2.9. Madde 1.1'de listelenen şemaları geliştirirken, belirli ortalama günlük (yıllık) su bertarafı Tablo 3'e göre alınabilir.

Endüstriyel ve tarımsal işletmelerden gelen atık suyun hacmi, konsolide standartlara veya mevcut analog projelere göre belirlenmelidir.

Tablo 3

Notlar: 1. Spesifik ortalama günlük su tahliyesi, iklimsel ve diğer yerel koşullara ve iyileştirme derecesine bağlı olarak %10 - 20 oranında değişebilir.

2. 1990 yılı sonrasındaki endüstriyel gelişime ilişkin verilerin bulunmaması durumunda, işletmelerden Tablo 3'te belirlenen akışın% 25'i kadar ilave atık su akışının kabul edilmesine izin verilmektedir.

2.10. Yerçekimi hatları, toplayıcılar ve kanalların yanı sıra evsel ve endüstriyel atık suyun basınçlı boru hatları, madde 2.7 ve 2.8'e göre hesaplanan toplam maksimum akış hızının geçişi ve yağmur ve kar erimesi dönemlerinde ek yüzey ve yeraltı suyu akışı açısından kontrol edilmelidir, sızıntı kuyusu kapakları ve yeraltı suyunun sızması nedeniyle kanalizasyon şebekesine düzensiz bir şekilde girme. Ek giriş miktarı q_ad, l/s, özel araştırmalara veya benzer nesnelerin işletme verilerine dayanarak ve bunların yokluğunda formüle göre belirlenmelidir.

q_ad = 0,15L karekök (m_d),

(1)

Burada L, hesaplanan yapıya (boru hattı sahası) kadar olan boru hatlarının toplam uzunluğudur, km;

m_d - SNiP 2.01.01-82'ye göre belirlenen maksimum günlük yağış değeri, mm.

Artan akışın geçişi için herhangi bir şekle sahip bir kesite sahip yerçekimi boru hatları ve kanalların doğrulama hesaplaması, 0,95 dolum yüksekliğinde yapılmalıdır.

4 Arıtma tesislerinin hesaplanması

4.1 Arıtma tesislerine giren atık su akışının ve düzgünsüzlük katsayısının belirlenmesi

Arıtma tesislerinin üretim kapasitesini, gelen atık suyun özelliklerini dikkate alarak SNiP 2.04.03-85 formüllerini kullanarak hesaplıyoruz:

ortalama günlük atık su girişi 4000 m3 /gün, maksimum günlük atıksu girişi 4500 m3 /gün, saatlik düzgünsüzlük katsayısı 1,9'dur.

Ortalama günlük debi 4000 m 3 /gündür. Daha sonra ortalama saatlik tüketim

burada Q ortalama günlük tüketim,

Maksimum saatlik tüketim

Q max =q ort. K h.max (6)

burada K hmax standartlara göre kabul edilen maksimum saatlik eşitsizlik katsayısıdır

K h.maks =1,3·1,8=2,34

Maksimum günlük eşitsizlik katsayısı

Güne göre maksimum =1,1.

Daha sonra maksimum günlük tüketim

Q gün.maks =4000·1.1=4400 m3 /gün.

Maksimum saatlik tüketim

.

4.2 Nüfuslu bir alandan ve yerel sanayiden (peynir fabrikası) gelen atık su akışlarının belirlenmesi

Peynir tesisinin tasarım kapasitesi 210 ton/gündür. Peynir fabrikasının günlük atık su akışı, tesisin günlük 150 ton süt işlemeye eşdeğer gerçek kapasitesi ile belirlenmektedir.

Standart atık su tüketimi 1 ton işlenmiş süt başına 4,6 m3'tür. Daha sonra peynir fabrikasından gelen günlük atık su tüketimi

Q günlük tarak =150·4.6=690 m3 /gün.

Peynir fabrikası için atık su kirletici maddelerin konsantrasyonu (birleşik BOD toplamı) 2400 mg/l'ye göredir. Peynir tesisinden atıksu arıtma tesisine giren kirleticilerin miktarı

BOİ tam kombinasyonu = 2400 690 = 1656 g/gün.

Yerleşimin olduğu bir alandan gelen atık su akışı, atık su arıtma tesisine giren maksimum günlük akış hızı ile peynir fabrikasından gelen günlük atık su akışı arasındaki fark olarak belirlenebilir.

Q günleri max – Q günlük tarak =4400-690=3710 m3 /gün.

Standartlara göre bir kişiden kaynaklanan kirlilik miktarı BOİ toplamı = 75 g/gün. Yerleşimde yaşayanların sayısı 16.000 kişidir.

Toplam kirlilik miktarı

BOİ toplam dağları =75·16000=1200 g/gün.

Evsel ve endüstriyel atık su karışımındaki kirlilik miktarını belirleyelim

BOD tam cm. =(1656+1200)/4400=649 mg/l.

4.3 Kum tutucuların ve kum yastıklarının hesaplanması

Kum tutucular, çamurun çökeltme tanklarından uzaklaştırılmasında ve daha fazla susuzlaştırılmasında önemli zorluklar yaratabilecek organik yabancı maddelerle birlikte çökeltme tanklarında çökelmesini önlemek amacıyla atık sudaki mineral yabancı maddeleri (çoğunlukla kum) tutmak üzere tasarlanmıştır.

Akışımız için, Şekil 1'de gösterilen suyun dairesel hareketine sahip bir kum kapanı hesaplayacağız.

1 – hidrolik asansör; 2 – yüzen yabancı maddeleri gidermek için boru hattı

Şekil 1 - suyun dairesel hareketiyle kum tuzağı

Suyun hareketi halka tablası boyunca meydana gelir. Düşen kum, hidrolik bir asansör tarafından periyodik olarak dışarı pompalandığı çatlaklardan koni kısmına girer.

Arıtma tesisine giren atık suyun günlük ortalama akışı 4000 m 3 /gün'dür.

İkincil akış hızı q ort.sec, m3 /s, formülle belirlenir

q ort.sn =, (7)

q ort.sn = (m3 /sn)

Su tahliyesindeki genel eşitsizlik katsayısı 1,73'e eşittir, bu nedenle arıtma tesisine giren atık suyun hesaplanan maksimum akış hızı şuna eşittir:

q maks .s = 0,046·1,73 = 0,08 m3/s = 288 m3/sa.

Kum tuzağının uzunluğunu formül 17'yi kullanarak belirliyoruz

Ls= (8)

burada Ks tablo 27'ye göre kabul edilen katsayıdır, Ks=1.7;

Hs kum tuzağının tahmini derinliğidir, m;

Vs, tablo 28'e göre alınan atık suyun hareket hızıdır, m/s;

Uo, tutulan kum parçacıklarının gerekli çapına bağlı olarak alınan hidrolik kum boyutudur, mm/s.

Ls = M

Bir kum tuzağının halka şeklindeki tepsisinin açık kesitinin tahmini alanı formül 2.14 kullanılarak bulunacaktır.

, (9)

nerede qmax. c - 0,08 m3 / s'ye eşit maksimum tasarım atık su akış hızı;

V, 0,3'e eşit su hareketinin ortalama hızıdır;

n – şube sayısı.

m2

Bir kum tuzağının tahmini verimliliğini belirliyoruz

giriiş

1. Hesaplama kısmı

1.2. Su kuleleri ve temiz su depolarının tank hacimlerinin belirlenmesi

1.3. Piezometrik bir çizginin inşası. 2 asansörlü pompa seçimi

2. Teknolojik kısım

2.1. Su kalitesi ve arıtılmasının temel yöntemleri

2.2. Su arıtma için teknolojik şema seçimi

2.3. Reaktif tesisleri

2.4. Su dezenfeksiyonu

2.5. Su arıtma tesisi için teknolojik ekipman seçimi

Çözüm

Başvuru

Kaynakça

giriiş

Kent ekonomisi, konut ve toplumsal ürün ve hizmetlerin üretimi ve satışıyla uğraşan bir dizi işletmedir.

Belediye sektörü, aynı tür ürün ve hizmetleri satan bir dizi işletmedir.

Merkezi su temini, bir takım özelliklere sahip olan ve kent ekonomisinin yaşamında işlevlerini yerine getiren kent ekonomisinin önemli sektörlerinden biridir.

Merkezi su temini, su tüketicilerine gerekli miktarda, gerekli kalitede ve gerekli basınçta su sağlayan bir kentsel yönetim dalıdır.

Su temini görevlerini yerine getiren bir dizi mühendislik yapısına su temin sistemi (boru hattı) denir.

Merkezi su temini, nüfusa enfeksiyonlara karşı güvenli, kimyasal bileşimi zararsız ve iyi organoleptik niteliklere sahip su sağlar.

Bu endüstrinin bir dizi teknolojik özelliği vardır:

1. Sabitlik (teknolojinin boyutundan bağımsız olarak teknolojik aşamaların değişmeyen durumu);

2. Süreklilik (teknolojik aşamaların katı bir tekrarlanan sırayla uygulanması).

Ancak şehir ekonomisinin birçok sektörü gibi su temininin de kendine has sorunları ve dezavantajları var. Bu, modern teknolojilerin edinilmesi ve işletilmesi için ekipmanın bakımı, zamanında revizyonu ve mevcut onarımı için yetersiz finansmanı, dolayısıyla ekipman ve teknolojinin işleyişindeki sürekli arızaları içerir. Sonuç olarak bu, evlere sağlanan suyun kalitesini, kimyasal ve fiziksel bileşimini etkiler.

1. HESAPLAMA BÖLÜMÜ

1.1. Su tüketimi normları ve rejimleri

Tahmini su tüketimi, nüfuslu bir bölgede yaşayanların sayısı ve su tüketim standartları dikkate alınarak belirlenir.

Nüfusun yoğunlaştığı bölgelerde ev ve içme suyu tüketimi normu, bir sakinin ev ve içme ihtiyaçları için günde tükettiği litre cinsinden su miktarıdır. Su tüketim oranı binaların iyileşme derecesine ve iklim koşullarına bağlıdır.

tablo 1

Su tüketimi standartları

Daha küçük değerler soğuk iklime sahip bölgeleri, daha büyük değerler ise sıcak iklime sahip bölgeleri ifade eder.

Yıl boyunca ve gün boyunca ev ve içme amaçlı su dengesiz bir şekilde tüketilmektedir (yaz aylarında kışa göre daha fazla, gündüz - geceye göre daha fazla tüketilmektedir).

Nüfuslu bir bölgede ev ve içme ihtiyaçları için tahmini (yıllık ortalama) günlük su tüketimi aşağıdaki formülle belirlenir:

Qgün m = ql Nl/1000, m3/gün;

Qgün m = 300*150000/1000 = 45000 m3/gün.

Burada ql – spesifik su tüketimi;

Nzh – tahmini sakin sayısı.

En yüksek ve en düşük su tüketiminin günlük tahmini su tüketimi, m3/gün,

Qday max = Kday max* Qday m;

Qgün dk = Kgün dk* Qday m.

Su tüketiminin günlük eşitsizlik katsayısı Kday şuna eşit alınmalıdır:

Maksimum Kgün = 1,1 – 1,3

Kgün dk = 0,7 – 0,9

Nüfusu büyük olan şehirler için Kday max'ın büyük değerleri, nüfusu az olan şehirler için daha küçük değerler alınır. Kday min için ise durum tam tersi.

Qday max = 1,3*45000 = 58500 m3/gün;

Qgün dk = 0,7*45000 = 31500 m3/gün.

Tahmini saatlik su tüketimi, m3/saat,

qch maks = Kch maks * Qgün maks/24

qch dk = Kch dk * Qgün dk/24

Su tüketiminin saatlik eşitsizlik katsayısı ifadelerden belirlenir.

Kch maks = amax * bmax

Kch min = amin * bmin

a, binaların iyileştirme derecesini dikkate alan bir katsayıdır: amax = 1,2-1,4; amin = 0,4-0,6 (binaların daha yüksek derecede iyileştirilmesi için amax için daha küçük değerler ve amin için daha büyük değerler alınır); b, bir bölgede yaşayanların sayısını dikkate alan bir katsayıdır.

Kch maks = 1,2*1,1 = 1,32

Kch dk = 0,6*0,7 = 0,42

qh max = 1,32*58500/24 ​​​​= 3217,5 m3/h

qh dk = 0,42*31500/24 ​​​​= 551,25 m3/h

Yangınla mücadele için su tüketimi.

Yangınlar sırasında, yangınları söndürmek için ara sıra su kullanılır. Harici yangın söndürme için su tüketimi (yangın başına) ve yerleşim alanındaki eşzamanlı yangın sayısı, yerleşim bölgesindeki sakinlerin sayısına göre harici yangın söndürme için su tüketimini hesaba katan bir tabloya göre alınır.

Aynı zamanda dahili yangın söndürme için su tüketimi, tasarım yangını başına 2,5 l/s'lik iki jet oranında hesaplanmıştır.

Tahmini yangın söndürme süresi 3 saat olarak varsayılmıştır.

Daha sonra yangın söndürme için su temini

Wп =nп (qп+2,5*2)*3*3600/1000, m3

Burada nп tahmini yangın sayısıdır; qп – bir tasarım yangını için su tüketim oranı, l/s.

Bizim durumumuzda nп = 3; qп = 40 l/sn.

Wп = 3 (40+2,5*2)*3*3600/1000 = 1458 m3

Yangın söndürme için saatlik tüketim

Qp.ch. = Wп/3 = 1458/3 = 486 m3/saat

Hesaplanan saatlik eşitsizlik katsayısı Kch max = 1,32'ye dayanarak, günlük harcamaların günün saatine göre dağılımı için olası bir program belirledik.

Kch max = 1,32 için nüfuslu alanlar için farklı saatlik eşitsizlik katsayılarında günlük ev ve içme giderlerinin günün saatlerine göre dağılım tablosuna göre, günlük su tüketimi için bir program oluşturuyoruz ve bu programla su temini programlarını birleştiriyoruz. 1 ve 2 numaralı pompalarla.

1.2 Su kuleleri ve temiz su depolarının tank hacimlerinin belirlenmesi

Su kulesi tankının kapasitesi, su tüketimi ve 2. kaldırma pompa istasyonunun çalışmasının birleşik programları kullanılarak belirlenebilir. Hesaplama sonuçları, su kulesi tankının düzenleyici rolünü yansıtan Tablo 2'de gösterilmektedir. Yani sabah 22'den sabah 5'e kadar olan dönemde, pompa istasyonu 2 tarafından sağlanmayan su sıkıntısı yaşanıyor, her saat başı günlük tüketimin% 0,1 ila 0,8'i tanktan tüketilecek; 5 ila 8 saat ve 10 ila 19 saat arasındaki sürede, günlük akışın% 0,2 ila 0,7'si kadar su tanka akacaktır.