Vanjska kanalizacijska mreža projektirana je prema ukupnom protoku otpadnih voda. Za izračun se koriste standardi odlaganja vode.

Normativ za zbrinjavanje otpadnih voda iz kućanstva je prosječna dnevna konvencionalna količina te vode koja otpada na jednog stanovnika objekta koji je odvodnjen. Norma se mjeri u litrama.

Za procesnu otpadnu vodu, ova količina se izračunava u odnosu na jednu jedinicu koja koristi vodu prema dijagramu toka procesa.

Za stambene objekte standardi odlaganja vode obično se izjednačavaju sa standardima potrošnje vode. To je zbog činjenice da je otpadna voda iz kućanstva uglavnom korištena voda iz slavine, kontaminirana tijekom korištenja za kućanske potrebe. Sva voda koja se isporučuje u vodovodnu mrežu potrošača ne može ući u kućnu kanalizacijsku mrežu. To je količina koja se koristi za pranje i hlađenje tehničke opreme, cestovnih površina, zalijevanje zelenih površina, napojnica itd. Uzimajući to u obzir, za ovaj udio treba umanjiti količinu odvodnje vode.

Standardi zbrinjavanja vode regulirani su SNiP P-G.1-70. Njihove vrijednosti ovise o lokalnim klimatskim uvjetima i drugima: prisutnosti ili odsutnosti unutarnjeg vodoopskrbe, kanalizacije, centralizirane opskrbe toplom vodom, grijača vode za kupke itd.

Potrošnja vode ne ovisi samo o godišnjem dobu, već io dobu dana. U istom režimu treba se promijeniti i odvod vode. Satna neravnomjernost protoka otpadne vode u kanalizaciju ovisi o njenom ukupnom volumenu. Što je ukupna potrošnja veća, ta se neravnomjernost manje osjeća.

Koeficijenti neravnomjernosti odvodnje vode

Pri projektiranju kanalizacijskog sustava potrebno je polaziti ne samo od standardnih i ukupnih količina otpadnih voda koje se mogu ispustiti. Važno je uzeti u obzir fluktuacije u dnevnom režimu odlaganja vode. Sustav se mora nositi s ispuštanjem otpadnih voda tijekom vršnih sati. To vrijedi i za sve njegove parametre, primjerice snagu fekalnih pumpi. Za izračun maksimalnih protoka koriste se odgovarajuće korekcije - koeficijenti neravnomjernosti odvodnje vode.

Zrnatost proračuna neravnomjernosti odvodnje vode do jednog sata potrebna je samo za objekte s velikom vjerojatnošću neravnina. U drugim slučajevima, moguća satna neravnomjernost se uzima u obzir u prethodno prihvaćenoj rezervi u volumenu cijevi. Prilikom izrade hidrauličkih proračuna dionica cjevovoda, unaprijed se pretpostavlja da je njihovo punjenje djelomično.

Koeficijent dnevne neravnomjernosti odvodnje kcyt je omjer dnevnog maksimalnog protoka otpadne vode Q max.dan i dnevnog prosječnog protoka Q pov.dan za godinu:

k dan = Q maks.dan / Q prosječan dan

Koeficijent satne neujednačenosti kh sat odvodnje vode određuje se na sličan način:

k sat = Q max.sat / Q prosječni sat

Ovdje su Q max.hour i Q prosječni sat maksimalni i prosječni troškovi po satu. Q prosječni sat izračunava se na temelju potrošnje po danu (dijeleći je s 24).

Množenjem ovih koeficijenata izračunava se koeficijent opće neravnine ktot: drenaža

k ukupno = k dan k sat

Opći koeficijenti ovise o prosječnim troškovima i dati su u odgovarajućim tablicama za projektante.

Za izračun ovog koeficijenta za vrijednosti prosječnog protoka koje nisu u tablicama koristi se interpolacija na temelju njihovih najbližih podataka. Koristi se formula koju je predložio profesor N.F. Fedorov:

ktot = 2,69 / (q avg) 0,121.

Vrijednost qsr je protok otpadne vode u 1 sekundi (prosječna sekunda) u litrama.

Formula vrijedi za prosječne druge protoke do 1250 litara. Koeficijent dnevne neravnomjernosti odvodnje vode za javne zgrade uzima se kao jedan.

Koeficijent satne neujednačenosti za tehnološke otpadne vode jako ovisi o uvjetima proizvodnje i vrlo je raznolik.

Izračunavam troškove otpadne vode za tuširanje iz industrijskog poduzeća:

Prosječni dnevni Q tuš dan = (40N 5 + 60N 6)/1000, m 3 / dan, (4.12)

Sat nakon svake smjene Q sat tuširanja = (40N 7 + 60N 8)/1000, m 3 / h, (4.13)

Drugi q tuš sec = (40N 7 + 60N 8)/45 * 60, l/s, (4.14)

gdje su N 5, N 6, redom, broj ljudi koji se tuširaju dnevno sa stopom odvodnje vode po osobi u hladnjačama od 40 litara i 60 litara u toplim radnjama;

N 7, N 8 – broj ljudi koji koriste tuš po smjeni s maksimalnim uklanjanjem vode u hladnim i toplim trgovinama.

Q tuš dan = (40 * 76,8 + 60 * 104,5)/1000 = 9,34 m 3 /dan,

Q sati tuširanja = (40 * 48 + 60 * 66,5)/1000 = 5,91 m 3 /h,

q tuš sek = (40 * 48 + 60 * 66,5)/45 * 60 = 2,19 l/s.

Ispunite obrazac 4.

Ako je Obrazac 4 ispravno popunjen, vrijednost druge potrošnje kućne otpadne vode izračunata po formuli (4.11) treba biti jednaka zbroju najvećih izdataka iz 7. stupca;

q životni vijek max = 0,43 l/s i (0,16 + 0,27) = 0,43 l/s.

A vrijednost drugog protoka tuš odvoda (4.14) je zbroj najvećih troškova iz posljednjeg stupca;

q pljusak sek = 2,19 l/s i (0,71 + 1,48) = 2,19 l/s.

Određujem procijenjenu potrošnju iz industrijskog poduzeća:

q n = q industrijski + q životni maks. + q tuš u sekundi, l/s,

q n = 50,3 + 0,43 + 2,19 = 52,92 l/s.

Obračun troškova na gradilištima.

Mrežu odvodnje dijelim na projektirane dijelove i dodjeljujem broj svakom čvoru (bunaru) mreže. Zatim ispunjavam stupce 1-4 obrasca 5.

Određujem protok na svakom mjestu projektiranja pomoću formule:

q cit = (q n + q strana + q mp)K gen. max + q sor, l/s, (4.16)

gdje je q n brzina protoka koja ulazi u projektirano područje iz stambenih zgrada smještenih duž trase;

q strana – strana, dolazi od bočnih priključaka

q mp – tranzit koji dolazi iz uzvodnih dionica i jednak je ukupnom prosječnom protoku prethodnih dionica;

q ssr – koncentrirani protok iz javnih i općinskih zgrada, kao i industrijskih poduzeća smještenih iznad mjesta projektiranja;

Kgen. max – ukupni maksimalni koeficijent neravnomjernosti.

Vrijednost prosječnih troškova (kolone 5-7 obrasca 5) preuzimam iz prethodno popunjenog obrasca 1. Ukupni trošak (kolona 8) jednak je zbroju putnih, bočnih i tranzitnih troškova na mjestu. Možete provjeriti da ukupni protok (iz stupca 8) mora biti jednak prosječnom protoku po površini (obrazac 1, stupac 3).

Za određivanje koeficijenta neravnomjernosti konstruiram glatki grafikon promjena vrijednosti koeficijenta ovisno o prosječnom protoku otpadne vode. Bodove za graf uzimam iz tablice. 4.5. Za prosječne brzine protoka manje od 5 l / s, procijenjeni troškovi određuju se u skladu sa SNiP 2.04.01-85. Ukupni maksimalni koeficijent neravnomjernosti za područja s protokom manjim od 5 l/s bit će jednak 2,5.

U stupac 9 Obrasca 5 upisuju se vrijednosti ukupnog maksimalnog koeficijenta neravnomjernosti utvrđene iz izgrađenog grafikona.

Tablica 4.5

Opći koeficijenti neravnomjernosti dotoka kućne vode.

Množim vrijednosti u stupcima 8 i 9 i dobivam procijenjeni trošak za kvartal. Stupci 11 i 12 sadrže koncentrirane troškove, koji se mogu klasificirati kao bočni (troškovi usmjereni na početak lokacije) ili tranzitni (troškovi od uzvodnih zgrada). Mogu se provjeriti i koncentrirani rashodi čiji je zbroj jednak obračunatim drugim rashodima iz obrasca 2.

U zadnjem stupcu sumiram vrijednosti iz stupaca 10,11,12.

Grafikon za određivanje koeficijenta neravnomjernosti (nalazi se na milimetarskom papiru). Kasnije uklonite ovaj list; potreban je za numeriranje stranica.

Parcela br.	Šifre područja odvodnje i brojevi dionica mreže	Prosječna potrošnja, l/s	Ukupni maksimalni koeficijent neravnomjernosti	Procijenjeni protok, l/s
Put zavijati	Strana	Tranzit	Putnik	Strana	Tranzit	Općenito	Iz četvrtine	Koncentrirano	Ukupno
Strana	Tranzit
1-2		-	-	3,96	-	-	3,96	2,5	9,9	0,26	-	10,16
2-3		-	1-2	4,13	-	3,96	8,09	2,16	17,47	2,23	0,26	19,96
3-4		-	2-3	3,17	-	8,09	11,26	2,05	23,08	0,33	2,49	25,9
4-5		-	3-4	3,49	-	11,26	14,75	1,94	28,62	1,4	2,82	32,84
6-7		-	-	0,80	-	-	0,80	2,5	2,0	-	-	2,0
7-8		-	6-7	3,58	-	0,80	4,38	2,5	10,95	0,37	-	11,32
8-9	-	-	7-8	-	-	4,38	4,38	2,5	10,95	-	0,37	11,32
9-14		8-9	-	1,33	4,38	-	5,71	2,42	13,82	-	0,37	14,19
12-13		-	-	1,96	-	-	1,96	2,5	4,9	-	-	4,9
13-14		-	12-13	0,90	-	1,96	2,86	2,5	7,15	-	-	7,15
14-15		9-14	13-14	1,44	5,71	2,86	10,01	2,1	21,02	-	0,37	21,39
10-15		-	-	3,05	-	-	3,05	2,5	7,63	0,33	-	7,96
15-16	-	10-15	14-15	-	3,05	10,01	13,06	2,0	26,12	-	0,7	26,82
11-16		-	-	1,13	-	-	1,13	2,5	2,83	-	-	2,83
16-21		15-16	11-16	0,81	13,06	1,13	15,0	1,96	29,4	-	0,7	30,1
21-26		-	16-21	4,01	-	15,0	19,01	1,90	36,12	-	0,7	36,82
20-25		-	-	2,39	-	-	2,39	2,5	5,98	2,23	-	8,21
28-25		-	-	2,44	-	-	2,44	2,5	6,1	0,26	-	6,36
25-26	-	28-25 20-25	-	-	2,44 2,39	-	4,83	2,5	12,08	-	2,49	14,57
26-27		25-26	21-26	2,60	4,83	19,01	26,44	1,6	42,3	0,33	3,19	45,82
5-27	-	4-5	-	-	14,75	-	14,75	1,96	28,91	-	4,22	33,13
27-34		5-27	26-27	2,67	14,75	26,44	43,86	1,71	75,0	-	7,74	82,74
30-29		-	-	2,44	-	-	2,44	2,5	6,1	1,28	-	7,38
29-34	-	30-29	-	-	2,44	-	2,44	2,5	6,1	-	1,28	7,38
33-34		-	-	2,39	-	-	2,39	2,5	5,98	-	-	5,98
34-35		33-34 29-34	27-34	3,92	2,39 2,44	43,86	52,61	1,68	88,38	0,37	9,02	97,77
35-36	-	34-35	-	-	52,61	-	52,61	1,68	88,38	-	9,39	97,77
36-37		-	35-36	3,92	-	52,61	56,53	1,66	93,84	7,78	9,39	111,01
37-38	-	36-37	-	-	56,53	-	56,53	1,66	93,84	52,92	17,17	163,93
38-40		-	37-38	2,87	-	56,53	59,4	1,62	96,23	0,26	70,09	166,58
19-18		-	-	2,39	-	-	2,39	2,5	5,98	-	-	5,98
18-24		19-18	-	2,44	2,39	-	4,83	2,5	12,08	0,40	-	12,48
24-23	-	18-24	-	-	4,83	-	4,83	2,5	12,08	-	0,40	12,48
17-22	23,17	-	-	3,12 2,57	-	-	5,69	2,42	13,77	8,11	-	21,88
22-23		-	17-22	2,78	-	5,69	8,47	2,19	18,55	1,4	8,11	28,06
23-31	13, 12	24-23	22-23	5,3 1,80	4,83	8,47	20,4	1,88	38,35	2,23	9,91	50,49
32-31		-	-	2,07	-	-	2,07	2,5	5,18	-	-	5,18
31-39	-	32-31 23-31	-	-	2,07 20,4	-	22,47	1,85	41,57	-	12,14	53,71
39-40	-	31-39	-	-	22,47	-	22,47	1,85	41,57	-	12,14	53,71
40-GNS	-	39-40	38-40	-	22,47	59,4	81,87	1,62	132,63	-	82,49	215,12

Hidraulički proračun i visinsko projektiranje kućanskih mreža.

Nakon utvrđivanja okvirnih troškova, sljedeća faza u projektiranju odvodne mreže je njen hidraulički proračun i projektiranje visine. Hidraulički proračun mreža se sastoji od odabira promjera i nagiba cjevovoda u dijelovima tako da brzina i vrijednosti punjenja u cjevovodu budu u skladu sa zahtjevima SNiP 2.04.03-85. Visoki dizajn mreže sastoji se od proračuna potrebnih pri izradi profila mreže, kao i za određivanje minimalne vrijednosti ulične mreže. Pri proračunu hidrauličke mreže koristim Lukinove tablice.

Zahtjevi za hidraulički proračun i visinu

Projektiranje kućne mreže.

Prilikom izvođenja hidrauličkih proračuna koristim sljedeće zahtjeve:

1. Cjelokupni izračunati protok dionice ide do njenog početka i ne mijenja se duž njezine duljine.

2. Kretanje u cjevovodu u projektiranom dijelu je beztlačno i ravnomjerno.

3. Najmanji (minimalni) promjeri i padine gravitacijskih mreža prihvaćaju se u skladu s SNiP 2.04.03-85 ili tablicom. 5.1.

4. Dopušteno projektno punjenje u cijevima kada je projektirana brzina protoka propuštena ne smije premašiti standardnu ​​i, u skladu sa SNiP 2.04.03-85, dana je u tablici. 5.2.

5. Brzine protoka u cijevima pri zadanoj projektiranoj brzini protoka ne smiju biti manje od minimalnih, koje su dane u skladu sa SNiP 2.04.03-85 u tablici.

6. Najveća dopuštena brzina strujanja za nemetalne cijevi je 4 m/s, a za metalne cijevi – 8 m/s.

Tablica 5.1

Minimalni promjeri i nagibi

Napomena: 1. Nagibi koji se mogu koristiti za opravdanje navedeni su u zagradama. 2. U naseljenim mjestima s protokom do 300 m 3 /dan dopuštena je uporaba cijevi promjera 150 mm. 3. Za industrijsku kanalizaciju, uz odgovarajuće obrazloženje, dopuštena je uporaba cijevi promjera manjeg od 150 mm.

Tablica 5.2

Maksimalna punjenja i minimalne brzine

7. Brzina kretanja na dionici ne smije biti manja od brzine na prethodnoj dionici ili najveće brzine u bočnim priključcima. Samo za dionice koje prelaze sa strmog na mirni teren dopušteno je smanjenje brzine.

8. Cjevovodi istog promjera spajaju se (usklađuju) "prema razini vode", a različiti "prema shelygovima".

9. Promjeri cijevi trebaju se povećavati od dijela do dijela, iznimke su dopuštene kada se nagib područja naglo povećava.

10. Najmanju dubinu treba uzeti kao veću od dvije vrijednosti: h 1 = h pr – a, m,

h 2 = 0,7 + D, m,

gdje je h pr standardna dubina smrzavanja tla za određeno područje, usvojena prema SNiP 2.01.01-82, m;

a - parametar prihvaćen za cijevi promjera do 500 mm - 0,3 m, za cijevi većeg promjera - 0,5 m;

D – promjer cijevi, m.

Standardna dubina smrzavanja Republike Mordovije je 2,0 m.

h 1 = 2,0 – 0,3 = 1,7;

h2 = 0,7 + 0,2 = 0,9;

Minimalna dubina polaganja za ovo područje je 1,7 m.

Prosječna dubina podzemne vode je 4,4 m.

12. Područja s protokom manjim od 9 - 10 l/s preporučuje se smatrati "izvanprojektiranim", dok su promjer i nagib cijevi jednaki minimalnom, brzina i punjenje se ne računaju.

Proračun kućne mreže

U tablicu u obrascu 6 upisujem rezultate proračuna svakog gravitacijskog presjeka. Prvo popunjavam stupce s početnim podacima - stupce 1, 2, 3, 10 i 11 (troškovi - iz zadnjeg stupca obrasca 5, duljina i kota zemljišta - prema GUP-u). Zatim provodimo hidrauličke proračune sekvencijalno za svaki odjeljak sljedećim redoslijedom:

Tablica 5.3

Broj parcele	Duljina, m	Oznake tla, m
isprva	na kraju
1-2	10,16
2-3	19,96
3-4	25,9
4-5	32,84
6-7	2,0		162,5
7-8	11,32	162,5
8-9	11,32
9-14	14,19
12-13	4,9	162,5
13-14	7,15
14-15	21,39		161,8
10-15	7,96		161,8
15-16	26,82	161,8	160,2
11-16	2,83	160,3	160,2
16-21	30,1	160,2
21-26	36,82
20-25	8,21	163,5	162,5
28-25	6,36		162,5
25-26	14,57	162,5
26-27	45,82
27-34	82,74
30-29	7,38	162,7
29-34	7,38
33-34	5,98	162,5
34-35	97,77
35-36	97,77
36-37	111,01
37-38	163,93
38-40	166,58
19-18	5,98	163,5	163,3
18-24	12,48	163,3
24-23	12,48		162,4
17-22	21,88	162,5	162,5
22-23	28,06	162,5	162,4
23-31	50,49	162,4	161,4
32-31	5,18	162,3	161,4
31-39	53,71	161,4	160,5
39-40	53,71	160,5
40-GNS	215,12

1. Ako je dionica uzbrdo, tada se dubina cjevovoda na početku dionice h 1 uzima jednakom minimalnom h min , a približni promjer uzima se jednak minimalnom za usvojeni tip mreže i sustava odvodnje. (Tablica 5.1). Ako mjesto ima susjedne uzvodne dijelove, tada se početna dubina približno uzima kao jednaka najvećoj dubini na kraju tih odjeljaka.

2. Izračunavam približni nagib cjevovoda:

i o = (h min – h 1 + z 1 – z 2)/l, (5.1)

gdje su z 1 i z 2 oznake površine tla na početku i kraju presjeka;

l je duljina dionice.

Rezultat može biti negativna vrijednost nagiba.

3. Odabirem cjevovod potrebnog promjera D, punjenja h/D, brzine protoka v i nagiba i prema poznatom proračunskom protoku. Odabirem lule prema tablicama A.A. Lukinsa. Počinjem odabir s minimalnim promjerom, postupno prelazeći na veće. Nagib ne smije biti manji od približnog i 0 (i, ako je promjer cijevi jednak minimalnom, ne manji od minimalnog nagiba - Tablica 5.1). Punjenje ne smije biti veće od dopuštenog (tablica 5.2). Brzina mora biti, prvo, ne manja od minimalne (tablica 5.2), i drugo, ne manja od najveće brzine u susjednim dionicama.

Ako je protok u dionici manji od 9-10 l/s, tada se dionica može smatrati neprojektiranom: promjer i nagib uzimam kao minimalne, ali ne prilagođavam punjenje i brzinu. Ispunjavam stupce 4, 5, 6, 7, 8 i 9.

Pad izračunavam po formuli: ∆h=i·l, m

gdje je i – nagib,

l – duljina dionice, m.

Ispuna u metrima jednaka je umnošku ispune u frakcijama i promjera.

4. Od svih odjeljaka koji su susjedni početku, odabirem odjeljak s najvećom dubinom, koji će biti konjugiran. Zatim prihvaćam vrstu spojnice (ovisno o promjeru cijevi u strujnim i spojnim dijelovima). Zatim izračunavam dubine i oznake na početku presjeka, a mogući su sljedeći slučajevi:

a) Ako je konjugacija "po vodi", tada je vodeni znak na početku odjeljka jednak vodenom znaku na kraju konjugiranog odjeljka, tj. Prepisujem vrijednosti iz stupca 13 u stupac 12. Zatim izračunavam kotu dna na početku presjeka, koja je jednaka visini tla na početku presjeka minus dubina na početku presjeka i pišem rezultat u koloni 14.

b) Ako je konjugacija “by shelygs”, tada izračunavam donju oznaku na početku odjeljka: z d.beg. =z d.otpor +D tr.otpor - D tr.tek.

gdje je, z d.otpor - donja oznaka na kraju susjednog dijela, m.

D tr.nastavak – promjer cijevi u susjednom dijelu, m.

D tr.tek. – promjer cijevi u trenutnom dijelu, m.

Tu vrijednost upisujem u stupac 14. Zatim izračunavam vodenu oznaku na početku odsječka, koja je jednaka zbroju donje oznake na početku odsječka z d.poč. i dubinu na početku mjesta i upišite u stupac 12.

c) Ako lokacija nema spoj (tj. uzvodno ili nakon crpne stanice), tada je donja kota na početku lokacije jednaka razlici između nadmorske visine površine tla na početku lokacije i dubina na početku nalazišta. Određujem vodenu oznaku na početku presjeka slično kao u prethodnom slučaju ili, ako sekcija nije izračunata, uzimam je jednakom donjoj oznaci i stavljam crtice u stupce 12 i 13.

U prva dva slučaja dubina na početku presjeka određena je formulom: h 1 = z 1 - z 1d.

5. Izračunavam dubinu i oznake na kraju dionice:

Kota dna jednaka je razlici kote dna na početku dionice i pada,

Vodena oznaka jednaka je zbroju donje oznake na kraju dionice i ispune u metrima ili razlici donje oznake na početku dionice i pada,

Dubina polaganja jednaka je razlici kota vodene površine i dna na kraju dionice.

Ako se dubina polaganja pokaže većom od maksimalne dubine za određenu vrstu tla (u mom slučaju maksimalna dubina je 4,0 m), tada na početku tekuće dionice instaliram regionalnu ili lokalnu crpnu stanicu, dubina na početku dionice uzima se jednako minimalnoj, a ja ponavljam izračun, počevši od točke 3 (ne uzimam u obzir brzine na susjednim dionicama).

Ispunjavam stupce 13, 15 i 17. U stupac 18 možete upisati vrstu sučelja, područje sučelja, prisutnost crpnih stanica itd.

Hidraulički proračun gravitacijske kanalizacijske mreže prikazujem u obrascu 6.

Na temelju rezultata hidrauličkog proračuna odvodne mreže izrađujem uzdužni profil glavnog kolektora jednog od odvodnih bazena. Pod izradom uzdužnog profila glavnog kolektora podrazumijeva se iscrtavanje njegove trase na presjeku prostora u dionicama do GNS-a. Uzdužni profil glavnog kolektora prikazujem u grafičkom dijelu. Prihvaćam keramičke cijevi, jer je podzemna voda agresivna na beton.

Parcela br.	Potrošnja, l/s	Duljina, m	Uk-lon	Ispusti, m	Promjer, mm	Brzina, m/s	Punjenje	Oznake, m	Dubina	Bilješka
Zemlja	voda	dno
dionice	m	isprva	na kraju	isprva	na kraju	isprva	na kraju	isprva	na kraju
1-2	10,16		0,005	1,3		0,68	0,49	0,10			158,4	157,1	158,3		1,7
2-3	19,96		0,004	1,32		0,74	0,55	0,14			157,09	155,77	156,95	155,63	3,05	4,37	N.S.
3-4	25,9		0,003	0,39		0,73	0,50	0,15			158,45	158,06	158,3	157,91	1,7	2,09
4-5	32,84		0,003	0,93		0,78	0,58	0,17			158,08	157,15	157,91	156,98	2,09	3,02
6-7	2,0		0,007	1,05		-	-	-		162,5	-	-	161,3	160,25	1,7	2,25
7-8	11,32		0,005	1,45		0,70	0,52	0,10	162,5		162,6	158,9	160,25	158,80	2,25	3,2
8-9	11,32		0,005	0,55		0,70	0,52	0,10			158,9	158,35	158,8	158,25	3,2	3,75	N.S.
9-14	14,19		0,005	1,4		0,74	0,60	0,12			160,42	159,02	160,30	158,9	1,7	4,1	N.S.
12-13	4,9		0,007	1,89		-	-	-	162,5		-	-	160,8	158,91	1,7	4,09	N.S.
13-14	7,15		0,007	0,84		-	-	-			-	-	161,3	160,46	1,7	2,54
14-15	21,39		0,004	1,12		0,75	0,57	0,14		161,8	161,44	160,32	161,3	160,18	1,7	1,62
10-15	7,96		0,007	1,96		-	-	-		161,8	-	-	160,3	158,34	1,7	3,46
15-16	26,82		0,003	0,24		0,75	0,52	0,16	161,8	160,2	158,4	158,16	158,24		3,56	2,2
11-16	2,83		0,007	1,82		-	-	-	160,3	160,2	-	-	158,6	156,78	1,7	3,42
16-21	30,1		0,003	0,45		0,76	0,55	0,17	160,2		156,85	156,4	156,68	156,23	3,52	3,77
21-26	36,82		0,003	1,65		0,76	0,51	0,18			156,36	154,71	156,18	154,53	3,82	5,47	N.S.
20-25	8,21		0,007	2,52		-	-	-	163,5	162,5	-	-	160,8	158,28	1,7	4,22	N.S.
28-25	6,36		0,007	2,59		-	-	-		162,5	-	-	161,3	158,71	1,7	3,79
25-26	14,57		0,004	1,16		0,69	0,46	0,12	162,5		160,92	159,76	160,8	159,64	1,7	0,36
26-27	45,82		0,003	1,08		0,79	0,58	0,20			159,74	158,66	159,54	158,46	0,46	1,54
27-34	82,74		0,002	0,76		0,84	0,60	0,27			158,63	157,87	158,36	157,6	1,64	2,4
30-29	7,38		0,007	2,87		-	-	-	162,7		-	-		158,13	1,7	4,87	N.S.
29-34	7,38		0,007	1,75		-	-	-			-	-	161,3	159,55	1,7	0,45
33-34	5,98		0,007	2,59		-	-	-	162,5		-	-	160,8	158,21	1,7	1,79
34-35	97,77		0,002	0,86		0,87	0,67	0,30			157,9	157,04	157,6	156,74	2,4	3,26
35-36	97,77		0,002	0,5		0,87	0,67	0,30			157,04	156,54	156,74	156,24	3,26	3,76
36-37	111,01		0,002	0,42		0,87	0,63	0,32			156,51	156,09	156,19	155,77	3,81	4,23	N.S.
37-38	163,93		0,002	0,42		0,91	0,71	0,39			158,69	158,27	158,3	157,88	1,7	2,12
38-40	166,58		0,002	0,46		0,91	0,72	0,40			158,28	157,82	157,88	157,42	2,12	2,58
19-18	5,98		0,007	2,94		-	-	-	163,5	163,3	-	-	161,8	158,86	1,7	4,44	N.S.
18-24	12,48		0,005	1,3		0,71	0,55	0,11	163,3		161,71	160,41	161,6	160,3	1,7	2,7
24-23	12,48		0,005	0,9		0,71	0,55	0,11		162,4	160,41	159,51	160,3	159,4	2,7
17-22	21,88		0,004	0,48		0,75	0,58	0,15	162,5	162,5	160,95	160,47	160,8	160,32	1,7	2,18
22-23	28,06		0,003	0,69		0,75	0,53	0,16	162,5	162,4	160,43	159,74	160,27	159,58	2,23	2,82
23-31	50,49		0,003	0,9		0,82	0,62	0,22	162,4	161,4	159,65	158,75	159,43	158,53	2,97	2,87
32-31	5,18		0,007	2,17		-	-	-	162,3	161,4	-	-	160,6	158,43	1,7	2,97
31-39	53,71		0,003	0,9		0,83	0,65	0,23	161,4	160,5	158,61	157,71	158,38	157,48	3,02	3,02
39-40	53,71		0,003	0,36		0,83	0,65	0,23	160,5		157,71	157,35	157,48	157,12	3,02	2,88
40 gns	215,12		0,002	0,1		0,91	0,60	0,42			157,19	157,09	156,77	156,67	3,23	3,33

Ovdje umetnite poprečni profil rijeke, koji je na milimetarskom papiru

Proračun sifona.

Prilikom hidrauličkog proračuna i projektiranja sifona moraju se poštovati sljedeći uvjeti:

Broj radnih linija - najmanje dvije;

Promjer čeličnih cijevi je najmanje 150 mm;

Trasa sifona mora biti okomita na plovni put;

Bočne grane moraju imati kut nagiba prema horizontu α - ne više od 20º;

Dubina polaganja podvodnog dijela sifona h nije manja od 0,5 m, a unutar plovnog puta - ne manja od 1 m;

Čisti razmak između odvodnih vodova b treba biti 0,7 - 1,5 m;

Brzina u cijevima mora biti, prvo, ne manja od 1 m/s, i drugo, ne manja od brzine u dovodnom razvodniku (V in. ≥ V in.);

Oznaka vode u ulaznoj komori uzima se kao oznaka vode u najdubljem kolektoru koji se približava sifonu;

Oznaka vode u izlaznoj komori niža je od oznake vode u ulaznoj komori za iznos gubitka tlaka u sifonu, tj. z van = zin. - ∆h.

Postupak projektiranja i hidrauličkog proračuna sifona:

1. Na milimetarskom papiru nacrtam profil rijeke na mjestu gdje je položen sifon u istom horizontalnom i vertikalnom mjerilu. Ocrtavam ogranke sifona i određujem njegovu dužinu L.

2. Određujem procijenjeni protok u sifonu na isti način kao i protoke u projektiranim područjima (tj. preuzimam ga iz obrasca 5).

3. Prihvaćam proračunsku brzinu u sifonu V d. i broj radnih vodova.

4. Koristeći Shevelevove tablice, odabirem promjer cijevi prema brzini i protoku u jednoj cijevi, jednakom izračunatom protoku podijeljenom s brojem radnih linija; Nalazim gubitak tlaka u cijevima po jedinici duljine.

5. Izračunavam gubitak tlaka u sifonu kao zbroj:

gdje je - koeficijent lokalnog otpora na ulazu = 0,563;

Brzina na izlazu iz sifona, m/s;

- zbroj gubitaka tlaka na svim zavojima u sifonu;

Kut rotacije, stupnjevi;

Koeficijent lokalnog otpora u okretnom laktu (tablica 6.1)

Tablica 6.1

Lokalni koeficijenti otpora u laktu (promjera do 400 mm.)

6. Provjeravam mogućnost prolaska cjelokupnog proračunatog protoka kroz jedan vod tijekom rada sifona u nuždi: kod prethodno navedenog promjera pronađite brzinu i gubitak tlaka u sifonu ∆h u nuždi.

7. Mora se poštovati sljedeća nejednakost: h 1 ≥ ∆h hitan slučaj. - ∆h,

gdje je h 1 udaljenost od površine zemlje do vode u ulaznoj komori

Ako ovaj omjer nije zadovoljen, tada povećavajte promjer linija dok se uvjet ne ispuni. Nađite brzinu protoka pri ovom promjeru i normalnom načinu rada sifona. Ako je brzina manja od 1 m/s, tada se jedna od linija prihvaća kao rezervna.

8. Izračunava se razina vode u izlaznoj komori sifona.

U našem slučaju sifon je dug 83 m s procijenjenim protokom od 33,13 l/s. Za sifon je pogodan jedan kolektor (4-5) promjera 300 mm i brzine protoka 0,78 m/s, brzina u cjevovodu iza sifona je 0,84 m/s. Duker ima dvije grane s kutom od 10º u donjoj i uzlaznoj grani. Nivo vode u ulaznoj komori je 157,15 m, udaljenost od površine zemlje do vode je 2,85 m.

Primamo 2 sifonska voda koja rade. Koristeći Shevelevovu tablicu, prihvaćamo pri protoku od 16,565 l/s čelične cijevi promjera 150 mm, brzinu vode 0,84 m/s, gubitak tlaka po 1 m – 0,0088 m.

Izračunavamo gubitak tlaka:

Dužinom: ∆h 1 =0,0088*83=0,7304 m.

Na ulazu: ∆h 2 =0,563*(0,84) 2 /19,61=0,020 m.

Na izlazu: ∆h 3 =(0,84 -0,84) 2 /19,61=0 m.

Kod 4 zavoja: ∆h 4 =4*(10/90)*0,126*(0,84) 2 /19,61=0,002 m.

Općenito: ∆h=0,7304 +0,020 +0 +0,002 =0,7524 m.

Provjeravamo rad sifona u hitnom načinu rada: pri protoku od 33,13 l / s i promjeru cijevi od 150 mm. Nalazimo da je brzina 1,68 m/s, a jedinični gubitak tlaka 0,033. Ponovno izračunavamo gubitak tlaka:

Duljina: ∆h 1 =0,033*83=2,739 m.

Na ulazu: ∆h 2 =0,563*(1,68) 2 /19,61=0,081 m.

Na izlazu: ∆h 3 = (0,84-1,68) 2 /19,61 = 0,036 m.

Kod 4 zavoja: ∆h 4 =4*(10/90)*0,126*(1,68) 2 /19,61=0,008 m.

Općenito: ∆h hitan slučaj = 2,739 +0,081 +0,036 +0,008 =2,864 m.

Provjeravamo uvjet: 2,85 ≥ (2,864-0,7524 =2,1116 m). Uvjet je ispunjen. Provjeravam cjevovod na curenje protoka u normalnim radnim uvjetima: pri protoku od 33,13 m/s i promjeru od 150 mm. brzina će biti 1,68 m/s. Budući da je rezultirajuća brzina veća od 1 m/s, prihvaćam obje linije kao radne.

Izračunavamo oznaku vode na izlazu iz sifona:

z van = zin. - ∆h= 157,15 - 2,864=154,29 m.

Zaključak.

Prilikom izrade kolegija na temelju polaznih podataka izračunali smo gradsku odvodnu mrežu koja je prikazana u proračunu i obrazloženju te na temelju proračuna izradili grafički dio.

U ovom predmetnom projektu projektirana je odvodna mreža naselja u Republici Mordoviji s ukupnim brojem stanovnika od 35 351 stanovnika.

Odabrali smo poluodvojeni sustav odvodnje za ovo područje, budući da je protok vode 95% opskrbe 2,21 m 3 /s, što je manje od 5 m 3 /s. Također smo odabrali centralizirani sustav odvodnje za ovo naselje, budući da ima manje od 500 tisuća stanovnika. i ukrižena shema, jer je polaganje glavnog kolektora planirano duž donjeg ruba teritorija objekta, duž vodenog kanala.

veličina fonta

KANALIZACIJA - VANJSKE MREŽE I KONSTRUKCIJE - SNiP 2-04-03-85 (odobren Dekretom Državnog odbora za izgradnju SSSR-a od 21-05-85 71) (uređeno od 20-05-86)... Relevantno u 2018.

Specifični troškovi, koeficijenti neravnomjernosti i procijenjeni protok otpadnih voda

2.1. Prilikom projektiranja kanalizacijskih sustava u naseljenim područjima, izračunata specifična dnevna prosječna (godišnja) odvodnja kućnih otpadnih voda iz stambenih zgrada treba se uzeti jednaka izračunatoj specifičnoj dnevnoj prosječnoj (godišnjoj) potrošnji vode prema SNiP 2.04.02-84 bez uzimanja uzeti u obzir potrošnju vode za navodnjavanje teritorija i zelenih površina.

2.2. Specifična odvodnja za određivanje procijenjenih protoka otpadnih voda iz pojedinačnih stambenih i javnih zgrada, ako je potrebno uzeti u obzir koncentrirane troškove, treba uzeti u skladu sa SNiP 2.04.01-85.

2.7. Izračunate maksimalne i minimalne protoke otpadnih voda treba odrediti kao umnožak prosječnih dnevnih (godišnjih) protoka otpadnih voda određenih prema točki 2.5 s općim koeficijentima neujednačenosti danim u tablici 2.

tablica 2

Opći koeficijent neravnomjernosti dotoka otpadnih voda	Prosječni protok otpadne vode, l/s
	5	10	20	50	100	300	500	1000	5000 ili više
Maksimalni K_gen.max	2,5	2,1	1,9	1,7	1,6	1,55	1,5	1,47	1,44
Minimalni K_gen.min	0,38	0,45	0,5	0,55	0,59	0,62	0,66	0,69	0,71

3. Za srednje vrijednosti prosječnog protoka otpadne vode, ukupne koeficijente neravnomjernosti treba odrediti interpolacijom.

2.8. Procijenjene troškove industrijske otpadne vode iz industrijskih poduzeća treba uzeti kako slijedi:

Za vanjske kolektore poduzeća koji primaju otpadne vode iz radionica - pri maksimalnim satnim protokima;

Za sakupljače na licu mjesta i izvan njega poduzeća - prema kombiniranom satnom rasporedu;

za vanjski kolektor grupe poduzeća - prema kombiniranom satnom rasporedu, uzimajući u obzir vrijeme protoka otpadnih voda kroz kolektor.

2.9. Prilikom izrade shema navedenih u klauzuli 1.1, specifično prosječno dnevno (godišnje) odlaganje vode može se uzeti prema tablici 3.

Količina otpadnih voda iz industrijskih i poljoprivrednih poduzeća treba se odrediti na temelju konsolidiranih standarda ili postojećih analognih projekata.

Tablica 3

Napomene: 1. Specifična prosječna dnevna potrošnja vode može se promijeniti za 10 - 20% ovisno o klimatskim i drugim lokalnim uvjetima i stupnju poboljšanja.

2. U nedostatku podataka o industrijskom razvoju nakon 1990. godine, dopušteno je prihvatiti dodatni protok otpadnih voda iz poduzeća u iznosu od 25% protoka utvrđenog u tablici 3.

2.10. Gravitacijske vodove, kolektore i kanale, kao i tlačne cjevovode kućnih i industrijskih otpadnih voda treba provjeriti na prolaz ukupnog izračunatog maksimalnog protoka prema točkama 2.7 i 2.8 i dodatni dotok površinske i podzemne vode tijekom razdoblja kiše i otapanja snijega, neorganizirano ulaze u kanalizacijsku mrežu kroz grotla nepropusnih bunara i zbog infiltracije podzemnih voda. Količina dodatnog dotoka q_ad, l/s, treba se odrediti na temelju posebnih istraživanja ili podataka o radu sličnih objekata, au njihovom nedostatku - prema formuli

q_ad = 0,15L kvadratni korijen (m_d),

(1)

Gdje je L ukupna duljina cjevovoda do izračunate strukture (mjesto cjevovoda), km;

m_d - vrijednost maksimalne dnevne oborine, mm, određena u skladu sa SNiP 2.01.01-82.

Proračun za provjeru gravitacijskih cjevovoda i kanala bilo kojeg oblika poprečnog presjeka za prolaz povećanog protoka mora se provesti pri visini punjenja od 0,95.

4 Izračun objekata za pročišćavanje

4.1 Određivanje protoka otpadnih voda koje ulaze u uređaje za pročišćavanje i koeficijenta nejednakosti

Izračunavamo propusni kapacitet postrojenja za pročišćavanje koristeći formule SNiP 2.04.03-85, uzimajući u obzir karakteristike dolazne otpadne vode:

prosječni dnevni dotok otpadnih voda je 4000 m 3 /dan, maksimalni dnevni dotok otpadnih voda je 4500 m 3 /dan, koeficijent satne neravnomjernosti je 1,9.

Prosječni dnevni protok je 4000 m 3 /dan. Zatim, prosječna satna potrošnja

gdje je Q prosječna dnevna potrošnja,

Maksimalna satna potrošnja bit će

Q max =q avg K h.max (6)

gdje je K h max najveći koeficijent satne neujednačenosti prihvaćen prema standardima

K h. max =1,3·1,8=2,34

Maksimalni koeficijent dnevne neravnine

Po danu max =1,1.

Zatim najveća dnevna potrošnja

Q dan.max =4000·1.1=4400 m 3 /dan.

Maksimalna satna potrošnja

.

4.2 Određivanje protoka otpadnih voda iz naseljenog područja i lokalne industrije (sirana)

Projektirani kapacitet sirane je 210 tona/dan. Dnevni protok otpadnih voda iz sirane određen je njenim stvarnim kapacitetom od 150 tona prerade mlijeka dnevno.

Standardna potrošnja otpadnih voda je 4,6 m 3 po 1 toni prerađenog mlijeka. Tada je dnevna potrošnja otpadnih voda iz sirane

Q dnevni komb =150·4,6=690 m 3 /dan.

Koncentracija zagađivača otpadnih voda (BPK ukupni kombinirani) za siranu je prema 2400 mg/l. Količina onečišćujućih tvari koje ulaze u uređaj za pročišćavanje otpadnih voda iz sirane bit će

BPK puna kombinacija = 2400 690 = 1656 g/dan.

Protok otpadnih voda iz naseljenog područja može se odrediti kao razlika između maksimalnog dnevnog protoka koji ulazi u uređaj za pročišćavanje otpadnih voda i dnevnog protoka otpadnih voda iz sirane

Q dana max – Q dnevni komb =4400-690=3710 m 3 /dan.

Prema standardima, količina onečišćenja jedne osobe BPK ukupno = 75 g/dan. Broj stanovnika u naselju je 16.000 ljudi.

Ukupna količina onečišćenja

BPK ukupne planine =75·16000=1200 g/dan.

Odredimo količinu onečišćenja u mješavini kućne i industrijske otpadne vode

BOD puni cm. =(1656+1200)/4400=649 mg/l.

4.3 Proračun pješčanika i pješčanih jastuka

Pjeskolovci su namijenjeni zadržavanju mineralnih nečistoća (uglavnom pijeska) sadržanih u otpadnim vodama, kako bi se izbjeglo njihovo taloženje u taložnicima zajedno s organskim nečistoćama, što bi moglo stvoriti značajne poteškoće u uklanjanju mulja iz taložnika i njegovom daljnjem odvodnjavanju.

Za naše otjecanje izračunat ćemo pješčanu zamku s kružnim kretanjem vode, prikazanu na slici 1.

1 – hidraulički elevator; 2 – cjevovod za uklanjanje plutajućih nečistoća

Slika 1 - pjeskolov s kružnim kretanjem vode

Kretanje vode događa se duž prstenaste ladice. Otpali pijesak kroz pukotine ulazi u konusni dio, odakle se povremeno ispumpava hidrauličkim dizalom.

Prosječni dnevni protok otpadnih voda koje ulaze u uređaj za pročišćavanje je 4000 m 3 /dan.

Sekundarni protok q avg.sec, m 3 /s, određuje se formulom

q prosj.sec =, (7)

q prosj.sec = (m 3 /s)

Ukupni koeficijent neravnomjernosti odvodnje vode jednak je 1,73, stoga je maksimalni proračunski protok otpadne vode koja ulazi u uređaj za pročišćavanje jednak

q max .s = 0,046·1,73 = 0,08 m 3 / s = 288 m 3 / h.

Duljinu pješčane zamke određujemo pomoću formule 17

Ls= (8)

gdje je Ks koeficijent prihvaćen prema tablici 27, Ks=1,7;

Hs je procijenjena dubina pješčane zamke, m;

Vs je brzina kretanja otpadne vode, m/s, uzeta prema tablici 28;

Uo je hidraulička veličina pijeska, mm/s, uzeta ovisno o potrebnom promjeru zadržanih čestica pijeska.

Ls = m

Procijenjena površina otvorenog poprečnog presjeka prstenaste posude jedne pješčane zamke pronaći će se pomoću formule 2.14

, (9)

gdje je qmax. c - maksimalni proračunski protok otpadne vode jednak 0,08 m 3 /s;

V je prosječna brzina kretanja vode jednaka 0,3;

n – broj grana.

m 2

Određujemo procijenjenu produktivnost jednog pješčanika

Uvod

1. Kalkulacijski dio

1.2. Određivanje volumena spremnika vodotornjeva i rezervoara čiste vode

1.3. Konstrukcija pijezometrijske linije. Izbor pumpi 2 dizanja

2. Tehnološki dio

2.1. Kvaliteta vode i osnovni načini njezina pročišćavanja

2.2. Odabir tehnološke sheme za pročišćavanje vode

2.3. Oprema za reagense

2.4. Dezinfekcija vode

2.5. Izbor tehnološke opreme za postrojenje za pročišćavanje vode

Zaključak

Primjena

Bibliografija

Uvod

Urbano gospodarstvo je skup poduzeća koja se bave proizvodnjom i prodajom stambenih i komunalnih proizvoda i usluga.

Općinski sektor je skup poduzeća koja prodaju istu vrstu proizvoda i usluga.

Centralizirana vodoopskrba jedan je od važnih sektora urbanog gospodarstva, koji ima niz značajki i obavlja svoje funkcije u životu urbanog gospodarstva.

Centralizirana vodoopskrba grana je gradskog gospodarenja koja potrošačima vode osigurava vodu u potrebnim količinama, potrebne kvalitete i pod potrebnim pritiskom.

Skup inženjerskih građevina koje obavljaju zadatke vodoopskrbe naziva se vodoopskrbni sustav (cjevovod).

Centralizirana vodoopskrba osigurava stanovništvu vodu koja mora biti sigurna od infekcija, neškodljiva po kemijskom sastavu i dobrih organoleptičkih svojstava.

Ova industrija ima niz tehnoloških značajki:

1. Konstantnost (nepromijenjeno stanje tehnoloških faza, bez obzira na veličinu tehnologije);

2. Kontinuitet (provedba tehnoloških faza u strogom ponavljajućem nizu).

No, poput mnogih sektora urbanog gospodarstva, opskrba vodom ima svoje probleme i nedostatke. To uključuje i nedostatna sredstva za održavanje, pravovremene remonte i tekuće popravke opreme, za nabavu i rad suvremenih tehnologija, dakle stalne kvarove u radu opreme i tehnologije. Kao rezultat toga, to utječe na kvalitetu vode koja se isporučuje u domove, njezin kemijski i fizički sastav.

1. RAČUNSKI DIO

1.1. Norme i režimi potrošnje vode

Procijenjena potrošnja vode utvrđuje se uzimajući u obzir broj stanovnika naseljenog mjesta i standarde potrošnje vode.

Normativ potrošnje vode za kućanstvo i piće u naseljenim mjestima je količina vode u litrama koju dnevno potroši jedan stanovnik za potrebe kućanstva i pića. Stopa potrošnje vode ovisi o stupnju poboljšanja zgrada i klimatskim uvjetima.

stol 1

Standardi potrošnje vode

Manje vrijednosti se odnose na područja s hladnom klimom, a veće vrijednosti na područja s toplom klimom.

Tijekom godine i tijekom dana voda za kućanstvo i piće troši se neravnomjerno (ljeti se troši više nego zimi; danju - više nego noću).

Procijenjena (prosječna godišnja) dnevna potrošnja vode za potrebe kućanstva i piće u naseljenom mjestu određena je formulom

Qdan m = ql Nl/1000, m3/dan;

Qdan m = 300*150000/1000 = 45000 m3/dan.

Gdje je ql – specifična potrošnja vode;

Nzh – procijenjeni broj stanovnika.

Procijenjena potrošnja vode po danu najveće i najmanje potrošnje vode, m3/dan,

Qdan max = Kdan max* Qdan m;

Qdan min = Kdan min* Qdan m.

Koeficijent dnevne neujednačenosti potrošnje vode Kdan treba uzeti jednak

Kdan max = 1,1 – 1,3

Kdan min = 0,7 – 0,9

Veće vrijednosti Kday max uzimaju se za gradove s velikim brojem stanovnika, manje vrijednosti za gradove s malim brojem stanovnika. Za Kday min je obrnuto.

Qday max = 1,3*45000 = 58500 m3/dan;

Qdan min = 0,7*45000 = 31500 m3/dan.

Procijenjena satna potrošnja vode, m3/h,

qch max = Kch max * Qdan max/24

qch min = Kch min * Qdan min/24

Iz izraza se određuje koeficijent satne neravnomjernosti potrošnje vode

Kch max = amax * bmax

Kch min = amin * bmin

Gdje je a koeficijent koji uzima u obzir stupanj poboljšanja zgrada: amax = 1,2-1,4; amin = 0,4-0,6 (manje vrijednosti za amax i veće vrijednosti za amin uzimaju se za viši stupanj poboljšanja zgrada); b je koeficijent koji uzima u obzir broj stanovnika u naselju.

Kch max = 1,2*1,1 = 1,32

Kch min = 0,6*0,7 = 0,42

qh max = 1,32*58500/24 ​​​​= 3217,5 m3/h

qh min = 0,42*31500/24 ​​​​= 551,25 m3/h

Potrošnja vode za gašenje požara.

Voda se koristi sporadično za gašenje požara – za vrijeme požara. Potrošnja vode za vanjsko gašenje požara (po požaru) i broj istodobnih požara u naseljenom mjestu uzimaju se prema tablici koja uzima u obzir potrošnju vode za vanjsko gašenje požara prema broju stanovnika u naseljenom mjestu.

Istodobno, potrošnja vode za unutarnje gašenje požara izračunava se u iznosu od dva mlaza od 2,5 l/s po projektiranom požaru.

Predviđeno trajanje gašenja požara je 3 sata.

Zatim dovod vode za gašenje požara

Wp =np (qp+2,5*2)*3*3600/1000, m3

Gdje je n procijenjeni broj požara; qp – stopa potrošnje vode za jedan dizajn požara, l/s.

U našem slučaju np = 3; qp = 40 l/s.

Wp = 3 (40+2,5*2)*3*3600/1000 = 1458 m3

Satni utrošak za gašenje požara

Qp.ch. = Wp/3 = 1458/3 = 486 m3/h

Na temelju izračunatog koeficijenta satne neujednačenosti Kch max = 1,32 postavili smo vjerojatni raspored raspodjele dnevnih troškova po satu u danu.

Prema tablici raspodjele dnevnih troškova kućanstva i pića po satu u danu pri različitim koeficijentima satne neravnomjernosti za naseljena mjesta za Kch max = 1,32, izrađujemo raspored dnevne potrošnje vode i s tim rasporedom kombiniramo rasporede vodoopskrbe. pumpama 1 i 2 dizala.

1.2 Određivanje volumena spremnika vodotornjeva i spremnika čiste vode

Kapacitet spremnika vodotornja može se odrediti kombiniranim rasporedima potrošnje vode i rada crpne stanice 2. dizanja. Rezultati proračuna prikazani su u tablici 2, koja odražava regulacijsku ulogu spremnika vodotornja. Dakle, u vremenu od 22 do 5 sati nedostaje vode koju ne isporučuje crpna stanica 2 diže se u količini od 0,1 do 0,8% dnevne potrošnje svakog sata iz spremnika; u vremenu od 5 do 8 sati i od 10 do 19 sati u spremnik će dotjecati voda u količini od 0,2 do 0,7% dnevnog protoka.