ضریب کلی ناهمواری ورودی فاضلاب را نشان می دهد. تعیین دبی فاضلاب ورودی به تصفیه خانه ها و ضریب ناهمواری

شبکه فاضلاب خارجی بر اساس جریان کل فاضلاب طراحی شده است. برای محاسبه آن از استانداردهای دفع آب استفاده می شود.

هنجار دفع فاضلاب خانگی میانگین حجم معمول روزانه چنین آبی است که بر روی یکی از ساکنان تأسیسات مشمول فاضلاب می افتد. هنجار در لیتر اندازه گیری می شود.

برای پساب فرآیند این مقدار نسبت به یک واحد با استفاده از آب طبق نمودار جریان فرآیند محاسبه می شود.

برای املاک مسکونی، استانداردهای دفع آب معمولاً با استانداردهای مصرف آب برابر است. این به دلیل این واقعیت است که فاضلاب خانگی اساساً از آب لوله کشی استفاده می شود که در طول استفاده از آن برای نیازهای خانگی آلوده می شود. تمام آب های عرضه شده به شبکه آب مصرفی نمی تواند وارد شبکه فاضلاب خانگی شود. این حجمی است که برای شستشوی تجهیزات فنی و خنک سازی آنها، سطوح جاده ها، آبیاری فضای سبز، تغذیه آبنماها و ... استفاده می شود که با در نظر گرفتن این موضوع، میزان دفع آب باید به این میزان کاهش یابد.

استانداردهای دفع آب توسط SNiP P-G.1-70 تنظیم می شود. مقادیر آنها به شرایط آب و هوایی محلی و موارد دیگر بستگی دارد: وجود یا عدم وجود منبع آب داخلی، فاضلاب، تامین آب گرم متمرکز، آبگرمکن برای حمام و غیره.

مصرف آب نه تنها با فصل سال، بلکه با زمان روز نیز متفاوت است. زهکشی آب نیز باید در همان رژیم تغییر کند. ناهمواری ساعتی جریان فاضلاب به فاضلاب به حجم کل آن بستگی دارد. هر چه کل مصرف بیشتر باشد این ناهمواری کمتر احساس می شود.

ضرایب ناهمواری دفع آب

هنگام طراحی یک سیستم فاضلاب، لازم است نه تنها از حجم استاندارد و کل فاضلاب قابل تخلیه استفاده شود. مهم است که نوسانات در رژیم دفع روزانه آب را در نظر بگیرید. سیستم باید با تخلیه فاضلاب در ساعات اوج مصرف مقابله کند. این همچنین در مورد تمام پارامترهای آن، به عنوان مثال قدرت پمپ های مدفوع، صدق می کند. برای محاسبه حداکثر نرخ جریان، از اصلاحات مناسب استفاده می شود - ضرایب ناهمواری زهکشی آب.

دانه بندی محاسبه ناهمواری زهکشی آب تا یک ساعت فقط برای اجسامی با احتمال ناهمواری بالا مورد نیاز است. در سایر موارد، ناهمواری های احتمالی ساعتی در ذخیره پذیرفته شده قبلی در حجم لوله ها لحاظ می شود. هنگام انجام محاسبات هیدرولیکی بخش های خط لوله، پر شدن آنها از قبل جزئی فرض می شود.

ضریب ناهمواری روزانه kcyt دفع آب، نسبت حداکثر جریان روزانه فاضلاب Q max.day به میانگین روزانه جریان Q میانگین روزانه برای سال است:

k روز = Q max.day / Q میانگین روز

ضریب ناهمواری ساعتی دفع آب به صورت مشابه تعیین می شود:

k ساعت = Q max.hour / Q میانگین ساعت

در اینجا Q max.hour و Q میانگین ساعت حداکثر و میانگین هزینه ساعتی هستند. میانگین ساعت Q بر اساس میزان مصرف در روز (تقسیم آن بر 24) محاسبه می شود.

با ضرب این ضرایب، ضریب ناهمواری عمومی ktot محاسبه می شود: زهکشی

k کل = k روز k ساعت

ضرایب کلی به میانگین هزینه ها بستگی دارد و در جداول مربوطه برای طراحان آورده شده است.

برای محاسبه این ضریب برای مقادیر متوسط ​​دبی که در جداول نیستند، از درونیابی بر اساس نزدیکترین داده های آنها استفاده می شود. فرمول ارائه شده توسط پروفسور N.F. Fedorov استفاده می شود:

ktot = 2.69 / (q میانگین) 0.121.

مقدار qср دبی فاضلاب در 1 ثانیه (متوسط ​​ثانیه) بر حسب لیتر است.

این فرمول برای دبی متوسط ​​دوم تا 1250 لیتر معتبر است. ضریب ناهمواری روزانه زهکشی آب برای ساختمانهای عمومی یک در نظر گرفته می شود.

ضریب ناهمواری ساعتی برای فاضلاب تکنولوژیکی به شدت به شرایط تولید بستگی دارد و بسیار متنوع است.

من هزینه های فاضلاب دوش را از یک شرکت صنعتی محاسبه می کنم:

میانگین روزانه دوش Q = (40N 5 + 60N 6)/1000، متر 3 / روز، (4.12)

ساعت بعد از هر شیفت Q ساعت دوش = (40N 7 + 60N 8)/1000، m 3 / h، (4.13)

ثانیه دوش Q دوم = (40N 7 + 60N 8)/45 * 60، l/s، (4.14)

که در آن N 5 و N 6 به ترتیب تعداد افرادی است که در روز از دوش استفاده می کنند با نرخ دفع آب به ازای هر نفر در مغازه های سرد 40 لیتر و 60 لیتر در مغازه های گرم.

N 7، N 8 - به ترتیب تعداد افرادی که در هر شیفت از دوش استفاده می کنند با حداکثر حذف آب در مغازه های سرد و گرم.

روز دوش Q = (40 * 76.8 + 60 * 104.5)/1000 = 9.34 متر مکعب در روز،

ساعت دوش Q = (40 * 48 + 60 * 66.5) / 1000 = 5.91 متر مکعب در ساعت،

q ثانیه دوش = (40 * 48 + 60 * 66.5)/45 * 60 = 2.19 لیتر در ثانیه.

فرم 4 را پر کنید.

اگر فرم 4 به درستی پر شود، مقدار مصرف دوم فاضلاب خانگی محاسبه شده با استفاده از فرمول (4.11) باید برابر با مجموع بزرگترین هزینه ها از ستون 7 باشد.

حداکثر عمر q = 0.43 l/s و (0.16 + 0.27) = 0.43 l/s.

و مقدار دبی دوم زهکشی دوش (4.14) مجموع بالاترین هزینه ها از آخرین ستون است.

q ثانیه دوش = 2.19 لیتر در ثانیه و (0.71 + 1.48) = 2.19 لیتر در ثانیه.

من مصرف تخمینی را از یک شرکت صنعتی تعیین می کنم:

q n = q صنعتی + q عمر حداکثر + q دوش ثانیه، l/s،

q n = 50.3 + 0.43 + 2.19 = 52.92 لیتر در ثانیه.

محاسبه هزینه ها در سایت ها

من شبکه زهکشی را به بخش های طراحی تقسیم می کنم و به هر گره (چاه) شبکه یک عدد اختصاص می دهم. سپس ستون های 1-4 فرم 5 را پر می کنم.

من نرخ جریان را در هر سایت طراحی با استفاده از فرمول تعیین می کنم:

q cit = (q n + q سمت + q mp) K gen . max + q sor، l/s، (4.16)

که در آن q n نرخ جریان سفر ورودی به منطقه طراحی از ساختمان های مسکونی واقع در طول مسیر است.

q side – side، از اتصالات جانبی می آید

q mp - ترانزیت، از بخش های بالادست و از نظر ارزش برابر با میانگین کل دبی جریان بخش های قبلی است.

q сср - جریان متمرکز از ساختمان های عمومی و شهرداری و همچنین شرکت های صنعتی واقع در بالای سایت طراحی.

Kgen. max - حداکثر ضریب ناهمواری کلی.

من مقدار متوسط ​​هزینه ها (ستون های 5-7 فرم 5) را از فرم 1 که قبلاً پر کرده اید می گیرم. کل هزینه (ستون 8) برابر است با مجموع هزینه های سفر، جانبی و ترانزیت در سایت. می توانید بررسی کنید که دبی کل (از ستون 8) باید برابر با دبی متوسط ​​در هر منطقه باشد (فرم 1، ستون 3).

برای تعیین ضریب ناهمواری، من یک نمودار صاف از تغییرات مقدار ضریب بسته به میانگین جریان فاضلاب ایجاد می کنم. امتیاز نمودار را از جدول می گیرم. 4.5. برای متوسط ​​نرخ جریان کمتر از 5 لیتر در ثانیه، هزینه های برآورد شده مطابق با SNiP 2.04.01-85 تعیین می شود. حداکثر ضریب ناهمواری کلی برای مناطق با دبی کمتر از 5 لیتر در ثانیه برابر با 2.5 خواهد بود.

مقادیر حداکثر ضریب ناهمواری کل تعیین شده از نمودار ساخته شده در ستون 9 فرم 5 وارد می شود.

جدول 4.5

ضرایب عمومی ناهمواری ورودی آب خانگی.

من مقادیر ستون های 8 و 9 را ضرب می کنم و هزینه برآورد شده برای سه ماهه را دریافت می کنم. ستون‌های 11 و 12 شامل هزینه‌های متمرکز هستند که می‌توانند به صورت جانبی (هزینه‌های هدایت شده به ابتدای سایت) یا ترانزیت (هزینه‌های ساختمان‌های بالادست) طبقه‌بندی شوند. هزینه های متمرکز را نیز می توان بررسی کرد، مجموع آنها برابر با هزینه های دوم محاسبه شده از فرم 2 است.

در ستون آخر مقادیر ستون های 10،11،12 را خلاصه می کنم.

نمودار برای تعیین ضریب ناهمواری (روی کاغذ گراف است). بعداً این برگه را بردارید؛ برای شماره‌گذاری صفحه لازم است.


قطعه شماره کدهای مناطق زهکشی و تعداد بخش های شبکه میانگین مصرف، l/s حداکثر ضریب ناهمواری کلی نرخ جریان تخمینی، l/s
راه زوزه سمت ترانزیت رهگذر سمت ترانزیت عمومی از ربع متمرکز شده است جمع
سمت ترانزیت
1-2 - - 3,96 - - 3,96 2,5 9,9 0,26 - 10,16
2-3 - 1-2 4,13 - 3,96 8,09 2,16 17,47 2,23 0,26 19,96
3-4 - 2-3 3,17 - 8,09 11,26 2,05 23,08 0,33 2,49 25,9
4-5 - 3-4 3,49 - 11,26 14,75 1,94 28,62 1,4 2,82 32,84
6-7 - - 0,80 - - 0,80 2,5 2,0 - - 2,0
7-8 - 6-7 3,58 - 0,80 4,38 2,5 10,95 0,37 - 11,32
8-9 - - 7-8 - - 4,38 4,38 2,5 10,95 - 0,37 11,32
9-14 8-9 - 1,33 4,38 - 5,71 2,42 13,82 - 0,37 14,19
12-13 - - 1,96 - - 1,96 2,5 4,9 - - 4,9
13-14 - 12-13 0,90 - 1,96 2,86 2,5 7,15 - - 7,15
14-15 9-14 13-14 1,44 5,71 2,86 10,01 2,1 21,02 - 0,37 21,39
10-15 - - 3,05 - - 3,05 2,5 7,63 0,33 - 7,96
15-16 - 10-15 14-15 - 3,05 10,01 13,06 2,0 26,12 - 0,7 26,82
11-16 - - 1,13 - - 1,13 2,5 2,83 - - 2,83
16-21 15-16 11-16 0,81 13,06 1,13 15,0 1,96 29,4 - 0,7 30,1
21-26 - 16-21 4,01 - 15,0 19,01 1,90 36,12 - 0,7 36,82
20-25 - - 2,39 - - 2,39 2,5 5,98 2,23 - 8,21
28-25 - - 2,44 - - 2,44 2,5 6,1 0,26 - 6,36
25-26 - 28-25 20-25 - - 2,44 2,39 - 4,83 2,5 12,08 - 2,49 14,57
26-27 25-26 21-26 2,60 4,83 19,01 26,44 1,6 42,3 0,33 3,19 45,82
5-27 - 4-5 - - 14,75 - 14,75 1,96 28,91 - 4,22 33,13
27-34 5-27 26-27 2,67 14,75 26,44 43,86 1,71 75,0 - 7,74 82,74
30-29 - - 2,44 - - 2,44 2,5 6,1 1,28 - 7,38
29-34 - 30-29 - - 2,44 - 2,44 2,5 6,1 - 1,28 7,38
33-34 - - 2,39 - - 2,39 2,5 5,98 - - 5,98
34-35 33-34 29-34 27-34 3,92 2,39 2,44 43,86 52,61 1,68 88,38 0,37 9,02 97,77
35-36 - 34-35 - - 52,61 - 52,61 1,68 88,38 - 9,39 97,77
36-37 - 35-36 3,92 - 52,61 56,53 1,66 93,84 7,78 9,39 111,01
37-38 - 36-37 - - 56,53 - 56,53 1,66 93,84 52,92 17,17 163,93
38-40 - 37-38 2,87 - 56,53 59,4 1,62 96,23 0,26 70,09 166,58
19-18 - - 2,39 - - 2,39 2,5 5,98 - - 5,98
18-24 19-18 - 2,44 2,39 - 4,83 2,5 12,08 0,40 - 12,48
24-23 - 18-24 - - 4,83 - 4,83 2,5 12,08 - 0,40 12,48
17-22 23,17 - - 3,12 2,57 - - 5,69 2,42 13,77 8,11 - 21,88
22-23 - 17-22 2,78 - 5,69 8,47 2,19 18,55 1,4 8,11 28,06
23-31 13, 12 24-23 22-23 5,3 1,80 4,83 8,47 20,4 1,88 38,35 2,23 9,91 50,49
32-31 - - 2,07 - - 2,07 2,5 5,18 - - 5,18
31-39 - 32-31 23-31 - - 2,07 20,4 - 22,47 1,85 41,57 - 12,14 53,71
39-40 - 31-39 - - 22,47 - 22,47 1,85 41,57 - 12,14 53,71
40-GNS - 39-40 38-40 - 22,47 59,4 81,87 1,62 132,63 - 82,49 215,12

محاسبه هیدرولیک و طراحی شبکه های خانگی در ارتفاع بالا.

پس از تعیین هزینه های برآورد شده، مرحله بعدی در طراحی شبکه زهکشی محاسبه هیدرولیک و طراحی ارتفاع آن است. محاسبه هیدرولیکشبکه شامل انتخاب قطر و شیب خط لوله در بخش هایی است به طوری که سرعت و مقادیر پر شدن در خط لوله مطابق با الزامات SNiP 2.04.03-85 باشد. طراحی بلند مرتبهشبکه متشکل از محاسبات لازم هنگام ساخت یک پروفایل شبکه و همچنین تعیین حداقل مقدار شبکه خیابانی است. هنگام محاسبه شبکه هیدرولیک، من از جداول Lukin استفاده می کنم.

الزامات برای محاسبات هیدرولیک و ارتفاع

طراحی شبکه خانگی

هنگام انجام محاسبات هیدرولیک، من از الزامات زیر استفاده می کنم:

1. کل دبی محاسبه شده مقطع به ابتدای خود می رود و در طول آن تغییر نمی کند.

2. حرکت در خط لوله در قسمت طراحی بدون فشار و یکنواخت است.

3. کوچکترین (حداقل) قطر و شیب شبکه های گرانشی مطابق با SNiP 2.04.03-85 یا جدول پذیرفته می شود. 5.1.

4. پر کردن مجاز طرح در لوله ها در صورت از دست رفتن سرعت جریان طراحی نباید از استاندارد تجاوز کند و مطابق با SNiP 2.04.03-85 در جدول آورده شده است. 5.2.

5. سرعت جریان در لوله ها در یک نرخ جریان طراحی معین نباید کمتر از حداقل باشد که مطابق با SNiP 2.04.03-85 در جدول آورده شده است.

6. حداکثر سرعت جریان مجاز برای لوله های غیر فلزی 4 متر بر ثانیه و برای لوله های فلزی 8 متر بر ثانیه است.

جدول 5.1

حداقل قطر و شیب

نکته: 1. شیب هایی که می توان برای توجیه استفاده کرد در داخل پرانتز مشخص شده است. 2. در مناطق پرجمعیت با دبی تا 300 متر مکعب در روز، استفاده از لوله های با قطر 150 میلی متر مجاز است. 3. برای فاضلاب صنعتی با توجیه مناسب استفاده از لوله های با قطر کمتر از 150 میلی متر مجاز می باشد.

جدول 5.2

حداکثر پر کردن و حداقل سرعت

7. سرعت حرکت بر روی مقطع نباید کمتر از سرعت مقطع قبلی یا بالاترین سرعت در اتصالات جانبی باشد. فقط برای بخش هایی که از شیب به زمین آرام منتقل می شوند، کاهش سرعت مجاز است.

8. خطوط لوله با قطر یکسان "با توجه به سطح آب" و انواع مختلف "بر اساس شلیگ" به هم متصل می شوند (همسان می شوند).

9. قطر لوله ها باید از مقطعی به مقطع دیگر افزایش یابد؛ استثنائات زمانی مجاز است که شیب منطقه به شدت افزایش یابد.

10. حداقل عمق باید به عنوان بزرگتر از دو مقدار در نظر گرفته شود: h 1 = h pr – a, m,

h 2 = 0.7 + D، m،

که در آن h pr عمق استاندارد انجماد خاک برای یک منطقه معین است که مطابق با SNiP 2.01.01-82، m اتخاذ شده است.

الف - پارامتر پذیرفته شده برای لوله های با قطر حداکثر 500 میلی متر - 0.3 متر، برای لوله های با قطر بزرگتر - 0.5 متر؛

D - قطر لوله، متر.

عمق استاندارد انجماد جمهوری موردوویا 2.0 متر است.

h 1 = 2.0 - 0.3 = 1.7;

h2 = 0.7 + 0.2 = 0.9;

حداقل عمق تخمگذاری برای این منطقه 1.7 متر است.

عمق متوسط ​​آب های زیرزمینی 4.4 متر در نظر گرفته شده است.

12. مناطق با دبی کمتر از 9 - 10 لیتر در ثانیه توصیه می شود که "خارج از طراحی" در نظر گرفته شوند، در حالی که قطر و شیب لوله با حداقل است، سرعت و پر شدن محاسبه نمی شود.

محاسبه شبکه خانگی

در جدول فرم 6، نتایج محاسبه هر مقطع ثقلی را وارد می کنم. ابتدا ستون ها را با داده های اولیه پر می کنم - ستون های 1، 2، 3، 10 و 11 (هزینه ها - از آخرین ستون فرم 5، طول و ارتفاع زمین - طبق طرح کلی شهر). سپس محاسبات هیدرولیک را به ترتیب برای هر بخش به ترتیب زیر انجام می دهیم:

جدول 5.3

شماره قطعه طول، متر علائم زمین، m
در ابتدا در پایان
1-2 10,16
2-3 19,96
3-4 25,9
4-5 32,84
6-7 2,0 162,5
7-8 11,32 162,5
8-9 11,32
9-14 14,19
12-13 4,9 162,5
13-14 7,15
14-15 21,39 161,8
10-15 7,96 161,8
15-16 26,82 161,8 160,2
11-16 2,83 160,3 160,2
16-21 30,1 160,2
21-26 36,82
20-25 8,21 163,5 162,5
28-25 6,36 162,5
25-26 14,57 162,5
26-27 45,82
27-34 82,74
30-29 7,38 162,7
29-34 7,38
33-34 5,98 162,5
34-35 97,77
35-36 97,77
36-37 111,01
37-38 163,93
38-40 166,58
19-18 5,98 163,5 163,3
18-24 12,48 163,3
24-23 12,48 162,4
17-22 21,88 162,5 162,5
22-23 28,06 162,5 162,4
23-31 50,49 162,4 161,4
32-31 5,18 162,3 161,4
31-39 53,71 161,4 160,5
39-40 53,71 160,5
40-GNS 215,12

1. اگر بخش سربالایی باشد، عمق خط لوله در ابتدای قطعه h 1 برابر با حداقل h min در نظر گرفته می شود و قطر تقریبی معادل حداقل برای نوع شبکه و سیستم زهکشی اتخاذ شده در نظر گرفته می شود. (جدول 5.1). اگر یک سایت دارای بخش های بالادست مجاور باشد، عمق اولیه تقریباً برابر با بیشترین عمق در انتهای این بخش ها در نظر گرفته می شود.

2. من شیب تقریبی خط لوله را محاسبه می کنم:

i o = (h min – h 1 + z 1 – z 2)/l، (5.1)

که در آن z 1 و z 2 علائم سطح زمین در ابتدا و انتهای بخش هستند.

l طول بخش است.

نتیجه ممکن است یک مقدار شیب منفی باشد.

3. من یک خط لوله با قطر مورد نیاز D، پر کردن h/D، سرعت جریان v و شیب i را با توجه به نرخ جریان محاسبه شده شناخته شده انتخاب می کنم. من لوله ها را طبق جداول A.A. Lukins انتخاب می کنم. من انتخاب را با حداقل قطر شروع می کنم و به تدریج به سمت قطرهای بزرگتر حرکت می کنم. شیب نباید کمتر از i 0 تقریبی باشد (و اگر قطر لوله برابر با حداقل باشد، از حداقل شیب کمتر نباشد - جدول 5.1). پر کردن نباید بیش از حد مجاز باشد (جدول 5.2). سرعت باید اولاً کمتر از حداقل نباشد (جدول 5.2) و ثانیاً از بالاترین سرعت در بخش های مجاور کمتر نباشد.

اگر سرعت جریان در یک بخش کمتر از 9-10 لیتر در ثانیه باشد، می توان بخش را طراحی نشده در نظر گرفت: من قطر و شیب را حداقل می دانم، اما پر شدن و سرعت را تنظیم نمی کنم. ستون های 4، 5، 6، 7، 8 و 9 را پر می کنم.

من سقوط را با استفاده از فرمول محاسبه می کنم: ∆h=i·l, m

کجا، i – شیب،

l - طول بخش، m.

پر شدن بر حسب متر برابر است با حاصلضرب پر شدن در کسری و قطر.

4. از بین تمام مقاطع مجاور ابتدا قسمتی را با بیشترین عمق انتخاب می کنم که مزدوج خواهد بود. سپس نوع کوپلینگ را قبول می کنم (بسته به قطر لوله ها در قسمت جریان و جفت گیری). سپس اعماق و نشانه ها را در ابتدای بخش محاسبه می کنم و موارد زیر امکان پذیر است:

الف) اگر صیغه با آب باشد، علامت آب در ابتدای مقطع برابر است با علامت آب در انتهای قسمت مزدوج، یعنی. مقادیر را از ستون 13 در ستون 12 بازنویسی می کنم. سپس ارتفاع پایین را در ابتدای بخش محاسبه می کنم که برابر با ارتفاع زمین در ابتدای بخش منهای عمق ابتدای بخش است و می نویسم. نتیجه در ستون 14

ب) اگر صیغه با شلیگ باشد، علامت پایین را در ابتدای بخش محاسبه می کنم: z d.beg. =z د.مقاومت مقاومت +D tr - دی tr.tek.

کجا، z d.مقاومت - علامت پایین در انتهای بخش مجاور، m.

D tr.cont. – قطر لوله در قسمت مجاور متر.

D tr.tek. - قطر لوله در مقطع فعلی، متر.

این مقدار را در ستون 14 می نویسم. سپس علامت آب را در ابتدای قسمت محاسبه می کنم که برابر است با مجموع علامت پایین در ابتدای قسمت z d.beg. و عمق را در ابتدای سایت قرار داده و در ستون 12 یادداشت کنید.

ج) اگر محل اتصال (یعنی بالادست یا بعد از ایستگاه پمپاژ) نداشته باشد، ارتفاع پایین در ابتدای سایت برابر با اختلاف ارتفاع سطح زمین در ابتدای سایت و ارتفاع است. عمق در ابتدای سایت علامت آب را در ابتدای قسمت مانند حالت قبل تعیین می کنم یا اگر مقطع محاسبه نشده باشد آن را برابر علامت پایین می گیرم و در ستون های 12 و 13 خط تیره می گذارم.

در دو مورد اول، عمق در ابتدای بخش با فرمول تعیین می شود: h 1 = z 1 - z 1d.

5. من عمق و علائم را در انتهای بخش محاسبه می کنم:

ارتفاع پایین برابر است با تفاوت بین ارتفاع پایین در ابتدای مقطع و سقوط،

علامت آب برابر است با مجموع علامت پایین در انتهای مقطع و پر شدن بر حسب متر یا اختلاف علامت پایین در ابتدای مقطع و سقوط.

عمق تخمگذار برابر با اختلاف ارتفاعات سطح آب و کف در انتهای بخش است.

اگر عمق تخمگذار برای یک نوع خاک معین بیشتر از حداکثر عمق باشد (در مورد من حداکثر عمق 4.0 متر است)، سپس در ابتدای بخش فعلی یک ایستگاه پمپاژ منطقه ای یا محلی نصب می کنم، عمق در ابتدای بخش برابر با حداقل است و من محاسبه را از نقطه 3 تکرار می کنم (من سرعت در بخش های مجاور را در نظر نمی گیریم).

من ستون های 13، 15 و 17 را پر می کنم. در ستون 18 می توانید نوع رابط، منطقه واسط، وجود ایستگاه های پمپاژ و غیره را بنویسید.

من محاسبه هیدرولیک شبکه فاضلاب ثقلی را در فرم 6 ارائه می کنم.

بر اساس نتایج محاسبه هیدرولیکی شبکه زهکشی، من یک پروفیل طولی از کلکتور اصلی یکی از حوضه های زهکشی می سازم. منظور از ساختن پروفیل طولی کلکتور اصلی ترسیم مسیر آن بر روی مقطعی از ناحیه در مقاطع تا GNS است. مشخصات طولی کلکتور اصلی را در قسمت گرافیکی ارائه می کنم. من لوله های سرامیکی را می پذیرم، زیرا آب های زیرزمینی نسبت به بتن تهاجمی هستند.


قطعه شماره مصرف، l/s طول، متر UK-lon رها کردن، م قطر، میلی متر سرعت، m/s پر كردن علامت گذاری، m عمق توجه داشته باشید
زمین اب پایین
سهام متر در ابتدا در پایان در ابتدا در پایان در ابتدا در پایان در ابتدا در پایان
1-2 10,16 0,005 1,3 0,68 0,49 0,10 158,4 157,1 158,3 1,7
2-3 19,96 0,004 1,32 0,74 0,55 0,14 157,09 155,77 156,95 155,63 3,05 4,37 N.S.
3-4 25,9 0,003 0,39 0,73 0,50 0,15 158,45 158,06 158,3 157,91 1,7 2,09
4-5 32,84 0,003 0,93 0,78 0,58 0,17 158,08 157,15 157,91 156,98 2,09 3,02
6-7 2,0 0,007 1,05 - - - 162,5 - - 161,3 160,25 1,7 2,25
7-8 11,32 0,005 1,45 0,70 0,52 0,10 162,5 162,6 158,9 160,25 158,80 2,25 3,2
8-9 11,32 0,005 0,55 0,70 0,52 0,10 158,9 158,35 158,8 158,25 3,2 3,75 N.S.
9-14 14,19 0,005 1,4 0,74 0,60 0,12 160,42 159,02 160,30 158,9 1,7 4,1 N.S.
12-13 4,9 0,007 1,89 - - - 162,5 - - 160,8 158,91 1,7 4,09 N.S.
13-14 7,15 0,007 0,84 - - - - - 161,3 160,46 1,7 2,54
14-15 21,39 0,004 1,12 0,75 0,57 0,14 161,8 161,44 160,32 161,3 160,18 1,7 1,62
10-15 7,96 0,007 1,96 - - - 161,8 - - 160,3 158,34 1,7 3,46
15-16 26,82 0,003 0,24 0,75 0,52 0,16 161,8 160,2 158,4 158,16 158,24 3,56 2,2
11-16 2,83 0,007 1,82 - - - 160,3 160,2 - - 158,6 156,78 1,7 3,42
16-21 30,1 0,003 0,45 0,76 0,55 0,17 160,2 156,85 156,4 156,68 156,23 3,52 3,77
21-26 36,82 0,003 1,65 0,76 0,51 0,18 156,36 154,71 156,18 154,53 3,82 5,47 N.S.
20-25 8,21 0,007 2,52 - - - 163,5 162,5 - - 160,8 158,28 1,7 4,22 N.S.
28-25 6,36 0,007 2,59 - - - 162,5 - - 161,3 158,71 1,7 3,79
25-26 14,57 0,004 1,16 0,69 0,46 0,12 162,5 160,92 159,76 160,8 159,64 1,7 0,36
26-27 45,82 0,003 1,08 0,79 0,58 0,20 159,74 158,66 159,54 158,46 0,46 1,54
27-34 82,74 0,002 0,76 0,84 0,60 0,27 158,63 157,87 158,36 157,6 1,64 2,4
30-29 7,38 0,007 2,87 - - - 162,7 - - 158,13 1,7 4,87 N.S.
29-34 7,38 0,007 1,75 - - - - - 161,3 159,55 1,7 0,45
33-34 5,98 0,007 2,59 - - - 162,5 - - 160,8 158,21 1,7 1,79
34-35 97,77 0,002 0,86 0,87 0,67 0,30 157,9 157,04 157,6 156,74 2,4 3,26
35-36 97,77 0,002 0,5 0,87 0,67 0,30 157,04 156,54 156,74 156,24 3,26 3,76
36-37 111,01 0,002 0,42 0,87 0,63 0,32 156,51 156,09 156,19 155,77 3,81 4,23 N.S.
37-38 163,93 0,002 0,42 0,91 0,71 0,39 158,69 158,27 158,3 157,88 1,7 2,12
38-40 166,58 0,002 0,46 0,91 0,72 0,40 158,28 157,82 157,88 157,42 2,12 2,58
19-18 5,98 0,007 2,94 - - - 163,5 163,3 - - 161,8 158,86 1,7 4,44 N.S.
18-24 12,48 0,005 1,3 0,71 0,55 0,11 163,3 161,71 160,41 161,6 160,3 1,7 2,7
24-23 12,48 0,005 0,9 0,71 0,55 0,11 162,4 160,41 159,51 160,3 159,4 2,7
17-22 21,88 0,004 0,48 0,75 0,58 0,15 162,5 162,5 160,95 160,47 160,8 160,32 1,7 2,18
22-23 28,06 0,003 0,69 0,75 0,53 0,16 162,5 162,4 160,43 159,74 160,27 159,58 2,23 2,82
23-31 50,49 0,003 0,9 0,82 0,62 0,22 162,4 161,4 159,65 158,75 159,43 158,53 2,97 2,87
32-31 5,18 0,007 2,17 - - - 162,3 161,4 - - 160,6 158,43 1,7 2,97
31-39 53,71 0,003 0,9 0,83 0,65 0,23 161,4 160,5 158,61 157,71 158,38 157,48 3,02 3,02
39-40 53,71 0,003 0,36 0,83 0,65 0,23 160,5 157,71 157,35 157,48 157,12 3,02 2,88
40-gns 215,12 0,002 0,1 0,91 0,60 0,42 157,19 157,09 156,77 156,67 3,23 3,33

در اینجا نیمرخ عرضی رودخانه را که روی کاغذ گراف است وارد کنید

محاسبه سیفون.

هنگام محاسبه هیدرولیکی و طراحی سیفون، شرایط زیر باید رعایت شود:

تعداد خطوط کار - حداقل دو.

قطر لوله های فولادی حداقل 150 میلی متر است.

مسیر سیفون باید عمود بر راه راه باشد.

شاخه های جانبی باید زاویه تمایل به افق α داشته باشند - بیش از 20 درجه.

عمق تخمگذار قسمت زیر آب سیفون h کمتر از 0.5 متر و در داخل راهرو - کمتر از 1 متر نیست.

فاصله بین خطوط زهکشی b باید 0.7 - 1.5 متر باشد.

سرعت در لوله ها باید اولاً کمتر از 1 متر بر ثانیه نباشد و ثانیاً از سرعت در منیفولد تغذیه (V in. ≥ V in.) کمتر باشد.

علامت آب در محفظه ورودی به عنوان علامت آب در عمیق ترین جمع کننده نزدیک به سیفون در نظر گرفته می شود.

علامت آب در محفظه خروجی کمتر از علامت آب در محفظه ورودی با میزان افت فشار در سیفون است، یعنی. z بیرون = زین - ∆h.

روش طراحی و محاسبه هیدرولیک سیفون:

1. روی کاغذ گراف، نیمرخ رودخانه را در محلی که سیفون در همان مقیاس های افقی و عمودی گذاشته شده، می کشم. من شاخه های سیفون را ترسیم می کنم و طول آن را L تعیین می کنم.

2. من دبی تخمینی را در سیفون به همان روشی که دبی در نواحی طراحی شده تعیین می کنم (یعنی از فرم 5 می گیرم).

3. سرعت طراحی در سیفون V d و تعداد خطوط کار را قبول دارم.

4. با استفاده از جداول Shevelev، قطر لوله ها را با توجه به سرعت و سرعت جریان در یک لوله، برابر با دبی محاسبه شده تقسیم بر تعداد خطوط کار انتخاب می کنم. من افت فشار در لوله ها را در واحد طول پیدا می کنم.

5. افت فشار در سیفون را به صورت مجموع محاسبه می کنم:

جایی که - ضریب مقاومت محلی در ورودی = 0.563؛

سرعت در خروجی سیفون، m/s.

- مجموع افت فشار در تمام پیچ ها در سیفون.

زاویه چرخش، درجه؛

ضریب مقاومت موضعی در آرنج چرخشی (جدول 6.1)

جدول 6.1

ضرایب مقاومت موضعی در آرنج (با قطر تا 400 میلی متر.)

6. امکان عبور کل جریان محاسبه شده از یک خط را در حین کار اضطراری سیفون بررسی می کنم: در قطر مشخص شده قبلی، سرعت و افت فشار را در اضطراری سیفون ∆h پیدا کنید.

7. نابرابری زیر باید رعایت شود: h 1 ≥ ∆h اضطراری. - ∆h

که در آن h 1 فاصله سطح زمین تا آب در محفظه ورودی است

اگر این نسبت برآورده نشد، قطر خطوط را افزایش دهید تا شرط برآورده شود. سرعت جریان را در این قطر و حالت کار معمولی سیفون پیدا کنید. اگر سرعت کمتر از 1 متر بر ثانیه باشد، یکی از خطوط به عنوان پشتیبان پذیرفته می شود.

8. سطح آب در محفظه خروجی سیفون محاسبه می شود.

در مورد ما، سیفون 83 متر طول دارد و دبی تخمینی آن 33.13 لیتر در ثانیه است. یک کلکتور (4-5) با قطر 300 میلی متر و سرعت جریان 0.78 متر بر ثانیه برای سیفون مناسب است؛ سرعت در خط لوله پشت سیفون 0.84 متر بر ثانیه است. دوکر دارای دو شاخه با زاویه 10 درجه در شاخه های پایینی و صعودی است. سطح آب در اتاقک ورودی 157.15 متر و فاصله سطح زمین تا آب 2.85 متر است.

ما 2 خط سیفون کار را می پذیریم. با استفاده از جدول Shevelev، ما با دبی 16.565 لیتر در ثانیه لوله های فولادی با قطر 150 میلی متر، سرعت آب 0.84 متر بر ثانیه، افت فشار در هر 1 متر - 0.0088 متر را می پذیریم.

ما افت فشار را محاسبه می کنیم:

در طول: ∆h 1 =0.0088*83=0.7304 متر.

در ورودی: ∆h 2 =0.563*(0.84) 2 /19.61=0.020 m.

در خروجی: ∆h 3 =(0.84 -0.84) 2 /19.61=0 m.

در 4 پیچ: ∆h 4 =4*(10/90)*0.126*(0.84) 2 /19.61=0.002 متر.

عمومی: ∆h=0.7304 +0.020 +0 +0.002 =0.7524 m.

ما عملکرد سیفون را در حالت اضطراری بررسی می کنیم: با سرعت جریان 33.13 لیتر در ثانیه و قطر لوله 150 میلی متر. سرعت را 1.68 متر بر ثانیه و افت فشار واحد را 0.033 می یابیم. ما افت فشار را دوباره محاسبه می کنیم:

طول: ∆h 1 =0.033*83=2.739 متر.

در ورودی: ∆h 2 =0.563*(1.68) 2 /19.61=0.081 m.

در خروجی: ∆h 3 = (0.84-1.68) 2 /19.61 = 0.036 متر.

در 4 پیچ: ∆h 4 =4*(10/90)*0.126*(1.68) 2 /19.61=0.008 m.

عمومی: ∆h اضطراری = 2.739 + 0.081 + 0.036 + 0.008 = 2.864 متر.

ما شرایط را بررسی می کنیم: 2.85 ≥ (2.864-0.7524 = 2.1116 متر). شرط برقرار است. من خط لوله را برای نشت جریان در شرایط عملیاتی عادی بررسی می کنم: با سرعت جریان 33.13 متر بر ثانیه و قطر 150 میلی متر. سرعت 1.68 متر بر ثانیه خواهد بود. از آنجایی که سرعت حاصل بیش از 1 متر بر ثانیه است، من هر دو خط را به عنوان کار می پذیرم.

علامت آب را در خروجی سیفون محاسبه می کنیم:

z بیرون = زین - ∆h= 157.15 - 2.864=154.29 m.

نتیجه.

در حین انجام پروژه دوره، شبکه زهکشی شهر را که در محاسبات و یادداشت توضیحی ارائه شده است، بر اساس داده های اولیه محاسبه کردیم و بر اساس محاسبات، قسمت گرافیکی آن را انجام دادیم.

در این پروژه کورس، شبکه زهکشی یک شهرک در جمهوری موردویا با جمعیت کل 35351 نفر طراحی شد.

ما یک سیستم زهکشی نیمه مجزا را برای این منطقه انتخاب کردیم، زیرا دبی آب 95% 2.21 متر مکعب بر ثانیه است که کمتر از 5 متر مکعب در ثانیه است. ما همچنین یک سیستم زهکشی متمرکز را برای این شهرک انتخاب کردیم، زیرا جمعیت آن کمتر از 500 هزار نفر است. و یک طرح متقاطع، زیرا تخمگذار کلکتور اصلی در امتداد لبه پایینی قلمرو تأسیسات، در امتداد کانال آب برنامه ریزی شده است.

اندازه فونت

فاضلاب - شبکه ها و سازه های خارجی - SNiP 2-04-03-85 (مصوب با فرمان کمیته ساخت و ساز دولتی اتحاد جماهیر شوروی مورخ 21-05-85 71) (ویرایش از 20-05-86) ... مربوطه در سال 2018

هزینه های خاص، ضرایب ناهمواری و نرخ جریان فاضلاب تخمینی

2.1. هنگام طراحی سیستم های فاضلاب در مناطق پرجمعیت، میانگین محاسبه شده روزانه (در سال) زهکشی فاضلاب خانگی از ساختمان های مسکونی باید برابر با میانگین محاسبه شده خاص روزانه (در سال) مصرف آب طبق SNiP 2.04.02-84 بدون مصرف در نظر گرفته شود. در نظر گرفتن مصرف آب برای آبیاری مناطق و فضای سبز.

2.2. زهکشی خاص برای تعیین جریان فاضلاب تخمینی از ساختمانهای مسکونی و عمومی فردی، در صورت لزوم در نظر گرفتن هزینه های متمرکز، باید مطابق با SNiP 2.04.01-85 انجام شود.

2.7. حداکثر و حداقل جریان فاضلاب محاسبه شده باید به عنوان حاصلضرب میانگین روزانه (در سال) جریان فاضلاب تعیین شده طبق بند 2.5 توسط ضرایب ناهمواری عمومی ارائه شده در جدول 2 تعیین شود.

جدول 2

ضریب عمومی ناهمواری فاضلاب ورودیمیانگین جریان فاضلاب، l/s
5 10 20 50 100 300 500 1000 5000 یا بیشتر
حداکثر K_gen.max2,5 2,1 1,9 1,7 1,6 1,55 1,5 1,47 1,44
حداقل K_gen.min0,38 0,45 0,5 0,55 0,59 0,62 0,66 0,69 0,71

3. برای مقادیر میانی میانگین جریان فاضلاب، ضرایب ناهمواری کلی باید با درون یابی تعیین شود.

2.8. هزینه های تخمینی پساب صنعتی از شرکت های صنعتی باید به شرح زیر در نظر گرفته شود:

برای کلکتورهای خارجی شرکت که فاضلاب را از کارگاه ها دریافت می کنند - با حداکثر نرخ جریان ساعتی.

برای جمع آوری کنندگان در محل و خارج از سایت شرکت - طبق یک برنامه ساعتی ترکیبی.

برای کلکتور خارج از محل گروهی از شرکت ها - طبق یک برنامه ساعتی ترکیبی، با در نظر گرفتن زمان جریان فاضلاب از طریق کلکتور.

2.9. هنگام توسعه طرح های ذکر شده در بند 1.1، میانگین خاص دفع آب روزانه (در سال) را می توان مطابق جدول 3 در نظر گرفت.

حجم فاضلاب بنگاه های صنعتی و کشاورزی باید بر اساس استانداردهای تلفیقی یا پروژه های آنالوگ موجود تعیین شود.

جدول 3

یادداشت ها: 1. میزان متوسط ​​دفع آب روزانه ممکن است 10 تا 20% بسته به شرایط آب و هوایی و سایر شرایط محلی و میزان بهبودی تغییر کند.

2. در صورت عدم وجود اطلاعات توسعه صنعتی پس از سال 90، مجاز به پذیرش جریان فاضلاب اضافی از بنگاه ها به میزان 25 درصد جریان تعیین شده از جدول 3 می باشد.

2.10. خطوط ثقلی، کلکتورها و کانال‌ها و همچنین خطوط لوله فشار فاضلاب خانگی و صنعتی باید از نظر عبور کل جریان حداکثر محاسبه‌شده طبق بندهای 2.7 و 2.8 و هجوم اضافی آب‌های سطحی و زیرزمینی در دوره‌های بارش باران و ذوب برف بررسی شوند. ورود سازماندهی نشده به شبکه فاضلاب از طریق دریچه های چاه نشتی و به دلیل نفوذ آب های زیرزمینی. مقدار جریان اضافی q_ad، l/s، باید بر اساس بررسی های ویژه یا داده های عملیاتی اشیاء مشابه و در صورت عدم وجود آنها - طبق فرمول تعیین شود.

q_ad = 0.15 لیتر ریشه مربع (m_d)، (1)

جایی که L طول کل خطوط لوله تا سازه محاسبه شده (محل خط لوله)، کیلومتر است.

m_d - مقدار حداکثر بارش روزانه، میلی متر، تعیین شده مطابق با SNiP 2.01.01-82.

محاسبه راستی آزمایی خطوط لوله و کانال های گرانشی با سطح مقطع هر شکل برای عبور جریان افزایش یافته باید در ارتفاع پر شدن 0.95 انجام شود.

4 محاسبه امکانات درمانی

4.1 تعیین جریان فاضلاب ورودی به تصفیه خانه ها و ضریب ناهمواری

ما ظرفیت عملیاتی تاسیسات تصفیه را با استفاده از فرمول های SNiP 2.04.03-85 با در نظر گرفتن ویژگی های فاضلاب ورودی محاسبه می کنیم:

میانگین ورودی روزانه فاضلاب 4000 متر مکعب در روز، حداکثر ورودی روزانه فاضلاب 4500 متر مکعب در روز، ضریب ناهمواری ساعتی 1.9 است.

متوسط ​​دبی روزانه 4000 متر مکعب در روز است. سپس میانگین مصرف ساعتی

که در آن Q میانگین مصرف روزانه،


حداکثر مصرف ساعتی خواهد بود

Q max =q میانگین K h.max (6)

که در آن Kh max حداکثر ضریب ناهمواری ساعتی پذیرفته شده بر اساس استانداردها است

حداکثر ساعت = 1.3·1.8 = 2.34

حداکثر ضریب ناهمواری روزانه

به روز حداکثر = 1.1.

سپس حداکثر مصرف روزانه

Q day.max =4000·1.1=4400 m 3 /day.

حداکثر مصرف ساعتی

.

4.2 تعیین جریان فاضلاب از یک منطقه مسکونی و صنعت محلی (کارخانه پنیر سازی)

ظرفیت طراحی کارخانه پنیر 210 تن در روز است. جریان روزانه فاضلاب کارخانه پنیر با ظرفیت واقعی آن معادل 150 تن فرآوری شیر در روز تعیین می شود.

مصرف استاندارد فاضلاب 4.6 متر مکعب در هر تن شیر فرآوری شده است. سپس مصرف روزانه فاضلاب کارخانه پنیر می باشد

شانه روزانه Q =150·4.6=690 متر مکعب در روز.

غلظت آلاینده های فاضلاب (کل BOD ترکیبی) برای کارخانه پنیر بر اساس 2400 میلی گرم در لیتر است. میزان آلاینده های وارد شده به تصفیه خانه فاضلاب از کارخانه پنیرسازی خواهد بود

ترکیب کامل BOD = 2400 690 = 1656 گرم در روز.

جریان فاضلاب از یک منطقه پرجمعیت را می توان به عنوان تفاوت بین حداکثر سرعت جریان روزانه ورودی به تصفیه خانه فاضلاب و جریان روزانه فاضلاب از کارخانه پنیر تعیین کرد.

روز Q حداکثر – Q روزانه شانه =4400-690=3710 متر مکعب در روز.

طبق استانداردها میزان آلودگی یک نفر BOD total = 75 گرم در روز. تعداد ساکنان این شهرک 16000 نفر است.

میزان کل آلودگی

BOD کل کوه ها =75·16000=1200 گرم در روز.

اجازه دهید میزان آلودگی را در مخلوطی از فاضلاب خانگی و صنعتی تعیین کنیم

BOD سانتی متر کامل =(1200+1656)/4400=649 میلی گرم در لیتر.

4.3 محاسبه تله شن و ماسه

تله های شنی برای حفظ ناخالصی های معدنی (عمدتاً ماسه) موجود در فاضلاب طراحی شده اند تا از رسوب آنها در مخازن ته نشینی همراه با ناخالصی های آلی جلوگیری شود که می تواند مشکلات قابل توجهی در حذف لجن از مخازن ته نشینی و آبگیری بیشتر آن ایجاد کند.

برای رواناب، یک تله شن را با حرکت دایره ای آب محاسبه می کنیم که در شکل 1 نشان داده شده است.

1 – آسانسور هیدرولیک 2- خط لوله برای حذف ناخالصی های شناور

شکل 1 - تله ماسه با حرکت دایره ای آب

حرکت آب در امتداد سینی حلقه ای اتفاق می افتد. ماسه ریخته شده از طریق شکاف ها وارد قسمت مخروطی می شود و از آنجا به صورت دوره ای توسط یک آسانسور هیدرولیک به بیرون پمپاژ می شود.

متوسط ​​جریان روزانه فاضلاب ورودی به تصفیه خانه 4000 متر مکعب در روز است.

نرخ جریان ثانویه q avg.sec، m 3 / s، با فرمول تعیین می شود

q avg.sec =، (7)

q avg.sec = (m 3 /s)

ضریب کلی ناهمواری دفع آب برابر با 1.73 است، بنابراین حداکثر دبی محاسبه شده فاضلاب ورودی به تصفیه خانه برابر است با

q max .s = 0.046·1.73 = 0.08 m 3 / s = 288 m 3 / h.

طول تله ماسه را با استفاده از فرمول 17 تعیین می کنیم

Ls= (8)

که در آن Ks ضریب پذیرفته شده مطابق جدول 27 است، Ks=1.7;

Hs عمق تخمینی تله شن، m است.

Vs سرعت حرکت فاضلاب، m/s بر اساس جدول 28 است.

Uo اندازه شن و ماسه هیدرولیک، میلی متر بر ثانیه است که بسته به قطر مورد نیاز ذرات شن باقی مانده گرفته می شود.

Ls = متر

مساحت تخمینی سطح مقطع باز سینی حلقوی یک تله شنی با استفاده از فرمول 2.14 پیدا خواهد شد.

, (9)

جایی که qmax ج - حداکثر سرعت جریان فاضلاب طراحی برابر با 0.08 متر مکعب بر ثانیه.

V میانگین سرعت حرکت آب برابر با 0.3 است.

n - تعداد شاخه ها.

متر 2

ما بهره وری تخمینی یک تله شنی را تعیین می کنیم

معرفی

1. قسمت محاسبه

1.2. تعیین حجم مخازن برج های آب و مخازن آب تمیز

1.3. ساخت خط پیزومتریک. انتخاب پمپ 2 بالابر

2. بخش فن آوری

2.1. کیفیت آب و روشهای اساسی تصفیه آن

2.2. انتخاب طرح فن آوری برای تصفیه آب

2.3. امکانات معرف

2.4. ضد عفونی آب

2.5. انتخاب تجهیزات تکنولوژیکی برای تصفیه خانه آب

نتیجه

کاربرد

کتابشناسی - فهرست کتب

معرفی

اقتصاد شهری مجموعه ای از بنگاه های اقتصادی است که به تولید و فروش مسکن و محصولات و خدمات عمومی می پردازند.

بخش شهرداری مجموعه‌ای از شرکت‌هایی است که محصولات و خدمات مشابهی را به فروش می‌رسانند.

تامین متمرکز آب یکی از بخش های مهم اقتصاد شهری است که دارای ویژگی های متعددی است و وظایف خود را در حیات اقتصاد شهری انجام می دهد.

آبرسانی متمرکز شاخه ای از مدیریت شهری است که آب را در مقادیر مورد نیاز، کیفیت مورد نیاز و تحت فشار مورد نیاز در اختیار مصرف کنندگان آب قرار می دهد.

مجموعه ای از سازه های مهندسی که وظایف تامین آب را انجام می دهند، سیستم تامین آب (خط لوله) نامیده می شود.

تامین آب متمرکز، آبی را برای جمعیت فراهم می کند که باید در برابر عفونت ها ایمن، از نظر ترکیب شیمیایی بی ضرر و با کیفیت ارگانولپتیک خوب باشد.

این صنعت دارای تعدادی ویژگی فنی است:

1. پایداری (وضعیت بدون تغییر مراحل تکنولوژیکی، صرف نظر از اندازه فناوری).

2. تداوم (اجرای مراحل تکنولوژیک در یک توالی تکراری دقیق).

اما مانند بسیاری از بخش های اقتصاد شهری، تامین آب نیز مشکلات و معایب خاص خود را دارد. این شامل بودجه ناکافی برای تعمیر و نگهداری، تعمیرات اساسی به موقع و تعمیرات فعلی تجهیزات، برای دستیابی و بهره برداری از فن آوری های مدرن، از این رو شکست های مداوم در بهره برداری از تجهیزات و فناوری است. در نتیجه، این امر بر کیفیت آب عرضه شده به خانه ها، ترکیب شیمیایی و فیزیکی آن تأثیر می گذارد.

1. بخش محاسبه

1.1. هنجارها و رژیم های مصرف آب

تخمین مصرف آب با در نظر گرفتن تعداد ساکنان یک منطقه پرجمعیت و استانداردهای مصرف آب تعیین می شود.

هنجار مصرف آب آشامیدنی و خانگی در مناطق پرجمعیت، میزان آب مصرفی در لیتر توسط یک نفر در روز برای نیازهای خانگی و آشامیدنی است. میزان مصرف آب به میزان بهبود ساختمان ها و شرایط آب و هوایی بستگی دارد.

میز 1

استانداردهای مصرف آب

مقادیر کوچکتر به مناطق با آب و هوای سرد و مقادیر بزرگتر به مناطق با آب و هوای گرم اشاره دارد.

در طول سال و در طول روز، آب برای مصارف خانگی و آشامیدنی به طور نابرابر مصرف می شود (در تابستان بیشتر از زمستان مصرف می شود؛ در روز - بیشتر از شب).

تخمینی (متوسط ​​سال) مصرف آب روزانه برای نیازهای خانگی و آشامیدنی در یک منطقه پرجمعیت با فرمول تعیین می شود.

Qday m = ql Nl/1000, m3/day;

Qday m = 300*150000/1000 = 45000 m3/day.

جایی که ql – مصرف خاص آب؛

Nzh - تعداد تخمینی ساکنان.

برآورد مصرف آب در روز از بیشترین و کمترین مصرف آب، متر مکعب در روز،

Qday max = Kday max* Qday m;

Qday min = Kday min* Qday m.

ضریب ناهمواری روزانه آب مصرفی Kday برابر است با

حداکثر Kday = 1.1 - 1.3

Kday min = 0.7 - 0.9

مقادیر بزرگتر Kday max برای شهرهای با جمعیت زیاد و مقادیر کوچکتر برای شهرهای با جمعیت کم گرفته می شود. برای Kday min برعکس است.

حداکثر Qday = 1.3 * 45000 = 58500 m3/day;

Qday min = 0.7*45000 = 31500 m3/day.

تخمین مصرف آب ساعتی، m3/h

qch max = Kch max * Qday max/24

qch min = Kch min * Qday min/24

ضریب ناهمواری ساعتی مصرف آب از عبارات تعیین می شود

Kch max = amax * bmax

Kch min = amin * bmin

جایی که a ضریبی است که درجه بهبود ساختمان ها را در نظر می گیرد: amax = 1.2-1.4; amin = 0.4-0.6 (مقادیر کوچکتر برای amax و مقادیر بزرگتر برای amin برای درجه بالاتر بهبود ساختمانها گرفته می شود). b ضریبی است که تعداد ساکنان یک محل را در نظر می گیرد.

Kch max = 1.2 * 1.1 = 1.32

Kch min = 0.6*0.7 = 0.42

حداکثر کیفیت ساعت = 1.32*58500/24 ​​= 3217.5 متر مکعب در ساعت

qh min = 0.42*31500/24 ​​= 551.25 m3/h

مصرف آب برای اطفای حریق

آب به صورت پراکنده برای خاموش کردن آتش - در هنگام آتش سوزی - استفاده می شود. مصرف آب برای اطفاء حریق خارجی (به ازای هر حریق) و تعداد آتش‌سوزی‌های همزمان در یک منطقه پرجمعیت طبق جدولی محاسبه می‌شود که مصرف آب را برای اطفاء حریق خارجی مطابق با تعداد ساکنان منطقه پرجمعیت در نظر می‌گیرد.

در عین حال، مصرف آب برای اطفاء حریق داخلی به میزان دو جت 2.5 لیتر بر ثانیه در هر آتش طراحی محاسبه می شود.

مدت زمان تخمینی اطفای حریق 3 ساعت در نظر گرفته شده است.

سپس تامین آب برای اطفای حریق

Wp =nп (qп+2.5*2)*3*3600/1000، m3

جایی که nп تعداد تخمینی آتش سوزی است. qп - میزان مصرف آب برای یک آتش سوزی طراحی، l/s.

در مورد ما nп = 3; qp = 40 لیتر در ثانیه.

Wp = 3 (40+2.5*2)*3*3600/1000 = 1458 متر مکعب

مصرف ساعتی برای اطفای حریق

Qp.ch. = Wp/3 = 1458/3 = 486 m3/h

بر اساس ضریب محاسبه شده ناهمواری ساعتی Kch max = 1.32، یک برنامه زمانبندی احتمالی برای توزیع هزینه های روزانه بر اساس ساعت از روز تنظیم کردیم.

با توجه به جدول توزیع هزینه های روزانه خانوار و آشامیدنی بر حسب ساعت شبانه روز در ضرایب مختلف ناهمواری ساعتی برای مناطق پرجمعیت برای Kch max = 1.32، برنامه ای از مصرف روزانه آب ایجاد می کنیم و برنامه های تامین آب را با این زمان بندی ترکیب می کنیم. توسط پمپ های 1 و 2 بالابر.

1.2 تعیین حجم مخازن برج های آب و مخازن آب تمیز

ظرفیت مخزن برج آب را می توان با استفاده از برنامه های ترکیبی مصرف آب و بهره برداری از ایستگاه پمپاژ 2 بالابر تعیین کرد. نتایج محاسبات در جدول 2 نشان داده شده است که نقش تنظیم کننده مخزن برج آب را نشان می دهد. بنابراین در بازه زمانی 22 تا 5 بامداد، کمبود آب تامین نشده توسط ایستگاه پمپاژ 2 افزایش می یابد، به میزان 0.1 تا 0.8 درصد از مصرف روزانه هر ساعت از مخزن مصرف می شود. در بازه زمانی 5 تا 8 ساعت و از ساعت 10 تا 19، آب به میزان 0.2 تا 0.7 درصد دبی روزانه به مخزن جریان می یابد.