Rețeaua de canalizare externă este proiectată pe baza debitului total de apă uzată. Pentru a-l calcula, se folosesc standarde de eliminare a apei.

Norma pentru eliminarea apelor uzate menajere este volumul mediu zilnic convențional al unei astfel de ape, care cade asupra unui rezident al instalației supuse canalizării. Norma se măsoară în litri.

Pentru apele uzate de proces, această cantitate este calculată în raport cu o unitate care utilizează apă conform diagramei de flux de proces.

Pentru proprietățile rezidențiale, standardele de eliminare a apei sunt de obicei echivalate cu standardele de consum de apă. Acest lucru se datorează faptului că apele uzate menajere sunt, în principal, apă de la robinet folosită, contaminată în timpul utilizării acesteia pentru nevoile casnice. Nu toată apa furnizată rețelei de alimentare cu apă a consumatorilor poate intra în rețeaua de canalizare menajeră. Acesta este volumul care este utilizat pentru spălarea și răcirea echipamentelor tehnice, a suprafețelor drumurilor, a udarii spațiilor verzi, a fântânilor de alimentare etc. Luând în considerare acest lucru, rata de evacuare a apei ar trebui redusă cu această cotă.

Standardele de eliminare a apei sunt reglementate de SNiP P-G.1-70. Valorile acestora depind de condițiile climatice locale și altele: prezența sau absența alimentării interioare cu apă, canalizare, alimentare centralizată cu apă caldă, încălzitoare de apă pentru băi etc.

Consumul de apă variază nu numai în funcție de sezonul anului, ci și de momentul zilei. Drenajul apei ar trebui să se schimbe și în același regim. Denivelarea orară a debitului de apă uzată în canalizare depinde de volumul total al acesteia. Cu cât consumul total este mai mare, cu atât se simte mai puțin această denivelare.

Coeficienți de neuniformitate a eliminării apei

La proiectarea unui sistem de canalizare, este necesar să se procedeze nu numai de la volumele standard și totale de ape uzate care pot fi evacuate. Este important să se țină cont de fluctuațiile regimului zilnic de eliminare a apei. Sistemul trebuie să facă față deversării apelor uzate în orele de vârf. Acest lucru se aplică și tuturor parametrilor săi, de exemplu puterea pompelor pentru fecale. Pentru a calcula debitele maxime, se folosesc corecții adecvate - coeficienți de denivelare a drenajului apei.

O granularitate a calculului denivelării scurgerii apei de până la o oră este necesară numai pentru obiectele cu o probabilitate mare de denivelare. În alte cazuri, eventualele denivelări orare sunt luate în considerare în rezerva acceptată anterior în volumul conductelor. Când se efectuează calcule hidraulice ale secțiunilor de conducte, se presupune că umplerea acestora este parțială în avans.

Coeficientul denivelării zilnice kcyt de evacuare a apei este raportul dintre debitul maxim zilnic de apă uzată Q max.zi și debitul mediu zilnic Q mediu pe zi pentru anul:

k zi = Q max.zi / Q zi medie

Coeficientul denivelării orare pe oră de evacuare a apei este determinat în mod similar:

k oră = Q max.oră / Q oră medie

Aici Q max.hour și Q medie oră sunt costurile orare maxime și medii. Ora medie Q este calculată pe baza consumului pe zi (împărțind-o la 24).

Prin înmulțirea acestor coeficienți se calculează coeficientul de denivelare generală ktot: drenaj

k total = k zi k oră

Coeficienții generali depind de costurile medii și sunt dați în tabelele corespunzătoare pentru proiectanți.

Pentru a calcula acest coeficient pentru valorile debitului mediu care nu sunt în tabele, se utilizează interpolarea pe baza celor mai apropiate date. Se utilizează formula propusă de profesorul N.F. Fedorov:

ktot = 2,69 / (q avg)0,121.

Valoarea qср este debitul de apă uzată în 1 secundă (secundă medie) în litri.

Formula este valabilă pentru debite medii secunde de până la 1250 litri. Coeficientul de denivelare zilnică a scurgerii apei pentru clădirile publice este luat ca unul.

Coeficientul de denivelare orară pentru apele uzate tehnologice depinde în mare măsură de condițiile de producție și este foarte divers.

Calculez costurile apei uzate de duș de la o întreprindere industrială:

Ziua medie zilnică de duș Q = (40N 5 + 60N 6)/1000, m 3 / zi, (4,12)

Oră după fiecare schimb Q oră duș = (40N 7 + 60N 8)/1000, m 3 / h, (4,13)

Al doilea q duș sec = (40N 7 + 60N 8)/45 * 60, l/s, (4,14)

unde N 5, N 6 sunt, respectiv, numărul de persoane care folosesc un duș pe zi cu o rată de evacuare a apei per persoană în magazinele frigorifice de 40 de litri și 60 de litri în magazinele calde;

N 7, N 8 – respectiv, numărul de persoane care folosesc un duș pe tură cu evacuare maximă a apei în magazinele reci și calde.

Q zi de duș = (40 * 76,8 + 60 * 104,5)/1000 = 9,34 m 3 /zi,

Q oră de duș = (40 * 48 + 60 * 66,5)/1000 = 5,91 m 3 /h,

q duș sec = (40 * 48 + 60 * 66,5)/45 * 60 = 2,19 l/s.

Completați formularul 4.

Dacă Formularul 4 este completat corect, valoarea celui de-al doilea consum de apă uzată menajeră calculată folosind formula (4.11) trebuie să fie egală cu suma celor mai mari cheltuieli din coloana a 7-a;

q viata max = 0,43 l/s si (0,16 + 0,27) = 0,43 l/s.

Iar valoarea celui de-al doilea debit al scurgerilor de duș (4.14) este suma celor mai mari costuri din ultima coloană;

q duș sec = 2,19 l/s și (0,71 + 1,48) = 2,19 l/s.

Determin consumul estimat de la o întreprindere industrială:

q n = q industrial + q durata de viață max + q duș sec, l/s,

q n = 50,3 + 0,43 + 2,19 = 52,92 l/s.

Calculul costurilor la locații.

Împărțim rețeaua de drenaj în secțiuni de proiectare și atribui un număr fiecărui nod (puț) al rețelei. Apoi completez coloanele 1-4 din Formularul 5.

Determin debitul la fiecare loc de proiectare folosind formula:

q cit = (q n + q latura + q mp)K gen . max + q sor, l/s, (4,16)

unde q n este debitul de deplasare care intră în zona de proiectare din clădirile rezidențiale situate de-a lungul traseului;

q lateral – lateral, provenind din conexiunile laterale

q mp – tranzit, provenit din tronsoanele din amonte și egal ca valoare cu debitul mediu total al tronsoanelor anterioare;

q сср – flux concentrat din clădirile publice și municipale, precum și din întreprinderile industriale situate deasupra șantierului de proiectare;

Kgen. max – coeficientul de denivelare maxim total.

Valoarea costurilor medii (coloana 5-7 din formularul 5) o iau din formularul 1 completat anterior. Costul total (coloana 8) este egal cu suma costurilor de călătorie, laterale și de tranzit pe șantier. Puteți verifica dacă debitul total (din coloana 8) trebuie să fie egal cu debitul mediu pe zonă (formularul 1, coloana 3).

Pentru a determina coeficientul de denivelare, construiesc un grafic uniform al modificărilor valorii coeficientului în funcție de debitul mediu de apă uzată. Iau punctele pentru grafic din tabel. 4.5. Pentru debite medii mai mici de 5 l/s, costurile estimate sunt determinate în conformitate cu SNiP 2.04.01-85. Coeficientul maxim total de denivelare pentru zonele cu un debit mai mic de 5 l/s va fi egal cu 2,5.

Valorile coeficientului maxim de denivelare total determinate din graficul construit se înscriu în coloana 9 din Formularul 5.

Tabelul 4.5

Coeficienți generali de denivelare a debitului de apă menajeră.

Înmulțesc valorile din coloanele 8 și 9 și obțin cheltuiala estimată pentru trimestrul. Coloanele 11 și 12 conțin costuri concentrate, care pot fi clasificate fie laterale (costuri direcționate către începutul șantierului), fie de tranzit (costuri de la clădirile din amonte). Cheltuielile concentrate pot fi, de asemenea, verificate; suma lor este egală cu cheltuielile secundare calculate din Formularul 2.

În ultima coloană rezum valorile din coloanele 10,11,12.

Grafic pentru determinarea coeficientului de denivelare (este pe hârtie milimetrată). Scoateți această foaie mai târziu; este necesară pentru numerotarea paginilor.

Parcela nr.	Codurile zonelor de drenaj și numărul secțiunilor de rețea	Consum mediu, l/s	Coeficientul de denivelare maxim total	Debitul estimat, l/s
Cum urlă	Latură	Tranzit	Călător	Latură	Tranzit	General	Din sferturi	Concentrat	Total
Latură	Tranzit
1-2		-	-	3,96	-	-	3,96	2,5	9,9	0,26	-	10,16
2-3		-	1-2	4,13	-	3,96	8,09	2,16	17,47	2,23	0,26	19,96
3-4		-	2-3	3,17	-	8,09	11,26	2,05	23,08	0,33	2,49	25,9
4-5		-	3-4	3,49	-	11,26	14,75	1,94	28,62	1,4	2,82	32,84
6-7		-	-	0,80	-	-	0,80	2,5	2,0	-	-	2,0
7-8		-	6-7	3,58	-	0,80	4,38	2,5	10,95	0,37	-	11,32
8-9	-	-	7-8	-	-	4,38	4,38	2,5	10,95	-	0,37	11,32
9-14		8-9	-	1,33	4,38	-	5,71	2,42	13,82	-	0,37	14,19
12-13		-	-	1,96	-	-	1,96	2,5	4,9	-	-	4,9
13-14		-	12-13	0,90	-	1,96	2,86	2,5	7,15	-	-	7,15
14-15		9-14	13-14	1,44	5,71	2,86	10,01	2,1	21,02	-	0,37	21,39
10-15		-	-	3,05	-	-	3,05	2,5	7,63	0,33	-	7,96
15-16	-	10-15	14-15	-	3,05	10,01	13,06	2,0	26,12	-	0,7	26,82
11-16		-	-	1,13	-	-	1,13	2,5	2,83	-	-	2,83
16-21		15-16	11-16	0,81	13,06	1,13	15,0	1,96	29,4	-	0,7	30,1
21-26		-	16-21	4,01	-	15,0	19,01	1,90	36,12	-	0,7	36,82
20-25		-	-	2,39	-	-	2,39	2,5	5,98	2,23	-	8,21
28-25		-	-	2,44	-	-	2,44	2,5	6,1	0,26	-	6,36
25-26	-	28-25 20-25	-	-	2,44 2,39	-	4,83	2,5	12,08	-	2,49	14,57
26-27		25-26	21-26	2,60	4,83	19,01	26,44	1,6	42,3	0,33	3,19	45,82
5-27	-	4-5	-	-	14,75	-	14,75	1,96	28,91	-	4,22	33,13
27-34		5-27	26-27	2,67	14,75	26,44	43,86	1,71	75,0	-	7,74	82,74
30-29		-	-	2,44	-	-	2,44	2,5	6,1	1,28	-	7,38
29-34	-	30-29	-	-	2,44	-	2,44	2,5	6,1	-	1,28	7,38
33-34		-	-	2,39	-	-	2,39	2,5	5,98	-	-	5,98
34-35		33-34 29-34	27-34	3,92	2,39 2,44	43,86	52,61	1,68	88,38	0,37	9,02	97,77
35-36	-	34-35	-	-	52,61	-	52,61	1,68	88,38	-	9,39	97,77
36-37		-	35-36	3,92	-	52,61	56,53	1,66	93,84	7,78	9,39	111,01
37-38	-	36-37	-	-	56,53	-	56,53	1,66	93,84	52,92	17,17	163,93
38-40		-	37-38	2,87	-	56,53	59,4	1,62	96,23	0,26	70,09	166,58
19-18		-	-	2,39	-	-	2,39	2,5	5,98	-	-	5,98
18-24		19-18	-	2,44	2,39	-	4,83	2,5	12,08	0,40	-	12,48
24-23	-	18-24	-	-	4,83	-	4,83	2,5	12,08	-	0,40	12,48
17-22	23,17	-	-	3,12 2,57	-	-	5,69	2,42	13,77	8,11	-	21,88
22-23		-	17-22	2,78	-	5,69	8,47	2,19	18,55	1,4	8,11	28,06
23-31	13, 12	24-23	22-23	5,3 1,80	4,83	8,47	20,4	1,88	38,35	2,23	9,91	50,49
32-31		-	-	2,07	-	-	2,07	2,5	5,18	-	-	5,18
31-39	-	32-31 23-31	-	-	2,07 20,4	-	22,47	1,85	41,57	-	12,14	53,71
39-40	-	31-39	-	-	22,47	-	22,47	1,85	41,57	-	12,14	53,71
40-GNS	-	39-40	38-40	-	22,47	59,4	81,87	1,62	132,63	-	82,49	215,12

Calcul hidraulic și proiectarea la înălțime a rețelelor casnice.

După ce am stabilit costurile estimate, următoarea etapă în proiectarea rețelei de drenaj este calculul hidraulic al acesteia și proiectarea înălțimii. Calcul hidraulic rețeaua constă în selectarea diametrului și panta conductei în secțiuni, astfel încât viteza și valorile de umplere în conductă să respecte cerințele SNiP 2.04.03-85. Design înaltă rețeaua constă în calculele necesare la construirea unui profil de rețea, precum și pentru a determina valoarea minimă a rețelei stradale. Când calculez rețeaua hidraulică, folosesc tabelele lui Lukin.

Cerințe pentru calcule hidraulice și înălțime

Proiectarea unei rețele casnice.

Când efectuez calcule hidraulice, folosesc următoarele cerințe:

1. Întregul debit calculat al secțiunii merge la începutul său și nu se modifică pe lungimea sa.

2. Mișcarea în conductă în secțiunea de proiectare este fără presiune și uniformă.

3. Cele mai mici diametre (minime) și pante ale rețelelor gravitaționale sunt acceptate în conformitate cu SNiP 2.04.03-85 sau tabel. 5.1.

4. Umplerea de proiectare admisă a țevilor atunci când debitul de proiect este ratat nu trebuie să depășească pe cea standard și, în conformitate cu SNiP 2.04.03-85, este dată în tabel. 5.2.

5. Vitezele de curgere în conducte la un debit de proiect dat nu trebuie să fie mai mici decât cele minime, care sunt date în conformitate cu SNiP 2.04.03-85 din tabel.

6. Viteza maximă admisă de curgere pentru țevile nemetalice este de 4 m/s, iar pentru țevile metalice – 8 m/s.

Tabelul 5.1

Diametre și pante minime

Notă: 1. Pantele care pot fi utilizate pentru justificare sunt indicate între paranteze. 2. În zonele populate cu un debit de până la 300 m 3 /zi se admite utilizarea conductelor cu diametrul de 150 mm. 3. Pentru canalizarea industrială, cu justificarea corespunzătoare, se admite utilizarea conductelor cu diametrul mai mic de 150 mm.

Tabelul 5.2

Umpleri maxime și viteze minime

7. Viteza de deplasare pe tronson nu trebuie să fie mai mică decât viteza de pe tronsonul precedent sau viteza cea mai mare în legăturile laterale. Numai pentru secțiunile care trec de la teren abrupt la teren calm este permisă o scădere a vitezei.

8. Conductele de același diametru sunt conectate (potrivite) „în funcție de nivelul apei” și altele diferite „în funcție de shelygs”.

9. Diametrele conductelor trebuie să crească de la secțiune la secțiune, excepții fiind permise atunci când panta zonei crește brusc.

10. Adâncimea minimă trebuie luată ca fiind cea mai mare dintre două valori: h 1 = h pr – a, m,

h 2 = 0,7 + D, m,

unde h pr este adâncimea standard de îngheț a solului pentru o zonă dată, adoptată conform SNiP 2.01.01-82, m;

a – parametru acceptat pentru țevi cu diametrul de până la 500 mm – 0,3 m, pentru țevi cu diametru mai mare – 0,5 m;

D – diametrul conductei, m.

Adâncimea standard de îngheț a Republicii Mordovia este de 2,0 m.

h 1 = 2,0 – 0,3 = 1,7;

h2 = 0,7 + 0,2 = 0,9;

Adâncimea minimă de pozare pentru această zonă este de 1,7 m.

Adâncimea medie a apelor subterane este considerată a fi de 4,4 m.

12. Se recomandă ca zonele cu debite mai mici de 9 - 10 l/s să fie considerate „off-design”, în timp ce diametrul și panta țevii sunt egale cu minimul, viteza și umplerea nu sunt calculate.

Calculul rețelei gospodărești

În tabelul din Formularul 6, introduc rezultatele calculului fiecărei secțiuni gravitaționale. În primul rând, completez coloanele cu datele inițiale - coloanele 1, 2, 3, 10 și 11 (cheltuieli - din ultima coloană a formularului 5, lungimea și cota terenului - conform planului general al orașului). Apoi efectuăm calcule hidraulice secvenţial pentru fiecare secţiune, în următoarea ordine:

Tabelul 5.3

Numărul parcelei	Lungime, m	Urme de sol, m
la început	la sfârșitul
1-2	10,16
2-3	19,96
3-4	25,9
4-5	32,84
6-7	2,0		162,5
7-8	11,32	162,5
8-9	11,32
9-14	14,19
12-13	4,9	162,5
13-14	7,15
14-15	21,39		161,8
10-15	7,96		161,8
15-16	26,82	161,8	160,2
11-16	2,83	160,3	160,2
16-21	30,1	160,2
21-26	36,82
20-25	8,21	163,5	162,5
28-25	6,36		162,5
25-26	14,57	162,5
26-27	45,82
27-34	82,74
30-29	7,38	162,7
29-34	7,38
33-34	5,98	162,5
34-35	97,77
35-36	97,77
36-37	111,01
37-38	163,93
38-40	166,58
19-18	5,98	163,5	163,3
18-24	12,48	163,3
24-23	12,48		162,4
17-22	21,88	162,5	162,5
22-23	28,06	162,5	162,4
23-31	50,49	162,4	161,4
32-31	5,18	162,3	161,4
31-39	53,71	161,4	160,5
39-40	53,71	160,5
40-GNS	215,12

1. Dacă secțiunea este în sus, atunci adâncimea conductei la începutul secțiunii h 1 este considerată egală cu minimul h min , iar diametrul aproximativ este egal cu minimul pentru tipul de rețea și sistem de drenaj adoptat. (Tabelul 5.1). Dacă un sit are secțiuni adiacente din amonte, atunci adâncimea inițială este considerată aproximativ egală cu cea mai mare adâncime de la sfârșitul acestor secțiuni.

2. Calculez panta aproximativă a conductei:

i o = (h min – h 1 + z 1 – z 2)/l, (5.1)

unde z 1 și z 2 sunt semnele suprafeței solului la începutul și la sfârșitul secțiunii;

l este lungimea secțiunii.

Rezultatul poate fi o valoare negativă a pantei.

3. Selectez o conductă cu diametrul necesar D, umplere h/D, viteza de curgere v și panta i în funcție de debitul calculat cunoscut. Aleg țevi conform tabelelor lui A.A. Lukins. Încep selecția cu diametrul minim, trecând treptat la altele mai mari. Panta nu trebuie să fie mai mică decât aproximativ i 0 (și, dacă diametrul țevii este egal cu minimul, nu mai puțin decât panta minimă - Tabelul 5.1). Umplerea nu trebuie să fie mai mult decât permisă (Tabelul 5.2). Viteza trebuie să fie, în primul rând, nu mai mică decât cea minimă (Tabelul 5.2) și, în al doilea rând, nu mai mică decât viteza cea mai mare în secțiunile adiacente.

Dacă debitul într-o secțiune este mai mic de 9-10 l/s, atunci secțiunea poate fi considerată neproiectată: consider diametrul și panta ca fiind minime, dar nu reglez umplerea și viteza. Completez coloanele 4, 5, 6, 7, 8 și 9.

Calculez căderea folosind formula: ∆h=i·l, m

unde, i – panta,

l – lungimea tronsonului, m.

Umplerea în metri este egală cu produsul dintre umplerea în fracții și diametrul.

4. Din toate secțiunile adiacente începutului, selectez secțiunea cu cea mai mare adâncime, care va fi conjugată. Apoi accept tipul de cuplare (în funcție de diametrul țevilor din secțiunile de curent și de împerechere). Apoi calculez adâncimile și semnele la începutul secțiunii și sunt posibile următoarele cazuri:

a) Dacă conjugarea este „prin apă”, atunci marcajul de apă de la începutul secțiunii este egal cu marcajul de apă de la sfârșitul secțiunii conjugate, i.e. Rescriu valorile din coloana 13 în coloana 12. Apoi calculez cota inferioară la începutul secțiunii, care este egală cu cota solului la începutul secțiunii minus adâncimea la începutul secțiunii și scriu rezultatul din coloana 14.

b) Dacă conjugarea este „by shelygs”, atunci calculez nota de jos la începutul secțiunii: z d.beg. =z d.rezistenta +D tr.rezistenta - D tr.tek.

unde, z d.rezistenta - marcaj de jos la capătul secțiunii adiacente, m.

D tr.cont. – diametrul conductei în tronsonul adiacent, m.

D tr.tek. – diametrul conductei în secțiunea curentă, m.

Scriu această valoare în coloana 14. Apoi calculez marcajul de apă la începutul secțiunii, care este egal cu suma semnului de jos de la începutul secțiunii z d.beg. și adâncimea la începutul site-ului și notați-o în coloana 12.

c) Dacă amplasamentul nu are o joncțiune (adică în amonte sau după stația de pompare), atunci cota inferioară la începutul amplasamentului este egală cu diferența dintre cota suprafeței solului la începutul amplasamentului și adâncimea la începutul site-ului. Determin marcajul de apă la începutul secțiunii în mod similar cu cazul precedent, sau, dacă secțiunea nu este calculată, îl iau egal cu marcajul de jos și pun liniuțe în coloanele 12 și 13.

În primele două cazuri, adâncimea de la începutul secțiunii este determinată de formula: h 1 = z 1 - z 1d.

5. Calculez adâncimea și marcajele la sfârșitul secțiunii:

Cota inferioară este egală cu diferența dintre cota inferioară la începutul secțiunii și cădere,

Marca de apă este egală cu suma semnului de jos de la sfârșitul secțiunii și a umplerii în metri sau diferența dintre marcajul de jos de la începutul secțiunii și cădere,

Adâncimea de așezare este egală cu diferența de cotă a suprafeței apei și a fundului de la capătul secțiunii.

Dacă adâncimea de așezare se dovedește a fi mai mare decât adâncimea maximă pentru un anumit tip de sol (în cazul meu, adâncimea maximă este de 4,0 m), atunci la începutul secțiunii actuale instalez o stație de pompare regională sau locală, adâncimea la începutul secțiunii se ia egală cu cea minimă și repet calculul, începând de la punctul 3 (nu țin cont de viteze pe secțiuni adiacente).

Completez coloanele 13, 15 și 17. În coloana 18 se poate nota tipul de interfață, zona interfațată, prezența stațiilor de pompare etc.

Prezint calculul hidraulic al rețelei de canalizare gravitațională în Formularul 6.

Pe baza rezultatelor calculului hidraulic al rețelei de drenaj, construiesc un profil longitudinal al colectorului principal al unuia dintre bazinele de drenaj. Prin construirea unui profil longitudinal al colectorului principal ne referim la trasarea traseului acestuia pe o secțiune transversală a zonei în secțiuni până la GNS. Prezint profilul longitudinal al colectorului principal in partea grafica. Accept tevi ceramice, deoarece apele subterane sunt agresive pentru beton.

Parcela nr.	Consum, l/s	Lungime, m	Uk-lon	Picătură, m	Diametru, mm	Viteza, m/s	Umplere	Marcaje, m	Adâncime	Notă
Pământ	apă	fund
acțiuni	m	la început	la sfârșitul	la început	la sfârșitul	la început	la sfârșitul	la început	la sfârșitul
1-2	10,16		0,005	1,3		0,68	0,49	0,10			158,4	157,1	158,3		1,7
2-3	19,96		0,004	1,32		0,74	0,55	0,14			157,09	155,77	156,95	155,63	3,05	4,37	N.S.
3-4	25,9		0,003	0,39		0,73	0,50	0,15			158,45	158,06	158,3	157,91	1,7	2,09
4-5	32,84		0,003	0,93		0,78	0,58	0,17			158,08	157,15	157,91	156,98	2,09	3,02
6-7	2,0		0,007	1,05		-	-	-		162,5	-	-	161,3	160,25	1,7	2,25
7-8	11,32		0,005	1,45		0,70	0,52	0,10	162,5		162,6	158,9	160,25	158,80	2,25	3,2
8-9	11,32		0,005	0,55		0,70	0,52	0,10			158,9	158,35	158,8	158,25	3,2	3,75	N.S.
9-14	14,19		0,005	1,4		0,74	0,60	0,12			160,42	159,02	160,30	158,9	1,7	4,1	N.S.
12-13	4,9		0,007	1,89		-	-	-	162,5		-	-	160,8	158,91	1,7	4,09	N.S.
13-14	7,15		0,007	0,84		-	-	-			-	-	161,3	160,46	1,7	2,54
14-15	21,39		0,004	1,12		0,75	0,57	0,14		161,8	161,44	160,32	161,3	160,18	1,7	1,62
10-15	7,96		0,007	1,96		-	-	-		161,8	-	-	160,3	158,34	1,7	3,46
15-16	26,82		0,003	0,24		0,75	0,52	0,16	161,8	160,2	158,4	158,16	158,24		3,56	2,2
11-16	2,83		0,007	1,82		-	-	-	160,3	160,2	-	-	158,6	156,78	1,7	3,42
16-21	30,1		0,003	0,45		0,76	0,55	0,17	160,2		156,85	156,4	156,68	156,23	3,52	3,77
21-26	36,82		0,003	1,65		0,76	0,51	0,18			156,36	154,71	156,18	154,53	3,82	5,47	N.S.
20-25	8,21		0,007	2,52		-	-	-	163,5	162,5	-	-	160,8	158,28	1,7	4,22	N.S.
28-25	6,36		0,007	2,59		-	-	-		162,5	-	-	161,3	158,71	1,7	3,79
25-26	14,57		0,004	1,16		0,69	0,46	0,12	162,5		160,92	159,76	160,8	159,64	1,7	0,36
26-27	45,82		0,003	1,08		0,79	0,58	0,20			159,74	158,66	159,54	158,46	0,46	1,54
27-34	82,74		0,002	0,76		0,84	0,60	0,27			158,63	157,87	158,36	157,6	1,64	2,4
30-29	7,38		0,007	2,87		-	-	-	162,7		-	-		158,13	1,7	4,87	N.S.
29-34	7,38		0,007	1,75		-	-	-			-	-	161,3	159,55	1,7	0,45
33-34	5,98		0,007	2,59		-	-	-	162,5		-	-	160,8	158,21	1,7	1,79
34-35	97,77		0,002	0,86		0,87	0,67	0,30			157,9	157,04	157,6	156,74	2,4	3,26
35-36	97,77		0,002	0,5		0,87	0,67	0,30			157,04	156,54	156,74	156,24	3,26	3,76
36-37	111,01		0,002	0,42		0,87	0,63	0,32			156,51	156,09	156,19	155,77	3,81	4,23	N.S.
37-38	163,93		0,002	0,42		0,91	0,71	0,39			158,69	158,27	158,3	157,88	1,7	2,12
38-40	166,58		0,002	0,46		0,91	0,72	0,40			158,28	157,82	157,88	157,42	2,12	2,58
19-18	5,98		0,007	2,94		-	-	-	163,5	163,3	-	-	161,8	158,86	1,7	4,44	N.S.
18-24	12,48		0,005	1,3		0,71	0,55	0,11	163,3		161,71	160,41	161,6	160,3	1,7	2,7
24-23	12,48		0,005	0,9		0,71	0,55	0,11		162,4	160,41	159,51	160,3	159,4	2,7
17-22	21,88		0,004	0,48		0,75	0,58	0,15	162,5	162,5	160,95	160,47	160,8	160,32	1,7	2,18
22-23	28,06		0,003	0,69		0,75	0,53	0,16	162,5	162,4	160,43	159,74	160,27	159,58	2,23	2,82
23-31	50,49		0,003	0,9		0,82	0,62	0,22	162,4	161,4	159,65	158,75	159,43	158,53	2,97	2,87
32-31	5,18		0,007	2,17		-	-	-	162,3	161,4	-	-	160,6	158,43	1,7	2,97
31-39	53,71		0,003	0,9		0,83	0,65	0,23	161,4	160,5	158,61	157,71	158,38	157,48	3,02	3,02
39-40	53,71		0,003	0,36		0,83	0,65	0,23	160,5		157,71	157,35	157,48	157,12	3,02	2,88
40-gns	215,12		0,002	0,1		0,91	0,60	0,42			157,19	157,09	156,77	156,67	3,23	3,33

Aici introduceți profilul transversal al râului, care se află pe hârtia milimetrică

Calculul sifonului.

Când se calculează și se proiectează hidraulic un sifon, trebuie respectate următoarele condiții:

Număr de linii de lucru – cel puțin două;

Diametrul țevilor de oțel este de cel puțin 150 mm;

Traseul sifonului trebuie să fie perpendicular pe canal;

Ramurile laterale trebuie să aibă un unghi de înclinare față de orizont α - nu mai mult de 20º;

Adâncimea de așezare a părții subacvatice a sifonului h nu este mai mică de 0,5 m, iar în interiorul canalului - nu mai puțin de 1 m;

Distanța liberă dintre liniile de drenaj b trebuie să fie de 0,7 - 1,5 m;

Viteza în conducte trebuie să fie, în primul rând, nu mai mică de 1 m/s, iar în al doilea rând, nu mai mică decât viteza în galeria de alimentare (V in. ≥ V in.);

Marca de apă din camera de admisie este considerată marca de apă din cel mai adânc colector care se apropie de sifon;

Marcajul de apă din camera de evacuare este mai mic decât marcajul de apă din camera de admisie prin cantitatea de pierdere de presiune în sifon, adică. z afară = zin. - ∆h.

Procedura de proiectare și calcul hidraulic al sifonului:

1. Pe hârtie milimetrică, desenez un profil al râului la locul unde este așezat sifonul pe aceleași scale orizontale și verticale. Contur ramurile sifonului și îi determin lungimea L.

2. Determin debitul estimat în sifon în același mod ca și debitele din zonele de proiectare (adică îl iau din formularul 5).

3. Accept viteza de proiectare in sifonul V d. si numarul de linii de lucru.

4. Folosind tabelele lui Shevelev, selectez diametrul țevilor în funcție de viteza și debitul dintr-o țeavă, egal cu debitul calculat împărțit la numărul de linii de lucru; Găsesc pierderea de presiune în conducte pe unitate de lungime.

5. Calculez pierderea de presiune în sifon ca sumă:

unde - coeficient de rezistență locală la intrare = 0,563;

Viteza la iesirea sifonului, m/s;

- suma pierderilor de presiune la toate turațiile din sifon;

Unghi de rotație, grade;

Coeficientul de rezistență locală în cotul de rotire (Tabelul 6.1)

Tabelul 6.1

Coeficienți locali de rezistență în cot (cu un diametru de până la 400 mm.)

6. Verific posibilitatea trecerii întregului debit calculat printr-o linie în timpul funcționării de urgență a sifonului: la diametrul specificat anterior, găsiți viteza și pierderea de presiune în sifonul ∆h de urgență.

7. Trebuie respectată următoarea inegalitate: h 1 ≥ ∆h urgenţă. - ∆h,

unde h 1 este distanța de la suprafața pământului până la apa din camera de admisie

Dacă acest raport nu este îndeplinit, atunci creșteți diametrul liniilor până când condiția este îndeplinită. Găsiți viteza de curgere la acest diametru și modul normal de funcționare al sifonului. Dacă viteza este mai mică de 1 m/s, atunci una dintre linii este acceptată ca rezervă.

8. Se calculează nivelul apei în camera de evacuare a sifonului.

În cazul nostru, sifonul are 83 m lungime cu un debit estimat de 33,13 l/s. Un colector (4-5) cu un diametru de 300 mm și o viteză de curgere de 0,78 m/s este potrivit pentru sifon; viteza în conducta din spatele sifonului este de 0,84 m/s. Dukerul are două ramuri cu un unghi de 10º în ramurile inferioare și ascendente. Nivelul apei în camera de intrare este de 157,15 m, distanța de la suprafața pământului până la apă este de 2,85 m.

Acceptăm 2 linii de sifon de lucru. Folosind tabelul lui Shevelev, acceptăm la un debit de 16,565 l/s țevi de oțel cu diametrul de 150 mm, viteza apei 0,84 m/s, pierderi de presiune la 1 m – 0,0088 m.

Calculăm pierderea de presiune:

Pe lungime: ∆h 1 =0,0088*83=0,7304 m.

La intrare: ∆h 2 =0,563*(0,84) 2 /19,61=0,020 m.

La iesire: ∆h 3 =(0,84 -0,84) 2 /19,61=0 m.

La 4 viraje: ∆h 4 =4*(10/90)*0,126*(0,84) 2 /19,61=0,002 m.

General: ∆h=0,7304 +0,020 +0 +0,002 =0,7524 m.

Verificăm funcționarea sifonului în regim de urgență: la un debit de 33,13 l/s și un diametru de țeavă de 150 mm. Găsim că viteza este de 1,68 m/s și pierderea de presiune unitară este de 0,033. Recalculăm pierderea de presiune:

Lungime: ∆h 1 =0,033*83=2,739 m.

La intrare: ∆h 2 =0,563*(1,68) 2 /19,61=0,081 m.

La ieșire: ∆h 3 = (0,84-1,68) 2 /19,61 = 0,036 m.

La 4 viraje: ∆h 4 =4*(10/90)*0,126*(1,68) 2 /19,61=0,008 m.

General: ∆h de urgență = 2,739 +0,081 +0,036 +0,008 =2,864 m.

Verificăm starea: 2,85 ≥ (2,864-0,7524 =2,1116 m). Condiția este îndeplinită. Verifică conducta pentru scurgeri de debit în condiții normale de funcționare: la un debit de 33,13 m/s și un diametru de 150 mm. viteza va fi de 1,68 m/s. Deoarece viteza rezultată este mai mare de 1 m/s, accept ambele linii ca fiind funcționale.

Calculăm marcajul de apă la ieșirea sifonului:

z afară = zin. - ∆h= 157,15 - 2,864=154,29 m.

Concluzie.

În timpul realizării proiectului de curs, am calculat rețeaua de canalizare a orașului, care este prezentată în calculul și nota explicativă, pe baza datelor inițiale, iar pe baza calculelor am realizat o parte grafică.

În cadrul acestui proiect de curs a fost proiectată o rețea de drenaj a unei așezări din Republica Mordovia cu o populație totală de 35.351 de persoane.

Am ales un sistem de drenaj semi-separat pentru această regiune, deoarece debitul de apă de alimentare de 95% este de 2,21 m 3 /s, ceea ce este mai mic de 5 m 3 /s. Am ales și un sistem de drenaj centralizat pentru această așezare, deoarece populația este mai mică de 500 de mii de oameni. și o schemă încrucișată, deoarece așezarea colectorului principal este planificată de-a lungul marginii inferioare a teritoriului unității, de-a lungul canalului de apă.

marimea fontului

CANALIZARE - REȚELE ȘI STRUCTURI EXTERNE - SNiP 2-04-03-85 (aprobat prin Decretul Comitetului de Stat pentru Construcții al URSS din 21-05-85 71) (editat din 20-05-86)... Relevant în 2018

Costuri specifice, coeficienți de denivelare și debite estimate de ape uzate

2.1. La proiectarea sistemelor de canalizare în zonele populate, drenajul mediu zilnic specific (pe an) calculat al apelor uzate menajere din clădirile rezidențiale trebuie luat în considerare egal cu consumul mediu specific zilnic de apă calculat (pe an) conform SNiP 2.04.02-84 fără a lua țin cont de consumul de apă pentru udarea teritoriilor și a spațiilor verzi.

2.2. Drenajul specific pentru determinarea debitelor estimate de apă uzată din clădirile rezidențiale și publice individuale, dacă este necesar să se ia în considerare costurile concentrate, trebuie luate în conformitate cu SNiP 2.04.01-85.

2.7. Debitele maxime și minime calculate de apă uzată ar trebui să fie determinate ca produsul debitelor medii zilnice (pe an) de apă uzată determinate conform clauzei 2.5 de coeficienții generali de denivelare prevăzuți în tabelul 2.

masa 2

Coeficientul general de denivelare a fluxului de apă uzată	Debit mediu de apă uzată, l/s
	5	10	20	50	100	300	500	1000	5000 sau mai mult
Maxim K_gen.max	2,5	2,1	1,9	1,7	1,6	1,55	1,5	1,47	1,44
Minimum K_gen.min	0,38	0,45	0,5	0,55	0,59	0,62	0,66	0,69	0,71

3. Pentru valorile intermediare ale debitului mediu de apă uzată, coeficienții generali de denivelare ar trebui să fie determinați prin interpolare.

2.8. Costurile estimate ale apelor uzate industriale de la întreprinderile industriale ar trebui luate după cum urmează:

Pentru colectorii externi ai întreprinderii care primesc ape uzate de la ateliere - la debite maxime orare;

Pentru colectorii la fața locului și în afara amplasamentului întreprinderii - conform unui program orar combinat;

pentru colectorul din afara amplasamentului unui grup de întreprinderi - conform unui program orar combinat, ținând cont de timpul de curgere a apei uzate prin colector.

2.9. La elaborarea schemelor enumerate în clauza 1.1, cantitatea medie specifică zilnică (pe an) de eliminare a apei poate fi luată conform Tabelului 3.

Volumul apelor uzate de la întreprinderile industriale și agricole ar trebui determinat pe baza standardelor consolidate sau a proiectelor analoge existente.

Tabelul 3

Note: 1. Evacuarea zilnică medie specifică a apei poate fi modificată cu 10 - 20%, în funcție de condițiile climatice și de alte condiții locale și de gradul de îmbunătățire.

2. În lipsa datelor privind dezvoltarea industrială dincolo de 1990, este permisă acceptarea debitului suplimentar de apă uzată de la întreprinderi în valoare de 25% din debitul determinat din Tabelul 3.

2.10. Liniile gravitaționale, colectoarele și canalele, precum și conductele sub presiune ale apelor uzate menajere și industriale ar trebui verificate pentru trecerea debitului maxim total calculat conform clauzelor 2.7 și 2.8 și a afluxului suplimentar de apă de suprafață și subterană în perioadele de ploaie și topire a zăpezii, pătrunderea neorganizată în rețeaua de canalizare prin trape de puțuri de scurgeri și din cauza infiltrării apelor subterane. Cantitatea de flux suplimentar q_ad, l/s, ar trebui determinată pe baza unor sondaje speciale sau a datelor de exploatare ale obiectelor similare, iar în absența acestora - conform formulei

q_ad = 0,15L rădăcină pătrată (m_d),

(1)

Unde L este lungimea totală a conductelor până la structura calculată (locul conductei), km;

m_d - valoarea precipitațiilor maxime zilnice, mm, determinată în conformitate cu SNiP 2.01.01-82.

Un calcul de verificare a conductelor și canalelor gravitaționale cu o secțiune transversală de orice formă pentru trecerea debitului crescut trebuie efectuat la o înălțime de umplere de 0,95.

4 Calculul instalațiilor de tratare

4.1 Determinarea debitului de apă uzată care intră în stațiile de epurare și a coeficientului de denivelare

Calculăm capacitatea de debit a instalațiilor de epurare folosind formulele SNiP 2.04.03-85, ținând cont de caracteristicile apei uzate primite:

debitul mediu zilnic de apă uzată este de 4000 m 3 /zi, debitul maxim zilnic de apă uzată este de 4500 m 3 /zi, coeficientul de denivelare orară este de 1,9.

Debitul mediu zilnic este de 4000 m 3 /zi. Apoi, consumul mediu orar

unde Q consumul mediu zilnic,

Consumul maxim orar va fi

Q max =q avg K h.max (6)

unde K h max este coeficientul maxim de denivelare orară acceptat conform standardelor

K h. max =1,3·1,8=2,34

Coeficientul maxim de denivelare zilnică

Pe zi max = 1,1.

Apoi consumul maxim zilnic

Q zi.max =4000·1.1=4400 m 3 /zi.

Consum maxim orar

.

4.2 Determinarea debitelor de apă uzată dintr-o zonă populată și din industria locală (fabrica de brânzeturi)

Capacitatea de proiectare a fabricii de brânzeturi este de 210 tone/zi. Debitul zilnic de apă uzată de la fabrica de brânzeturi este determinat de capacitatea sa reală egală cu 150 de tone de prelucrare a laptelui pe zi.

Consumul standard de apă uzată este de 4,6 m 3 la 1 tonă de lapte procesat. Atunci consumul zilnic de apă uzată de la fabrica de brânzeturi este

Q pieptene zilnic =150·4,6=690 m 3 /zi.

Concentrația de contaminanți ai apelor uzate (BOD total combinat) pentru fabrica de brânzeturi este conform 2400 mg/l. Cantitatea de poluanți care intră în stația de epurare de la stația de brânzeturi va fi

Combinație completă BOD = 2400 690 = 1656 g/zi.

Debitul de apă uzată dintr-o zonă populată poate fi determinat ca diferența dintre debitul maxim zilnic care intră în stația de epurare și debitul zilnic de apă uzată de la stația de brânzeturi

Q zile max – Q pieptene zilnic =4400-690=3710 m 3 /zi.

Conform standardelor, cantitatea de poluare de la o persoană DBO totală = 75 g/zi. Numărul de locuitori din așezarea este de 16.000 de oameni.

Cantitatea totală de poluare

BOD total munți =75·16000=1200 g/zi.

Să determinăm cantitatea de contaminare dintr-un amestec de ape uzate menajere și industriale

BOD plin cm. =(1656+1200)/4400=649 mg/l.

4.3 Calculul capcanelor de nisip și plăcuțelor de nisip

Capcanele de nisip sunt concepute pentru a reține impuritățile minerale (în principal nisip) conținute în apele uzate, pentru a evita precipitarea acestora în rezervoarele de decantare împreună cu impuritățile organice, care ar putea crea dificultăți semnificative în îndepărtarea nămolului din rezervoarele de decantare și deshidratarea ulterioară a acestuia.

Pentru scurgerea noastră, vom calcula o capcană de nisip cu mișcare circulară a apei, prezentată în Figura 1.

1 – lift hidraulic; 2 – conductă pentru îndepărtarea impurităților plutitoare

Figura 1 - capcană de nisip cu mișcare circulară a apei

Mișcarea apei are loc de-a lungul unei tăvi inelare. Nisipul căzut intră în partea conică prin fisuri, de unde este pompat periodic de un elevator hidraulic.

Debitul mediu zilnic de apă uzată care intră în stația de epurare este de 4000 m 3 /zi.

Debitul secundar q avg.sec, m3/s, este determinat de formula

q avg.sec =, (7)

q avg.sec = (m 3 /s)

Coeficientul total de denivelare al eliminării apei este egal cu 1,73, prin urmare, debitul maxim calculat al apei uzate care intră în stația de epurare este egal cu

q max .s = 0,046·1,73 = 0,08 m 3 / s = 288 m 3 / h.

Determinăm lungimea capcanei de nisip folosind formula 17

Ls= (8)

unde Ks este coeficientul acceptat conform tabelului 27, Ks=1,7;

Hs este adâncimea estimată a capcanei de nisip, m;

Vs este viteza de deplasare a apei uzate, m/s, luată conform tabelului 28;

Uo este dimensiunea nisipului hidraulic, mm/s, luată în funcție de diametrul necesar al particulelor de nisip reținute.

Ls = m

Suprafața estimată a secțiunii transversale deschise a tăvii inelare a unei capcane de nisip va fi găsită folosind formula 2.14

, (9)

unde qmax. c - debitul maxim de proiectare al apei uzate egal cu 0,08 m 3 /s;

V este viteza medie de mișcare a apei egală cu 0,3;

n – numărul de ramuri.

m 2

Determinăm productivitatea estimată a unei capcane de nisip

Introducere

1. Partea de calcul

1.2. Determinarea volumului rezervoarelor turnurilor de apă și rezervoarelor de apă curată

1.3. Construirea unei linii piezometrice. Alegerea pompelor 2 ascensoare

2. Partea tehnologică

2.1. Calitatea apei și metodele de bază de purificare a acesteia

2.2. Selectarea schemei tehnologice pentru epurarea apei

2.3. Facilități pentru reactivi

2.4. Dezinfectarea apei

2.5. Selectarea echipamentelor tehnologice pentru o statie de tratare a apei

Concluzie

Aplicație

Bibliografie

Introducere

Economia urbană este un ansamblu de întreprinderi angajate în producția și vânzarea de locuințe și produse și servicii comunale.

Un sector municipal este un ansamblu de întreprinderi care vând același tip de produse și servicii.

Alimentarea centralizată cu apă este unul dintre sectoarele importante ale economiei urbane, care are o serie de caracteristici și își îndeplinește funcțiile în viața economiei urbane.

Alimentarea centralizată cu apă este o ramură a managementului urban care asigură consumatorilor de apă apă în cantitățile necesare, de calitatea necesară și sub presiunea necesară.

Un set de structuri inginerești care îndeplinesc sarcini de alimentare cu apă se numește sistem de alimentare cu apă (conductă).

Alimentarea centralizată cu apă asigură populației apă, care trebuie să fie sigură împotriva infecțiilor, inofensivă ca compoziție chimică și cu bune calități organoleptice.

Această industrie are o serie de caracteristici tehnologice:

1. Constanta (starea neschimbata a etapelor tehnologice, indiferent de marimea tehnologiei);

2. Continuitate (implementarea etapelor tehnologice într-o secvență strictă de repetare).

Dar, ca multe sectoare ale economiei urbane, alimentarea cu apă are propriile sale probleme și dezavantaje. Aceasta include fonduri insuficiente pentru întreținerea, revizia la timp și reparațiile curente ale echipamentelor, pentru achiziționarea și exploatarea tehnologiilor moderne, de unde defecțiunile constante în funcționarea echipamentelor și tehnologiei. Ca urmare, acest lucru afectează calitatea apei furnizate locuințelor, compoziția sa chimică și fizică.

1. PARTEA DE CALCUL

1.1. Norme si regimuri de consum de apa

Consumul estimat de apă se determină ținând cont de numărul de locuitori dintr-o zonă populată și de standardele de consum de apă.

Norma pentru consumul menajer și de apă potabilă în zonele populate este cantitatea de apă în litri consumată pe zi de un locuitor pentru nevoile gospodărești și de băut. Rata consumului de apă depinde de gradul de îmbunătățire a clădirilor și de condițiile climatice.

tabelul 1

Standarde de consum de apă

Valorile mai mici se referă la zonele cu un climat rece, iar valorile mai mari la zonele cu un climat cald.

Pe tot parcursul anului și în timpul zilei, apa pentru uz casnic și de băut este consumată neuniform (vara se consumă mai mult decât iarna; ziua - mai mult decât noaptea).

Consumul zilnic de apă estimat (mediu pe an) pentru nevoile gospodărești și de băut într-o zonă populată este determinat de formula

Qzi m = ql Nl/1000, m3/zi;

Qzi m = 300*150000/1000 = 45000 m3/zi.

Unde ql – consumul specific de apă;

Nzh – numărul estimat de locuitori.

Consumul estimat de apă pe zi dintre cel mai mare și cel mai mic consum de apă, m3/zi,

Qday max = Kday max* Qday m;

Qday min = Kday min* Qday m.

Coeficientul de neuniformitate zilnică a consumului de apă Kday trebuie luat egal cu

Kday max = 1,1 – 1,3

Kday min = 0,7 – 0,9

Valori mai mari ale Kday max sunt luate pentru orașele cu populație mare, valori mai mici pentru orașele cu populație mică. Pentru Kday min este invers.

Qday max = 1,3*45000 = 58500 m3/zi;

Qday min = 0,7*45000 = 31500 m3/zi.

Consumul orar estimat de apă, m3/h,

qch max = Kch max * Qday max/24

qch min = Kch min * Qzi min/24

Coeficientul de denivelare orară a consumului de apă se determină din expresii

Kch max = amax * bmax

Kch min = amin * bmin

Unde a este un coeficient care ține cont de gradul de îmbunătățire al clădirilor: amax = 1,2-1,4; amin = 0,4-0,6 (valori mai mici pentru amax și valori mai mari pentru amin sunt luate pentru un grad mai mare de îmbunătățire a clădirilor); b este un coeficient care ia în calcul numărul de locuitori dintr-o localitate.

Kch max = 1,2*1,1 = 1,32

Kch min = 0,6*0,7 = 0,42

qh max = 1,32*58500/24 ​​= 3217,5 m3/h

qh min = 0,42*31500/24 ​​= 551,25 m3/h

Consumul de apă pentru stingerea incendiilor.

Apa este folosită sporadic pentru stingerea incendiilor - în timpul incendiilor. Consumul de apă pentru stingerea incendiilor exterioare (pe incendiu) și numărul de incendii simultane dintr-o zonă populată se iau conform unui tabel care ia în considerare consumul de apă pentru stingerea incendiului extern în funcție de numărul de locuitori din zona populată.

În același timp, consumul de apă pentru stingerea incendiilor interioare este calculat la rata a două jeturi de 2,5 l/s per incendiu de proiectare.

Durata estimată a stingerii incendiului este estimată a fi de 3 ore.

Apoi furnizarea de apă pentru stingerea incendiilor

Wp =np (qp+2,5*2)*3*3600/1000, m3

Unde nп este numărul estimat de incendii; qп – rata consumului de apă pentru un incendiu de proiectare, l/s.

În cazul nostru nп = 3; qп = 40 l/s.

Wp = 3 (40+2,5*2)*3*3600/1000 = 1458 m3

Consum orar pentru stingerea incendiilor

Qp.ch. = Wп/3 = 1458/3 = 486 m3/h

Pe baza coeficientului de denivelare orară calculată Kch max = 1,32, am stabilit un program probabil de repartizare a cheltuielilor zilnice pe oră a zilei.

Conform tabelului de distribuție a cheltuielilor zilnice de gospodărie și de băut pe oră a zilei la diferiți coeficienți de denivelare orară pentru zonele populate pentru Kch max = 1,32, construim un grafic al consumului zilnic de apă și combinăm cu acest program graficele de alimentare cu apă. prin pompele 1 și 2 ascensoare.

1.2 Determinarea volumului rezervoarelor turnurilor de apă și rezervoarelor de apă curată

Capacitatea rezervorului turnului de apă poate fi determinată folosind programe combinate de consum de apă și funcționare a stației de pompare a 2-a lift. Rezultatele calculului sunt prezentate în Tabelul 2, care reflectă rolul de reglare al rezervorului turnului de apă. Așadar, în perioada de la 22 la 5 a.m., există un deficit de apă nealimentată de stația de pompare 2 crește, în cantitate de 0,1 până la 0,8% din consumul zilnic în fiecare oră urmând a fi consumat din rezervor; în perioada de la 5 la 8 ore și de la 10 la 19 ore, apa va curge în rezervor în cantitate de 0,2 până la 0,7% din debitul zilnic.