MINISTERUL AUTOStrăzilor RSFSR

INSTITUTUL DE STAT DE PROIECTARE Drumuri, Sondaj ȘI CERCETĂRI ȘTIINȚIFICE
HIPRODORNIAS

REFERINŢĂ
RAPORT PRIVIND INGINERILOR GEOLOGICE
LA PROIECTAREA AUTOStrăzilor
ȘI PENTRU PODURI

Aprobat la o ședință a secțiunii NTS

Giprodornii din partea de proiectare

Protocolul nr.10 din 23.12.86

MOSCOVA 1987

Raport standard privind studiile inginerești-geologice în proiectarea autostrăzilor și podurilor / Giprodornia. - M.: CBNTI al Ministerului Transporturilor Rutiere al RSFSR. 1987.

Obiectivul principal al emiterii Standardului este unificarea formelor de documentare de teren, de laborator și de birou a lucrărilor de inginerie geotehnică.

Raportul standard cuprinde toate tipurile principale de note, desene, declarații și grafice emise de Serviciul Geologic Giprodornia. La elaborarea Standardului s-au luat în considerare cerințele standardelor de stat actuale, documentele de reglementare și manualele la acestea.

Dezvoltat de Ch. geolog - inginer R.T. Vlasyuk (departamentul tehnic din Giprodornia) în dezvoltarea eșantioanelor publicate anterior (în 1985) de înregistrare a pașapoartelor inginerești-geologice pentru studiile pe autostrăzi.

Director al Institutului

Ph.D. tehnologie. Știința E.K. Kuptsov

1. DISPOZIȚII GENERALE

Raportul tehnic de cercetare inginerească și geologică trebuie să cuprindă toate datele necesare pentru elaborarea documentației de proiectare și deviz corespunzătoare etapei de proiectare a autostrăzii.

Rapoartele privind studiile inginerești-geologice detaliate (pentru întocmirea unui proiect și proiectarea detaliată) ar trebui să conțină o notă explicativă, al cărei text este ilustrat cu desene și fotografii, aplicații grafice, declarații, pașapoarte inginerești-geologice de treceri de poduri, pasaje supraeterne, locuri pentru proiectarea individuală a patului drumului, locuri pentru clădiri și structuri, depozite de sol și materiale de construcție a drumurilor.

Instrucțiunile pentru pregătirea și alcătuirea pașapoartelor inginerești-geologice sunt date în mostrele de înregistrare a pașapoartelor inginerești-geologice pentru supravegherea autostrăzilor și a structurilor de pe acestea, publicate de departamentul tehnic din Giprodornia în 1985.

Acest standard oferă îndrumări generale cu privire la domeniul de aplicare al unui raport de cercetare geotehnică. În fiecare caz individual, acesta este determinat individual în funcție de condițiile locale, în special atunci când este vorba de topografia trecerilor de poduri.

Exemplu de pagină de titlu a raportului

MINISTERUL AUTOStrăzilor RSFSR
HIPRODORNIAS
(filiala)

RAPORT
DESPRE LUCRĂRI GEOLOGICE DE INGINERIE PENTRU
ELABORAREA UNUI PROIECT (PROIECT DE LUCRU)
PENTRU CONSTRUCȚIE (RECONSTRUCȚIE)
AUTOSTRĂ (TRECARE PODUL
PRIN R. …………..)…………………………………….

Șef Departament I.O. Nume de familie

Geolog-șef (specialist) catedra I.O. Nume de familie

geolog șef (senior).

expediție (partidă) I.O. Nume de familie

19... g.

2. SCHEMA NOTEI EXPLICATIVE

2.1. Introducere

Limitele administrative și geografice ale zonei de anchetă.

La instrucțiunile cărora s-a efectuat lucrarea.

Timpul de producție a muncii.

Gradul de explorare a teritoriului obiectului sondajului.

Organizarea lucrărilor de teren (număr de partide, detașamente).

Producători de muncă (geolog șef, lider de partid, inginer superior etc.). Funcția, prenumele autorului raportului.

Tehnologia lucrărilor inginerie-geologice (cariere de foraj și foraje, tipul și marca de mașini, metode de explorare geofizică, metode de teren de cercetare a solului).

Completitudinea si calitatea muncii efectuate.

2.2. Conditiile naturale ale zonei, munca

2.2.1. Climat:

Caracteristicile climatice generale ale zonei indicând zonele climatice de-a lungul secțiunilor de traseu;

Precipitațiile, distribuția lor pe lună, averse, grosimea medie și maximă pe termen lung a stratului de zăpadă, numărul de zile cu ninsori, durata perioadei de zăpadă și numărul de zile cu zăpadă, durata perioadei de iarnă;

Informații de la serviciul de întreținere a drumurilor despre zăpadă pe drumurile din zona traseului;

Numărul de zile cu dezgheț, gheață, ceață;

Temperaturile medii, maxime și minime ale aerului, trecerea temperaturilor medii zilnice prin 0 și 5 grade; adâncimea înghețului solului, umiditatea absolută și relativă a aerului, datele înghețului și deschiderii râurilor, informații despre avalanșe de zăpadă și curgeri de noroi pentru zonele montane;

Vânt; vânturi dominante pe sezon, vânturi cu viteze ce depășesc 4 m/s. Un trandafir al vânturilor de iarnă, iar în regiunile aride sudice un trandafir al vânturilor de vară.

2.2.2. Relief și hidrografie:

Caracteristicile geomorfologice generale ale zonei traseului autostrăzii;

Regionalizarea traseului în funcție de relief;

Furnizarea debitului natural de apă, aglomerarea apei;

Rețeaua hidrografică a zonei traseului;

Lista trecerilor de poduri medii și mari.

2.2.3. Solurile și vegetația:

Caracteristicile generale ale solurilor din regiune în ansamblu și pe secțiuni;

Descrierea principalelor tipuri de sol de-a lungul traseului autostrăzii;

Acoperirea cu vegetație a zonei traseului autostrăzii;

Posibilitatea folosirii vegetatiei pentru constructia drumurilor.

2.2.4. Geologie, tectonica si hidrogeologie:

Caracteristici ale tectonicii zonei, seismicitate;

Scurtă descriere a structurii geologice a zonei traseului rutier în ansamblu și pe secțiuni individuale;

Caracteristicile și adâncimea rocii de bază;

Caracteristicile rocilor cuaternare;

Condiții de scurgere la suprafață, formarea apei cocoțate;

Apele subterane, distribuția și caracteristicile apariției acesteia;

Nivelul estimativ al orizontului apei subterane și metode de determinare a acestuia în timpul studiului ingineresc-geologic;

Compoziția chimică a apelor subterane și de suprafață (proprietăți agresive față de beton, adecvare pentru amestecarea betonului, adecvare pentru băut);

Surse de apă în scopuri tehnice (irigare la așezarea subsolului).

2.3.1. Solurile:

Caracteristici generale ale solurilor elementelor inginerie-geologice pe toată lungimea traseului și pe tronsoane;

Compoziția granulometrică și proprietățile fizice ale principalelor diferențe de sol (umiditate naturală, umiditate și densitate optime, determinate pe un dispozitiv standard de compactare Soyuzdornia, limite de plasticitate) categorii de sol în funcție de dificultatea dezvoltării;

Evaluarea solurilor ca material de construcție pentru construcția subsolurilor și ca fundație a structurilor rutiere;

Compoziția chimică (conținutul de săruri solubile în apă în zona de dezvoltare a solurilor saline) conform datelor de la întreprinderile agricole locale și conform cercetărilor proprii de laborator.

2.3.2. Procese fizice și geologice moderne:

Prezența și intensitatea manifestării proceselor fizice și geologice moderne, impactul acestora asupra funcționării și stabilității structurilor rutiere;

Prezența alunecărilor de teren, sgheaburi, carstice, mlaștini, săpături umede și alte locuri care necesită proiectarea individuală a patului drumului.

2. 3 .3. Condiții tehnice și geologice de construcție:

Caracteristici ale construcției secțiunilor de proiectare standard și individuală a patului drumului;

Caracteristicile construcției structurilor artificiale și a instalațiilor ASG.

Notă. dacă este necesar, poate fi compilat pentru traseul autostrăzii și structurile rutiere în ansamblu sau separat pentru patul drumului, mici structuri artificiale, treceri de poduri și pasaje supraterane și obiecte ASG.

2.4. Materiale de construcție a drumurilor

Sursele literare și de arhivă utilizate sunt date de sondaj din anii anteriori, precum și date pentru rezolvarea problemei dotării site-ului cu materiale de construcție.

Evaluarea structurii geologice a zonei de pozare a autostrăzii luate în considerare în ceea ce privește posibilitatea și condițiile de obținere a materialelor de construcție a drumurilor.

O scurtă descriere generală a depozitelor examinate și explorate de materiale de construcție a drumurilor pe grupuri de piatră, pietriș și nisip. Mărci și clase de materiale conform SNiP.

Depozite de sol din apropierea traseului pentru umplerea terasamentelor. Locația, dezvoltarea și condițiile de transport ale acestora.

Disponibilitatea carierelor și bazelor de exploatare pentru prelucrarea materialelor de construcție a drumurilor. Calitatea materialelor, condițiile de primire și livrare a acestora.

Disponibilitatea întreprinderilor industriale locale care produc deșeuri adecvate pentru utilizarea ca materiale pentru lucrările de construcție a drumurilor. Conditii de primire si livrare a deseurilor. Calitatea deșeurilor ca materiale de construcție a drumurilor.

Analiza aprovizionării cu materiale de construcție cu materiale de construcții rutiere locale și de import și a caracteristicilor calitative ale acestora.

2.5. Rezultatele sondajului drumurilor existente

2.5.1. Subclasa:

Caracteristicile subnivelului în general și în domenii specifice;

Deformarea, deteriorarea și distrugerea suportului;

Gradul de compactare a substratului;

Starea drenajului;

2.5.2. Uzura rutieră:

Starea suprafeței drumului în general și în zone specifice;

Disponibilitatea și grosimea straturilor structurale ale pavajului rutier;

Compoziția și caracteristicile straturilor structurale ale pavajului rutier;

2.6. concluzii

Principalele rezultate ale studiilor inginerești-geologice ale traseului autostrăzii și structurilor drumurilor.

Note

1. Textul notei este ilustrat cu fotografii ale proceselor de producție, vederi ale peisajului local, aflorimente caracteristice, locuri dificile individuale, traversări de cursuri de apă, secțiuni individuale care arată starea drumurilor existente etc.

2. Clima unei zone poate fi reprezentată prin grafice ale datelor climatice, curbe ale temperaturilor, precipitațiilor și trandafirilor vânturilor.

Pentru zonele aride, ar trebui să aplicați nu numai trandafiri de iarnă, ci și pe cel de vară.

3. La depunerea unui raport la fondul geologic, compoziția și proiectarea acestuia trebuie să îndeplinească cerințele pentru raportarea materialelor prezentate la fondul geologic al Ministerului Geologiei URSS și Mosoblgeofond.

4. STRUCTURA GEOLOGICĂ

ȘI CONDIȚII HIDROGEOLOGICE

Structura geologică a zonei studiate a rețelelor de inginerie liniară proiectată la fața locului la o adâncime explorată de 5,0 m implică depozite lutoase-nisipoase cuaternare de acoperire (pQ ​​III - IV), fluvioglaciar (fQ II), glaciolacustre. (lgQ II) și geneza morenei (gQ II), acoperite de la suprafață cu un strat sol-vegetativ (Fig. 3-7).

Stratul sol-vegetativ cu rădăcinile vegetaţiei erbacee este reprezentată de sol lutoasă umezit îngheţat de culoare brun-brun, grosime de 0,1-0,3 m.

Acoperiți depozitele (pQ III - IV) distribuite peste tot, apar la suprafață și sunt reprezentate argile semi-solide,în partea superioară a stratului la o adâncime de 0,5 m - înghețat, maro închis și brun-maronie, prăfuit, cu resturi vegetale. Grosimea luturilor de acoperire variază de la 0,6 la 1,6 m.

Depozite fluvioglaciare (fQ II) sunt omniprezente, se află sub luturi de acoperire de la o adâncime de 0,7-1,8 m și sunt reprezentate de:

a) argile refractare, maro și galben-brun deschis, ușor și greu, cu incluziuni de pietriș și pietricele până la 3-5%, nisipos, cu cuiburi de nisip galben-brun, fin, umed. Ele se află într-un strat consistent cu o grosime de 1,4-2,3 m.

b) lut nisipos plastic, maro și brun-gălbui, uneori moale-plastic, lutoase nisipoase, cu straturi și lentile de nisip galben-brun, mâlos, umed. Ele apar de la o adâncime de 2,2-4,0 m într-un strat subțire de 0,5-1,4 m grosime.

Depozite lacustre-glaciare (lgQ II) sunt comune în partea de sud-est a sitului, se află sub depozite fluvioglaciare de la o adâncime de 3,5-4,7 m și sunt reprezentate argile semisolide (la argile), mai rar - plastic dur, gri deschis și gri-maro, cu o nuanță verzuie, grea, cu includere de pietriș și pietricele până la 10%, grosime expusă până la 0,8 m.

Zacaminte de morene (gQ II) se află de la adâncimi de 3,9-4,9 m sub depozite fluvioglaciare sau glaciolacustre și sunt reprezentate argile semi-solide, grea, rosu-brun si maro-maronie, cu includere de pietricele, resturi si piatra sparta pana la 10-15%, usor nisipoasa. Grosimea dezvăluită a luturilor morenice este de până la 1,1 m.

Condiții hidrogeologice cercetat site-uri

Pagina 9

5. CARACTERISTICI GEOLOGICE INGINERIE

ȘI PROPRIETĂȚILE SOLULUI

Conform datelor de forare a 21 de sonde la adâncimea de 5,0 m, studiilor de laborator ale solurilor, precum și luând în considerare materialele de arhivă, amplasamentul rețelelor de inginerie liniară proiectate la fața locului este reprezentat de soluri a patru complexe stratigrafico-genetice. (SGK), conținând 5 elemente inginerești-geologice (IGE), cu o stratificare a solurilor relativ uniformă, dar cu înghețare din IGE individuale, stratificarea solurilor, inclusiv:

Tabelul 5.1

Geneza și vârsta		Numele solului	Putere
		Loam semisolid
		Loam refractar
		Lut nisipos plastic
		Loam (până la argilă) semisolid	deschis
		Loam semisolid	deschis

Mai jos este o scurtă descriere a principalelor complexe stratigrafico-genetice și a IGE-urilor identificate.

eu . Acoperiți depozitele (pQ III) sunt distribuite peste tot, se află sub stratul sol-vegetație și sunt reprezentate de lut semisolid (în acoperiș - înghețat la o adâncime de 0,5 m) lut mâlos, de 0,6-1,6 m grosime.

IGE-1. Loam de acoperire semisolid , cu reziduuri vegetale.

Conform testelor de laborator, lut IGE-1 se caracterizează prin următoarele valori medii ale parametrilor proprietății fizice:

umiditatea la limita de rulare W p -19,8%;

numărul de plasticitate I p -13,2%;

umiditate naturală W p -21,5%;

indicele cifrei de afaceri I L - 0,13;

densitatea solului r – 1,94 g/cm 3 ;

coeficient de porozitate e –0,70.

Din punct de vedere al gradului de pericol de îngheț, luturile de acoperire IGE-1, ținând cont de indicele de fluiditate I L = 0,13, sunt ușor înălțate, cu o deformare de îngheț relativă de la 0,01 la 0,035 unități. (Tabelul B-27, GOST 25100).

II . Complex de depozite hidro-glaciare (fluvioglaciare). timpul regresiei ghețarului de la Moscova (fQ II ) are o răspândire larg răspândită, se întinde de la adâncimea de 0,7-1,8 m sub lut de acoperire și este reprezentată în principal de depozite luto-nisipoase, cu cuiburi și straturi de nisip. Două elemente inginerie-geologice sunt identificate ca parte a complexului apă-ghețar:

- lut IGE-2 - distribuit peste tot, culcat intr-un strat consistent cu o grosime de 1,4-2,3 m;

Pagina 10

- lut nisipos IGE-3 - răspândit peste tot, apare sub forma unui strat subțire cu o grosime de la 0,5 m până la 1,4 m.

IGE-2. Loam fluvioglaciar, refractar, ușoare și grele, cu incluziuni de pietriș și pietricele până la 3-5%, nisipoase, cu buzunare de nisip fin, umed.

Conform testelor de laborator, lut IGE-2 se caracterizează prin următoarele valori medii ale parametrilor proprietății fizice:

numărul de plasticitate I p -11,3%;

umiditate naturală W p -21,9%;

indicele cifrei de afaceri I L - 0,34;

densitatea solului r – 1,99 g/cm 3 ;

coeficient de porozitate e –0,66.

Din punct de vedere al pericolului de îngheț, loamurile fluvioglaciare IGE-2, ținând cont de indicele de fluiditate I L = 0,34, sunt de îngheț mediu, cu o deformare de îngheț relativă de la 0,035 la 0,07 unități. (Tabelul B-27, GOST 25100).

IGE-3. C uppis plastic fluvioglaciar , uneori lut plastic moale, nisipos, cu straturi și lentile de nisip praf, umed.

Conform testelor de laborator, lut nisipos IGE-3 se caracterizează prin următoarele valori medii ale parametrilor proprietății fizice:

umiditatea la limita de rulare W p -18,0%;

numărul de plasticitate I p -6,7%;

umiditate naturală W p -21,3%;

rata de rotație I L - 0,50;

densitatea solului r – 2,01 g/cm 3 ;

coeficient de porozitate e –0,62.

Din punct de vedere al gradului de pericol de îngheț, lut nisipos IGE-3, situat în zona de îngheț sezonier, ținând cont de indicele de fluiditate I L = 0,50, are o deformare medie, cu o deformare relativă de îngheț de la 0,035 la 0,07 unități. (Tabelul B-27, GOST 25100).

III . Complex de depozite lacustro-glaciare (lgQ II ) are o răspândire locală (în partea de sud-est a sitului), se întinde de la o adâncime de 3,5-4,7 m sub depozite fluvioglaciare și este reprezentată de depozite luto-argilose, expuse până la 0,8 m grosime.

IGE-4. Loam (până la argilă) lacustru-glaciar, semisolid , grele, cu includerea de pietriș și pietricele până la 10%.

Conform testelor de laborator, lut IGE-4 se caracterizează prin următoarele valori medii ale parametrilor proprietății fizice:

umiditatea la limita de rulare W p -19,7%;

numărul de plasticitate I p -16,7%;

umiditate naturală W p -22,1%;

indicele de fluiditate I L - 0,15;

densitatea solului r – 1,98 g/cm 3 ;

coeficient de porozitate e –0,68.

Pagina 11

În ceea ce privește pericolul de îngheț, luturile lacustre-glaciare IGE-4 se află în afara zonei de îngheț.

eu V. Complex de depozite glaciare (morena retragerii ghețarilor din epoca Moscovei (g Q II ) Este larg răspândită în zonă, reprezentată de roci lutoase, uneori ușor nisipoase, care conțin până la 15% material clastic rotunjit și nerotunjit.

IGE-5. Argint morenic, semisolid , nisipos, cu includerea de pietriș, pietricele, gruss și piatră zdrobită până la 10-15%, se află de la o adâncime de 3,9-4,9 m într-un strat cu o grosime expusă de până la 1,1 m.

Conform testelor de laborator, lut IGE-5 se caracterizează prin următoarele valori medii ale parametrilor proprietății fizice:

umiditatea la limita de rulare W p -16,1%;

numărul de plasticitate I p -13,3%;

umiditate naturală W p -17,4%;

rata de rotație I L - 0,10;

densitatea solului r – 2,09 g/cm 3 ;

coeficient de porozitate e –0,52.

În ceea ce privește pericolul de îngheț, luturile morenice IGE-5 se află în afara zonei de îngheț.

Principalii indicatori ai proprietăților fizice ale solurilor sunt rezumați în Tabelul 5.2.

Tabelul 5.2. Indicatori ai proprietăților fizice ale solurilor

Complex stratigrafic-genetic		Nume Inginerie geologice element	Densitatea solului,	Densitatea particulelor de sol, g/cm3	Numărul de plasticitate	Rata de cifra de afaceri	Coeficient de porozitate	Nivel de umiditate	Tulpina relativă de îngheț
				r S	eu P	eu L		S r	ε fn
		Lut semi solid
		Lut refractar
		Lut nisipos plastic
		lut (la lut) semi solid
		Lut semi solid

Distribuția elementelor inginerie-geologice identificate, condițiile de apariție a acestora pe șantierul proiectat de construcție a căilor de comunicație la fața locului sunt prezentate pe secțiuni inginerie-geologice și miezuri de sondă (desen nr. 3-13).

Pagina 12

Caracteristicile fizice ale solurilor obținute în urma studiilor de laborator și procesarea lor statistică (conform GOST 20522-96) sunt prezentate în Anexa 3. Valorile criteriilor statistice pentru variabilitatea indicatorilor sunt în limite acceptabile.

Conform analizelor chimice, solurile sitului sunt nesaline, pH = 6,8-7,4.

Din punct de vedere al gradului de agresivitate la betonul claselor W 4, W 6, W 8 și la structurile din beton armat (SNiP 2.03.11-85), solurile sunt neagresive (Anexa 4).

Evaluarea activității corozive a solurilor din zona de aerare către:

mantale de cablu de plumb – ridicat (din punct de vedere al conținutului organic);

mantale de cablu din aluminiu – medie (pentru ion de clor);

oțel carbon – mediu (din punct de vedere al rezistivității electrice).

Adâncimea standard de îngheț sezonier conform SNiP 23-01-99 și „Manualul pentru proiectarea fundațiilor clădirilor și structurilor (la SNiP 2.02.01-83*)” este: pentru lut – 132 cm, pentru lut nisipos, nisip fin și mâlos – 160 cm.

Valorile standard și calculate (la a=0,85 și a=0,95) ale principalelor caracteristici fizice și mecanice ale solurilor identificate de IGE în conformitate cu SNiP 2.02.01 -83*, SP 11-105-97 sunt date în Tabelul 5.3. . textul raportului „Valori standard și calculate recomandate ale caracteristicilor proprietăților fizice și mecanice ale solurilor”.

de reglementare

Pagina 14

6. CONCLUZIE

	Studii inginerești și geologice pe locul rețelelor de inginerie liniară proiectate la fața locului pentru satul de cabane "Yuzhnye Gorki" (Faza II), situat la adresa: regiunea Moscova, districtul Leninsky, lângă sat. Meshcherino au fost efectuate în stadiul P pentru a studia condițiile inginerești și geologice.
	Din punct de vedere geomorfologic, teritoriul satului de cabane se limitează la o câmpie de apă-glaciară ușor ondulată. Suprafața amplasamentului este lipsită de clădiri și vegetație și are o ușoară pantă spre sud-vest. Cotele absolute ale suprafeței variază de la 171,51 la 176,06 m (la gurile de lucru). Procesele fizice și geologice moderne care ar putea afecta negativ construcția rețelelor de utilități liniare proiectate la fața locului nu au fost observate pe teritoriul cercetat al satului de cabane în timpul procesului de cercetare.
	Structura geologică a zonei studiate a rețelelor de inginerie liniară proiectată la fața locului la o adâncime explorată de 5,0 m implică depozite lutoase-nisipoase cuaternare de acoperire (pQ ​​III - IV), fluvioglaciar (fQ II), glaciolacustre. (lgQ II) și geneza morenei (gQ II), acoperite de la suprafață cu un strat sol-vegetativ, grosime 0,1-0,3 m.
	Condițiile hidrogeologice ale șantierului proiectat se caracterizează prin absența apei subterane permanente în adâncimile explorate (până la 5 m) pentru perioada de sondaj (martie 2010). Cu toate acestea, în perioadele de ploi abundente prelungite și de topire activă a zăpezii de primăvară, precum și în cazul întreruperii scurgerii de suprafață și a scurgerilor de la comunicațiile proiectate care transportă apa, apele subterane temporare de tip „suprapă” pot apărea în varietățile nisipoase de depozite fluvioglaciare. la adâncimi de 2,2-4,0 m. Acvicludele relative pentru aceste ape sunt argilo-custritele glaciare și morenice.
	În straturile explorate au fost identificate patru complexe stratigrafico-genetice (SGK), care conțin 5 elemente inginerie-geologice (EGE), ale căror condiții de distribuție și apariție sunt prezentate pe secțiuni inginerie-geologice și miezuri de puțuri, iar valorile standard și calculate recomandate ale caracteristicilor proprietăților fizice și mecanice ale solurilor identificate de IGE sunt date în Tabelul 5.3. textul raportului „Valori standard și calculate recomandate ale caracteristicilor proprietăților fizice și mecanice ale solurilor”.
	Activitatea corozivă a solurilor din zona de aerare la mantaua cablurilor de plumb este ridicată; la mantale de cablu din aluminiu, precum și la oțel carbon – mediu. Solurile IGE selectate sunt neagresive pentru betonul de toate gradele în ceea ce privește rezistența la apă pe orice ciment și, de asemenea, sunt neagresive pentru structurile din beton armat.
	Adâncimea standard de îngheț pentru lut este de 1,32 m, pentru lut nisipos – 1,60 m.
	Pagina 15 În funcție de gradul de îngheț, solurile situate în zona de îngheț sezonier variază de la slab la mediu.
	După gradul de dezvoltare a pericolului de sufocare carstică, locul de muncă aparține categoriei nepericuloase (MGSN 2.07-01).
	Pe baza unui ansamblu de factori, condițiile inginerie și geologice ale sitului studiat sunt de complexitate medie (categoria II de complexitate conform anexei B SP 11-105-97, partea I), și, în general, favorabile construcției comunicații proiectate la fața locului.
	Pe baza condițiilor inginerești și geologice ale șantierului proiectat, proiectul ar trebui să asigure protecția structurilor din oțel, aluminiu și plumb de influența agresivă a solurilor.

Pagina 16

BIBLIOGRAFIE

Stoc

Raport tehnic privind studiile geotehnice. Căi de comunicație la fața locului pentru satul de cabană „Yuzhnye Gorki” la adresa: regiunea Moscova, districtul Leninsky, lângă satul Korobovo, LLC „Orgstroyizyskaniya”, inv. Nr. IG-T-09-11, 2009

Raport tehnic privind studiile geotehnice. Unitate de admisie a apei pentru satul de cabană „Yuzhnye Gorki” lângă satul Korobovo, districtul Leninsky, regiunea Moscova, SRL „Orgstroyizyskaniya”, inv. Nr. IG-T-09-12, 2009

3. Un manual pentru proiectarea fundațiilor clădirilor și structurilor (SNiP 2.02.01-83), Moscova, Stroyizdat, 1986.

4. MGSN 2.07-01 Codurile de construcție a orașului Moscova. Fundații, fundații și structuri subterane. Moscova, 2003

5. TSN IZ-2005 MO. Codurile teritoriale de construcție. Organizarea de anchete inginerești pentru a asigura siguranța proiectelor de dezvoltare urbană din regiunea Moscova.

6. Procedura de efectuare a cercetărilor inginerești pentru pregătirea documentației de proiectare, construcție, reconstrucție, reparații majore ale proiectelor de construcții capitale din regiunea Moscova. (Complexul Ministerului Construcțiilor din Regiunea Moscova, 2009)

7. Instrucțiuni pentru studii inginerești-geologice și geoecologice la Moscova din 11 martie 2004, Moskomarkhitektura, M., 2004.

Reglementări de construcție

SNiP 11-02-96 – „Recerce inginerești pentru construcții. Dispoziții de bază”.

SP 11-105-97 „Inginerie și studii geologice pentru construcții”.

SP 11-104-97 „Inginerie și studii geodezice pentru construcții”.

SP 11-102-97 „Inginerie și studii de mediu pentru construcții”.

SP 50-101-2004 „Proiectarea și instalarea fundațiilor și fundațiilor clădirilor și structurilor.”

SNiP 2.02.01 -83* „Fundații de clădiri și structuri”

SNiP 2.03.11-85 „Protecția structurilor clădirilor împotriva coroziunii”.

SNiP 2.06.15-85 „Protecția inginerească a teritoriilor împotriva inundațiilor și inundațiilor”.

SNiP 3.02.01-87 „Structuri de pământ, fundații și fundații”.

SNiP 23-01-99 „Climatologia clădirii”

SNiP 22-02-2003 „Protecția inginerească a teritoriilor, clădirilor și structurilor împotriva proceselor geologice periculoase”.

Pagina 17

Standardele de stat

GOST 25100-95 „Soiluri. Clasificare".

GOST 12071-2000 „Soiluri. Selectarea, ambalarea, transportul, depozitarea probelor.”

GOST 5180-84 „Soiluri. Metode pentru determinarea de laborator a caracteristicilor fizice.”

GOST 12536-79 „Soiluri. Metode pentru determinarea de laborator a compoziției granulometrice.”

GOST 12248-96 „Soiluri. Metode pentru determinarea în laborator a caracteristicilor de rezistență și deformabilitate.”

GOST 20522-96 „Soiluri. Metode de prelucrare statistică a rezultatelor testelor.”

GOST 9.602-2005 „Constructii subterane. Cerințe generale pentru protecția împotriva coroziunii.”

GOST 4979-94 „Ape subterane. Alimentare cu apă menajeră, potabilă și industrială. Metode de analiză chimică”.

GOST 21.302-96 „Simboluri grafice convenționale în documentația pentru studii inginerești și geologice”.

GOST 21.101-97 „Cerințe de bază pentru proiectare și documentație de lucru”.

introducere Notă explicativă

Strategia de mediu a SA AK Transneft ( explicativo notă) 1. IntroducereÎn conformitate cu „Politica de mediu a OJSC” aprobată ... planificată în valoare de 5000,0 mii de ruble. - Cu introducere pus în funcțiune la Almetyevsk RNU 117 km...

Solurile argiloase sunt unul dintre cele mai comune tipuri de roci. Compoziția solurilor argiloase include particule de argilă foarte fine, a căror dimensiune este mai mică de 0,01 mm, și particule de nisip. Particulele de argilă au formă de plăci sau fulgi. Solurile argiloase au un număr mare de pori. Raportul dintre volumul porilor și volumul solului se numește porozitate și poate varia de la 0,5 la 1,1. Porozitatea caracterizează gradul de compactare a solului.Pământul argilos absoarbe și reține foarte bine apa, care la înghețare se transformă în gheață și crește în volum, mărind volumul întregului sol. Acest fenomen se numește heaving. Cu cât solul conține mai multe particule de argilă, cu atât este mai susceptibil la înăbușire.

Solurile argiloase au proprietatea de coeziune, care se exprimă în capacitatea solului de a-și menține forma datorită prezenței particulelor de argilă. În funcție de conținutul de particule de argilă, solurile sunt clasificate în argilos, lut și lut nisipos.

Capacitatea solului de a se deforma sub sarcini externe fără a se rupe și de a-și păstra forma după ce sarcina este îndepărtată se numește plasticitate.

Numărul de plasticitate Ip este diferența de umiditate corespunzătoare a două stări ale solului: la limita de randament WL și la limita de rulare W p , W L și W p sunt determinate conform GOST 5180.

Tabelul 1. Clasificarea solurilor argiloase în funcție de conținutul de particule de argilă.

Amorsare	particule în masă, %	Numărul de plasticitate IP
Lut

Numărul de plasticitate al solurilor argiloase determină proprietățile lor de construcție: densitate, umiditate, rezistență la compresiune. Pe măsură ce umiditatea scade, densitatea crește și rezistența la compresiune crește. Pe măsură ce umiditatea crește, densitatea scade și scade și rezistența la compresiune.

lut nisipos.

Lotul nisipos nu conține mai mult de 10% particule de argilă, restul acestui sol este format din particule de nisip. Locul nisipos nu este practic diferit de nisip. Există două tipuri de lut nisipos: greu și ușor. Lotul nisipos greu conține de la 6 la 10% particule de argilă, în lut nisipos ușor conținutul de particule de argilă este de la 3 la 6%. Când frecați lut nisipos pe o palmă umedă, puteți vedea particule de nisip; după scuturarea solului, urme de particule de argilă sunt vizibile pe palmă. Bucuri de lut nisipos în stare uscată se sfărâmă și se sfărâmă ușor la impact. Loam nisipos aproape că nu se rostogolește într-o frânghie. O minge rostogolită din pământul umezit se sfărâmă sub presiune ușoară.

Datorită conținutului său ridicat de nisip, lut nisipos are o porozitate relativ scăzută, de 0,5 până la 0,7 (porozitatea este raportul dintre volumul porilor și volumul solului), astfel încât poate reține mai puțină umiditate și, prin urmare, poate fi mai puțin susceptibil la avânt. Cu cât porozitatea lutului nisipos uscat este mai mică, cu atât capacitatea sa portantă este mai mare: cu o porozitate de 0,5 este de 3 kg/cm2, cu o porozitate de 0,7 - 2,5 kg/cm2. Capacitatea portantă a lutului nisipos nu depinde de umiditate, astfel încât acest sol poate fi considerat neîncărcat.

Lut.

Solul în care conținutul de particule de argilă atinge 30% din greutate se numește lut. În lut, ca și în lut nisipos, conținutul de particule de nisip este mai mare decât particulele de argilă. Loam are o coeziune mai mare decât lut nisipos și poate fi păstrat în bucăți mari fără a se rupe în altele mici. Loamurile pot fi grele (20% -30% particule de argilă) și ușoare (10% - 20% particule de argilă).

Când sunt uscate, bucățile de sol sunt mai puțin dure decât argila. La impact, se sfărâmă în bucăți mici. Când sunt umede, au puțină plasticitate. La frecare, particulele de nisip sunt simțite, bulgări sunt zdrobiți mai ușor, granule mai mari de nisip sunt prezente pe fundalul nisipului mai fin. O frânghie întinsă din pământul umed este scurtă. O minge rulată din pământul umezit, atunci când este presată, formează o prăjitură cu crăpături de-a lungul marginilor.

Porozitatea lutului este mai mare decât a lutului nisipos și variază de la 0,5 la 1. Lutul poate conține mai multă apă și, prin urmare, este mai susceptibil la înăbușire decât lut nisipos.

Loamurile se caracterizează printr-o rezistență destul de mare, deși sunt susceptibile la ușoare tasări și fisuri. Capacitatea portantă a lutului este de 3 kg/cm2, atunci când este umezită este de 2,5 kg/cm2. Loamurile în stare uscată sunt soluri care nu se ridică. Când sunt umezite, particulele de argilă absorb apa, care se transformă în gheață iarna, crescând în volum, ceea ce duce la ridicarea solului.

Lut.

Argila conține mai mult de 30% particule de argilă. Argila are o mare coeziune. Când este uscată, argila este tare; când este udă, este plastică, vâscoasă și se lipește de degete. Când frecați particulele de nisip cu degetele, nu puteți simți particulele de nisip; este foarte dificil să zdrobiți bulgări. Dacă tăiați o bucată de lut crud cu un cuțit, tăietura va avea o suprafață netedă pe care granule de nisip nu sunt vizibile. La stoarcerea unei bile rulate din lut crud se obține o prăjitură plată, ale cărei margini nu prezintă crăpături.

Porozitatea argilei poate ajunge la 1,1; este mai susceptibilă la îngheț decât toate celelalte soluri. Argila în stare uscată are o capacitate portantă de 6 kg/cm2 Argila saturată cu apă poate crește în volum cu 15% iarna, pierzându-și capacitatea portantă până la 3 kg/cm2. Când este saturată cu apă, argila se poate schimba de la o stare solidă la una fluidă.

Tabelul 2 prezintă metode prin care puteți determina vizual tipul și caracteristicile solurilor argiloase.

Tabelul 2. Determinarea compoziției mecanice a solurilor argiloase.

Numele solului	Vedere printr-o lupă	Plastic
	Pulbere fină omogenă, aproape fără particule de nisip	Se rostogolește într-o frânghie și se rostogolește într-un inel
Lut	Predominant nisip, particule argila 20 – 30%	Când este rulat, se dovedește garou, când este încolăcit inelul se destramă
	Particulele de nisip predomină cu un mic amestec de particule de argilă	Când încercați să rulați garoul se rupe în bucăți mici

Clasificarea solurilor argiloase.

Majoritatea solurilor argiloase în condiții naturale, în funcție de conținutul lor de apă, pot fi în diferite stări. Standardul de construcție (GOST 25100-95 Clasificarea solurilor) definește clasificarea solurilor argiloase în funcție de densitatea și conținutul de umiditate. Starea solurilor argiloase se caracterizeaza prin indicele de fluiditate IL - raportul dintre diferenta de umiditate corespunzatoare a doua stari ale solului: W natural si la limita de rulare Wp, la numarul de plasticitate Ip. Tabelul 3 prezintă clasificarea solurilor argiloase după indicele de fluiditate al acestora.

Tabelul 3. Clasificarea solurilor argiloase după indicele de fluiditate.

Tip de sol argilos	Rata de cifra de afaceri
lut nisipos:
plastic
Loamuri și argile:
semi solid
etanș-plastic
plastic moale
fluid-plastic

În funcție de distribuția dimensiunii particulelor și numărul de plasticitate Ip, grupele de argilă sunt împărțite conform tabelului 4.

Tabelul 4. Clasificarea solurilor argiloase în funcție de distribuția dimensiunii particulelor și numărul de plasticitate

	Numărul de plasticitate	particule (2-0,5 mm), % din greutate
lut nisipos:
nisipos
prăfuită
Lut:
nisipos ușor
ușor praf
nisipos greu
puternic praf
Lut:
nisipos ușor
ușor praf
		Nereglementat

Pe baza prezenței incluziunilor solide, solurile argiloase sunt împărțite conform Tabelului 5.

Tabelul 5. Conținutul de solide în solurile argiloase .

Tipuri de soluri argiloase
lut nisipos, lut, lut cu pietricele (piatra zdrobita)
lut nisipos, lut, lut, pietriș (piatră zdrobită) sau pietriș (grishy)

Dintre solurile argiloase trebuie distinse următoarele:

Pământ de turbă;

Solurile de tasare;

Umflarea (umflarea) solurilor.

Solul de turbă este sol nisipos și argilos, care conține în compoziția sa într-o probă uscată de la 10 până la 50% (în greutate) turbă.

În funcție de conținutul relativ de materie organică Ir, solurile argiloase și nisipurile sunt împărțite conform Tabelului 6.

Tabelul 6. Clasificarea solurilor argiloase în funcție de conținutul de materie organică

Tipul de sol	Conținut relativ de materie organică Ir, unități.
Turba puternic
Turbă medie
Ușor turbă
Cu un amestec de substanțe organice

Solul umflat este un sol care, atunci când este înmuiat cu apă sau alt lichid, crește în volum și are o tensiune relativă de umflare (în condiții de umflare liberă) mai mare de 0,04.

Solul de tasare este un sol care, sub influența sarcinii exterioare și a greutății proprii sau numai din greutatea proprie atunci când este îmbibat cu apă sau alt lichid, suferă o deformare verticală (subsidență) și are o deformare de subsidență relativă e sl ³ 0,01.

În funcție de tasare și greutatea proprie în timpul înmuiării, solul de tasare este împărțit în două tipuri:

• tip 1 - când tasarea solului din cauza propriei greutăți nu depășește 5 cm;
• tipul 2 - când tasarea solului din cauza propriei greutăți este mai mare de 5 cm.

În funcție de deformația relativă de subsidență e sl, solurile argiloase sunt împărțite conform Tabelului 7.

Tabelul 7. Deformarea de subsidență relativă a solurilor argiloase.

Tipuri de soluri argiloase	Tulpina de subsidență relativă e sl, d.u.
Ne-a lăsat
tasare

Solul înclinat este un sol dispersat, care, în timpul tranziției de la starea dezghețată la starea înghețată, crește în volum datorită formării cristalelor de gheață și are o deformare relativă la îngheț e fn ³ 0,01. Aceste soluri nu sunt potrivite pentru construcție; ele trebuie îndepărtate și înlocuite cu pământ cu capacitate portantă bună

În funcție de deformația relativă de umflare fără sarcină e sw, solurile argiloase sunt împărțite conform Tabelului 8.

Tabelul 8. Deformarea relativă de umflare a solurilor argiloase.

Tipuri de soluri argiloase	Deformare relativă de umflare fără sarcină e sw, e.
Neumflare
Umflare scăzută
Umflare medie
Foarte umflat

Conform acestui indicator, solurile sunt împărțite în nisip, lut nisipos, lut ușor, mediu și greu, precum și argilă ușoară, medie și grea.

Din acest articol veți învăța:
- De ce este imposibil să se determine compoziția solului după culoarea acestuia;
- Cum se determină cantitatea de particule de argilă la domiciliu folosind metoda umedă;
- Cum se efectuează un test uscat pentru lut și lut nisipos.

De ce este imposibil să se determine compoziția solului după culoarea sa?

Nisip, lut nisipos, lut, argilă - unii grădinari judecă în mod eronat compoziția mecanică a solului după culoarea acestuia. Cu o astfel de evaluare, deseori determină incorect numărul de particule de argilă, crezând că lut este lut nisipos și confundând lut cu lut.

Culoarea solului de pe site și nuanțele sale depind nu numai de conținutul de argilă, ci și de compoziția sa mineralogică. Cert este că culoarea pământului, pe lângă humus, este influențată de tendința sa de a conține compuși de aluminiu și uneori fier și mangan. În condiții de aglomerație, se formează un orizont gley cu o culoare albăstruie, datorită conținutului de aluminoferosilicați care apar atunci când fierul interacționează cu mineralele argiloase. Fierul și manganul formează compuși de oxizi (otrăvitori pentru plante), dând o culoare ocru-ruginiu.

Repetând adesea culoarea lutului, lut nisipos nu este un sol ideal și necesită testare.De aceea, compoziția mecanică a solului trebuie determinată de gradul de coeziune a acestuia.

Cum să determinați dacă site-ul dvs. are lut sau lut

Pentru condițiile de teren, există o tehnică veche care nu necesită niciun instrument și este accesibilă tuturor. În această metodă, numită „umedă”, o probă de sol este umezită (dacă apa este departe, atunci poți să saliva) și amestecată până se formează un aluat. Rotiți o minge din pământul pregătit în palma mâinii și încercați să o rulați într-un șnur (experții o numesc uneori în mod colocvial cârnați) de aproximativ 3 mm grosime sau puțin mai mult, apoi rulați-o într-un inel cu diametrul de 2. -3 cm.

Rezultatul testului Nu formează nici o minge, nici un șnur. Formează o minge care nu poate fi întinsă într-un șnur (cârnat). Se obțin doar rudimentele sale. Formează un șnur care poate fi rulat într-un inel, dar se dovedește a fi foarte fragil și se destramă ușor atunci când este rulat de pe palmă sau când încercați să îl ridicați. lut ușor. Formează un cordon continuu care poate fi rulat într-un inel, dar se dovedește cu crăpături și fracturi. Loam mediu. Se întinde ușor într-un cordon. Inelul iese cu crăpături. Loam greu. Poate fi rulat într-un cordon lung și subțire de lut, care produce un inel de plasticitate ridicată, fără crăpături.

Uneori, în dorința lor de a determina solul de pe amplasament cât mai precis posibil, grădinarii răsfoiesc zeci de volume vechi de cărți de referință geologică în căutarea răspunsurilor la întrebările despre ce este mai vechi, argilă sau argilă, sau ce mare antică trebuie să facă. vinovat pentru faptul că grădinăritul lângă Moscova este pe sol nisipos. Dar pentru a crește productivitatea solului, vechea „metodă umedă” este cu siguranță suficientă. Singurul lucru: trebuie să fii atent la identificarea luturilor nisipoase și a luturilor, deoarece acestea pot fi prăfuite.

Loam sau lut nisipos. Metodă uscată pentru soluri mâloase

Aceste soiuri se disting prin metoda uscată, după cum urmează. Loturile nisipoase prăfuite și lutoasele ușoare formează bulgări fragile care se dezintegrează ușor atunci când sunt zdrobite cu degetele. Când este frecat, lut nisipos produce un foșnet și cade de pe mână. Când frecați argila ușor cu degetele, se simte o rugozitate vizibilă, particulele de argilă sunt frecate în piele. Locuri medii mâloase dau o senzație de făină, dar poartă senzația de făină fină cu o rugozitate abia vizibilă. Bucățile lor sunt zdrobite cu ceva efort. Loamurile mătăsoase grele în stare uscată sunt greu de zdrobit și dau senzația de făină fină atunci când sunt frecate. Rugozitatea nu se simte.

Acum, după ce ați primit rezultatele testului, puteți determina relativ exact când și cât să adăugați, puteți, ca să spunem așa, să vă „lutească” argila. Îngrășămintele organice, în primul rând, pentru culturile cu cerințe organice scăzute pe soluri lutoase relativ ușoare, ar trebui aplicate în volume mai mici (aproximativ 4 kg/m2), dar mai des, și invers, proprietățile solurilor grele permit gunoiului de grajd să fie aplicat mai rar, dar in cantitati mai mari (pana la 8 kg/m2). Compoziția mecanică a solului de pe șantier trebuie luată în considerare la ajustarea adâncimii de înglobare a acestora.

Alexander Zharavin, agronom,
Kirov
Pe baza materialelor de la Flora Price

Tabel de clasificare a solurilor pe grupe

Atât durata de viață a clădirii, cât și nivelul „calității vieții” locuitorilor acesteia depind de fiabilitatea funcționării sistemului „fundație-fundație-structură”. Mai mult, fiabilitatea acestui sistem se bazează tocmai pe caracteristicile solului, deoarece orice structură trebuie să se sprijine pe o fundație de încredere.

De aceea, succesul majorității întreprinderilor companiilor de construcții depinde de alegerea competentă a locației șantierului. Și o astfel de alegere, la rândul său, este imposibilă fără a înțelege principiile pe care se bazează clasificarea solurilor.

Din punctul de vedere al tehnologiilor de construcție, există patru clase principale, care includ:

Soluri stâncoase, a căror structură este omogenă și bazată pe legături cristaline rigide;
- soluri dispersate formate din particule minerale neconectate;
- soluri naturale, înghețate, a căror structură s-a format în mod natural, sub influența temperaturilor scăzute;
- soluri tehnogene, a căror structură s-a format artificial ca urmare a activității umane.

Cu toate acestea, o astfel de clasificare a solurilor este oarecum simplificată și arată doar gradul de omogenitate al bazei. Pe baza acestui fapt, orice sol stâncos este o fundație monolitică constând din roci dense. La rândul său, orice sol nestâncos se bazează pe un amestec de particule minerale și organice cu apă și aer.

Desigur, în domeniul construcțiilor există puține beneficii de la o astfel de clasificare. Prin urmare, fiecare tip de bază este împărțit în mai multe clase, grupuri, tipuri și soiuri. O astfel de clasificare a solurilor în grupuri și soiuri face ușoară navigarea în caracteristicile așteptate ale viitoarei fundații și face posibilă utilizarea acestor cunoștințe în procesul de construire a unei case.

De exemplu, apartenența la una sau la alta grupă în clasificarea solurilor este determinată de natura conexiunilor structurale care afectează caracteristicile de rezistență ale fundației. Și tipul specific de sol indică compoziția materială a solului. Mai mult, fiecare varietate de clasificare indică un raport specific al componentelor compoziției materialului.

Astfel, o clasificare profundă a solurilor în grupuri și soiuri oferă o idee complet personalizată a tuturor avantajelor și dezavantajelor viitorului șantier.

De exemplu, în cea mai comună clasă de soluri dispersate din partea europeană a Rusiei, există doar două grupuri care împart această clasificare în soluri coerente și necoezive. În plus, solurile mâloase speciale sunt incluse într-un subgrup separat al clasei dispersate.

Această clasificare a solurilor înseamnă că printre solurile dispersate există grupuri atât cu legături pronunțate în structură, cât și cu absența unor astfel de legături. Primul grup de soluri dispersate coezive include tipuri de sol argiloase, mâloase și turboase. O clasificare ulterioară a solurilor dispersate ne permite să distingem un grup cu o structură necoerentă - nisipuri și soluri grosiere.

În termeni practici, o astfel de clasificare a solurilor în grupuri ne permite să ne facem o idee despre caracteristicile fizice ale solului „fără a ține seama” de un anumit tip de sol. Solurile coezive dispersate au practic aceleași caracteristici, cum ar fi umiditatea naturală (variază cu 20%), densitatea în vrac (aproximativ 1,5 tone pe metru cub), coeficientul de afânare (de la 1,2 la 1,3), dimensiunea particulelor (aproximativ 0,005 milimetri) și chiar plasticitatea. număr.

Coincidențe similare sunt, de asemenea, tipice pentru solurile dispersate necoezive. Adică, având o idee despre proprietățile unui tip de sol, obținem informații despre caracteristicile tuturor tipurilor de sol dintr-un grup specific, ceea ce ne permite să introducem scheme medii în procesul de proiectare care facilitează calculele de rezistență.

În plus, pe lângă schemele de mai sus, există o clasificare specială a solurilor în funcție de dificultatea dezvoltării. Această clasificare se bazează pe nivelul de „rezistență” a solului la solicitarea mecanică de la echipamentele de terasament.

În plus, clasificarea solurilor în funcție de dificultatea dezvoltării depinde de tipul specific de echipament și împarte toate tipurile de soluri în 7 grupe principale, care includ soluri dispersate, coezive și necoezive (grupele 1-5) și solurile stâncoase ( grupele 6-7).

Solurile nisipoase, argiloase și argiloase (aparținând grupelor 1-4) sunt dezvoltate folosind excavatoare și buldozere convenționale. Dar participanții rămași la clasificare necesită o abordare mai decisivă bazată pe slăbirea mecanică sau sablare. Ca urmare, putem spune că clasificarea solurilor în funcție de dificultatea dezvoltării depinde de caracteristici precum aderența, afânarea și densitatea solului.

TIPURI GENETICE DE SOLURI ALE EPOI CUATERNARIE

Tipuri de sol	Desemnare
Aluvionare (sedimente fluviale)	A
Ozernye	l
Lacustru-aluvionale	la
Deluvial (depuneri de ploaie și apă de topire pe versanți și la poalele dealurilor)	d
Aluvionale-deluviale	anunț
Eolian (depunere din aer): nisipuri eoliene, soluri de loess	L
Glaciare (depozite glaciare)	g
Fluvioglaciar (depunerea fluxurilor glaciare)	f
Lacustre-glaciare	lg
Eluvial (produse de intemperii ale rocii care rămân la locul de formare)	e
Eluvial-deluvial	ed
Proluvial (depozite de curgeri de ploaie furtunoasă în zonele muntoase)	p
Aluvial-proluvial	ap
Marin	m

FORMULE DE CALCUL PENTRU CARACTERISTICILE FIZICE DE BAZĂ ALE SOLURILOR

DENSITATEA PARTICULUI ρs Soluri nisipoase și argilo-argiloase

CLASIFICAREA SOLURILOR STĂCICE

Amorsare	Index
Conform rezistenței finale la compresiune uniaxiale în stare saturată cu apă, MPa
Foarte rezistent	Rc > 120
Durată	120 ≥ Rc > 50
Putere medie	50 ≥ Rc > 15
Rezistență scăzută	15 ≥ Rc > 5
Forță redusă	5 ≥ Rc > 3
Rezistență scăzută	3 ≥ Rc ≥ 1
Rezistență foarte scăzută	Rc < 1
După coeficientul de înmuiere în apă
Neînmuiere	K sigur ≥ 0,75
Înmuiabil	K sigur < 0,75
După gradul de solubilitate în apă (cimentat sedimentar), g/l
Insolubil	Solubilitate mai mică de 0,01
Solubil cu moderație	Solubilitate 0,01-1
Moderat solubil	− || − 1—10
Usor solubil	− || - mai mult de 10

CLASIFICAREA SOLURILOR CLASICE GROSIOARE ȘI NISPISOARE DUPĂ COMPOZIȚIA GRANULOMETRICĂ

DIVIZIUNEA SOLURILOR CLASTICE GRUPIOARE ŞI NISPIOASE DUPĂ GRADUL DE UMIDITATE Sr

DIVIZIUNEA SOLURILOR NIsipoase DUPA DENSITATE

Nisip	Subdiviziunea după densitate
	dens	densitate medie	liber
Prin coeficient de porozitate
Pietriș, mari și mijlocii	e < 0,55	0,55 ≤ e ≤ 0,7	e > 0,7
Mic	e < 0,6	0,6 ≤ e ≤ 0,75	e > 0,75
Prăfuit	e < 0,6	0,6 ≤ e ≤ 0,8	e > 0,8
Conform rezistivității solului, MPa, sub vârful (conul) sondei în timpul sondării statice
	q c > 15	15 ≥ q c ≥ 5	q c < 5
Bine indiferent de umiditate	q c > 12	12 ≥ q c ≥ 4	q c < 4
praf: umiditate scazuta si umeda saturate cu apa	q c > 10 q c > 7	10 ≥ q c ≥ 3 7 ≥ q c ≥ 2	q c < 3 q c < 2
În funcție de rezistența dinamică condiționată a solului MPa, imersia sondei în timpul sondajului dinamic
Dimensiuni mari si medii, indiferent de umiditate	q d > 12,5	12,5 ≥ q d ≥ 3,5	q d < 3,5
Mic: umiditate scazuta si umeda saturate cu apa	q d > 11 q d > 8,5	11 ≥ q d ≥ 3 8,5 ≥ q d ≥ 2	q d < 3 q d < 2
Praf, umiditate scazuta si umed	q d > 8,8	8,5 ≥ q d ≥ 2	q d < 2

DIVIZIUNEA SOLURILOR LOTO-argiloase DUPA NUMĂRUL DE PLASTICITATE

DIVIZIUNEA SOLURILOR DULY-ARCILLOSE DUPA INDICATORUL DE FLUIDITATE

DIVIZIUNEA NĂLURILOR PE COEFICIENT DE POROZITATE

DIVIȚIA SAPROPELELOR DUPĂ CONȚINUTUL RELATIV DE MATERIE ORGANICA

VALORI STANDARD ALE MODULELOR DE DEFORMARE E soluri argilo-lutroase

Vârsta și originea solurilor	Amorsare	Rata de cifra de afaceri	Valori E, MPa, la coeficient de porozitate e
			0,35	0,45	0,55	0,65	0,75	0,85	0,95	1,05	1,2	1,4	1,6
Sedimente cuaternare: iluviale, deluviale, lacustre-aluviale	lut nisipos	0 ≤ eu L ≤ 0,75	-	32	24	16	10	7	-	-	-	-	-
	Lut	0 ≤ eu L ≤ 0,25	-	34	27	22	17	14	11	-	-	-	-
		0,25 < eu L≤ 0,5	-	32	25	19	14	11	8	-	-	-	-
		0,5 < eu L ≤ 0,75	-	-	-	17	12	8	6	5	-	-	-
	Lut	0 ≤ eu L≤ 0,25	-	-	28	24	21	18	15	12	-	-	-
		0,25 < eu L ≤ 0,5	-	-	-	21	18	15	12	9	-	-	-
		0,5 < eu L ≤ 0,75	-	-	-	-	15	12	9	7	-	-	-
fluvioglaciar	lut nisipos	0 ≤ eu L ≤ 0,75	-	33	24	17	11	7	-	-	-	-	-
	Lut	0 ≤eu L ≤ 0,25	-	40	33	27	21	-	-	-	-	-	-
		0,25<eu L≤0,5	-	35	28	22	17	14	-	-	-	-	-
		0,5 <eu L ≤ 0,75	-	-	-	17	13	10	7	-	-	-	-
morenă	lut nisipos și lut	eu L ≤ 0,5	75	55	45	-	-	-	-	-	-	-	-
Depozitele jurasice ale stadiului oxfordian	Lut	− 0,25 ≤eu L ≤ 0	-	-	-	-	-	-	27	25	22	-	-
		0 < eu L ≤ 0,25	-	-	-	-	-	-	24	22	19	15	-
		0,25 < eu L ≤ 0,5	-	-	-	-	-	-	-	-	16	12	10

Determinarea modulului de deformare în teren

Modulul de deformare se determină prin testarea solului cu o sarcină statică transmisă ștampilei. Testele se efectuează în gropi cu ștampilă rotundă rigidă cu o suprafață de 5000 cm2, iar sub nivelul apei subterane și la adâncimi mari - în puțuri cu ștampilă cu o suprafață de 600 cm2.

Dependența de tiraj s de la presiune R

1 — camera de cauciuc; 2 - bine; 3 - furtun; 4 - cilindru de aer comprimat: 5 - aparat de masura

Dependența deformațiilor peretelui găurii de foraj Δ r de la presiune R

Pentru a determina modulul de deformare, utilizați un grafic al dependenței depunerii de presiune, în care se identifică o secțiune liniară, se trasează o linie dreaptă de mediere și se calculează modulul de deformare. Eîn conformitate cu teoria mediului liniar deformabil conform formulei

E = (1 − ν 2)ωdΔ p / Δ s

Unde v- raportul lui Poisson (coeficient de deformare transversală), egal cu 0,27 pentru solurile grosiere, 0,30 pentru nisipuri și lut nisipos, 0,35 pentru lut și 0,42 pentru argile; ω — coeficient adimensional egal cu 0,79; d p este creșterea presiunii asupra ștampilei; Δ s— creșterea tirajului matriței corespunzătoare Δ R.

La testarea solurilor, este necesar ca grosimea stratului de sol omogen de sub ștampilă să fie de cel puțin două ori diametrul ștampilei.

Modulii de deformare ai solurilor izotrope pot fi determinați în foraje folosind un presiometru. În urma testelor, se obține un grafic al dependenței creșterii razei sondei de presiunea pe pereții acestuia. Modulul de deformare este determinat în secțiunea dependenței liniare a deformației de presiunea dintre punct R 1, corespunzând comprimarii pereților neuniformi ai puțului, și punctul R 2 E = kr 0 Δ p / Δ r

Unde k- coeficient; r 0 — raza inițială a sondei; Δ R— creșterea presiunii; Δ r— incrementul de rază corespunzător lui Δ R.

Coeficient k determinată, de regulă, prin compararea datelor de presionometrie cu rezultatele testelor paralele ale aceluiași sol cu ​​ștampilă. Pentru clădirile din clasa a II-a și a III-a, este permisă luarea în funcție de adâncimea de testare h următoarele valori ale coeficientului kîn formula: când h < 5 м k= 3; la 5m ≤ h≤ 10 m k h ≤ 20 m k = 1,5.

Pentru solurile nisipoase și argiloase, este posibil să se determine modulul de deformare pe baza rezultatelor sondajului static și dinamic al solurilor. Următoarele sunt considerate indicatori de sondare: pentru sondare statică - rezistența solului la imersarea conului sondei q c, iar în timpul sondajului dinamic - rezistența dinamică condiționată a solului la scufundarea conului q d. Pentru argile si argile E = 7q cȘi E = 6q d; pentru soluri nisipoase E = 3q c, și valorile E conform datelor de sondare dinamică sunt date în tabel. Pentru structurile de clasa I și II, este obligatorie compararea datelor de sondare cu rezultatele testării acelorași soluri cu ștampile.

VALORI ALE MODULELOR DE DEFORMARE E ALE SOLURILOR NIsipoase CONFORM DATELOR SONDAJĂRII DINAMICE

Pentru structurile de clasa a III-a este permisă determinarea E numai pe baza rezultatelor sondajului.

Determinarea modulului de deformare in conditii de laborator

În condiții de laborator se folosesc dispozitive de compresie (odometre), în care o probă de sol este comprimată fără posibilitatea de dilatare laterală. Modulul de deformare este calculat pe intervalul de presiune selectat Δ R = p 2 − p 1 program de testare (Fig. 1.4) conform formulei

E oed = (1 + e 0)β / A
Unde e 0—coeficientul inițial de porozitate a solului; β — coeficient care ia în considerare absența expansiunii laterale a solului în dispozitiv și este atribuit în funcție de raportul lui Poisson v; A— coeficientul de compactare;
A = (e 1 − e 2)/(p 2 − p 1)

VALORI MEDIE A RAPORTULUI POISSON vβ

COTE m PENTRU SOLURI ALUVIALE, DELUVIALE, LACUSCINE SI LACUSCINO-ALUVIALE CUATERNARE CU INDICATOR DE FLUIDITATE eu L ≤ 0,75

VALORI STANDARD SPECIFICE DE ADERERE c φ , grindina, SOLURI NIsipoase

Nisip	Caracteristică	Valori CuȘi φ la coeficientul de porozitate e
		0,45	0,55	0,65	0,75
Pietriș și mare	Cu φ	2 43	1 40	0 38	- -
Mărime medie	Cu φ	3 40	2 38	1 35	- -
Mic	Cu φ	6 38	4 36	2 32	0 28
Prăfuit	Cu φ	8 36	6 34	4 30	2 26

VALORI STANDARD PENTRU ADERERE SPECIFĂ c, kPa și unghiuri de frecare interioare φ , grindina, solurile limos-argiloase ale depozitelor cuaternare

Amorsare	Rata de cifra de afaceri	Caracteristică	Valori CuȘi φ la coeficientul de porozitate e
			0,45	0,55	0,65	0,75	0,85	0,95	1,05
lut nisipos	0<eu L≤0,25	Cu φ	21 30	17 29	15 27	13 24	- -	- -	- -
	0,25<eu L≤0,75	Cu φ	19 28	15 26	13 24	11 21	9 18	- -	- -
Lut	0<eu L≤0,25	Cu φ	47 26	37 25	31 24	25 23	22 22	19 20	- -
	0,25<eu L≤0,5	Cu φ	39 24	34 23	28 22	23 21	18 19	15 17	- -
	0,5<eu L≤0,75	Cu φ	- -	- -	25 19	20 18	16 16	14 14	12 12
Lut	0<eu L≤0,25	Cu φ	- -	81 21	68 20	54 19	47 18	41 16	36 14
	0,25<eu L≤0,5	Cu φ	- -	- -	57 18	50 17	43 16	37 14	32 11
	0,5<eu L≤0,75	Cu φ	- -	- -	45 15	41 14	36 12	33 10	29 7

VALORI ALE unghiurilor de frecare interioare φ SOLURI NIsipoase CONFORM DATELOR SONDAJĂRII DINAMICE

VALORI ESTIMATE ALE COEFICIENTULUI DE FILTRARE A SOLULUI

VALORI CRITERII STATISTICE

Număr definiții	v		Număr definiții	v		Număr definiții	v
6	2,07		13	2,56		20	2,78
7	2,18		14	2,60		25	2,88
8	2,27		15	2,64		30	2,96
9	2,35		16	2,67		35	3,02
10	2,41		17	2,70		40	3,07
11	2,47		18	2,73		45	3,12
12	2,52		19	2,75		50	3,16

TABELUL 1.22. VALORI COEFICIENȚI t α CU ÎNCREDERE UNIVERSALĂ α

Număr definiții n−1 sau n−2	t α la α			Număr definiții n−1 sau n−2	t α la α
	0,85	0,95			0,85	0,95
2	1,34	2,92		13	1,08	1,77
3	1,26	2,35		14	1,08	1,76
4	1,19	2,13		15	1,07	1,75
5	1,16	2,01		16	1,07	1,76
6	1,13	1,94		17	1,07	1,74
7	1,12	1,90		18	1,07	1,73
8	1,11	1,86		19	1,07	1,73
9	1,10	1,83		20	1,06	1,72
10	1,10	1,81		30	1,05	1,70
11	1,09	1,80		40	1,06	1,68
12	1,08	1,78		60	1,05	1,67