Jukov A.D. Livro de referência do capataz universal - arquivo n1.rtf

Um cientista disse figurativamente sobre a sismicidade que “toda a nossa civilização está sendo construída e desenvolvida sobre a tampa de um caldeirão, dentro do qual fervem elementos tectônicos terríveis e desenfreados, e ninguém está a salvo do fato de que pelo menos uma vez na vida eles não se encontrarão nesta tampa saltitante.”

Essas palavras “engraçadas” interpretam o problema de maneira bastante vaga. Existe uma ciência rigorosa chamada sismologia (“seismos” em grego significa “terremoto”, e este termo foi cunhado há cerca de 120 anos pelo engenheiro irlandês Robert Male), segundo a qual as causas dos terremotos podem ser divididas em três grupos:

· Fenômenos cársticos. É a dissolução dos carbonatos contidos no solo, a formação de cavidades que podem entrar em colapso. Os terremotos causados ​​por esse fenômeno são geralmente de baixa magnitude.

· Atividade vulcânica. Um exemplo é o terremoto causado pela erupção do vulcão Krakatoa, no estreito entre as ilhas de Java e Sumatra, na Indonésia, em 1883. As cinzas subiram 80 km no ar, mais de 18 km 3 caíram, e isso causou amanheceres brilhantes por vários anos. A erupção e a onda marítima com mais de 20 m de altura causaram a morte de dezenas de milhares de pessoas nas ilhas vizinhas. No entanto, os terremotos causados ​​pela atividade vulcânica são observados relativamente raramente.

· Processos tectônicos. É por causa deles que ocorre a maioria dos terremotos no globo.

“Tektonikos” traduzido do grego significa “construir, construtor, estrutura”. A tectônica é a ciência da estrutura da crosta terrestre, um ramo independente da geologia.

Existe uma hipótese geológica de fixismo, baseada na ideia da inviolabilidade (fixação) das posições dos continentes na superfície terrestre e do papel decisivo dos movimentos tectônicos direcionados verticalmente no desenvolvimento da crosta terrestre.

O fixismo se opõe ao mobilismo, uma hipótese geológica expressa pela primeira vez pelo geofísico alemão Alfred Wegener em 1912 e sugerindo grandes movimentos horizontais (até vários milhares de km) de grandes placas litosféricas. As observações do espaço permitem-nos falar da justeza incondicional desta hipótese.

A crosta terrestre é a camada superior da Terra. Há uma distinção entre crosta continental (espessura de 35...45 km sob as planícies, até 70 km nas montanhas) e oceânica (5...10 km). A estrutura da primeira possui três camadas: sedimentar superior, intermediária, convencionalmente chamada de “granito”, e inferior “basalto”; na crosta oceânica não existe camada de “granito” e a camada sedimentar tem espessura reduzida. Na zona de transição do continente para o oceano, desenvolve-se um tipo intermediário de crosta (subcontinental ou suboceânica). Entre a crosta terrestre e o núcleo da Terra (da superfície de Mohorovicic até uma profundidade de 2.900 km) está o manto terrestre, que representa 83% do volume da Terra. Acredita-se que seja composto principalmente por olivina; Devido à alta pressão, o material do manto parece estar em estado sólido cristalino, com exceção da astenosfera, onde é possivelmente amorfo. A temperatura do manto é de 2.000 a 2.500 o C. A litosfera inclui a crosta terrestre e a parte superior do manto.

A interface entre a crosta terrestre e o manto terrestre foi identificada pelo sismólogo iugoslavo A. Mohorovicic em 1909. A velocidade das ondas sísmicas longitudinais ao passarem por esta superfície aumenta abruptamente de 6,7...7,6 para 7,9...8,2 km/s.

De acordo com a teoria da “tectônica planar” (ou “placas tectônicas”) dos cientistas canadenses Forte e Mitrovica, a crosta terrestre em toda a sua espessura e mesmo um pouco abaixo da superfície de Mohorovicic é dividida por fissuras em plataformas planas (placas litosféricas tectônicas) , que carregam a carga dos oceanos e continentes. Foram identificadas 11 placas grandes (africana, indiana, norte-americana, sul-americana, antártica, euro-asiática, pacífica, caribenha, placa de Cocos a oeste do México, placa de Nazca a oeste da América do Sul, árabe) e muitas placas pequenas. As lajes têm alturas diferentes. As costuras entre elas (as chamadas falhas sísmicas) são preenchidas com um material muito menos durável que o material das lajes. As placas parecem flutuar no manto terrestre e colidir continuamente umas com as outras nas bordas. Existe um mapa esquemático que mostra as direções de movimento das placas tectônicas (relativamente à placa africana).

Segundo N. Calder, existem três tipos de juntas entre lajes:

Uma fenda formada quando as placas se afastam umas das outras (da América do Norte da Eurásia). Isto resulta num aumento anual de 1 cm na distância entre Nova Iorque e Londres;

Uma trincheira é uma depressão oceânica ao longo dos limites das placas à medida que elas se aproximam, quando uma delas se curva e mergulha sob a borda da outra. Isso aconteceu em 26 de dezembro de 2004, a oeste da ilha de Sumatra, durante a colisão das placas indiana e euroasiática;

Falha transformante - deslizamento das placas umas em relação às outras (Pacífico em relação à América do Norte). Os americanos brincam tristemente que São Francisco e Los Angeles se unirão mais cedo ou mais tarde, já que estão em lados diferentes da falha sísmica de Saint Andreas (São Francisco está na placa norte-americana, e a estreita seção californiana, junto com Los Angeles, está em Pacífico) com cerca de 900 km de comprimento e movem-se um em direção ao outro a uma velocidade de 5 cm/ano. Quando um terremoto ocorreu aqui em 1906, 350 km dos 900 indicados se deslocaram e congelaram com um deslocamento de até 7 m. Há uma fotografia que mostra como uma parte da cerca de um fazendeiro da Califórnia se deslocou ao longo da falha geológica em relação à outra. De acordo com as previsões de alguns sismólogos, como resultado de um terremoto catastrófico, a Península da Califórnia poderia ser arrancada do continente ao longo do Golfo da Califórnia e se transformar em uma ilha ou mesmo afundar no oceano.

A maioria dos sismólogos atribui a ocorrência de terremotos à liberação repentina de energia de deformação elástica (teoria da liberação elástica). De acordo com esta teoria, deformações muito lentas e de longo prazo - movimento tectônico - ocorrem na área da falha. Isto leva ao acúmulo de tensões no material da laje. As tensões crescem cada vez mais e em determinado momento atingem o valor limite para a resistência das rochas. Ocorre ruptura da rocha. A ruptura causa um deslocamento repentino e rápido das placas - um empurrão e um recuo elástico, resultando em ondas sísmicas. Assim, movimentos tectônicos muito lentos e de longo prazo se transformam em movimentos sísmicos durante um terremoto. Eles têm alta velocidade devido à rápida “descarga” (dentro de 10...15 s) da enorme energia acumulada. A energia máxima do terremoto registrada na Terra é 10 18 J.

Os movimentos tectônicos ocorrem ao longo de uma extensão significativa da junção das placas. A ruptura das rochas e os movimentos sísmicos por ela causados ​​ocorrem em alguma seção local da junta. Esta área pode estar localizada em diferentes profundidades da superfície da Terra. Esta área é chamada de fonte ou região hipocentral do terremoto, e o ponto nesta região onde a ruptura começou é chamado de hipocentro ou foco.

Às vezes, nem toda a energia acumulada é “descarregada” de uma só vez. A parte não liberada da energia provoca estresse em novas ligações, que depois de algum tempo atinge o valor limite para a resistência das rochas em determinadas áreas, resultando em um abalo secundário - uma nova ruptura e um novo choque, mas de menor força do que no momento do terremoto principal.

Os terremotos são precedidos por tremores mais fracos - abalos preliminares. O seu aparecimento está associado à obtenção no maciço de tais níveis de tensão em que ocorre a destruição local (nas zonas mais fracas da rocha), mas a fissura principal ainda não pode formar-se.

Se a fonte do terremoto estiver localizada a uma profundidade de até 70 km, esse terremoto é chamado de normal; a uma profundidade de mais de 300 km, é chamado de foco profundo. Em profundidades focais intermediárias, os terremotos são chamados de intermediários. Os terremotos de foco profundo são raros, ocorrem na área das bacias oceânicas, se distinguem por uma grande quantidade de energia liberada e, portanto, têm maior efeito na superfície terrestre.

O efeito dos terremotos na superfície da Terra e, consequentemente, o seu efeito destrutivo, dependem não apenas da quantidade de energia liberada durante uma ruptura repentina do material na fonte, mas também da distância hipocentral. É definida como a hipotenusa de um triângulo retângulo, cujos catetos são a distância epicentral (a distância do ponto na superfície da Terra onde a intensidade do terremoto é determinada ao epicentro - a projeção do hipocentro na superfície da Terra ) e a profundidade do hipocentro.

Se você encontrar pontos na superfície da Terra ao redor do epicentro onde ocorre um terremoto com a mesma intensidade e conectá-los com linhas, obterá curvas fechadas - isoseítas. Perto do epicentro, a forma dos isoseítas repete, até certo ponto, a forma da fonte. À medida que se afasta do epicentro, a intensidade do efeito enfraquece, e o padrão desse enfraquecimento depende da energia do terremoto, das características da fonte e do meio de passagem das ondas sísmicas.

Durante os terremotos, a superfície da Terra sofre vibrações verticais e horizontais. As flutuações verticais são muito significativas na zona epicentral, mas já a uma distância relativamente curta do epicentro a sua importância diminui rapidamente, e aqui temos que levar em conta principalmente as influências horizontais. Dado que são raros os casos em que o epicentro está localizado dentro ou perto de povoações, até recentemente apenas as vibrações horizontais eram tidas em conta principalmente no projecto. À medida que a densidade de edifícios aumenta, o perigo de localizar epicentros em áreas povoadas aumenta proporcionalmente e, portanto, as flutuações verticais também devem ser tidas em conta.

Dependendo do efeito de um terremoto na superfície terrestre, eles são classificados de acordo com a intensidade em pontos, que é determinada em diversas escalas. No total, foram propostas cerca de 50 dessas escalas. Entre as primeiras estão as escalas Rossi-Forel (1883) e Mercalli-Cancani-Sieberg (1917). Esta última escala ainda é utilizada em alguns países europeus. Nos EUA, desde 1931, tem sido utilizada uma escala Mercalli modificada de 12 pontos (abreviadamente MM). Os japoneses têm sua própria escala de 7 pontos.

Todos estão familiarizados com a escala Richter. Mas não tem nada a ver com classificação por pontos de intensidade. Foi proposto em 1935 pelo sismólogo americano Charles Richter e teoricamente fundamentado em conjunto com B. Gutenberg. Esta escala de magnitude é uma característica condicional da energia de deformação liberada pela fonte do terremoto. A magnitude é encontrada usando a fórmula

onde é a amplitude máxima de deslocamento na onda sísmica, medida durante o terremoto em questão a alguma distância (km) do epicentro, μm (10 -6 m);

A amplitude máxima de deslocamento em uma onda sísmica, medida durante algum terremoto muito fraco (terremoto “zero”) a alguma distância (km) do epicentro, µm (10 -6 m).

Quando usado para determinar amplitudes de deslocamento superficial ondas registradas pelas estações de observação são recebidas

Esta fórmula permite encontrar o valor de , medido por apenas uma estação, sabendo . Se, por exemplo, 0,1 m = 10 5 µm e 200 km, 2,3, então

A escala C. Richter (classificação dos terremotos por magnitude) pode ser apresentada em forma de tabela:

Assim, a magnitude apenas caracteriza bem o fenômeno ocorrido na origem do terremoto, mas não fornece informações sobre seu efeito destrutivo na superfície terrestre. Esta é a “prerrogativa” das outras escalas já mencionadas. Portanto, a declaração do Presidente do Conselho de Ministros da URSS N.I. Ryzhkov após o terremoto Spitak que “a força do terremoto foi de 10 pontos na escala Richter" não faz sentido. Sim, a intensidade do terremoto foi de fato igual a 10 pontos, mas na escala MSK-64.

Escala internacional do Instituto de Física da Terra que leva seu nome. O.Yu. A Academia de Ciências Schmidt da URSS MSK-64 foi criada no âmbito do Sistema Unificado de Energia S.V. Medvedev (URSS), Sponheuer (RDA) e Karnik (Tchecoslováquia). Seu nome vem das primeiras letras dos sobrenomes dos autores - MSK. O ano de criação, como o nome sugere, é 1964. Em 1981, a escala foi modificada e passou a ser conhecida como MSK-64*.

A escala contém partes instrumentais e descritivas.

A parte instrumental é decisiva para avaliar a intensidade dos terremotos. Baseia-se nas leituras de um sismógrafo - dispositivo que utiliza um pêndulo elástico esférico para registrar os deslocamentos relativos máximos em uma onda sísmica. O período de oscilações naturais do pêndulo é selecionado de forma que seja aproximadamente igual ao período de oscilações naturais de edifícios baixos - 0,25 s.

Classificação dos terremotos de acordo com a parte instrumental da escala:

A tabela mostra que a aceleração do solo em 9 pontos é 480 cm/s 2, que é quase metade = 9,81 m/s 2. Cada ponto corresponde a um aumento duplo na aceleração do solo; com 10 pontos seria igual a .

A parte descritiva da escala é composta por três seções. No primeiro, a intensidade é classificada de acordo com o grau de danos aos edifícios e estruturas realizados sem medidas anti-sísmicas. A segunda seção descreve fenômenos residuais nos solos, mudanças no regime das águas subterrâneas e subterrâneas. A terceira secção chama-se “outros sinais”, que inclui, por exemplo, as reacções das pessoas a um terramoto.

A avaliação dos danos é feita para três tipos de edifícios erguidos sem reforços anti-sísmicos:

Classificação do grau de dano:

Nível de dano	Nome do dano	Características do dano
	Danos menores	Pequenas fissuras nas paredes, pequenos pedaços de reboco a partir.
	Dano moderado	Pequenas fissuras nas paredes, pequenas fissuras nas juntas entre os painéis, quebra de pedaços de gesso bastante grandes; queda de telhas de telhados, fissuras em chaminés, queda de partes de chaminés (ou seja, chaminés de edifícios).
	Graves danos	Grandes fissuras profundas e passantes nas paredes, fissuras significativas nas juntas entre painéis, queda de chaminés.
	Destruição	Colapso de paredes internas e paredes de preenchimento de caixilhos, rupturas de paredes, colapso de partes de edifícios, destruição de ligações (comunicações) entre partes individuais do edifício.
	Retrai	Destruição total do edifício.

Se as estruturas do edifício possuírem reforços anti-sísmicos correspondentes à intensidade dos sismos, os seus danos não deverão ultrapassar o grau 2.

Danos em edifícios e estruturas erguidas sem medidas anti-sísmicas:

Escala, pontos	Características de danos de diferentes tipos de edifícios
	1º grau em 50% dos edifícios de tipo A; 1º grau em 5% dos edifícios de tipo B; Grau 2 em 5% dos edifícios do tipo A.
	1º grau em 50% dos edifícios de tipo B; 2º grau em 5% dos edifícios de tipo B; 2º grau em 50% dos edifícios de tipo B; 3º grau em 5% dos edifícios de tipo B; 3º grau em 50% dos edifícios de tipo A; Grau 4 em 5% dos edifícios do tipo A. Fissuras em paredes de pedra.
	2º grau em 50% dos edifícios de tipo B; 3º grau em 5% dos edifícios de tipo B; 3º grau em 50% dos edifícios de tipo B; 4º grau em 5% dos edifícios de tipo B; 4º grau em 50% dos edifícios de tipo A; Grau 5 em 5% dos edifícios Tipo A Monumentos e estátuas se movem, lápides são derrubadas. Cercas de pedra estão sendo destruídas.
	3º grau em 50% dos edifícios de tipo B; 4º grau em 5% dos edifícios de tipo B; 4º grau em 50% dos edifícios de tipo B; 5º grau em 5% dos edifícios de tipo B; Grau 5 em 75% dos edifícios Tipo A. Monumentos e colunas tombam.

Fenômenos residuais nos solos, mudanças no regime das águas subterrâneas e subterrâneas:

Escala, pontos	Sinais característicos
1-4	Não há violações.
	Pequenas ondas em corpos d’água correntes.
	Em alguns casos, deslizamentos de terra; fissuras visíveis de até 1 cm de largura são possíveis em solos úmidos; nas áreas montanhosas ocorrem deslizamentos isolados, são possíveis alterações na vazão das fontes e no nível da água nos poços.
	Em alguns casos, deslizamentos de estradas em encostas íngremes e rachaduras nas estradas. Violação de juntas de dutos. Em alguns casos, alterações na vazão das fontes e nos níveis de água nos poços. Em poucos casos, as fontes de água existentes aparecem ou desaparecem. Casos isolados de deslizamentos de terra em margens de rios arenosos e pedregosos.
	Pequenos deslizamentos de terra em encostas íngremes de cortes de estradas e aterros, rachaduras no solo atingem vários centímetros. Novos reservatórios poderão surgir. Em muitos casos, a vazão das fontes e o nível da água nos poços mudam. Às vezes, os poços secos enchem-se de água ou os existentes secam.
	Danos significativos às margens de reservatórios artificiais, rupturas de partes de dutos subterrâneos. Em alguns casos, os trilhos ficam tortos e as estradas ficam danificadas. Nas planícies aluviais, depósitos de areia e lodo são frequentemente visíveis. As fissuras no solo chegam a 10 cm, e nas encostas e margens - mais de 10 cm.Além disso, existem muitas fissuras finas no solo. Deslizamentos de terra frequentes e queda de solo, quedas de rochas.

Outros sinais:

Escala, pontos	Sinais característicos
	Não é sentido pelas pessoas.
	Comemorado por algumas pessoas muito sensíveis e em paz.
	Poucas pessoas notam oscilações muito leves de objetos pendurados.
	Leve balanço de objetos pendurados e veículos parados. O leve tilintar dos pratos. Reconhecido por todas as pessoas dentro de edifícios.
	Há um balanço perceptível de objetos pendurados, o relógio de pêndulo para. Pratos instáveis ​​tombam. É sentido por todas as pessoas, todo mundo acorda. Os animais estão preocupados.
	Livros caem das estantes, quadros e móveis leves se movem. Os pratos caem. Muitas pessoas estão correndo para fora das instalações, a circulação de pessoas é instável.
	Todos os sinais são 6 pontos. Todas as pessoas saem correndo do local, às vezes pulando pelas janelas. É difícil mover-se sem apoio.
	Algumas das lâmpadas suspensas estão danificadas. Os móveis se movem e muitas vezes tombam. Objetos leves saltam e caem. As pessoas têm dificuldade em ficar de pé. Todo mundo sai correndo do local.
	Os móveis tombam e quebram. Grande preocupação com os animais.

A correspondência entre as escalas C. Richter e MSK-64* (a magnitude do terremoto e suas consequências destrutivas na superfície da Terra) pode ser, numa primeira aproximação, apresentada da seguinte forma:

Todos os anos, ocorrem entre 1 e 10 milhões de colisões de placas (terremotos), muitas das quais nem sequer são sentidas pelos humanos; as consequências de outras são comparáveis ​​aos horrores da guerra. As estatísticas mundiais de sismicidade para o século 20 mostram que o número de terremotos com magnitude 7 e superior variou de 8 em 1902 e 1920 a 39 em 1950. O número médio de terremotos com magnitude 7 e superior foi de 20 por ano, com magnitude 8 e superior – 2 por ano.

O registro dos terremotos indica que geograficamente eles se concentram principalmente ao longo dos chamados cinturões sísmicos, que praticamente coincidem com as falhas e são adjacentes a elas.

75% dos terremotos ocorrem no cinturão sísmico do Pacífico, que cobre quase todo o perímetro do Oceano Pacífico. Perto das nossas fronteiras do Extremo Oriente, passa pelas Ilhas Japonesas e Curilas, pela Ilha Sakhalin, pela Península de Kamchatka, pelas Ilhas Aleutas até ao Golfo do Alasca e depois estende-se ao longo de toda a costa ocidental da América do Norte e do Sul, incluindo a Colúmbia Britânica no Canadá, os estados de Washington, Oregon e Califórnia nos EUA, México, Guatemala, El Salvador, Nicarágua, Costa Rica, Panamá, Colômbia, Equador, Peru e Chile. O Chile já é um país inconveniente, estendendo-se numa estreita faixa de 4.300 km, e também se estende ao longo da falha entre a placa de Nazca e a placa Sul-Americana; e o tipo de junta aqui é o mais perigoso - o segundo.

23% dos terremotos ocorrem no cinturão sísmico Alpino-Himalaia (outro nome é Mediterrâneo-Transasiático), que inclui em particular o Cáucaso e a Falha da Anatólia mais próxima dele. A placa árabe, movendo-se na direção nordeste, “bate” na placa euroasiática. Os sismólogos estão a registar uma migração gradual de potenciais epicentros de terramotos da Turquia em direcção ao Cáucaso.

Existe uma teoria de que o prenúncio dos terremotos é um aumento no estado de estresse da crosta terrestre, que, comprimindo-se como uma esponja, empurra a água para fora de si mesma. Ao mesmo tempo, os hidrogeólogos registram um aumento nos níveis das águas subterrâneas. Antes do terremoto de Spitak, o nível das águas subterrâneas em Kuban e Adygea aumentou 5-6 m e permaneceu praticamente inalterado desde então; a razão para isso foi atribuída ao reservatório de Krasnodar, mas os sismólogos pensam o contrário.

Apenas cerca de 2% dos terremotos ocorrem no resto da Terra.

Os terremotos mais fortes desde 1900: Chile, 22 de maio de 1960 - magnitude 9,5; Península do Alasca, 28 de março de 1964 - 9,2; perto da ilha. Sumatra, 26 de dezembro de 2004 – 9,2, tsunami; Ilhas Aleutas, 9 de março de 1957 - 9,1; Península de Kamchatka, 4 de novembro de 1952 – 9h. Os dez mais fortes também incluem terremotos na Península de Kamchatka em 3 de fevereiro de 1923 – 8,5 e nas Ilhas Curilas em 13 de outubro de 1963 – 8,5.

A intensidade máxima esperada para cada região é chamada de sismicidade. Existe um esquema de zoneamento sísmico e uma lista de sismicidade em áreas povoadas na Rússia.

Você e eu moramos na região de Krasnodar.

Na década de 70, a maior parte, de acordo com o mapa de zoneamento sísmico do território da URSS segundo SNiP II-A.12-69, não pertencia a zonas com alta sismicidade, apenas uma estreita faixa da costa do Mar Negro de Tuapse a Adler foi considerado sismicamente perigoso.

Em 1982, de acordo com o SNiP II-7-81, a zona de aumento da sismicidade foi ampliada incluindo as cidades de Gelendzhik, Novorossiysk, Anapa e parte da Península de Taman; também se expandiu para o interior - para a cidade de Abinsk.

Em 23 de maio de 1995, o Vice-Ministro da Construção da Federação Russa S.M. Poltavtsev enviou uma lista de áreas povoadas do Norte do Cáucaso a todos os chefes de repúblicas, chefes de administrações de territórios e regiões do Norte do Cáucaso, institutos de pesquisa, organizações de projeto e construção, indicando as novas pontuações de sismicidade adotadas para eles e a repetibilidade da sísmica impactos. Esta lista foi aprovada pela Academia Russa de Ciências em 25 de abril de 1995, de acordo com o Esquema de Zoneamento Sísmico Temporário para o Norte do Cáucaso (VSSR-93), compilado no Instituto de Física da Terra em nome do governo após o catastrófico Terremoto Spitak em 7 de dezembro de 1988.

De acordo com o VSSR-93, agora a maior parte do território do Território de Krasnodar, com exceção das regiões do norte, caiu em uma zona sismicamente ativa. Para Krasnodar, a intensidade dos terremotos passou a ser 8 3 (os índices 1, 2 e 3 correspondiam à frequência média dos terremotos uma vez a cada 100, 1.000 e 10.000 anos ou a probabilidade de 0,5; 0,05; 0,005 nos próximos 50 anos).

Ainda existem diferentes pontos de vista sobre a conveniência ou inadequação de uma mudança tão drástica na avaliação do potencial risco sísmico na região.

Uma análise interessante é a de mapas que mostram a localização dos últimos 100 terremotos na região desde 1991 (uma média de 8 terremotos por ano) e dos últimos 50 terremotos desde 1998 (também uma média de 8 terremotos por ano). A maioria dos terremotos ainda ocorreu no Mar Negro, mas também foi observado que eles “se aprofundaram” na terra. Os três terremotos mais fortes foram observados na área de Lazarevskoye, na rodovia Krasnodar-Novorossiysk e na fronteira dos territórios de Krasnodar e Stavropol.

Em geral, os terremotos em nossa região podem ser caracterizados como bastante frequentes, mas não muito fortes. A sua energia específica por unidade de área (10 10 J/km 2) é inferior a 0,1. Para efeito de comparação: na Turquia -1...2, na Transcaucásia - 0,1...0,5, em Kamchatka e nas Ilhas Curilas - 16, no Japão - 14...15,9.

Desde 1997, a intensidade dos impactos sísmicos em pontos de áreas de construção passou a ser medida com base em um conjunto de mapas de zoneamento sísmico geral do território da Federação Russa (OSR-97), aprovado pela Academia Russa de Ciências. Este conjunto de mapas prevê a implementação de medidas anti-sísmicas durante a construção das instalações e reflecte a probabilidade de 10% (mapa A), 5% (mapa B) e 1% (mapa C) de possível superação (ou, respectivamente, 90%, 95% e 99% de probabilidade de não ultrapassar) dentro de 50 anos os valores de atividade sísmica indicados nos mapas. As mesmas estimativas refletem uma probabilidade de 90% de não exceder os valores de intensidade dentro de 50 (mapa A), 100 (mapa B) e 500 (mapa C) anos. As mesmas estimativas correspondem à frequência de ocorrência de tais terremotos, em média, uma vez a cada 500 (mapa A), 1.000 (mapa B) e 5.000 (mapa C) anos. De acordo com OSR-97, para Krasnodar a intensidade dos impactos sísmicos é 7, 8, 9.

O conjunto de mapas OSR-97 (A, B, C) permite avaliar o grau de risco sísmico em três níveis e prevê a implementação de medidas anti-sísmicas durante a construção de objetos de três categorias, tendo em conta a responsabilidade das estruturas:

mapa A – construção em massa;

cartões B e C – objetos de maior responsabilidade e principalmente objetos críticos.

Aqui está uma seleção da lista de assentamentos no Território de Krasnodar localizados em áreas sísmicas, indicando a intensidade sísmica estimada em pontos da escala MSK-64*:

Nomes de assentamentos	Cartões OSR-97
A	EM	COM
Abinsk
Abrau Durso
Adler
Anapa
Armavir
Akhtyrsky
Belorechensk
Vityazevo
Vyselki
Gaiduk
Gelendzhik
Dagomys
Dzhubga
Divnomorskoe
Dinskaia
Yeisk
Ilsky
Kabardinka
Korenovsk
Krasnodar
Crinitsa
Kropotkin
Kurganinsk
Kushchevskaia
Labinsk
Ladoga
Lazarevskoe
Leningradskaia
Loo
Magri
Matsesta
Mezmay
Mostovskoy
Neftegorsk
Novorossisk
Temryuk
Timashevsk
Tuapse
Hosta

De acordo com o OSR-97, para a cidade de Krasnodar a intensidade dos impactos sísmicos é 7, 8, 9. Ou seja, houve uma diminuição da sismicidade em 1 ponto em relação ao VSSR-93. É interessante que a fronteira entre as zonas de 7 e 8 pontos, como que propositalmente, “dobrou-se” para além da cidade de Krasnodar, para além do rio. Kuban. A fronteira dobrou de forma semelhante perto da cidade de Sochi (8 pontos).

A intensidade sísmica indicada nos mapas e na lista de assentamentos refere-se a áreas com algumas condições mineiras e geológicas médias (categoria II de solos de acordo com propriedades sísmicas). Sob condições diferentes da média, a sismicidade de um canteiro de obras específico é esclarecida com base em dados de microzoneamento. Na mesma cidade, mas em áreas diferentes, a sismicidade pode ser significativamente diferente. Na ausência de materiais de microzoneamento sísmico, uma determinação simplificada da sismicidade do local é permitida de acordo com a tabela SNiP II-7-81 * (solos permafrost são omitidos):

Categoria do solo de acordo com propriedades sísmicas	Solos	Sismicidade do canteiro de obras com sismicidade da região, pontos
EU	Solos rochosos de todos os tipos são intemperizados e levemente intemperizados, os solos clásticos grossos são densos, com baixo teor de umidade de rochas ígneas, contendo até 30% de agregado arenoso-argiloso.
II	Os solos rochosos são intemperizados e altamente intemperizados; solos grossos, com exceção daqueles classificados na categoria I; areias pedregosas, areias grossas e médias densas e médias de baixa umidade e areias úmidas, areias finas e empoeiradas densas e médias de baixa umidade, solos argilosos com índice de consistência com coeficiente de porosidade - para argilas e margas e - para margas arenosas.
III	As areias são soltas, independente do grau de umidade e tamanho; areias, pedregosas, grandes e médias, densas e médias, saturadas de água; areias finas e poeirentas, densas e de média densidade, húmidas e saturadas de água; solos argilosos com índice de consistência com coeficiente de porosidade - para argilas e margas e - para margas arenosas.			> 9

A zona onde um terremoto causa danos significativos a edifícios e estruturas é chamada meisossísmica ou pleistossísmica. É limitado ao isoseísmo de 6 pontos. Com uma intensidade de 6 pontos ou menos, os danos a edifícios e estruturas comuns são baixos e, portanto, para tais condições, o projeto é realizado sem levar em conta o risco sísmico. A exceção são algumas produções especiais, para as quais terremotos de 6 pontos e às vezes menos intensos podem ser levados em consideração no projeto.

O projeto de edifícios e estruturas tendo em conta os requisitos da construção anti-sísmica é realizado para condições de intensidade de 7, 8 e 9 pontos.

Quanto aos sismos de magnitude 10 ou mais intensos, para tais casos quaisquer medidas de protecção sísmica são insuficientes.

Aqui estão as estatísticas de perdas materiais causadas por terremotos em edifícios e estruturas projetadas e construídas sem e levando em consideração medidas anti-sísmicas:

Aqui estão as estatísticas sobre danos a edifícios de vários tipos:

Proporção de edifícios danificados durante terremotos

Prever terremotos é uma tarefa ingrata.

A história a seguir pode ser citada como um exemplo verdadeiramente sangrento.

Em 1975, cientistas chineses previram a época de ocorrência de um terremoto em Liao Lini (antiga Port Arthur). Na verdade, o terremoto ocorreu no horário previsto, matando apenas 10 pessoas. Em 1976, numa conferência internacional, um relatório chinês sobre este assunto causou furor. E no mesmo 1976, os chineses foram incapazes de prever o terremoto de Tanshan (não Tien Shan, como os jornalistas deturparam, nomeadamente o Tanshan - do nome do grande centro industrial Tanshan com uma população de 1,6 milhões de pessoas). Os chineses concordaram com o número de vítimas de 250 mil, mas segundo estimativas médias, o número de mortes durante este terremoto foi de 650 mil, e segundo estimativas pessimistas - cerca de 1 milhão de pessoas.

Prever a intensidade dos terremotos também costuma fazer Deus rir.

Em Spitak, de acordo com o mapa SNiP II-7-81, um terremoto com intensidade superior a 7 pontos não deveria ter ocorrido, mas “sacudiu” com intensidade de 9...10 pontos. Em Gazli também “erraram” por 2 pontos. O mesmo “erro” ocorreu em Neftegorsk, na ilha Sakhalin, que foi completamente destruída.

Como conter este elemento natural, como fazer com que edifícios e estruturas localizadas praticamente sobre plataformas vibratórias, qualquer uma delas pronta para “lançar” a qualquer momento, sejam sismicamente resistentes? Estes problemas são resolvidos pela ciência da construção resistente a sismos, talvez a ciência mais complexa para a civilização técnica moderna; a sua dificuldade reside no facto de termos de agir “antecipadamente” contra um acontecimento cujo poder destrutivo não pode ser previsto. Muitos terremotos ocorreram, muitos edifícios com uma variedade de projetos estruturais desabaram, mas muitos edifícios e estruturas conseguiram sobreviver. Uma riqueza de experiências, em sua maioria tristes e literalmente sangrentas, foi acumulada. E grande parte dessa experiência foi incluída no SNiP II-7-81 * “Construção em áreas sísmicas”.

Apresentamos amostras do SNiP, SN territorial do Território de Krasnodar SNKK 22-301-99 “Construção em áreas sísmicas do Território de Krasnodar”, o projeto atualmente discutido de novas normas e outras fontes literárias relativas a edifícios com paredes estruturais feitas de tijolo ou alvenaria.

Alvenariaé um corpo heterogéneo constituído por materiais pétreos e juntas preenchidas com argamassa. Ao introduzir reforço na alvenaria, obtém-se estruturas de pedra reforçada. O reforço pode ser transversal (as grades estão localizadas em juntas horizontais), longitudinal (o reforço está localizado no exterior sob uma camada de argamassa de cimento ou em ranhuras deixadas na alvenaria), reforço por inclusão de concreto armado na alvenaria (estruturas complexas) e reforço por fechamento a alvenaria em concreto armado ou estrutura metálica a partir dos cantos.

Como materiais de pedra em condições de alta sismicidade, são utilizados materiais artificiais e naturais na forma de tijolos, pedras, blocos pequenos e grandes:

a) tijolo maciço ou vazado com 13, 19, 28 e 32 furos com diâmetro de até 14 mm, grau não inferior a 75 (nota caracteriza a resistência à compressão); o tamanho do tijolo maciço é 250x120x65 mm, tijolo oco - 250x120x65(88) mm;

b) com sismicidade calculada de 7 pontos, são permitidas pedras cerâmicas vazadas com 7, 18, 21 e 28 furos de grau não inferior a 75; tamanho da pedra 250x120x138 mm;

c) pedras de concreto medindo 390x90(190)x188 mm, blocos de concreto maciços e vazados com massa volumétrica de pelo menos 1.200 kg/m3 grau 50 e superior;

d) pedras ou blocos constituídos por conchas, calcários de grau não inferior a 35, tufos, arenitos e outros materiais naturais de grau 50 e superior.

Os materiais de pedra para alvenaria devem atender aos requisitos dos GOSTs relevantes.

Não é permitida a utilização de pedras e blocos com grandes vazios e paredes finas, alvenarias com aterros e outros, cuja presença de grandes vazios leva à concentração de tensões nas paredes entre os vazios.

É proibida a construção de edifícios residenciais em tijolo de barro, adobe e blocos de solo em áreas com elevada sismicidade. Nas zonas rurais, com sismicidade até 8 pontos, é permitida a construção de edifícios térreos com estes materiais, desde que as paredes sejam reforçadas com moldura anti-séptica de madeira com travessas diagonais, enquanto a construção de parapeitos com matérias-primas e solo não é permitido.

Argamassa de alvenaria Normalmente é usado um simples (em um tipo de fichário). O grau da solução caracteriza sua resistência à compressão. A argamassa deve atender aos requisitos de GOST 28013-98 “Argamassas de construção. Condições técnicas gerais".

Os limites de resistência da pedra e da argamassa “ditam” os limites de resistência da alvenaria como um todo. Existe uma fórmula do Prof. L.I. Onishchik para determinar a resistência à tração de todos os tipos de alvenaria sob carregamento de curto prazo. O limite de resistência da alvenaria a longo prazo (tempo ilimitado) é de cerca de (0,7...0,8).

Estruturas de pedra e pedra armada funcionam bem, principalmente em compressão: central, excêntrica, oblíqua excêntrica, local (amassado). Eles percebem a flexão, o alongamento central e o cisalhamento muito pior. SNiP II-21-81 “Estruturas de pedra e alvenaria armada” fornece os métodos correspondentes para calcular estruturas com base nos estados limites do primeiro e segundo grupos.

Essas técnicas não são discutidas aqui. Depois de se familiarizar com as estruturas de concreto armado, o aluno será capaz de dominá-las de forma independente (se necessário). Esta secção do curso descreve apenas medidas construtivas anti-sísmicas que devem ser realizadas durante a construção de edifícios de pedra em áreas com elevada sismicidade de projeto.

Então, primeiro sobre os materiais de pedra.

A sua adesão à argamassa da alvenaria é influenciada por:

• desenho de pedras (já discutido);

· o estado da sua superfície (antes do assentamento, as pedras devem ser cuidadosamente limpas de depósitos obtidos durante o transporte e armazenamento, bem como depósitos associados a deficiências na tecnologia de produção de pedra, poeira, gelo; após uma pausa nos trabalhos de alvenaria, a linha superior de a alvenaria também deve ser limpa);

capacidade de absorver água (tijolos, pedras leves (< 1800 кг/м3), а также крупные блоки с целью уменьшения поглощения воды из раствора должны перед укладкой смачиваться. Однако степень увлажнения не должна быть чрезмерной, чтобы не получалось разжижение раствора, поскольку как обезвоживание, так и разжижение раствора снижают сцепление.

O laboratório de construção deve determinar a relação ideal entre a quantidade de pré-umedecimento da pedra e o teor de água da mistura de argamassa.

Pesquisas mostram que pedras naturais porosas, assim como tijolos cozidos a seco feitos de argila tipo loess, que possuem alta absorção de água (até 12...14%), devem ser imersos em água por pelo menos 1 minuto (ao mesmo tempo). vez que são umedecidos até 4...8%). Ao entregar tijolos ao local de trabalho em recipientes, a imersão pode ser feita mergulhando o recipiente na água por 1,5 minutos e colocando-o na “caixa” o mais rápido possível, reduzindo ao mínimo o tempo de permanência ao ar livre. Após uma pausa no trabalho de alvenaria, a fileira superior de alvenaria também deve ser encharcada.)

Agora - sobre a solução.

A alvenaria manual peça por peça deve ser executada com argamassas de cimento misto de grau não inferior a 25 em condições de verão e não inferior a 50 em condições de inverno. Na construção de paredes a partir de tijolos vibrados ou painéis ou blocos de pedra, devem ser utilizadas argamassas de grau pelo menos 50.

Para garantir uma boa aderência das pedras à argamassa da alvenaria, esta deve ter elevada aderência (capacidade adesiva) e garantir total área de contacto com a pedra.

Os seguintes fatores influenciam a quantidade de adesão normal:

já listamos aqueles que dependem de pedras (design, estado da superfície, capacidade de absorção de água);

mas aqueles que dependem da solução. Esse:

• sua composição;
• resistência à tracção;
• mobilidade e capacidade de retenção de água;
• modo de endurecimento (umidade e temperatura);
• idade.

Nas argamassas puramente cimento-areia ocorre uma grande retração, acompanhada pela separação parcial da argamassa da superfície da pedra, reduzindo assim o efeito da elevada capacidade adesiva dessas argamassas. À medida que o teor de cal (ou argila) nas argamassas de cimento-cal aumenta, a sua capacidade de retenção de água aumenta e as deformações de retracção nas juntas diminuem, mas ao mesmo tempo a capacidade adesiva da argamassa deteriora-se. Portanto, para garantir uma boa adesão, o laboratório de construção deve determinar o teor ideal de areia, cimento e plastificante (argila ou cal) na solução. Várias composições poliméricas são recomendadas como aditivos especiais que aumentam a adesão: látex de divinilestireno SKS-65GP(B) de acordo com TU 38-103-41-76; látex de copolímero de cloreto de vinila VHVD-65 PTs de acordo com TU 6-01-2-467-76; Emulsão de acetato de polivinila PVA de acordo com GOST 18992-73.

Os polímeros são introduzidos na solução na quantidade de 15% do peso do cimento, calculado como o resíduo seco do polímero.

Se a sismicidade calculada for de 7 pontos, não poderão ser utilizados aditivos especiais.

Para preparar uma solução para alvenarias resistentes a terremotos, não pode ser utilizada areia com alto teor de argila e partículas de poeira. Cimento Portland de escória e cimento Portland pozolânico não podem ser utilizados. Na escolha de cimentos para argamassas é necessário levar em consideração a influência da temperatura do ar no tempo de presa.

Os seguintes dados sobre pedras e argamassas devem ser registrados no diário de obra:

• marca de pedras e soluções utilizadas

· composição da argamassa (conforme passaportes e faturas) e resultados dos seus ensaios por laboratório de construção;

• local e horário de preparo da solução;
• prazo de entrega e condição da solução após o transporte em
• preparação e entrega centralizada da solução;
• consistência da argamassa no assentamento de paredes;

· medidas para aumentar a resistência de aderência realizadas no assentamento de paredes (molhar o tijolo, limpar o pó, o gelo, colocar “sob a inundação”, etc.);

• cuidados com a alvenaria após a construção (regar, cobrir com esteiras, etc.);
• condições de temperatura e umidade durante a construção e maturação da alvenaria.

Assim, examinamos os materiais de base para alvenaria - pedras e argamassa.

Agora vamos formular os requisitos para o trabalho conjunto na colocação das paredes de um edifício resistente a terremotos:

· a alvenaria deverá, em regra, ser monofilar (corrente). É permitida (de preferência se a sismicidade calculada não for superior a 7 pontos) de alvenaria multifilar com repetição de fiadas coladas pelo menos a cada três fiadas em colher;

· as fiadas coladas, incluindo as fiadas de aterro, só devem ser assentadas com pedra e tijolo inteiros;

· apenas devem ser utilizados tijolos inteiros para assentamento de pilares e divisórias de tijolo com largura igual ou inferior a 2,5 tijolos, com exceção dos casos em que sejam necessários tijolos incompletos para o curativo de juntas de alvenaria;

• Não é permitida a colocação de alvenaria em terreno baldio;

· as juntas horizontais, verticais, transversais e longitudinais deverão ser totalmente preenchidas com argamassa. A espessura das juntas horizontais deve ser de no mínimo 10 e no máximo 15 mm, a média dentro do piso é de 12 mm; vertical - não inferior a 8 e não superior a 15 mm, média - 10 mm;

· a alvenaria deverá ser executada em toda a espessura da parede em cada fiada. Neste caso, as linhas dos marcos devem ser assentadas pelos métodos “prensagem” ou “ponta a ponta com corte” (o método “ponta a ponta” não é permitido). Para o preenchimento completo das juntas verticais e horizontais da alvenaria, recomenda-se fazê-lo “sob o preenchimento” com uma mobilidade da solução de 14...15 cm.

A solução é derramada sobre a linha com uma colher.

Para evitar a perda de argamassa, a alvenaria é executada com caixilhos de inventário que se projetam acima da marca da linha até uma altura de 1 cm.

O nivelamento da solução é feito por meio de uma ripa, para a qual uma moldura serve de guia. A velocidade de movimento das ripas ao nivelar a solução derramada ao longo da linha deve garantir que ela penetre nas costuras verticais. A consistência da argamassa é controlada pelo pedreiro por meio de um plano inclinado localizado em relação ao horizonte em um ângulo de aproximadamente 22,50; a mistura deve drenar deste plano. Ao assentar um tijolo, o pedreiro deve pressioná-lo e bater, certificando-se de que as distâncias das juntas verticais não ultrapassem 1 cm. Eventuais danos na camada de argamassa durante o processo de assentamento dos tijolos (amostragem de argamassa para colagem, movimentação dos tijolos ao longo da parede) não é permitido.

Quando a obra estiver temporariamente interrompida, não preencher a fiada superior da alvenaria com argamassa. A continuação dos trabalhos, conforme já referido, deve começar com a rega da superfície da alvenaria;

· superfícies verticais de sulcos e canais para inclusões monolíticas de concreto armado (serão discutidas a seguir) deverão ser feitas com a argamassa recortada em 10...15 mm;

· a alvenaria de paredes em locais adjacentes deverá ser erguida apenas simultaneamente;

· não é permitido o emparelhamento de paredes finas de 1/2 e 1 tijolo com paredes de maior espessura quando erguidas em momentos diferentes através da instalação de ranhuras;

· rupturas temporárias (montagem) na alvenaria a ser erguida devem terminar apenas em ranhura inclinada e estar localizadas fora dos locais de reforço estrutural das paredes (o reforço será discutido a seguir).

Assim construída (tendo em conta as exigências das pedras, das argamassas e das suas juntas), a alvenaria deve adquirir a aderência normal necessária para absorver as influências sísmicas (resistência temporária às tensões axiais ao longo das costuras desatadas). Dependendo do valor deste valor, a alvenaria é dividida em alvenaria de categoria I com 180 kPa e alvenaria de categoria II com 180 kPa >120 kPa.

Na impossibilidade de obter um valor de coesão igual ou superior a 120 kPa no estaleiro (inclusive com argamassas com aditivos), não é permitida a utilização de alvenarias de tijolo e pedra. E somente com uma sismicidade calculada de 7 pontos é possível usar alvenaria de pedra natural inferior a 120 kPa, mas não inferior a 60 kPa. Neste caso, a altura do edifício é limitada a três pisos, a largura das paredes é considerada não inferior a 0,9 m, a largura das aberturas não é superior a 2 m e a distância entre os eixos das paredes não ultrapassa 12 m.

O valor é determinado a partir de resultados de testes laboratoriais e os projetos indicam como monitorar a adesão real no local.

O monitoramento da resistência de adesão normal da argamassa ao tijolo ou pedra deve ser realizado de acordo com GOST 24992-81 "Estruturas de pedra. Método para determinar a resistência de adesão em alvenaria".

As seções das paredes para inspeção são selecionadas de acordo com as instruções do representante da supervisão técnica. Cada edifício deverá ter pelo menos um lote por andar com separação de 5 pedras (tijolos) em cada lote.

Os testes são realizados 7 ou 14 dias após a conclusão da alvenaria.

No trecho selecionado da parede, é retirada a fileira superior de alvenaria e, em seguida, ao redor da pedra (tijolo) a ser ensaiada, com o auxílio de raspadores, evitando choques e impactos, são desobstruídas as costuras verticais nas quais ficam as garras da instalação de ensaio estão inseridos.

Durante o teste, a carga deve ser aumentada continuamente a uma taxa constante de 0,06 kg/cm2 por segundo.

A resistência à tração axial é calculada com um erro de 0,1 kg/cm2 como média aritmética dos resultados de 5 testes. A resistência adesiva normal média é determinada a partir dos resultados de todos os testes realizados no edifício e deve ser pelo menos 90% daquela exigida pelo projeto. Neste caso, o aumento subsequente da resistência de adesão normal de 7 ou 14 dias para 28 dias é determinado através de um fator de correção que leva em consideração a idade da alvenaria.

Simultaneamente ao ensaio da alvenaria, é determinada a resistência à compressão da argamassa, retirada da alvenaria em forma de placas com espessura igual à espessura da costura. A resistência da solução é determinada por um teste de compressão em cubos com nervuras de 30...40 mm, feitos de duas placas coladas com uma fina camada de massa de gesso de 1..2 mm.

A resistência é determinada como a média aritmética dos testes de 5 amostras.

Na execução dos trabalhos é necessário esforçar-se para que a aderência normal e a resistência à compressão da argamassa em todas as paredes e principalmente ao longo da altura do edifício sejam iguais. Caso contrário, observam-se várias deformações nas paredes, acompanhadas de fissuras horizontais e oblíquas nas paredes.

Com base nos resultados do monitoramento da resistência de adesão normal da argamassa ao tijolo ou pedra, é elaborado um relatório em formulário especial (GOST 24992-81).

Assim, na construção resistente a terremotos podem ser utilizadas alvenarias de duas categorias. Além disso, de acordo com a resistência às influências sísmicas, a alvenaria é dividida em 4 tipos:

1. Projeto complexo de alvenaria.

2. Alvenaria com armadura vertical e horizontal.

3. Alvenaria com armadura horizontal.

4. Alvenaria com reforço apenas de juntas de parede.

O dimensionamento complexo da alvenaria é efectuado através da introdução de núcleos verticais de betão armado no corpo da alvenaria (incluindo na intersecção e junção de paredes), ancorados em cintas e fundações anti-sísmicas.

A alvenaria de tijolo (pedra) em estruturas complexas deve ser executada com argamassa de grau mínimo 50.

Os núcleos podem ser monolíticos ou pré-fabricados. O concreto de núcleos de concreto armado monolítico deve ser no mínimo classe B10, pré-fabricado - B15.

Os núcleos monolíticos de concreto armado devem ser dispostos abertos em pelo menos um dos lados para controlar a qualidade da concretagem.

Núcleos pré-fabricados de concreto armado possuem superfície ranhurada em três lados e no quarto - textura de concreto não alisada; Além disso, a terceira superfície deve ter uma forma ondulada, deslocada em relação à ondulação das duas primeiras superfícies, de modo que seus recortes caiam nas saliências das faces adjacentes.

As dimensões da seção transversal dos núcleos são geralmente de pelo menos 250x250 mm.

Lembre-se que as superfícies verticais dos canais na alvenaria para núcleos monolíticos devem ser feitas com a solução de junta recortada em 10...15 mm ou mesmo com buchas.

Primeiramente são colocados os núcleos - as molduras das aberturas (monolíticas - diretamente nas bordas das aberturas, pré-fabricadas - com recuo de 1/2 tijolo das bordas), e depois comuns - simetricamente em relação ao meio da largura da parede ou cais.

A inclinação dos núcleos não deve ultrapassar oito espessuras de parede e não exceder a altura do piso.

Os núcleos da moldura monolítica devem ser ligados às paredes de alvenaria por meio de malha de aço de 3...4 hastes lisas (classe A240) com diâmetro de 6 mm, cobrindo a seção transversal do núcleo e lançadas na alvenaria pelo menos 700 mm em ambos os lados do núcleo em costuras horizontais através de 9 fiadas de tijolos (700 mm) de altura com sismicidade calculada de 7-8 pontos e através de 6 fiadas de tijolos (500 mm) com sismicidade calculada de 9 pontos. O reforço longitudinal dessas malhas deve ser conectado de forma segura com grampos.

A partir de núcleos comuns monolíticos, grampos fechados de d 6 A-I são produzidos no píer: quando a relação entre a altura do píer e sua largura for superior a 1 (melhor ainda - 0,7), ou seja, quando o pilar é estreito, os grampos estendem-se por toda a largura do pilar em ambos os lados do núcleo, com a relação especificada sendo inferior a 1 (de preferência 0,7) - a uma distância de pelo menos 500 mm em ambos os lados do núcleo ; O espaçamento entre alturas dos grampos é de 650 mm (através de 8 fiadas de tijolos) com uma sismicidade calculada de 7-8 pontos e 400 mm (através de 5 fiadas de tijolos) com uma sismicidade calculada de 9 pontos.

A armadura longitudinal do núcleo é simétrica. A quantidade de armadura longitudinal é de pelo menos 0,1% da área da seção transversal da parede por núcleo, enquanto a quantidade de armadura não deve exceder 0,8% da área da seção transversal do núcleo de concreto. O diâmetro da armadura é de pelo menos 8 mm.

Para permitir que os núcleos pré-fabricados trabalhem em conjunto com a alvenaria, os suportes d 6 A240 são fixados nos recortes corrugados de cada fiada de alvenaria, estendendo-se nas costuras de ambos os lados do núcleo em 60...80 mm. Portanto, as costuras horizontais devem coincidir com os recessos nas duas faces opostas do núcleo.

Existem paredes de estrutura complexa que formam e não formam uma moldura “transparente”.

Uma moldura difusa de inclusões é obtida quando é necessário reforçar apenas parte das paredes. Neste caso, as inclusões em pisos diferentes podem estar localizadas de forma diferente na planta.

6, 5, 4 para alvenarias de categoria I e

5, 4, 3 para alvenarias de categoria II.

Além do número máximo de pisos, também é regulamentada a altura máxima do edifício.

A altura máxima permitida do edifício é fácil de lembrar assim:

n x 3 m + 2 m (até 8 andares) e

n x 3 m + 3 m (9 ou mais andares), ou seja 6 ° andar (20m); 5 º andar (17m); 4 º andar (14m); 3º andar (11m).

Observemos que a altura do edifício é considerada a diferença entre as cotas do nível mais baixo da área cega ou da superfície planejada do terreno adjacente ao edifício e o topo das paredes externas.

É importante saber que a altura dos edifícios hospitalares e escolares com sismicidade calculada de 8 e 9 pontos está limitada a três pisos acima do solo.

Você pode perguntar: se, por exemplo, com uma sismicidade calculada de 8 pontos, n max = 4, então com H fl max = 5 m, a altura máxima do edifício deve ser 4x5 = 20 m, e dou 14 m.

Não há contradição aqui: é necessário que o edifício não tenha mais de 4 andares, e que ao mesmo tempo a altura do edifício não exceda 14 m (o que é possível com uma altura de piso num edifício de 4 andares de não mais que 14/4 = 3,5 m). Se a altura do piso exceder 3,5 m (por exemplo, atingir H fl max = 5 m), então só poderá haver 14/5 = 2,8 desses pisos, ou seja, 2. Assim, três parâmetros são regulados simultaneamente - o número de pisos, a sua altura e a altura do edifício como um todo.

Nos edifícios de tijolo e pedra, além das paredes longitudinais externas, deve haver pelo menos uma parede longitudinal interna.

A distância entre os eixos das paredes transversais com sismicidade calculada de 7, 8 e 9 pontos não deve ultrapassar 18,15 e 12 m para alvenaria de primeira categoria, respectivamente, e 15, 12 e 9 m para alvenaria de segunda categoria - 15, 12 e 9 m A distância entre as paredes de uma estrutura complexa (ou seja, tipo 1) pode ser aumentada em 30.

Ao projetar estruturas complexas com pórtico transparente, núcleos de concreto armado e cintas anti-sísmicas são calculados e projetados como estruturas de pórtico (colunas e travessas). A alvenaria é considerada o preenchimento da moldura, participando dos trabalhos de impactos horizontais. Neste caso, as ranhuras para concretagem de núcleos monolíticos devem ser abertas em pelo menos dois lados.

Já falamos sobre as dimensões da seção transversal dos núcleos e as distâncias entre eles (passo). Quando o espaçamento entre núcleos for superior a 3 m, bem como em todos os casos em que a espessura da alvenaria de enchimento for superior a 18 cm, a parte superior da alvenaria deve ser ligada à cinta anti-sísmica por calções com diâmetro de Dele saem 10 mm em incrementos de 1 m, penetrando na alvenaria até uma profundidade de 40 cm.

O número de andares com uma estrutura de parede tão complexa é considerado não superior a uma sismicidade calculada de 7, 8 e 9 pontos, respectivamente:

9, 7, 5 para alvenarias de categoria I e

7, 6, 4 para alvenarias de categoria II.

Além do número máximo de pisos, também é regulada a altura máxima do edifício:

9º andar (30m); 8º andar (26m); 7º andar (23m);

6 ° andar (20m); 5 º andar (17m); 4 º andar (14 metros).

A altura dos pisos com uma estrutura de parede tão complexa não deve ser superior a 6, 5 e 4,5 m com uma sismicidade calculada de 7, 8 e 9 pontos, respectivamente.

Aqui, permanecem válidas todas as nossas discussões sobre a “inconsistência” entre os valores limites do número de pisos e a altura do edifício, que conduzimos sobre edifícios com uma estrutura de parede complexa com uma moldura “vagamente” definida: para por exemplo, com uma sismicidade calculada de 8 pontos, n max = 6,

H fl max = 5 m, a altura máxima do edifício deve ser 6x5 = 30 m, e as Normas limitam esta altura a 20 m, ou seja, em um prédio de 6 andares, a altura do piso não deve ser superior a 20/6 = 3,3 m, e se a altura do piso for de 5 m, o edifício só poderá ter 4 andares.

A distância entre os eixos das paredes transversais com sismicidade calculada de 7, 8 e 9 pontos não deve ultrapassar 18, 15 e 12 m, respectivamente.

Alvenaria com reforço vertical e horizontal.

A armadura vertical é feita de acordo com cálculos de impactos sísmicos e é instalada em incrementos não superiores a 1200 mm (a cada 4...4,5 tijolos).

Independentemente dos resultados do cálculo, em paredes com altura superior a 12 m com sismicidade calculada de 7 pontos, 9 m com sismicidade calculada de 8 pontos e 6 m com sismicidade calculada de 9 pontos, a armadura vertical deve ter uma área de pelo menos 0,1% da área de alvenaria.

O reforço vertical deve ser ancorado em cintas e fundações anti-sísmicas.

O espaçamento horizontal da malha não é superior a 600 mm (através de 7 fileiras de tijolos).

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Projeto de curso - workshop universal (artigo do curso)

n1.rtf

Na produção de alvenaria em zonas sísmicas devem ser colocadas exigências acrescidas à qualidade dos materiais de parede de pedra e da argamassa utilizada. As superfícies de pedra, tijolo ou bloco devem ser limpas de poeira antes do assentamento. Nas argamassas destinadas à construção de alvenaria, deve-se utilizar o cimento Portland como ligante.

Antes do início dos trabalhos de alvenaria, o laboratório de construção determina a relação ideal entre a quantidade de pré-umedecimento do material local da parede de pedra e o teor de água da mistura de argamassa. São utilizadas soluções com alta capacidade de retenção de água (separação de água não superior a 2%). Não é permitida a utilização de argamassas de cimento sem plastificantes.

A alvenaria de tijolos e fendas cerâmicas é executada obedecendo aos seguintes requisitos adicionais: a alvenaria de estruturas de pedra é erguida em toda a espessura das estruturas em cada fiada; as juntas horizontais, verticais, transversais e longitudinais da alvenaria são preenchidas completamente com argamassa com corte da argamassa nas faces externas da alvenaria; paredes de alvenaria em locais de encontro mútuo são erguidas simultaneamente; As fiadas de alvenaria coladas, incluindo o aterro, são constituídas por pedra e tijolo inteiros; rupturas temporárias (montagem) na alvenaria a ser erguida terminam em ranhura inclinada e localizam-se fora dos locais de reforço estrutural das paredes.

No reforço de alvenaria (pilares), é necessário garantir que a espessura das costuras onde se encontra a armadura ultrapassa o diâmetro da armadura em pelo menos 4 mm, mantendo a espessura média da costura para uma determinada alvenaria. O diâmetro do arame da malha transversal para reforço de alvenaria não pode ser inferior a 3 e não superior a 8 mm. Quando o diâmetro do fio for superior a 5 mm, deve-se utilizar uma malha em zigue-zague. É proibida a utilização de hastes individuais (colocadas perpendicularmente entre si em costuras adjacentes) em vez de malha retangular tricotada ou soldada ou malha em zigue-zague.

Para controlar a colocação da armadura no reforço de malha de pilares e pilares, as extremidades das hastes individuais (pelo menos duas) em cada malha devem ser liberadas das juntas horizontais da alvenaria em 2-3 mm.

Durante o processo de alvenaria, o construtor ou artesão deve garantir que os métodos de fixação de terças, vigas, tabuleiros e painéis de piso em paredes e postes sejam consistentes com o projeto. As extremidades das terças e vigas bipartidas apoiadas em paredes e pilares internos devem ser conectadas e embutidas na alvenaria; De acordo com o projeto, placas de concreto armado ou metal são colocadas sob as extremidades das terças e vigas.

Ao colocar lintéis comuns ou em cunha, deve-se usar apenas tijolos inteiros selecionados e usar argamassa de grau 25 e superior. Os lintéis são embutidos nas paredes a uma distância de pelo menos 25 cm da inclinação da abertura. Sob a fileira inferior de tijolos, fio de ferro ou aço empilhado com diâmetro de 4–6 mm é colocado em uma camada de argamassa na proporção de uma haste com seção transversal de 0,2 cm 2 para cada parte do lintel meio a espessura do tijolo, a menos que o projeto preveja um reforço mais forte.

No assentamento de cornija, a saliência de cada fiada não deve ultrapassar 1/3 do comprimento do tijolo e a extensão total da cornija não deve ultrapassar metade da espessura da parede. Cornijas com grande deslocamento devem ser reforçadas ou feitas sobre lajes de concreto armado, etc., reforçando-as com âncoras embutidas na alvenaria.

A alvenaria das paredes deve ser executada de acordo com os requisitos do SNiP III-17-78. Durante a produção da alvenaria, a aceitação é efectuada de acordo com o relatório de obra oculto. As obras ocultas sujeitas a aceitação incluem: impermeabilizações concluídas; acessórios instalados; áreas de alvenaria em locais de apoio de terças e vigas; instalação de peças embutidas - conexões, âncoras, etc.; fixação de cornijas e varandas; proteção contra corrosão de elementos de aço e peças embutidas em alvenaria; vedação de extremidades de terças e vigas em paredes e pilares (presença de placas de sustentação, âncoras e demais peças necessárias); juntas sedimentares; apoiar lajes de piso em paredes, etc.
Controle da produção de pedra no inverno

O principal método de produção de alvenaria no inverno é o congelamento. A alvenaria desta forma é realizada ao ar livre com tijolos frios e argamassa aquecida, enquanto o congelamento da argamassa é permitido algum tempo após a compressão do tijolo.

O aquecimento elétrico de alvenaria de inverno não tem ampla utilização. A alvenaria em estufas é usada como exceção na construção de fundações ou paredes de subsolo em concreto entupido. A alvenaria com argamassas de endurecimento rápido preparadas com uma mistura de cimento Portland e cimento aluminoso é raramente utilizada na prática construtiva devido à escassez de cimento aluminoso. Argamassas com adição de cloreto de sódio ou cálcio não são utilizadas no assentamento de paredes de edifícios residenciais, pois provocam aumento de umidade nas edificações. Atualmente, são utilizados aditivos químicos para argamassas de construção - nitrito de sódio, potássio e aditivos químicos complexos - nitrito de cálcio com uréia (NKM - produto acabado), etc.

No acompanhamento da construção de alvenaria pelo método de congelamento, deve-se levar em consideração que o congelamento precoce das argamassas nas juntas acarreta uma alteração nas propriedades da alvenaria em relação à alvenaria de parede no verão. A resistência e a estabilidade da alvenaria de inverno diminuem acentuadamente durante o período de descongelamento. O capataz pedreiro deve garantir que o tijolo esteja limpo de neve e gelo antes do assentamento. Para alvenaria são utilizadas argamassas de cimento, cimento-cal ou cimento-argila. A marca da argamassa deve ser atribuída de acordo com as recomendações do projeto, bem como tendo em conta a temperatura do ar exterior: com temperatura média diária do ar até -3°C - uma argamassa da mesma marca do verão alvenaria; em temperaturas de –4 a –20°C – o teor da solução aumenta em um; em temperaturas abaixo de –20°C – em dois.

Durante a alvenaria pelo método de congelamento, a temperatura da argamassa quando utilizada depende da temperatura do ar externo, conforme mostrado na Tabela. 1,37.

Tabela 1.37

Temperatura do ar externo, °С até –10 De –11 a –20 Abaixo de –20 Temperatura da solução, °С 101520

As soluções devem ser preparadas em unidades de argamassa isoladas com água quente (até 80°C) e areia aquecida (não superior a 60°C). Para reduzir o ponto de congelamento da solução, recomenda-se adicionar nitrito de sódio à sua composição na quantidade de 5% em peso da água de mistura.

No local de trabalho, a solução deve ser armazenada em caixas isoladas com tampa e, em temperaturas do ar abaixo de –10°C, deve ser aquecida pelo fundo e pelas paredes das caixas de abastecimento por meio de resistências elétricas tubulares. É proibido aquecer uma solução endurecida ou congelada com água quente e utilizá-la.

Ao realizar o assentamento pelo método de prensagem, recomenda-se espalhar a argamassa no máximo a cada duas verstas de tijolos ou em 6–8 tijolos para aterro. A espessura das juntas horizontais não ultrapassa 12 mm, pois com uma espessura maior é possível recalque severo das paredes durante o período de degelo da primavera. A alvenaria é executada em fiadas horizontais completas, ou seja, sem assentamento prévio da versta exterior, até à altura de várias fiadas.

A velocidade de assentamento de tijolos no inverno deve ser alta o suficiente para que a argamassa das camadas subjacentes da alvenaria seja compactada pelas fileiras sobrepostas antes do congelamento. Portanto, mais trabalhadores devem trabalhar em cada captura do que no verão. Em caso de interrupção da obra, as juntas verticais deverão ser preenchidas com argamassa. Durante os intervalos, recomenda-se cobrir a alvenaria com feltro ou compensado; Ao retomar o trabalho, a camada superior da alvenaria deve estar completamente limpa de neve e gelo.

Alvenaria congelada na primavera pode proporcionar um assentamento grande e irregular, portanto, devem ser deixadas folgas de pelo menos 5 mm acima dos caixilhos das janelas e portas instaladas nas paredes. As juntas de assentamento devem ser feitas em locais onde paredes com mais de 4 m de altura, erguidas no inverno, sejam contíguas a paredes de alvenaria de verão e estruturas antigas. Os lintéis sobre aberturas nas paredes são geralmente feitos de elementos pré-moldados de concreto armado. Para vãos inferiores a 1,5 m, é permitida a instalação de lintéis de tijolo comuns, não podendo a fôrma ser retirada antes de 15 dias. após o descongelamento completo da alvenaria.

Depois de erguer paredes e pilares dentro de um piso, o encarregado deve garantir que os elementos pré-fabricados do piso sejam imediatamente colocados. As extremidades das vigas e terças, apoiadas nas paredes, são fixadas após 2–3 m à alvenaria da parede com tirantes metálicos fixados nas juntas longitudinais verticais da alvenaria. As extremidades das terças divididas ou lajes de piso apoiadas em pilares ou em uma parede longitudinal são amarradas com almofadas ou âncoras.

Para conferir à alvenaria construída pelo método de congelamento a estabilidade necessária, são colocadas amarrações de aço nos cantos das paredes externas e nos locais de contíguidade das paredes internas com as externas. As amarrações devem ser inseridas em cada uma das paredes adjacentes em 1–1,5 m e terminadas nas extremidades com âncoras. Nos edifícios com altura igual ou superior a 7 pisos, as tirantes de aço são colocadas ao nível do piso de cada piso, nos edifícios com menos pisos - ao nível do segundo, quarto e de cada piso sobrejacente.

Em alguns casos, o método de congelamento é combinado com o aquecimento do edifício construído, isolando-o do ar externo e conectando um sistema de aquecimento ou instalando dispositivos especiais de aquecimento de ar. Com isso, a temperatura do ar interno sobe, a alvenaria descongela, a argamassa nela contida endurece, depois a alvenaria seca e os trabalhos de acabamento interior podem ser iniciados.

Quando a temperatura do ar exterior é positiva, a alvenaria descongela. Durante este período, a sua força e estabilidade diminuem drasticamente e o recalque aumenta. O operário e o encarregado devem monitorar a magnitude, direção e grau de uniformidade do assentamento da alvenaria. Ao descongelar a alvenaria, o operário deve verificar pessoalmente o estado de todas as áreas tensionadas da alvenaria, e também garantir que os ninhos, ranhuras e outros buracos anteriormente deixados foram preenchidos. Com o início do degelo, cargas aleatórias (por exemplo, restos de materiais de construção) devem ser removidas dos pisos.

Durante todo o período de descongelamento, a alvenaria realizada pelo método de congelamento deve ser monitorada cuidadosamente e medidas devem ser tomadas para garantir a estabilidade das estruturas erguidas. Se forem detectados sinais de sobrecarga (fissuras, assentamentos irregulares), devem ser tomadas medidas imediatas para reduzir a carga. Nestes casos, via de regra, são instaladas estantes de descarga temporária sob as extremidades dos elementos de suporte (por exemplo, tetos, lintéis). As estantes provisórias em edifícios de vários pisos são instaladas não só no vão descarregado ou na abertura de alvenaria, mas também em todos os pisos subjacentes, de forma a evitar sobrecarregar estes últimos.

Caso sejam detectados desvios de descongelamento de paredes e pilares da vertical ou fissuras na junção das paredes transversais com as longitudinais, além de fixações provisórias, são imediatamente instaladas escoras e contraventamentos para eliminar a possibilidade de desenvolvimento de deslocamentos. No caso de deslocamentos significativos, cabos de tensão, compressões e escoras são instalados para colocar os elementos deslocados na posição de projeto. Isso deve ser feito antes do endurecimento da argamassa nas juntas, geralmente no máximo cinco dias após o início do degelo da alvenaria.

Para aumentar a capacidade de carga das paredes de tijolo e garantir a rigidez espacial de todo o edifício na primavera, utiliza-se o descongelamento artificial da alvenaria, que é efectuado através do aquecimento do edifício com aberturas fechadas nas paredes e tectos, que pode ser recomendado para edifícios a serem concluídos antes do aquecimento da primavera. Além disso, o descongelamento artificial é utilizado para paredes estruturais de tijolo com pisos maciços de concreto armado monolítico, sustentadas ao longo do perímetro por essas paredes, e no interior por concreto armado ou colunas metálicas de altura constante. Para o descongelamento artificial, podem ser utilizados aquecedores portáteis a óleo e a gás, com a ajuda dos quais a temperatura nas salas é elevada para 30–50°C e mantida durante 3-5 dias. Então, dentro de 5 a 10 dias. a uma temperatura de 20–25°C e com maior ventilação, seque as paredes. Em seguida, por meio de sistema de aquecimento estacionário, as paredes do edifício são secas até que o teor de umidade da solução não ultrapasse 8%, e só então iniciam os trabalhos de acabamento. Ao final do aquecimento, a resistência da argamassa na alvenaria deve ser de pelo menos 20% da resistência da marca.

Durante o período de degelo da primavera, o laboratório de construção deve monitorar sistematicamente o aumento da resistência da argamassa de alvenaria de inverno. De acordo com as instruções da supervisão do projetista, em vários locais da alvenaria, o técnico de laboratório seleciona placas de amostra medindo pelo menos 50x50 mm a partir de juntas horizontais. É melhor colocá-los sob as aberturas das janelas; Para isso, retire duas fileiras de tijolos e, com uma espátula ou espátula especial, separe a placa de argamassa do tijolo.

As amostras, juntamente com o certificado que as acompanha, são enviadas ao laboratório de construção para testes. O ato de acompanhamento indica o número de pisos e estrutura do edifício, a espessura das paredes e a posição do local de amostragem, bem como o tempo de obra, a data da amostragem e a marca de projeto da argamassa. Amostras de soluções congeladas de inverno destinadas a determinar a resistência no momento do descongelamento são armazenadas em temperaturas abaixo de zero.

A partir das amostras de solução entregues ao laboratório, são feitas amostras de cubos com borda de 20–40 mm ou, segundo o método do engenheiro Senyuta, placas em forma de quadrado, cujos lados têm aproximadamente 1,5 vezes a espessura do placa, igual à espessura da costura. Para a obtenção dos cubos, duas placas são coladas com uma fina camada de gesso, que também serve para nivelar a superfície de apoio da amostra do cubo no teste de argamassa de juntas de alvenaria de verão.

A resistência das argamassas de alvenaria de inverno no momento do descongelamento é determinada por um ensaio de compressão, nivelamento das superfícies das placas em vez de um ensaio de gesso por fricção com bloco de carborundo, grosa, etc. O teste das amostras, neste caso, deve ser realizado após descongelar a solução durante 2 horas no laboratório a uma temperatura de 18–20°C. A carga na placa é transferida através de uma haste metálica de 20–40 mm instalada no meio. Os lados da base ou o diâmetro da haste devem ser aproximadamente iguais à espessura da placa. Levando em consideração desvios na espessura das placas, recomenda-se ter um conjunto de hastes com diferentes seções e diâmetros durante os testes.

A resistência à compressão de uma solução é determinada dividindo a carga de ruptura pela área da seção transversal da haste. Cinco amostras de cada amostra são testadas e é determinado o valor da média aritmética, que é considerado um indicador da força da solução de uma determinada amostra. Para chegar à resistência da solução em cubos com borda de 70,7 mm, os resultados do teste das placas são multiplicados por um fator de 0,7.

Os resultados do teste de amostras cúbicas com borda de 30-40 mm, coladas a partir de placas e niveladas com uma camada de gesso de 1-2 mm de espessura, são multiplicados por um fator de 0,65, e os resultados do teste de placas também niveladas com gesso são multiplicado por um fator de 0,4. Para alvenaria de verão, os coeficientes indicados são considerados iguais a 0,8 e 0,5, respectivamente.

Para testar a resistência das amostras de argamassa, são utilizados instrumentos de alavanca que registram a resistência com erro de até 0,2 MPa, além de máquinas de ensaio de tração RMP-500 e RM-50 com reverso. Estes testes de argamassa ajudam a desenvolver as medidas necessárias para garantir a estabilidade da alvenaria durante o período de descongelamento total.
Defeitos em estruturas de pedra e métodos para sua eliminação

As causas dos defeitos nas estruturas de pedra são diferentes: assentamento irregular de partes individuais dos edifícios; erros de projeto associados ao uso de materiais de parede de diferentes resistências e rigidez (por exemplo, blocos cerâmicos juntamente com tijolos sílico-calcários) que possuem diferentes propriedades físicas, mecânicas e elásticas; a utilização de materiais de parede que não atendam aos requisitos das normas vigentes em termos de resistência e resistência ao gelo; baixa qualidade do trabalho em pedra, etc. Para eliminar recalques causados ​​​​pela retirada de solo sob a fundação, os vãos entre a base e a fundação são geralmente preenchidos com solo, seguido de compactação com vibradores profundos. Em alguns casos, para evitar a destruição total da alvenaria, são colocadas estacas de concreto armado moldadas sob todas as paredes estruturais.

O uso combinado de pedras cerâmicas e tijolos de silicato em pilares carregados de edifícios residenciais de vários andares levou ao aparecimento de fissuras, o revestimento dos pilares inchou e depois desabou.

A utilização de tijolos de resistência inferior à prevista em projeto e de argamassas de baixa qualidade ou diluídas após a pega, reduz significativamente a resistência e solidez da alvenaria e pode levar à deformação e colapso das estruturas de pedra.

Uma das principais razões para a ocorrência de defeitos nas estruturas de pedra é a qualidade insatisfatória do trabalho em pedra. Os defeitos mais comuns em alvenaria são costuras espessadas, vazios com mais de 2 cm de profundidade, ausência ou reforço incorreto da malha, desvios do projeto na disposição de unidades de apoio de terças em pilares ou paredes, etc. em estruturas de pedra começa a trabalhar na flexão, e sua resistência ao trabalhar na flexão é significativamente menor do que na compressão. Há casos em que malhas de armadura com diâmetro de 3–4 mm previstas em projeto são substituídas por malhas de armadura com diâmetro de 5–6 mm, na crença de que tal substituição aumentará a capacidade de carga de a alvenaria. Porém, neste caso, o tijolo não assenta sobre uma camada de argamassa, mas sim sobre varetas, pelo que nele surgem tensões de esmagamento locais significativas, que conduzem ao aparecimento de um grande número de fissuras verticais na alvenaria.

Ao verificar a qualidade da alvenaria com armadura de malha, deve-se lidar com os fatos quando as malhas não são colocadas conforme o projeto, com grandes vãos, ou em vez de malhas são colocadas hastes individuais, que em nenhum caso podem substituir a malha soldada.

Nos casos em que durante a inspeção sejam encontradas fissuras na alvenaria, é necessário identificar e eliminar as causas que as provocam, para depois certificar-se de que a deformação das paredes terminou. Para corrigir recalques estruturais e controlar o desenvolvimento de fissuras, são utilizados instrumentos e instrumentos geodésicos, cordas, vidros e outras balizas. Se não houver balizas prontas no canteiro de obras, elas podem ser feitas no local com gesso. Para isso, prepare uma solução de composição 1:1 (gesso: areia) de tal consistência que quando aplicada na parede não escorra. Se as paredes de tijolo forem rebocadas, nos locais onde estão instaladas as balizas, o reboco é derrubado, as juntas da alvenaria são limpas, limpas de pó e lavadas com água. As balizas não podem ser colocadas em alvenarias sujas e não lavadas, pois devido à fraca adesão às mesmas não será registado aumento na abertura de fissuras na alvenaria. Os faróis de gesso são feitos com 5 a 6 cm de largura e cerca de 20 cm de comprimento. O comprimento dos faróis é determinado no local, dependendo da natureza do desenvolvimento das fissuras. A espessura do farol é geralmente de 10–15 mm.

Os beacons são numerados e a data de instalação está escrita neles. O diário de observação registra: a localização do farol, seu número, data de instalação e a largura inicial da fissura. A condição dos faróis é monitorada sistematicamente (pelo menos uma vez por dia), e essas observações são registradas em um diário. Se o farol quebrar, um novo é instalado próximo a ele, ao qual é atribuído o mesmo número com um índice. Caso as balizas sejam repetidamente deformadas (rompidas), é necessário tomar medidas imediatas para evitar a possibilidade de recalques inesperados ou mesmo colapso da estrutura. Se três a quatro semanas após a instalação das balizas não houver ruptura, significa que a deformação na estrutura controlada cessou e as fissuras podem ser reparadas. Pequenas fissuras individuais são limpas de sujeira e poeira e esfregadas com uma argamassa de cimento de composição 1:3 usando cimento Portland graus 400–500.

Fissuras maiores (maiores que 20 mm) são reparadas desmontando parte da alvenaria antiga e substituindo-a por uma nova. Na vedação de fissuras em paredes de até um tijolo e meio de espessura, a desmontagem e vedação da alvenaria são realizadas sequencialmente em seções separadas para toda a espessura da parede em forma de fechaduras de tijolo. Se a largura das fissuras for significativa (mais de 40 mm), são instaladas âncoras ou tirantes metálicos para fixar a alvenaria.

A resistência das antigas paredes de tijolo, bem como das paredes e divisórias com vazios significativos, pode ser aumentada injetando-se argamassa líquida ou leite de cimento na alvenaria. A prática construtiva tem mostrado que os pilares de tijolo como estruturas portantes não se justificam: alguns pilares dos pisos superiores apresentam um deslocamento significativo em relação aos pilares dos pisos inferiores. Na utilização de argamassa rígida, a espessura das costuras acaba sendo maior que a do projeto, aparecem muitas costuras vazias e a adesão da argamassa ao tijolo é insuficiente, o que acaba afetando a solidez dos pilares erguidos. Em muitos casos, foi necessário reforçar a maior parte dos pilares de tijolos. A maneira mais comum de fortalecê-los é prendê-los em um clipe.

Dependendo do grau de dano à alvenaria e da capacidade de produção, as gaiolas podem ser feitas de gesso de cimento sobre malha de aço, tijolo com braçadeiras de aço nas costuras, concreto armado ou aço.

Nos casos em que o reforço deva ser realizado sem aumento significativo das dimensões da seção transversal dos pilares, recomenda-se fazer a moldura em gesso de cimento sobre malha de aço. A malha consiste em uma série de grampos com passo de 150–200 mm, interligados por armadura longitudinal com diâmetro de 8–10 mm. A partir da malha assim formada, faz-se o gesso a partir de uma argamassa de cimento com composição de 1:3 (em volume), com 20–25 mm de espessura.

As molduras de tijolo são fáceis de implementar, mas o seu desenho conduz a um aumento significativo nas dimensões da secção transversal dos elementos reforçados. Os grampos deste tipo são feitos de tijolo na borda com reforço das juntas de alvenaria com grampos de aço com diâmetro de 10–12 mm.

Para aumentar a capacidade de carga dos pilares de pedra, são utilizados clipes de concreto armado. Neste caso, a espessura da gaiola, via de regra, é de 8 a 10 cm, sendo fixadas aos pilares armados braçadeiras e armaduras longitudinais de aço com diâmetro de 10 a 12 mm, após o que são preenchidas com concreto grau M100 e mais alto.

O reforço de pilares de tijolo com armações de aço requer muito metal, mas isso pode aumentar significativamente sua capacidade de carga. Muitas vezes é necessário fazer um reforço semelhante nas paredes do primeiro andar, nos casos em que a má qualidade da alvenaria tenha provocado o aparecimento de fissuras nas mesmas.

Se a aderência da camada de revestimento dos blocos cerâmicos à alvenaria for quebrada, o reforço geral da alvenaria e do revestimento pode ser realizado injetando costuras e vazios na alvenaria, bem como fissuras e locais onde o revestimento está descascando. Para isso, são instalados tubos nas costuras entre as pedras cerâmicas de revestimento, por onde é fornecida uma argamassa de cimento líquido com composição 1:3 (em volume). É necessário controlar a quantidade de solução injetada e o raio de sua propagação. Este último pode ser facilmente determinado pelo aparecimento de manchas no reboco interior das paredes.

Para fortalecer o revestimento e protegê-lo de descolamento repentino, ele pode ser fixado com pinos de aço. Furos com diâmetro de 25 mm são perfurados nas paredes em um ângulo de até 30° a uma profundidade de 25–30 cm, nos quais são colocados pinos de aço na argamassa rente ao revestimento. Para evitar acidentes, é necessário desenvolver projetos de reforço de estruturas de alvenaria com a maior brevidade possível e realizar todos os trabalhos prescritos pela supervisão do projetista sob a supervisão direta do construtor da obra. Após a conclusão, é elaborada uma lei para a conclusão das obras de reforço das estruturas pétreas.
Aceitação de obras em pedra

No processo de aceitação de estruturas de pedra, são determinados o volume e a qualidade do trabalho executado, a conformidade dos elementos estruturais com os desenhos de trabalho e os requisitos do SNiP III-17-78.

Ao longo de todo o período de obra, representantes da entidade construtora e da fiscalização técnica do cliente procedem à aceitação das obras ocultas e elaboram os respectivos relatórios.

Na aceitação de estruturas de pedra, a qualidade dos materiais utilizados, produtos semiacabados e produtos de fábrica é estabelecida de acordo com passaportes, e a qualidade das argamassas e concretos preparados durante a construção é determinada de acordo com testes de laboratório. Nos casos em que os materiais pétreos utilizados tenham sido submetidos a ensaios de controlo num laboratório de construção, os resultados desses ensaios laboratoriais devem ser submetidos para aceitação.

Durante a aceitação de estruturas de pedra concluídas, é verificado o seguinte:

– correto transporte, espessura e preenchimento das costuras;

– verticalidade, horizontalidade e retilineidade das superfícies e cantos de alvenaria;

– correta disposição das juntas de assentamento e dilatação;

– correta instalação de dutos de fumaça e ventilação;

– presença e correta instalação de peças embutidas;

– qualidade das superfícies das paredes de tijolo não rebocadas das fachadas (uniformidade da cor, aderência às ligaduras, padrão e juntas);

– a qualidade das superfícies das fachadas revestidas com vários tipos de lajes e pedras;

– garantir a drenagem das águas superficiais do edifício e proteger as fundações e paredes do subsolo.

Ao monitorar a qualidade das estruturas de pedra, eles medem cuidadosamente os desvios no tamanho e posição das estruturas em relação aos projetados e garantem que os desvios reais não excedam os valores especificados no SNiP III-17-78. Os desvios permitidos são apresentados na tabela. 1,38.

A aceitação de arcos, abóbadas, muros de contenção e outras estruturas de pedra particularmente críticas é formalizada em atos separados. Se durante a produção das obras em pedra foram realizados reforços de estruturas individuais, no momento da aceitação são apresentados os desenhos de trabalho das armaduras e um certificado especial dos trabalhos executados de reforço das estruturas em pedra. Ao aceitar estruturas de pedra concluídas no inverno, são apresentados um diário de trabalho de inverno e relatórios de trabalhos ocultos.

Tabela 1.38

Desvios admissíveis nos tamanhos e posições de estruturas de tijolo, cerâmica e pedras naturais de formato regular, de grandes blocos

Desvios permitidosParedesPilaresFundaçõesDesvios das dimensões do projeto: por espessura151030por marcas de bordas e pisos–10–10–25pela largura das divisórias–15–pela largura das aberturas15–pelo deslocamento dos eixos das aberturas de janelas adjacentes10–pelo deslocamento do eixos de estruturas101020Desvios de superfícies e ângulos de alvenaria em relação à vertical: por um andar 1010 – para todo o edifício 303030 Desvios de fileiras de alvenaria da horizontal por 10 m de comprimento de parede 15–30 Irregularidades na superfície vertical da alvenaria, descobertas quando aplicando uma ripa de 2 m de comprimento10

Cartões de controle de processo

Pilares de alvenaria

SNiP III-17-78, tabela. 8, pp. 2,10, 3,1, 3,5, 3,15

Desvios permitidos: conforme marcas de bordas e pisos – 15 mm; espessura – 10 mm. Permitido: espessura das costuras verticais - 10 mm (espessura das costuras verticais individuais - não inferior a 8 e não superior a 15 mm); a espessura das costuras horizontais não é inferior a 10 e não superior a 15 mm. O sistema de curativo de sutura para postes é de três fileiras.

Desvios admissíveis: para deslocamento dos eixos da estrutura – 10 mm; superfícies e cantos de alvenaria na vertical para um piso - 10 mm, para todo o edifício - 30 mm; superfície vertical da alvenaria em relação ao plano na aplicação de ripa de 2 metros - 5 mm.

A profundidade das costuras não preenchidas (apenas verticais) na parte frontal não pode ser superior a 10 mm. No assentamento de pilares não é permitida a utilização de hastes individuais em vez de malhas retangulares tricotadas ou soldadas ou malhas em zigue-zague.

Na tabela 1.39 mostra as operações sujeitas a controle durante a construção dos pilares.

As obras ocultas incluem: alvenaria de pilares (marcação de bordas e pisos, correta disposição de almofadas para vigas, sustentação de vigas em almofadas e encastramento em alvenaria).

Tabela 1.39

Controle de obra durante alvenaria de pilares

Operações sujeitas a controle Composição do controle (o que controlar) Método de controle Tempo de controle Quem controla e está envolvido na fiscalização Trabalhos preparatórios Qualidade da base dos pilares, presença de impermeabilização Visualmente Antes do início da alvenaria Mestre Qualidade dos tijolos, argamassa , acessórios, peças embutidas visualmente, medição, verificação de passaportes e certificados antes do início da alvenaria do mestre. Em caso de dúvida - laboratório Correção da amarração dos pilares aos eixos de alinhamento Visualmente, um prumo de construção Antes do início da alvenaria Contramestre Alvenaria de pilares Dimensões, preenchimento e acabamento de costuras Medidor metálico dobrável Após completar cada 5 m de alvenaria Contramestre Dimensões geométricas da seção Medidor de metal dobrável Durante o processo de alvenaria Contramestre Verticalidade da alvenaria, irregularidades na superfície Fio de prumo de construção, tira com sonda, medidor de metal dobrável Pelo menos duas vezes em cada camada Contramestre Correção da tecnologia de alvenaria e tratamento de costuras Visualmente Durante a processo de alvenaria Contramestre Conformidade da posição real dos pilares com a do projeto (eixo).
Alinhamento de pilares de diferentes pisos Construção de fio de prumo, dobramento de medidor metálico Durante o processo de alvenaria Contramestre Marcações de bordas e pisos, correta instalação de almofadas para vigas, apoio de vigas em almofadas e seu encaixe na alvenaria Visualmente, nivelado, medidor metálico dobrável Depois instalação da almofada e instalação das vigas Capataz, topógrafo Reforço da alvenaria Colocação correta da armadura, distância entre grades ao longo da altura do pilar. Diâmetro das hastes e distância entre elas Medidor de metal dobrável, paquímetro À medida que o reforço é colocado Mestre

Paredes de tijolo

SNiP III-B.4-72, tabela. 8, pp. 1,9, 2,5, 2,10, 3,5

SNiP III-17-78

Desvios permitidos: fiadas de alvenaria da horizontal por 10 m de comprimento - 15 mm; superfícies e cantos de alvenaria na vertical: por piso - 10 mm; para todo o edifício - 30 mm; por deslocamento dos eixos das aberturas de janelas adjacentes - 20 mm; a largura das aberturas é de +15 mm.

São permitidos desníveis na superfície vertical na aplicação de faixa de dois metros: sem reboco - 5 mm; rebocado – 10 mm.

Desvios permitidos: conforme marcas de bordas e pisos – 15 mm; a largura das paredes é de 15 mm; por deslocamento do eixo das estruturas – 10 mm; espessura da alvenaria – +10 mm.

Permitido: a espessura das costuras horizontais não é inferior a 10 e não superior a 15 mm; a espessura das costuras verticais é de 10 mm (a espessura das costuras verticais individuais não é inferior a 8 e não superior a 15 mm).

Na execução de alvenarias alveolares, a profundidade das juntas não preenchidas com argamassa na parte frontal não pode ser superior a 15 mm.

As misturas de argamassa devem ser usadas antes de começarem a endurecer. Misturas desidratadas não são permitidas. É proibido adicionar água às misturas endurecidas. As misturas que se separam durante o transporte devem ser misturadas antes do uso.

Se o vão na alvenaria for feito com ranhura vertical, então o reforço estrutural de três hastes com diâmetro de 8 mm deve ser colocado nas costuras das ranhuras da alvenaria em intervalos de 2 m ao longo da altura da alvenaria, inclusive no nível de cada andar. As operações sujeitas a controle na colocação de paredes de tijolo estão listadas na Tabela. 1,40.

As obras ocultas incluem: alvenaria de paredes (alinhamento de condutas de ventilação e vedação de unidades de ventilação); reforço de alvenaria (correta colocação do reforço, diâmetro das hastes); instalação de lajes pré-fabricadas de concreto armado, pisos (pisos de apoio em paredes, vedação, ancoragem); instalação de varandas (vedação, marcação, inclinação de varandas).

Tabela 1.40

Controle de obra durante alvenaria de paredes

Operações sujeitas a controle Composição do controle (o que controlar) Método de controle Tempo de controle Quem controla e está envolvido na inspeção Alvenaria de paredes Qualidade de tijolo, argamassa, reforço de peças embutidas Inspeção externa, medição, verificação de passaportes e certificados Antes o início da colocação das paredes do piso Foreman. Em caso de dúvida - laboratório Correção da disposição dos eixos Fita métrica metálica, medidor metálico dobrável Antes do início da alvenaria Contramestre Marcação horizontal dos cortes de alvenaria para o piso Nível, ripa, nível do edifício Antes da instalação dos painéis de piso Contramestre, topógrafo Alinhamento da ventilação dutos e vedação de unidades de ventilação Visualmente, fio de prumo Após a conclusão do assentamento das paredes do piso Contramestre Dimensões geométricas da alvenaria (espessura, aberturas) Medidor de metal dobrável, fita métrica de metal Após completar cada 10 m 3 de alvenaria Mestre Verticalidade, horizontalidade e superfície de a alvenaria Nível de prumo de construção, ripa de construção No processo e após a conclusão Mestre Qualidade das costuras de alvenaria (dimensões e enchimento) Visualmente, medidor de metal dobrável, ripa de 2 metros Após completar as paredes do piso de alvenaria a cada 10 m 3 alvenaria Layout Mestre e marcas do fundo das aberturas Fita métrica metálica, nível de construção Antes do início do assentamento das paredes Master Remoção da marca + 1 m do piso acabado Nível Após terminar o assentamento do piso Master Layout dos apartamentos Visualmente Após o início do assentamento das paredes Master Geometric dimensões das instalações Fita métrica metálica Após o início da colocação da parede Mestre Reforço da alvenaria Localização correta da armadura, diâmetro da haste ela e etc. Medidor de metal dobrável visualmente Antes de instalar a armadura Capataz Instalação de lajes pré-fabricadas de concreto armado, pisos Pisos de apoio em paredes, embutimento, ancoragem Medidor de metal dobrável visualmente Após a instalação dos pisos Contramestre Revestimento anticorrosivo de peças embutidas Espessura, densidade e aderência do revestimento Medidor de espessura visualmente, matriz de gravação Antes de embutir Contramestre, laboratório Instalação de varandas Embutimento, marcação, inclinação de varandas Visualmente , medidor de metal dobrável, nível de construção, faixa de 2 metros Após a instalação de varandas Contramestre Instalação de lintéis Posição dos lintéis, suporte, colocação, vedação Visualmente, medidor de metal dobrável Após a instalação Mestre Instalação de patamares de escadas Posição de patamares, suporte, colocação, vedação Visualmente , medidor de metal dobrável Após a instalação de plataformas, lintéis Capataz Soldagem de peças embutidas Comprimento, altura e qualidade das soldas Visualmente , batendo com um martelo Antes de realizar o revestimento anticorrosivoMestreDispositivo de isolamento acústicoProjeto, execução cuidadosaVisualmenteImediatamente após a conclusãoMestre

Colocando paredes de blocos de tijolos

SNiP III-V.4-72, tabela. 8, pp. 3,18, 3,19, 3,21, 3,23

SNiP III-17-78

Desvios permitidos dos tamanhos dos blocos em relação aos de projeto: espessura do bloco – mais 5 mm; ao longo do comprimento e altura do bloco - de mais 5 a 10 mm; por diferença diagonal – 10 mm; na posição das aberturas de janelas e portas – ± 10 mm; quando as peças embutidas são deslocadas – ±5 mm.

Desvios admissíveis durante a instalação: superfícies e ângulos de alvenaria em relação à vertical: por piso – ±10 mm; altura total – ±30 mm; conforme marcações de bordas e pisos – ±15 mm; por deslocamento dos eixos da estrutura – ±10 mm; fiadas de alvenaria desde a horizontal até 10 m de comprimento - 15 mm.

Na tabela 1.41 indica os objetos e operações a serem controlados durante a construção de paredes em blocos de tijolos.

As obras ocultas incluem: colocação de paredes em blocos de tijolo; correta instalação dos blocos do farol ao nível do piso; instalação de blocos com dutos de fumaça e ventilação; instalação de peças embutidas; soldagem de partes embutidas de tubulações de blocos sanitários; instalação de lajes pré-fabricadas de concreto armado.

quando o passo das colunas da parede da moldura não for superior a 6 m;

quando a altura das paredes dos edifícios erguidos em locais com sismicidade de 7, 8 e 9 pontos, respectivamente, não for superior a 18, 16 e 9 m.

3.24. A alvenaria de paredes autoportantes em edifícios com caixilho deve ser da categoria I ou II (conforme cláusula 3.39), possuir ligações flexíveis com o caixilho que não impeçam os deslocamentos horizontais do caixilho ao longo das paredes.

Deve ser prevista uma folga de pelo menos 20 mm entre as superfícies das paredes e colunas da moldura. As cintas anti-sísmicas ligadas à estrutura do edifício devem ser instaladas ao longo de todo o comprimento da parede ao nível das lajes de cobertura e no topo dos vãos das janelas.

Nas intersecções das paredes finais e transversais com as paredes longitudinais, devem ser instaladas juntas anti-sísmicas em toda a altura das paredes.

3.25. Os poços de escadas e elevadores de edifícios com estrutura devem ser construídos como estruturas embutidas com seções piso a piso que não afetem a rigidez da estrutura, ou como um núcleo rígido que absorva cargas sísmicas.

Para edifícios de estrutura de até 5 andares com sismicidade calculada de 7 e 8 pontos, é permitida a disposição de escadas e poços de elevador dentro da planta do edifício na forma de estruturas separadas da estrutura do edifício. Não é permitida a construção de escadas em estruturas separadas.

3.26. Para estruturas portantes de edifícios altos (mais de 16 andares), devem ser utilizados pórticos com diafragmas, contraventamentos ou núcleos de reforço.

Na escolha dos esquemas estruturais, deve-se dar preferência aos esquemas em que as zonas de plasticidade surgem principalmente nos elementos horizontais da moldura (travessas, lintéis, vigas de cintagem, etc.).

3.27. Ao projetar fileiras altas, além das deformações por flexão e cisalhamento nas escoras do pórtico, é necessário levar em consideração as deformações axiais, bem como a conformidade das fundações, e realizar cálculos de estabilidade contra tombamento.

3.28. Nos locais compostos por solos de categoria III (conforme Tabela 1*), a construção de alto conhecimento, bem como as edificações indicadas na pos. 4 mesas 4. não permitido.

3.29. As fundações de edifícios altos em solos não rochosos devem, em regra, ser constituídas por estacas ou em laje de fundação contínua.

EDIFÍCIOS DE GRANDES PAINÉIS

3.30. Os edifícios de grandes painéis devem ser projetados com paredes longitudinais e transversais, combinadas entre si e com pisos e revestimentos num único sistema espacial capaz de suportar cargas sísmicas.

Ao projetar edifícios de grandes painéis é necessário:

Os painéis de parede e teto devem, em regra, ser do tamanho da sala;

prever a ligação de painéis de parede e teto por meio de soldagem de saídas de reforço, hastes de ancoragem e peças embutidas e incorporação de poços verticais e áreas de junta ao longo de costuras horizontais com concreto de granulação fina com retração reduzida;

no apoio dos pisos nas paredes externas do edifício e nas paredes das juntas de dilatação, prever ligações soldadas entre as saídas de reforço dos painéis de piso e o reforço vertical dos painéis de parede.

3.31. O reforço dos painéis de parede deve ser feito em molduras espaciais ou malha de reforço soldada. No caso de utilização de painéis de parede externa de três camadas, a espessura da camada interna de concreto portante deve ser de pelo menos 100 mm.

3.32. A solução construtiva das juntas horizontais de topo deve garantir a percepção dos valores calculados das forças nas costuras. A seção transversal necessária das ligações metálicas nas costuras entre os painéis é determinada por cálculo, mas não deve ser inferior a 1 cm2 por 1 m de comprimento da costura, e para edifícios com altura igual ou inferior a 5 andares, com local sismicidade de 7 e 8 pontos, não inferior a 0,5 cm2 por 1 m de comprimento da costura Não é permitida a colocação de mais de 65% da armadura vertical do projeto nas interseções das paredes.

3.33. As paredes ao longo de todo o comprimento e largura do edifício devem, em regra, ser contínuas.

3.34. As loggias devem, em regra, ser embutidas, com comprimento igual à distância entre paredes adjacentes. Onde as galerias estiverem localizadas no plano das paredes externas, devem ser instaladas estruturas de concreto armado.

Não é permitida a instalação de janelas salientes.

EDIFÍCIOS COM PAREDES DE CARGA EM TIJOLO OU ALVENARIA

3.35. As paredes estruturais de tijolo e pedra devem ser construídas, em regra, a partir de painéis ou blocos de tijolo ou pedra fabricados em fábricas por vibração, ou de alvenaria de tijolo ou pedra utilizando argamassas com aditivos especiais que aumentam a aderência da argamassa ao tijolo ou pedra.

Com uma sismicidade calculada de 7 pontos, é permitida a construção de paredes estruturais de edifícios de alvenaria com argamassas com plastificantes sem a utilização de aditivos especiais que aumentem a resistência de adesão da argamassa ao tijolo ou pedra.

3.36. É proibida a execução manual de alvenaria de tijolo e pedra em temperaturas abaixo de zero para paredes estruturais e autoportantes (incluindo aquelas reforçadas com armadura ou inclusões de concreto armado) com sismicidade calculada de 9 pontos ou mais.

Se a sismicidade calculada for igual ou inferior a 8 pontos, a alvenaria de inverno poderá ser feita manualmente com a inclusão obrigatória de aditivos na solução que garantam o endurecimento da solução em temperaturas abaixo de zero.

3.37. Os cálculos de estruturas de pedra devem ser feitos para a ação simultânea de forças sísmicas direcionadas horizontal e verticalmente.

O valor da carga sísmica vertical com uma sismicidade calculada de 7-8 pontos deve ser considerado igual a 15%, e com uma sismicidade de 9 pontos - 30% da carga estática vertical correspondente.

O sentido de ação da carga sísmica vertical (para cima ou para baixo) deve ser considerado mais desfavorável ao estado de tensão do elemento em questão.

3.38. Para o assentamento de paredes portantes e autoportantes ou preenchimento da moldura, devem ser utilizados os seguintes produtos e materiais:

a) tijolo maciço ou vazado de grau não inferior a 75 com furos de até 14 mm; com sismicidade calculada de 7 pontos, é permitida a utilização de pedras cerâmicas de grau não inferior a 75;

b) pedras de concreto, blocos maciços e ocos (inclusive aqueles feitos de concreto leve com densidade de pelo menos 1.200 kg/m3) grau 50 e superior;

a) pedras ou blocos feitos de conchas, calcários de grau não inferior a 35 ou tufos (exceto félsicos) de grau 50 e superior.

A alvenaria de paredes deve ser executada com argamassas de cimento misto de grau não inferior a 25 no verão e não inferior a 50 no inverno. Para o assentamento de blocos e painéis, deve-se utilizar uma solução de grau mínimo 50.

3.39. A alvenaria é dividida em categorias dependendo da sua resistência às influências sísmicas.

Categoria de alvenaria de tijolo ou pedra realizada com materiais previstos na cláusula 3.38. é determinado pela resistência temporária à tensão axial ao longo das costuras desamarradas (aderência normal), cujo valor deve estar dentro dos limites:

Para aumentar a adesão normal https://pandia.ru/text/78/304/images/image016_13.gif" width="16" height="21 src="> deve ser especificado no projeto..gif" width=" 18" altura="23"> igual ou superior a 120 kPa (1,2 kgf/cm2), não é permitida a utilização de alvenaria de tijolo ou pedra.

Nota..gif" width="17 height=22" height="22"> obtido como resultado de testes realizados na área de construção:

R p = 0,45 (9)

R qua = 0,7 (10)

R hl = 0,8 (11)

Valores R R, R Quarta e R hl não deve exceder os valores correspondentes na destruição de alvenaria de tijolo ou pedra.

3.41. A altura do piso dos edifícios com paredes estruturais em alvenaria de tijolo ou pedra, não reforçadas com armaduras ou inclusões de betão armado, não deve ultrapassar 5, 4 e 3,5 m com sismicidade calculada de 7, 8 e 9 pontos, respetivamente .

No reforço da alvenaria com armadura ou inclusões de concreto armado, a altura do piso pode ser considerada igual a 6, 5 e 4,5 m, respectivamente.

Neste caso, a relação entre a altura do piso e a espessura da parede não deve ser superior a 12.

3.42. Nos edifícios com paredes estruturais, além das paredes longitudinais externas, em regra, deve existir pelo menos uma parede longitudinal interna. As distâncias entre os eixos das paredes transversais ou dos caixilhos que as substituem devem ser verificadas por cálculo e não devem ser superiores às indicadas na Tabela 9.

Tabela 9

	Distâncias, m, com sismicidade calculada, pontos

Nota: É permitido aumentar as distâncias entre paredes de estruturas complexas em 30% em relação às indicadas na Tabela 9.

3.43. As dimensões dos elementos das paredes dos edifícios de pedra devem ser determinadas por cálculo. Eles devem atender aos requisitos indicados na tabela. 10.

3.44. Ao nível dos pavimentos e revestimentos deverão ser instaladas cintas anti-sísmicas ao longo de todas as paredes longitudinais e transversais, em betão armado monolítico ou pré-fabricadas com juntas monolíticas e armadura contínua. As cintas anti-sísmicas do piso superior devem ser ligadas à alvenaria por saídas verticais de reforço.

Em edifícios com pisos monolíticos de concreto armado embutidos ao longo dos contornos das paredes, não podem ser instaladas cintas anti-sísmicas ao nível desses pisos.

3.45. A cinta antissísmica (com secção de sustentação do piso) deverá, em regra, ser instalada em toda a largura da parede; em paredes externas com espessura igual ou superior a 500 mm, a largura da correia pode ser 100-150 mm menor. A altura da correia deve ser de pelo menos 150 mm, grau de concreto 1 - não inferior a 150.

As correias anti-sísmicas devem ter reforço longitudinal 4 d l0 com uma sismicidade calculada de 7-8 pontos e não inferior a 4 d 12 - em 9 pontos.

3.46. Nas junções das paredes, deve ser colocada na alvenaria malha de reforço com seção transversal de armadura longitudinal com área total de pelo menos 1 cm2, comprimento de 1,5 m a cada 700 mm de altura com sismicidade calculada de 7-8 pontos e após 500 mm - com 9 pontos.

Os troços de paredes e pilares acima do piso do sótão, com altura superior a 400 mm, devem ser reforçados ou reforçados com inclusões monolíticas de betão armado ancoradas numa cinta anti-sísmica.

Pilares de tijolo são permitidos apenas com sismicidade calculada de 7 pontos. Neste caso, o grau da argamassa não deve ser inferior a 50 e a altura dos pilares não deve ultrapassar 4 m, devendo os pilares ser ligados em duas direções por vigas ancoradas nas paredes.

3.47. A resistência sísmica das paredes de pedra de um edifício deve ser aumentada através da utilização de malhas de reforço, da criação de uma estrutura integrada, da protensão da alvenaria ou de outros métodos experimentalmente comprovados.

Os elementos verticais de betão armado (núcleos) devem ser ligados a cintas anti-sísmicas.

As inclusões de concreto armado na alvenaria de estruturas complexas devem ser abertas em pelo menos um dos lados.

Tabela 10

Elemento de parede	Tamanho do elemento de parede, m, na sismicidade calculada, pontos	Notas
Divisórias com largura mínima de m, no assentamento:				A largura das paredes dos cantos deve ser 25 cm maior que a indicada na tabela. Divisórias de menor largura devem ser reforçadas com moldura ou reforço de concreto armado
2. Aberturas com largura não superior a m, para alvenarias de categoria I ou II				Aberturas de maior largura devem ser delimitadas por uma moldura de concreto armado
3. A relação entre a largura da parede e a largura da abertura, não menos
4. Protuberância das paredes na planta, não mais, m
5. Remoção de cornijas, não mais, m:				Remoção de madeira não rebocada
de material de parede				cornijas permitidas
de elementos de concreto armado conectados com cintas anti-sísmicas
em madeira, rebocada sobre malha metálica

Ao projetar estruturas complexas como sistemas de pórticos, as cintas anti-sísmicas e as suas interfaces com as estantes devem ser calculadas e projetadas como elementos de pórticos, tendo em conta o trabalho de enchimento. Neste caso, as ranhuras previstas para a concretagem das cremalheiras devem ser abertas em pelo menos dois lados. Se forem feitas estruturas complexas com inclusões de concreto armado nas extremidades das paredes, a armadura longitudinal deve ser conectada de forma segura com grampos colocados nas juntas horizontais da alvenaria. As inclusões de concreto não devem ser inferiores ao grau 150, a laminação deve ser realizada com solução de grau não inferior a 50 e a quantidade de armadura longitudinal não deve ultrapassar 0,8% da área da seção transversal das paredes de concreto.

Nota: A capacidade resistente das inclusões de concreto armado localizadas nas extremidades dos pilares, levada em consideração no cálculo dos efeitos sísmicos, não deve ser levada em consideração no cálculo das seções da combinação principal de cargas.

3.48. Nos edifícios com paredes estruturais, os primeiros pisos utilizados para lojas e outros locais que requeiram grande espaço livre deverão ser constituídos por estruturas de betão armado.

3.49. Os lintéis devem, em regra, ser instalados em toda a espessura da parede e embutidos na alvenaria até uma profundidade de pelo menos 350 mm. Com largura de abertura de até 1,5 m, é permitida a vedação de lintéis em 250 mm.

3.50. As vigas para patamares de escadas devem ser embutidas na alvenaria até uma profundidade de pelo menos 250 mm e ancoradas.

É necessário prever a fixação de degraus, longarinas, lances pré-fabricados e a ligação dos patamares aos pisos. Não é permitida a construção de degraus em balanço embutidos em alvenaria. As aberturas de portas e janelas nas paredes das câmaras de escadas com sismicidade calculada de 8 a 9 pontos devem, em regra, ter uma moldura de concreto armado.

3.51. Em edifícios com altura de três ou mais pisos com paredes estruturais em tijolo ou alvenaria com sismicidade calculada de 9 pontos, as saídas das escadas devem ser dispostas em ambos os lados do edifício.

ESTRUTURAS DE BETÃO ARMADO

3.52. Ao calcular a resistência das seções normais de elementos dobrados e comprimidos excentricamente, a característica limite da zona comprimida do concreto deve ser considerada de acordo com o SNiP para o projeto de estruturas de concreto e concreto armado com coeficiente de 0,85.

3.53. Em elementos excentricamente comprimidos, bem como na zona comprimida de elementos de flexão com sismicidade calculada de 8 e 9 pontos, os grampos devem ser instalados conforme cálculos nas distâncias: em R ac 400 MPa (4000 kgf/cm2) - não mais que 400 mm e com molduras tricotadas - não mais que 12 d, e com molduras soldadas - não mais que 15 d no R ac ³ 450 MPa (4500 kgf/cm2) - não mais que 300 mm e com molduras tricotadas - não mais que 10 d, e com molduras soldadas - não mais que 12 d, Onde d- o menor diâmetro das hastes longitudinais comprimidas. Neste caso, o reforço transversal deve garantir a fixação das hastes comprimidas contra flexões em qualquer direção.

As distâncias entre os grampos de elementos excentricamente comprimidos em locais onde a armadura de trabalho é sobreposta sem soldagem não devem ser superiores a 8 d.

Se a saturação total de um elemento excentricamente comprimido com armadura longitudinal exceder 3%, os grampos devem ser instalados a uma distância não superior a 8 d e não mais que 250 mm.

3.54. Em pilares de pórticos de edifícios de vários andares com sismicidade de projeto de 8 e 9 pontos, o espaçamento dos grampos (exceto para os requisitos estabelecidos na cláusula 3.53) não deve exceder 1/2 h, e para estruturas com diafragmas de suporte - não mais h, Onde h- o menor tamanho lateral de colunas de seção retangular ou I. O diâmetro dos grampos neste caso deve ser de pelo menos 8 mm.

3.55. Nas armações tricotadas, as extremidades dos grampos devem ser dobradas em torno da barra de reforço longitudinal e inseridas no núcleo de concreto em pelo menos 6 d braçadeira.

3.56. Os elementos de colunas pré-fabricadas de edifícios de vários andares devem, se possível, ser ampliados em vários andares. As juntas dos pilares pré-moldados devem estar localizadas em uma área com menores momentos fletores. Não é permitida a sobreposição de armaduras longitudinais de pilares sem soldagem.

3.57. Nas estruturas protendidas sujeitas a dimensionamento para uma combinação especial de cargas tendo em conta os efeitos sísmicos, as forças determinadas a partir das condições de resistência das secções devem exceder as forças absorvidas pela secção durante a formação de fissuras em pelo menos 25% .

3.58. Em estruturas protendidas não é permitida a utilização de armaduras cujo alongamento relativo após ruptura seja inferior a 2%.

3.59. Em edifícios e estruturas com sismicidade calculada de 9 pontos sem ancoragens especiais, não é permitida a utilização de cabos de reforço e reforço periódico de hastes perfiladas com diâmetro superior a 28 mm.

3.60. Nas estruturas protendidas com armadura tracionada sobre concreto, a armadura protendida deverá ser colocada em canais fechados, que serão posteriormente vedados com concreto ou argamassa.

4. INSTALAÇÕES DE TRANSPORTE

DISPOSIÇÕES GERAIS

4.1. As instruções desta seção se aplicam ao projeto de ferrovias das categorias I-IV, rodovias das categorias I-IV, IIIp e IVp, metrôs, rodovias urbanas de alta velocidade e ruas principais que circulam em áreas com sismicidade de 7, 8 e 9 pontos .

Notas: 1. Os edifícios de produção, auxiliares, armazéns e outros destinados a transporte deverão ser projetados de acordo com as instruções dos pontos 2 e 3.

2. Na concepção de estruturas em vias férreas de categoria V e em vias férreas de empresas industriais, as cargas sísmicas podem ser tidas em consideração de comum acordo com a entidade que aprova o projecto.

4.2. Esta seção estabelece requisitos especiais para o projeto de estruturas de transporte com sismicidade de projeto de 7, 8 e 9 pontos. A sismicidade calculada para estruturas de transporte é determinada de acordo com as instruções do parágrafo 4.3.

4.3. Os projetos de túneis e pontes com comprimento superior a 500 m deverão ser desenvolvidos com base na sismicidade calculada, estabelecida em acordo com a entidade aprovadora do projeto, tendo em conta dados de estudos especiais de engenharia e sismológicos.

A sismicidade calculada para túneis e pontes com comprimento não superior a 500 m e outras estruturas artificiais em ferrovias e rodovias das categorias I-III, bem como em estradas urbanas de alta velocidade e ruas principais é considerada igual à sismicidade de canteiros de obras, mas não mais que 9 pontos.

A sismicidade calculada para estruturas artificiais em ferrovias das categorias IV-V, em vias férreas de empresas industriais e em estradas das categorias IV, IIIï e IVï, bem como para aterros, escavações, túneis de ventilação e drenagem em estradas de todas as categorias é tomada como um ponto abaixo dos locais de construção de sismicidade.

Nota: A sismicidade dos locais de construção de túneis e pontes não superiores a 500 m de comprimento e outras estruturas rodoviárias artificiais, bem como a sismicidade dos locais de construção de aterros e escavações, em regra, devem ser determinadas com base em dados de engenharia geral e levantamentos geológicos de acordo com a Tabela 1*, tendo em conta os requisitos adicionais estabelecidos na cláusula 4.4.

4.4. Durante os levantamentos para a construção de estruturas de transporte erguidas em locais com condições geológicas de engenharia especiais (locais com terreno e geologia complexos, leitos de rios e várzeas, obras subterrâneas, etc.), e ao projetar essas estruturas, solos grossos e de baixa umidade de rochas ígneas contendo 30% de enchimento arenoso-argiloso, bem como cascalho denso e areias saturadas de água de média densidade, devem ser classificadas como solos de categoria II de acordo com propriedades sísmicas; solos argilosos com índice de consistência de 0,25< IL£ 0,5 no fator de porosidade e< 0,9 para argilas e margas e e < 0,7 для супесей - к грунтам III категории.

Notas. A sismicidade dos locais de construção do túnel deve ser determinada dependendo das propriedades sísmicas do solo no qual o túnel está inserido.

2. A sismicidade dos locais de construção de suportes de pontes e muros de contenção com fundações rasas deve ser determinada em função das propriedades sísmicas do solo localizado nas marcas de fundação.

3. A sismicidade dos canteiros de obras de apoios de pontes com fundações profundas, em regra, deve ser determinada em função das propriedades sísmicas do solo da camada superior de 10 metros, contando a partir da superfície natural do solo, e no corte do solo - da superfície do solo após o corte. Nos casos em que o cálculo de uma estrutura leva em consideração as forças de inércia das massas de solo cortadas pela fundação, a sismicidade do canteiro de obras é estabelecida em função das propriedades sísmicas do solo localizado nas marcas da fundação.

4. A sismicidade dos canteiros de obras de aterros e tubulações sob aterros deve ser determinada em função das propriedades sísmicas do solo da camada superior de 10 metros da base do aterro.

5. A sismicidade dos canteiros de escavação pode ser determinada em função das propriedades sísmicas do solo de uma camada de 10 metros, contando a partir do contorno dos taludes de escavação.

ROTEAMENTO ESTRADO

4.5. Ao traçar estradas em zonas com sismicidade de 7, 8 e 9 pontos, em regra, é necessário evitar zonas particularmente desfavoráveis ​​em termos de engenharia e geológicos, nomeadamente zonas de possíveis deslizamentos, deslizamentos e avalanches.

4.6. O traçado de estradas em áreas com sismicidade de 8 e 9 pontos em encostas não rochosas com declividade superior a 1:1,5 é permitido apenas com base nos resultados de levantamentos geológicos de engenharia especiais. Não é permitido traçar estradas ao longo de encostas não rochosas com uma inclinação de 1:1 ou mais.

SUBSTRATO E ESTRUTURA SUPERIOR DO CAMINHO

4.7. Quando a sismicidade calculada for de 9 pontos e a altura dos aterros (profundidade das escavações) for superior a 4 m, os declives do subleito constituídos por solos não rochosos deverão ser tomados na posição 1:0,25 dos taludes destinados a solos não rochosos. áreas sísmicas. Encostas com declividade de 1:2,25 e menos íngremes podem ser projetadas de acordo com as normas para áreas não sísmicas.

Taludes de escavações e meias-escavações localizadas em solos rochosos, bem como taludes de aterros constituídos por solos de granulação grossa contendo menos de 20% em peso de filler, podem ser dimensionados de acordo com as normas para áreas não sísmicas.

Devem ser colocadas exigências acrescidas à qualidade dos materiais de parede de pedra e da argamassa utilizada. As superfícies de pedra, tijolo ou bloco devem ser limpas de poeira antes do assentamento. Nas argamassas destinadas à construção de alvenaria, deve-se utilizar o cimento Portland como ligante.

Antes do início do trabalho em pedra O laboratório de construção determina a relação ideal entre a quantidade de pré-umedecimento do material local da parede de pedra e o teor de água da mistura de argamassa. São utilizadas soluções com alta capacidade de retenção de água (separação de água não superior a 2%). Não é permitida a utilização de argamassas de cimento sem plastificantes.

Alvenaria de tijolos e pedras cerâmicas ranhuradas são realizados em conformidade com os seguintes requisitos adicionais: a alvenaria de estruturas de pedra é erguida em toda a espessura das estruturas em cada fiada; as juntas horizontais, verticais, transversais e longitudinais da alvenaria são preenchidas completamente com argamassa com corte da argamassa nas faces externas da alvenaria; paredes de alvenaria em locais de encontro mútuo são erguidas simultaneamente; As fiadas de alvenaria coladas, incluindo o aterro, são constituídas por pedra e tijolo inteiros; rupturas temporárias (montagem) na alvenaria a ser erguida terminam em ranhura inclinada e localizam-se fora dos locais de reforço estrutural das paredes.

Ao reforçar alvenaria(pilares), é necessário garantir que a espessura das costuras onde se encontra a armadura exceda o diâmetro da armadura em pelo menos 4 mm, mantendo a espessura média da costura para uma determinada alvenaria. O diâmetro do arame da malha transversal para reforço de alvenaria não pode ser inferior a 3 e não superior a 8 mm. Quando o diâmetro do fio for superior a 5 mm, deve-se utilizar uma malha em zigue-zague. É proibida a utilização de hastes individuais (colocadas perpendicularmente entre si em costuras adjacentes) em vez de malha retangular tricotada ou soldada ou malha em zigue-zague.

Para controlar a colocação do reforço no caso de reforço de malha de pilares e pilares, as extremidades das hastes individuais (pelo menos duas) em cada malha devem ser liberadas das juntas horizontais da alvenaria em 2-3 mm.

Durante o processo de alvenaria, o construtor ou artesão deve garantir que os métodos de fixação de terças, vigas, tabuleiros e painéis de piso em paredes e postes sejam consistentes com o projeto. As extremidades das terças e vigas bipartidas apoiadas em paredes e pilares internos devem ser conectadas e embutidas na alvenaria; De acordo com o projeto, placas de concreto armado ou metal são colocadas sob as extremidades das terças e vigas.

Ao colocar lintéis comuns ou em cunha Somente tijolos inteiros selecionados devem ser usados ​​e argamassa de grau 25 e superior deve ser usada. Os lintéis são embutidos nas paredes a uma distância de pelo menos 25 cm da inclinação da abertura. Sob a fileira inferior de tijolos, fio de ferro ou aço empilhado com diâmetro de 4–6 mm é colocado em uma camada de argamassa na proporção de uma haste com seção transversal de 0,2 cm2 para cada parte do lintel meio tijolo grosso, a menos que o projeto preveja um reforço mais forte.

Ao colocar a cornija a saliência de cada fiada não deve ultrapassar 1/3 do comprimento do tijolo e a extensão total da cornija não deve ultrapassar metade da espessura da parede. Cornijas com grande deslocamento devem ser reforçadas ou feitas sobre lajes de concreto armado, etc., reforçando-as com âncoras embutidas na alvenaria.

A alvenaria das paredes deve ser executada de acordo com os requisitos SNiP 3.03.01-87. Durante a produção da alvenaria, a aceitação é efectuada de acordo com o relatório de obra oculto. As obras ocultas sujeitas a aceitação incluem: impermeabilizações concluídas; acessórios instalados; áreas de alvenaria em locais de apoio de terças e vigas; instalação de peças embutidas - conexões, âncoras, etc.; fixação de cornijas e varandas; proteção contra corrosão de elementos de aço e peças embutidas em alvenaria; vedação de extremidades de terças e vigas em paredes e pilares (presença de placas de sustentação, âncoras e demais peças necessárias); juntas sedimentares; apoiar lajes de piso em paredes, etc.