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간단한 전압 변환기의 회로. "동축 케이블 - 인덕터" 회로용 경제적인 전압 변환기

간단한 전압 변환기의 회로. "동축 케이블 - 인덕터" 회로용 경제적인 전압 변환기

리플 증가로 인한 커패시터 용량 감소는 용납할 수 없기 때문에 안정기 컨버터를 발전기의 동작을 제어하는 네거티브 피드백(NFB)에 의해 출력 전압이 일정하게 유지되는 장치로 교체하기로 결정했습니다.

새로운 전압 변환기의 개략도가 그림에 나와 있습니다. 제어된 피드백 회로는 전계 효과 트랜지스터 VT3(바이어스 전압 조정기), VT4(증폭기), VT5(전류 생성기)로 구성됩니다. 장치는 다음과 같이 작동합니다. 전원이 켜지는 순간 변환기 출력에 전압이 없으면 트랜지스터 VT4. VT5의 전원이 차단되었습니다. VTI 트랜지스터를 사용하여 발전기를 시작한 후. VT2에서는 변환기의 출력에 일정한 전압이 나타나고 전류는 RЗVT5R4R5 회로를 통해 흐릅니다.

출력 전압이 증가하면 저항 R3의 저항에 따라 특정 한계에 도달할 때까지 증가합니다.

컨버터의 출력 전압이 더 증가하면 트랜지스터 VT4의 소스 게이트 부분의 전압이 증가하고, 컷오프 전압보다 커지면 트랜지스터 VT4가 열립니다. 저항 R2 양단의 전압이 증가함에 따라 트랜지스터 VT3이 닫히기 시작하고 트랜지스터 VTI 베이스의 바이어스 전압이 닫히기 시작합니다. VT2가 감소합니다. 결과적으로 출력전압의 증가가 멈추고 안정화됩니다.

배터리가 방전되거나 부하가 증가하면 컨버터의 출력 전압이 약간 감소하지만 이후 발진기 트랜지스터의 바이어스 전압이 증가하여 출력 전압의 원래 값이 복원됩니다. 테스트에서 알 수 있듯이 공급 전압을 4.5V에서 1.5V로 낮추면 출력 전압은 거의 변하지 않고 유지되며, 10V로 높이면 0.2V만 증가합니다.

설명된 장치에서 전계 효과 트랜지스터는 미세 전류 모드에서 작동하고 자체 발진기는 KT201V 중간 주파수 트랜지스터를 사용하므로 변환기에서 소비하는 전류는 32mA에서 5mA로 감소했습니다. 컨버터의 출력 임피던스는 160Ω입니다(이전 임피던스는 5kΩ). 출력 전압 안정 시간 0.1초.

변환기 제조를 위해 자체 발진기 변압기, 100 및 5μF 용량의 커패시터, 27Ω 저항 및 D223B 다이오드, 알루미늄 스크린, 발진 모양 등 기존 장치의 일부가 부분적으로 사용되었습니다. 자체 발진기의 모양은 구불구불한 형태에 가깝지만 인쇄 회로 기판에 부품을 합리적으로 배치하고 변환기를 차폐하여 간섭을 거의 완전히 없앨 수 있었습니다.

장치를 설정하려면 먼저 저항 R3을 선택하고(대략) 저항 R4를 조정하여(정확하게) 자동 발전기의 기능을 확인하고 필요한 출력 전압을 설정해야 합니다.

배리캡에 전원을 공급하기 위한 이 경제적인 전압 변환기는 다른 모든 트랜지스터 수신기에 사용할 수 있습니다.

휴대용 라디오에 배리캡을 사용할 때 배리캡에 전력을 공급하기 위해 공급 전압을 최대 20까지 높여야 하는 경우가 있습니다. 전압 변환기는 승압 변압기에 자주 사용되는데, 이는 제조에 노동 집약적이며 간섭의 원인이 될 수도 있습니다. 그림에 표시된 전압 변환기 회로는 승압 변압기를 사용하지 않기 때문에 이러한 단점이 없습니다.

요소 DD1.1 DD1.2는 직사각형 펄스 발생기를 형성하고 요소 DD1.3 DD1.4는 버퍼 요소로 사용됩니다. 전압 증배기에서 다이오드 VD1-VD6 및 C3-C7 C8은 정류된 전압을 평활화하는 데 사용되며 파라메트릭 전압 안정기는 VT1-VT3 및 R2에 조립되며 트랜지스터의 역방향 바이어스 이미 터 접합은 제너 다이오드로 사용됩니다.

전압 변환기를 설정할 필요가 없으며 KT316 KT312 KT315 시리즈의 모든 트랜지스터가 VT1-VT3으로 적합합니다.

문헌 MRB1172

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전원 공급 장치 전압 Upit이 5...10V 내에 있으면 DD1 마이크로 회로에 직접 전원이 공급됩니다. 전압이 10V를 초과하면 퀀칭 RC 필터를 통해 마이크로 회로에 전원을 공급해야 합니다.

최대 1mA의 트랜지스터 기본 회로 전류는 저항 R6, R7에 의해 제한되며 트리거 작동에 영향을 미칠 수 있으므로 크게 늘릴 수 없습니다. 따라서 콜렉터 전류도 제한되어 한편으로는 컨버터의 최대 출력 전력을 결정하고 다른 한편으로는 부하의 단락에 대해 어느 정도 보호 기능을 제공합니다.

변환기의 전력을 증가시켜야 하는 경우 그림 1에 표시된 회로에 따라 트랜지스터 스위치를 만드는 것이 좋습니다. 2. 이 경우 변압기 1차 권선의 최대 전류는 Ii = h21e VT3(Upit - 1.4)/R8로 추정할 수 있으며 적절한 값의 저항 R8을 선택합니다. 변환기에 사용되는 트랜지스터는 가능한 가장 낮은 포화 전압 값 Uke를 가져야 할 뿐만 아니라 최대 허용 전류 Ikmax 및 전압 Ukemax에 가장 적합해야 합니다. K176LE5 마이크로 회로는 K561LE5로 교체할 수 있으며, 이를 통해 공급 전압 변경 범위가 3V에서 15V로 확장됩니다.

컨버터 변압기는 일반적인 방법 [L]을 사용하여 계산됩니다. 이 프로세스를 단순화하기 위해 표에 제공된 데이터를 사용할 수 있습니다. 2000NM1 페라이트로 만들어진 링 자기 코어에 독립적으로 여기되는 여러 변환기에 대해 계산된 데이터는 50kHz의 주파수에 해당합니다.

자기 코어 크기

먼저, 변압기의 전체 전력 Pr은 모든 부하의 전력과 1차 권선 전류 Ii=Pg/(Ui*1.3)의 합으로 결정됩니다. 그런 다음 표를 사용하여 변압기에 전체 전력(마진 포함)을 제공하는 자기 코어를 선택하고 1차 권선의 권선 수를 계산합니다. Wi= w"Ui(1 - Uк/2), 여기서 Uк는 변압기의 불완전성과 권선의 직경을 고려한 계수: d , =1.13*(Ii/j의 루트).

1차 권선을 두 개의 와이어로 만들고, 권선을 자기 코어에 단단히 배치하고, 계산된 권선 수 후에 층이 채워질 때까지 계속 권선하는 것이 좋습니다. 그런 다음 이미 감겨진 권선을 고려하여 1V 전압당 권선 수를 다시 계산하고 w의 새 값을 사용하여 2차 권선의 권선 수를 계산해야 합니다. Wi=w"Ui(1+Uк/2) , 와이어의 직경(위와 유사한 공식 사용).

변압기의 2차 권선 회전도 자기 코어의 전체 둘레를 따라 고르게 배치되어야 합니다. 이 기술을 사용하면 누설 인덕턴스를 줄일 수 있으며 변환 주파수가 약간 감소하더라도 작동 중에 자기 회로의 포화되지 않음을 다시 한 번 보장할 수 있습니다.

변환기 설치는 먼저 변압기의 1차 권선에서 공급 전압원을 분리하는 것부터 시작됩니다. 오실로스코프를 사용하여 트리거 출력 및 해당 주파수에 펄스가 있는지 확인하십시오. 그런 다음 변압기에 전원이 공급되고 유휴 상태에서 변환기의 작동을 확인합니다. 그런 다음 등가 부하를 연결하고 허용되는 최대치를 초과하지 않는 모든 부하에서 변환기가 안정적으로 작동하는 동시에 트랜지스터가 스위칭 모드에서 작동하는지 확인할 수 있습니다. 컬렉터의 신호 가장자리는 가파르고 개방형 트랜지스터의 전압은 기준 값 Ucanas를 초과하지 않습니다.

문학
REA 전원 공급 장치. 예배 규칙서. 에드. . - M.: 라디오 및 통신, 1985.

편집자로부터. 강력한 트랜지스터(그림 2 참조)의 꺼짐 시간을 줄이려면 해당 이미터 접합을 저항이 100~510Ω인 저항기로 분류해야 합니다.

라디오, N 7 1996

무변압기 커패시터 전압 변환기

쌀. 1.1. 무변압기 변환기의 기본 요소 구성: 1 - 마스터 발진기; 2 - 일반적인 증폭기 블록

무변압기 전압 변환기는 두 개의 일반적인 요소(그림 1.2), 즉 마스터 발진기 1과 푸시풀 증폭기 스위치 2, 그리고 전압 배율기(그림 1.1, 1.2)로 구성됩니다. 컨버터는 400Hz의 주파수에서 작동하고 12.5V의 출력 전압을 제공합니다.

최대 100mA의 부하 전류에서 전압 22V(요소 매개변수: R1=R4=390Ω, R2=R3=5.6kΩ, C1=C2=0.47μF). 블록 1에서는 트랜지스터 KT603A-B가 사용됩니다. 블록 2 - GT402V(G) 및 GT404V(G).

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표준 블록을 기반으로 한 전압 변환기 회로

위에서 설명한 표준 블록(그림 1.1)을 기반으로 구축된 전압 변환기를 사용하면 그림 1과 같이 서로 다른 극성의 출력 전압을 얻을 수 있습니다. 1.3.

첫 번째 옵션의 경우 -1-10B 및 -10B의 전압이 출력에서 생성됩니다. 장치가 12B 소스에서 전원을 공급받는 경우 두 번째 - -1-20B 및 -10B입니다.

약 90B의 전압으로 사이라트론에 전력을 공급하기 위해 그림 1에 따른 전압 변환기 회로가 필요합니다. 1.4, 마스터 오실레이터 1 및 요소 매개변수: R1=R4=1kOhm,

R2=R3=10kΩ, C1=C2=0.01μF. 여기에서는 널리 사용되는 저전력 트랜지스터를 사용할 수 있습니다. 배율기의 배율은 12이고 사용 가능한 공급 전압을 사용하면 약 200V의 출력이 예상되지만 실제로는 손실로 인해 이 전압은 90V에 불과하며 부하 전류가 증가하면 그 값이 빠르게 떨어집니다.

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쌀. 1.5. 전압 인버터 회로

반전된 출력 전압을 얻기 위해 표준 단위를 기반으로 한 변환기를 사용할 수도 있습니다(그림 1.1). 장치의 출력(그림 1.5)에서 공급 전압과 부호가 반대인 전압이 생성됩니다. 절대값으로 볼 때 이 전압은 공급 전압보다 약간 낮습니다. 이는 반도체 소자의 전압 강하(전압 손실)로 인해 발생합니다. 회로 공급 전압이 낮고 부하 전류가 높을수록 이 차이는 더 커집니다.

전압 변환기(더블러)(그림 1.6)에는 마스터 발진기 1(그림 1.1의 1), 두 개의 증폭기(그림 1.6)가 포함되어 있습니다. 1.1) 및 브리지 정류기(VD1 -VD4).

블록 1: R1=R4=100Ω; R2=R3=10kΩ; C1=C2=0.015 µF, 트랜지스터 KT315.

1차 회로에서 2차 회로로 전송되는 전력은 변환의 작동 주파수에 비례하므로 증가와 동시에 커패시터의 커패시턴스가 감소하고 결과적으로 장치의 크기와 비용이 감소하는 것으로 알려져 있습니다.

이 컨버터는 12B(무부하 시)의 출력 전압을 제공합니다. 부하 저항이 100Ω이면 출력 전압은 11B로 떨어집니다. 50Ω - 최대 10B; 10Ω - 최대 7B.

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다극 출력 전압을 얻기 위한 변환기 회로

전압 변환기(그림 1.7)를 사용하면 출력에서 공통 중간점을 갖는 두 개의 반대 극성 전압을 얻을 수 있습니다. 이러한 전압은 종종 연산 증폭기에 전원을 공급하는 데 사용됩니다. 출력 전압은 절대값이 장치의 공급 전압에 가깝고 값이 변경되면 동시에 변경됩니다.

트랜지스터 VT1 - KT315, 다이오드 VD1 및 U02-D226.

블록 1: R1=R4=1.2kΩ; R2=R3=22kΩ; C1=C2=0.022 µF, 트랜지스터 KT315.

블록 2: 트랜지스터 GT402, GT404.

더블러의 출력 임피던스는 10Ω입니다. 유휴 모드에서 커패시터 C1 및 C2의 총 출력 전압은 19.25V이며 전류 소비는 33mA입니다. 부하 전류가 100mA에서 200mA로 증가하면 이 전압은 18.25B에서 17.25B로 감소합니다.

전압 변환기(그림 1.8)의 마스터 발진기는 두 개의 /SHO/7 요소로 구성됩니다. 트랜지스터 VT1 및 VT2를 사용하는 증폭 단계가 출력에 연결됩니다. 변환 손실을 고려한 장치 출력의 반전 전압은 입력보다 몇 퍼센트(또는 저전압 공급의 경우 수십 퍼센트) 적습니다.

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CMOS 소자를 기반으로 한 마스터 발진기로 다극 전압을 생성하기 위한 전압 변환기 회로

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쌀. 1.11. 배리캡용 전압 변환기 회로

MsoNormal테이블">

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KR1006VI1 마이크로 회로에 마스터 발진기가 있는 전압 변환기-인버터 다이어그램

변환기 - 전압 인버터(그림 1^14)의 특성이 표에 나와 있습니다. 1.2.

다음 그림은 KR1006VI1 마이크로 회로를 기반으로 한 또 다른 전압 변환기 회로를 보여줍니다 (그림 1.15). 마스터 발진기의 작동 주파수는 8kHz입니다. 출력에는 전압 배가 회로에 따라 조립된 트랜지스터 증폭기와 정류기가 있습니다. 12B의 전원 공급 장치 전압에서 컨버터의 출력은 20B입니다. 컨버터의 손실은 전압 더블러 정류기의 다이오드 양단의 전압 강하로 인해 발생합니다.

표 1.2. 전압 변환기-인버터의 특성 (그림 1.14)

		아이콘 소비, mA

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음극 전압 드라이버 회로

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쌀. 1.18. 두 개의 K561LA7 마이크로 회로의 정확한 극성 변환기 구성표

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"PARAMETRIC CONVERTER" 회로의 경우

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"트랜시버의 역방향 경로" 회로의 경우

아마추어 무선 장비 장치 트랜시버의 가역 경로 고주파 회로에서 최소한의 스위칭 수를 갖는 트랜시버를 구축하는 것은 매우 유혹적입니다. 이는 트랜시버의 다이오드나 배리캡을 사용하는 가역 변환기를 사용하여 수행할 수 있습니다. 이 경우 트랜시버의 선택적 변환 경로는 국부 발진기의 신호 및 출력 회로를 전환하지 않고 수신 및 전송에 작동하며 모든 전환은 변환 경로 이전 단계(RF 증폭기, 사전 -증폭기) 또는 그 뒤를 잇는 캐스케이드(IF 증폭기). 가역 다이오드 변환기는 이미 아마추어 무선 설계에 사용되었지만 아직 널리 보급되지는 않았습니다. 그 이유는 분명히 순전히 심리적입니다. 이 경우 수신 채널의 최대 감도는 패시브 변환기의 손실로 인해 제한된다는 것을 모든 사람이 이해합니다. 그러나 요즘 과부하된 아마추어 HF 대역에서 작업할 때 수신기의 결정 매개변수는 감도가 아니라 실제 선택성입니다. 보드의 전기 회로 2100--18 우선, 변환기(및 입력) 단계와 같은 특성에 따라 달라집니다. 동적 범위, 강력한 간섭으로 인한 차단 부족 등 최신 실리콘 다이오드를 기반으로 한 링 다이오드의 경우 이러한 특성은 램프나 트랜지스터를 기반으로 한 단순한 것보다 평균 20~25dB 더 높습니다. 패시브 다이오드 컨버터의 낮은 전송 계수로 인해 발생하는 손실. 활성 단계와 비교하여 후속 선형 단계(IF 증폭기, 검출기, 저주파 증폭기)에서 이득을 증가시켜 보상할 수 있습니다. 적극적으로 사용하는 경우를 강조합니다. 변환기(진공관, 트랜지스터에서) 실제 선택성의 손실은 어떤 필터로도 보상할 수 없습니다...

"ECONOMICAL VOLTAGE CONVERTER" 회로의 경우

전원 공급 장치 경제적인 전압 변환기. GRIDNEVg. Kharkov 지역 Barvenkovo Leningrad-002 트랜지스터 수신기의 전자 튜닝 바리캡에 전원을 공급하는 전압 변환기는 출력 전압을 설정하는 데 다소 긴 시간(약 1.5초)을 가지므로 HF 및 VHF 대역이 켜져 있을 때 특정 수신기의 주파수 튜닝으로 인해 간섭이 발생합니다. 실험에서 알 수 있듯이 출력 전압 설정이 지연되는 주된 이유는 수 밀리 암페어의 전류를 소비하는 보상 전압 안정기와 필터 커패시터의 큰 정전 용량을 사용하기 때문입니다. 리플 증가로 인해 정전 용량이 허용되지 않는 경우, 자동 발전기의 작동을 제어하는 네거티브 피드백(NFC)에 의해 출력 전압이 일정하게 유지되는 장치를 갖춘 안정기로 컨버터를 교체하기로 결정했습니다. 새로운 전압 변환기의 원리가 그림에 나와 있습니다. to125-12용 용접기 조정기 조정된 OOS 회로는 전계 효과 트랜지스터 VT3(바이어스 전압 조정기), VT4(증폭기), VT5(전류 발생기)로 구성됩니다. 장치는 다음과 같이 작동합니다. 전원이 켜지는 순간 변환기 출력에 전압이 없으면 트랜지스터 VT4. VT5의 전원이 차단되었습니다. VTI 트랜지스터를 사용하여 발전기를 시작한 후. VT2, 컨버터의 출력에 일정한 전압이 나타나고 회로 RЗVT5R4R5를 통해 전류가 흐릅니다. 출력 전압이 증가함에 따라 저항 R3의 저항에 따라 특정 한계에 도달할 때까지 증가합니다. 컨버터는 트랜지스터 VT4의 소스 게이트 섹션의 전압 증가를 수반하며, 전압이 컷오프 전압보다 커지면 트랜지스터 VT4가 열립니다. 저항 R2 양단의 전압이 증가함에 따라 트랜지스터 VT3...

"DIGITAL TACHOMETER" 회로의 경우

자동차 전자 장치 디지털 타코미터 제안된 장치는 설계가 매우 간단하지만 기술적 특성이 우수하고 쉽게 사용할 수 있는 구성 요소를 사용하여 조립됩니다. 타코미터는 자동차 엔진의 전자 점화 장치로 작동을 조정할 때, 이코노마이저 반응 임계값 등을 정확하게 설정할 때 매우 유용할 수 있습니다. 그러나 디지털 타코미터를 온보드 타코미터(계기판에 설치됨)로 사용하는 것이 타당할지 의문입니다. ), A. Mezhlumyan의 "디지털 또는 아날로그?"라는 기사가 게재된 잡지 "Radio"에서 이에 대해 이야기하겠습니다. -1986, No. 7, p. 25, 26. 타코미터는 4기통 자동차 가솔린 엔진의 크랭크축 속도를 측정하도록 설계되었습니다. 이 장치는 유휴 상태에서의 조정 작업과 운전 중 엔진 샤프트 속도의 작동 모니터링 모두에 사용할 수 있습니다. 측정 주기는 1초이고 표시 시간도 1초입니다. 즉, 표시 시간 동안 다음 측정이 발생하고 표시기 판독값이 초당 한 번씩 변경됩니다. T160 전류 조정기 회로 최대 측정 오류 30 min~1, 표시 자릿수 - 3; 측정 한계 전환에 대한 규정은 없습니다. 회전 속도계에는 석영 시계 생성기 안정화 기능이 있으므로 측정 오류는 주변 온도 및 공급 전압 변화에 의존하지 않습니다. 회전 속도계의 원리는 그림 1에 나와 있습니다. 1. 기능적으로 이 장치는 DD1 마이크로 회로에 조립된 석영 발진기, VT1 트랜지스터의 입력 노드, 요소 DD2.1-DD2.3의 입력 펄스 주파수 삼중기 및 카운터 DD3, 카운터 DD4-DD6, 변환기코드 DD7-DD9, 디지털 표시기 HG1-HG3 및 공급 전압 안정기 OA1. 회전 속도계 입력 노드에 대한 신호는 차단기 접점에서 나옵니다. 서빙 후..

"강력한 7개 요소 LED 표시기 켜기" 회로의 경우

강력한 7개 요소 LED 표시기를 켜는 디지털 기술. ALS321, ALS324, ALS333 및 기타 여러 시리즈의 YAKOVLEV Uzhgorod LED 표시기는 조명 특성이 좋지만 공칭 모드에서는 각 요소에 대해 약 20mA의 상당히 큰 전류를 소비합니다. 동적 표시를 사용하면 전류의 진폭 역할이 몇 배 더 커집니다. 업계에서는 7개 요소의 이진수 코드로 디코더 K514ID1, K514ID2, KR514ID1, KR514ID2를 생산합니다. 디코더 K514ID1 및 KR514ID1의 출력 키 트랜지스터의 최대 예상 전류는 4~7mA를 초과하지 않고 K514ID2 및 KR514ID2는 다음 용도로만 사용되므로 공통 음극이 있는 표시된 표시기와 함께 작업하는 데 적합하지 않습니다. 공통 양극이 있는 표시기로 작업합니다. T160 전류 조정기 회로 1은 K514ID1 디코더와 강력한 ALS321 A 표시기를 공통 음극과 일치시키는 변형을 보여줍니다. 예를 들어, 다이어그램은 요소 "a"의 포함을 보여줍니다. 나머지 요소는 유사한 트랜지스터-저항 타겟을 통해 켜집니다. 표시 요소의 공급 전류가 약 20mA일 때 디코더의 출력 전류는 1mA를 초과하지 않습니다. 그림 2는 KR514ID1 해독기와 ALS321 B 표시기(공통 양극 포함)의 조정을 보여줍니다. 이 옵션은 그림 1에 K514ID2.Puc.2 디코더가 없을 때 사용하는 것이 좋습니다. 3은 공통 음극을 사용하여 표시기를 켜는 것으로 표시됩니다....

"전압 극성 변환기" 회로의 경우

대부분의 최신 장치는 미세 회로를 사용하여 만들어집니다. 또한 장치에는 전원을 공급하기 위해 양극 전압 소스가 필요한 연산 증폭기와 같은 디지털 및 아날로그 IC가 모두 포함될 수 있습니다. 고정 조건에서 장치를 사용할 때 일반적으로 문제는 다음과 같이 발생하지 않습니다. 장치 무게 및 회로 설계 선택 전원 공급 장치 솔루션에 대한 엄격한 요구 사항은 없습니다. 현장 상황에서는 일반적으로 전원 공급 장치로 배터리나 축전지가 사용되며 그 가격과 무게도 상당할 수 있으며, 이와 관련하여 전원 교체의 편의성뿐만 아니라 다양한 유형의 극성 변환기가 사용됩니다. 일반적으로 음전압을 생성하는 데 사용됩니다.전압 극성 회로를 검색하고 Electronics Workbench EDA 시뮬레이터 프로그램을 사용하여 해당 기능을 모델링 및 테스트하면 그림에 표시된 간단한 회로가 생성됩니다. 사이리스터 회로에서 릴레이 켜기 제안된 변환기는 무변압기 회로의 대부분의 유사한 장치와 다르므로 조립 및 구성이 훨씬 쉽고 특히 외국산 커패시터 SZ 및 C4를 사용할 때 크기가 매우 작습니다. 저자는 장치 업그레이드에 대한 제안에 감사할 것입니다. "구불구불한" 생성기가 DA1 타이머에 조립되어 있습니다. 발전기 출력은 전압 배가 회로 VD1에 따라 조립된 정류기에 로드됩니다. VD2. NW. C4. 저항 R1은 타이머 DA1의 방전 트랜지스터의 부하입니다. 출력 신호 전압의 모양과 크기는 정격에 따라 다릅니다. 저항 R1 값의 작은 역할에도 불구하고 트랜지스터의 평균 콜렉터 전류는 140mA 이내입니다(허용되는 값은 200mA). 커패시터 C1과 저항 R3은 발전기의 주파수 설정 요소입니다. 장치의 총 전류 소비량은 150mA를 초과하지 않습니다. 500Ω(R4) 부하에서 출력 전압은...

휴대용 라디오에 배리캡을 사용하면 전원을 공급하기 위해 전압 변환기를 사용해야 하므로 전원의 전압이 약 20V로 증가합니다. 이러한 변환기는 종종 제조에 노동 집약적인 승압 변압기를 사용합니다. 자기장은 특히 소형 라디오에서 간섭을 일으킬 수 있습니다.

그림 1의 회로에 따라 조립된 변환기에는 이러한 단점이 없습니다. 95, 에이. 권선 부품이 포함되어 있지 않으며 조정이 거의 필요하지 않습니다. 요소 DD1.1 및 DD1.2는 직사각형 펄스 발생기를 형성하고 요소 DD1.3 및 DD1.4는 버퍼 요소로 사용됩니다. 전압 배율기는 다이오드 VD1-VD6, 커패시터 SZ-C7, 커패시터 C8을 사용하여 정류된 전압을 평활화하며 파라메트릭 전압 안정기는 트랜지스터 VT1-VTZ 및 저항 R2에 조립됩니다. 여기서는 트랜지스터의 역방향 바이어스 이미 터 접합이 제너 다이오드로 사용되며 안정화 모드는 이미 5 ... 10 μA의 전류에서 시작됩니다.

쌀. 95. 배리캡에 전원을 공급하기 위한 전압 변환기의 구성표 (a) 및 회로 기판 (b)

변환기의 모든 부품은 30X40mm 크기의 인쇄 회로 기판에 장착할 수 있습니다(그림 95, b). 변환기를 설정할 필요는 없으며 필요한 경우 트랜지스터 VT1-VTZ를 선택하여 출력 전압을 변경할 수 있으며 문자 인덱스가 있는 트랜지스터 KT316, KT312, KT315가 이러한 목적에 적합합니다.

이 회로를 사용하여 조립한 컨버터 레이아웃의 간략한 특성을 살펴보겠습니다. 공급 전압이 6.5V에서 9V로 변경되면 전류 소비는 0.8mA에서 2.2mA로 증가하고 출력 전압은 8...10mV 이하로 증가합니다.

필요한 경우 전압 승수 섹션과 파라메트릭 안정기의 트랜지스터 수를 늘려 변환기의 출력 전압을 높일 수 있습니다.

문헌: I. A. Nechaev, Mass Radio Library(MRB), 1172호, 1992년.