ჩამდინარე წყლების ნაკადის უთანასწორობის საერთო კოეფიციენტი გვიჩვენებს. გამწმენდ ნაგებობებში ჩამდინარე წყლების ნაკადის განსაზღვრა და უთანასწორობის კოეფიციენტი

გარე საკანალიზაციო ქსელი შექმნილია ჩამდინარე წყლების მთლიანი ნაკადის საფუძველზე. მის გამოსათვლელად გამოიყენება წყლის განკარგვის სტანდარტები.

საყოფაცხოვრებო ჩამდინარე წყლების განთავსების ნორმა არის ასეთი წყლის საშუალო დღიური ჩვეულებრივი მოცულობა, რომელიც მოდის კანალიზაციას დაქვემდებარებული ობიექტის ერთ მცხოვრებზე. ნორმა იზომება ლიტრებში.

პროცესის ჩამდინარე წყლებისთვის, ეს რაოდენობა გამოითვლება ერთი ერთეულის მიმართ წყლის გამოყენებით პროცესის ნაკადის სქემის მიხედვით.

საცხოვრებელი ფართებისთვის, წყლის განკარგვის სტანდარტები ჩვეულებრივ უტოლდება წყლის მოხმარების სტანდარტებს. ეს გამოწვეულია იმით, რომ საყოფაცხოვრებო ჩამდინარე წყლები ძირითადად გამოიყენება ონკანის წყალი, რომელიც დაბინძურებულია მისი გამოყენებისას საყოფაცხოვრებო საჭიროებისთვის. სამომხმარებლო წყალმომარაგების ქსელში მიწოდებული ყველა წყალი ვერ შედის შიდა საკანალიზაციო ქსელში. ეს არის ის მოცულობა, რომელიც გამოიყენება ტექნიკური აღჭურვილობის გარეცხვისა და გაგრილებისთვის, გზის ზედაპირის, მწვანე ადგილების მორწყვისთვის, შადრევნების შესანახი და ა.შ. ამის გათვალისწინებით, წყლის განკარგვის მაჩვენებელი ამ წილით უნდა შემცირდეს.

წყალმომარაგების სტანდარტები რეგულირდება SNiP P-G.1-70-ით. მათი მნიშვნელობები დამოკიდებულია ადგილობრივ კლიმატურ პირობებზე და სხვაზე: შიდა წყალმომარაგების, კანალიზაციის, ცენტრალიზებული ცხელი წყლით მომარაგების, აბაზანების წყლის გამაცხელებლების არსებობა ან არარსებობა.

წყლის მოხმარება იცვლება არა მხოლოდ წელიწადის სეზონზე, არამედ დღის დროზეც. ამავე რეჟიმით უნდა შეიცვალოს წყლის დრენაჟიც. კანალიზაციაში ჩამდინარე წყლების ნაკადის საათობრივი უთანასწორობა დამოკიდებულია მის მთლიან მოცულობაზე. რაც მეტია მთლიანი მოხმარება, მით ნაკლებია ეს უთანასწორობა.

წყლის განლაგების უთანასწორობის კოეფიციენტები

საკანალიზაციო სისტემის დაპროექტებისას აუცილებელია არა მხოლოდ ჩამდინარე წყლების სტანდარტული და მთლიანი მოცულობებიდან გაშვება. მნიშვნელოვანია გავითვალისწინოთ წყლის ყოველდღიური განკარგვის რეჟიმის რყევები. სისტემა უნდა გაუმკლავდეს ჩამდინარე წყლების გამონადენს პიკის საათებში. ეს ასევე ეხება მის ყველა პარამეტრს, მაგალითად ფეკალური ტუმბოების სიმძლავრეს. მაქსიმალური ნაკადის გამოსათვლელად გამოიყენება შესაბამისი კორექტივები - წყლის დრენაჟის უთანასწორობის კოეფიციენტები.

წყლის დრენაჟის უთანასწორობის გამოთვლის მარცვლიანობა ერთ საათამდე საჭიროა მხოლოდ ობიექტებისთვის, რომელთაც აქვთ უთანასწორობის მაღალი ალბათობა. სხვა შემთხვევებში, შესაძლო საათობრივი უთანასწორობა მხედველობაში მიიღება ადრე მიღებულ რეზერვში მილების მოცულობაში. მილსადენის მონაკვეთების ჰიდრავლიკური გამოთვლების გაკეთებისას მათი შევსება წინასწარ არის ნავარაუდევი ნაწილობრივი.

დღიური უთანასწორობის კოეფიციენტი kcyt წყლის განკარგვის კოეფიციენტი არის ყოველდღიური მაქსიმალური ჩამდინარე წყლების ნაკადის თანაფარდობა Q max.day ყოველდღიური საშუალო ნაკადის Q საშუალო დღე წლის განმავლობაში:

k დღე = Q max.day / Q საშუალო დღე

წყლის ყოფნის საათობრივი უთანასწორობის კოეფიციენტი განისაზღვრება ანალოგიურად:

k საათი = Q max.hour / Q საშუალო საათი

აქ Q max.hour და Q საშუალო საათი არის მაქსიმალური და საშუალო საათობრივი ხარჯები. Q საშუალო საათი გამოითვლება დღეში მოხმარების მიხედვით (გაყოფა 24-ზე).

ამ კოეფიციენტების გამრავლებით გამოითვლება საერთო უთანასწორობის კოეფიციენტი ktot: დრენაჟი.

k სულ = k დღე k საათი

ზოგადი კოეფიციენტები დამოკიდებულია საშუალო ხარჯებზე და მოცემულია დიზაინერების შესაბამის ცხრილებში.

ამ კოეფიციენტის გამოსათვლელად საშუალო ნაკადის მნიშვნელობებისთვის, რომლებიც არ არის ცხრილებში, გამოიყენება ინტერპოლაცია მათი უახლოესი მონაცემების საფუძველზე. პროფესორ ნ.ფ.ფედოროვის მიერ შემოთავაზებული ფორმულა გამოიყენება:

ktot = 2,69 / (q საშუალო)0,121.

მნიშვნელობა qср არის ჩამდინარე წყლების ნაკადის სიჩქარე 1 წამში (საშუალო წამში) ლიტრებში.

ფორმულა მოქმედებს 1250 ლიტრამდე საშუალო ნაკადისთვის. საზოგადოებრივი შენობებისთვის წყლის დრენაჟის დღიური უთანასწორობის კოეფიციენტი აღებულია როგორც ერთი.

ტექნოლოგიური ჩამდინარე წყლების საათობრივი უთანასწორობის კოეფიციენტი ძლიერ არის დამოკიდებული წარმოების პირობებზე და ძალიან მრავალფეროვანია.

მე ვიანგარიშებ საშხაპე ჩამდინარე წყლების ხარჯებს სამრეწველო საწარმოდან:

საშუალო დღიური Q შხაპის დღე = (40N 5 + 60N 6)/1000, მ 3 / დღეში, (4.12)

ყოველი ცვლის შემდეგ საათი Q შხაპის საათი = (40N 7 + 60N 8)/1000, მ 3/სთ, (4.13)

მეორე q შხაპის წამი = (40N 7 + 60N 8)/45 * 60, ლ/წმ, (4.14)

სადაც N 5, N 6 არის, შესაბამისად, დღე-ღამეში შხაპის მომხმარებელთა რაოდენობა, წყლის განკარგვის მაჩვენებლით ერთ ადამიანზე ცივ მაღაზიებში 40 ლიტრი და 60 ლიტრი ცხელ მაღაზიებში;

N 7, N 8 – შესაბამისად, შხაპის მომხმარებელთა რაოდენობა ცვლაში წყლის მაქსიმალური მოცილებით ცივ და ცხელ მაღაზიებში.

Q შხაპის დღე = (40 * 76.8 + 60 * 104.5)/1000 = 9.34 მ 3 / დღეში,

Q შხაპის საათი = (40 * 48 + 60 * 66.5)/1000 = 5.91 მ 3 / სთ,

q საშხაპე წამი = (40 * 48 + 60 * 66.5)/45 * 60 = 2.19 ლ/წმ.

შეავსეთ ფორმა 4.

თუ ფორმა 4 სწორად არის შევსებული, საყოფაცხოვრებო ჩამდინარე წყლების მეორე მოხმარების მნიშვნელობა, რომელიც გამოითვლება ფორმულით (4.11) უნდა იყოს ტოლი მე-7 სვეტიდან ყველაზე დიდი ხარჯების ჯამისა;

q სიცოცხლის მაქსიმალური = 0,43 ლ/წმ და (0,16 + 0,27) = 0,43 ლ/წმ.

ხოლო საშხაპე დრენაჟების მეორე დინების სიჩქარის მნიშვნელობა (4.14) არის ყველაზე მაღალი ხარჯების ჯამი ბოლო სვეტიდან;

q შხაპის წამი = 2,19 ლ/წმ და (0,71 + 1,48) = 2,19 ლ/წმ.

მე განვსაზღვრავ სავარაუდო მოხმარებას სამრეწველო საწარმოდან:

q n = q სამრეწველო + q სიცოცხლის მაქსიმუმი + q შხაპის წამი, ლ/წ,

q n = 50,3 + 0,43 + 2,19 = 52,92 ლ/წმ.

ხარჯების გაანგარიშება ობიექტებზე.

სანიაღვრე ქსელს ვყოფ საპროექტო განყოფილებებად და ქსელის თითოეულ კვანძს (ჭას) ვანიჭებ ნომერს. შემდეგ ვავსებ ფორმა 5-ის 1-4 სვეტებს.

მე განვსაზღვრავ ნაკადის სიჩქარეს თითოეულ საპროექტო ადგილზე ფორმულის გამოყენებით:

q cit = (q n + q მხარე + q mp)K gen . max + q sor, l/s, (4.16)

სადაც q n არის მოგზაურობის ნაკადის სიჩქარე, რომელიც შედის საპროექტო ზონაში მარშრუტის გასწვრივ მდებარე საცხოვრებელი კორპუსებიდან;

q მხარე – გვერდითი, გვერდითი კავშირებიდან გამომავალი

q mp – ტრანზიტი, რომელიც მოდის ზემოთ დინების მონაკვეთებიდან და უდრის წინა მონაკვეთების მთლიანი საშუალო ნაკადის სიჩქარეს;

q сср – კონცენტრირებული ნაკადი საზოგადოებრივი და მუნიციპალური შენობებიდან, აგრეთვე საპროექტო უბნის ზემოთ მდებარე სამრეწველო საწარმოებიდან;

კგენ. max - საერთო მაქსიმალური უთანასწორობის კოეფიციენტი.

მე ვიღებ საშუალო ხარჯების ღირებულებას (ფორმა 5-ის 5-7 სვეტები) ადრე შევსებული ფორმის 1-დან. მთლიანი ღირებულება (სვეტი 8) უდრის ადგილზე მგზავრობის, გვერდითი და სატრანზიტო ხარჯების ჯამს. შეგიძლიათ შეამოწმოთ, რომ მთლიანი ნაკადის სიჩქარე (8 სვეტიდან) უნდა იყოს ტოლი საშუალო ნაკადის სიჩქარეზე თითო ფართობზე (ფორმა 1, სვეტი 3).

უთანასწორობის კოეფიციენტის დასადგენად, მე ვაშენებ კოეფიციენტის მნიშვნელობის ცვლილებების გლუვ გრაფიკს, რაც დამოკიდებულია ჩამდინარე წყლების საშუალო ნაკადზე. გრაფიკის ქულებს ვიღებ ცხრილიდან. 4.5. საშუალო ნაკადისთვის 5 ლ/წმ-ზე ნაკლები, სავარაუდო ხარჯები განისაზღვრება SNiP 2.04.01-85 შესაბამისად. მთლიანი მაქსიმალური უთანასწორობის კოეფიციენტი 5 ლ/წმ-ზე ნაკლები ხარჯის მქონე უბნებისთვის იქნება 2,5-ის ტოლი.

აგებული გრაფიკიდან განსაზღვრული ჯამური მაქსიმალური უთანასწორობის კოეფიციენტის მნიშვნელობები შეიტანება ფორმის 5-ის მე-9 სვეტში.

ცხრილი 4.5

საყოფაცხოვრებო წყლის შემოდინების უთანასწორობის ზოგადი კოეფიციენტები.

მე ვამრავლებ მნიშვნელობებს მე-8 და მე-9 სვეტებში და ვიღებ სავარაუდო ხარჯს კვარტალში. სვეტები 11 და 12 შეიცავს კონცენტრირებულ ხარჯებს, რომლებიც შეიძლება კლასიფიცირდეს როგორც გვერდითი (დანახარჯები მიმართულია უბნის დასაწყისამდე) ან ტრანზიტად (ხარჯები ზემო დინების შენობებიდან). ასევე შესაძლებელია კონცენტრირებული ხარჯების შემოწმება, მათი ჯამი უდრის ფორმა 2-დან გამოთვლილ მეორე ხარჯებს.

ბოლო სვეტში მე ვაჯამებ მნიშვნელობებს 10,11,12 სვეტებიდან.

გრაფიკი უთანასწორობის კოეფიციენტის დასადგენად (ის გრაფიკულ ქაღალდზე). მოგვიანებით წაშალეთ ეს ფურცელი; ის საჭიროა გვერდის ნუმერაციისთვის.


ნაკვეთი No. სადრენაჟო ტერიტორიების კოდები და ქსელის მონაკვეთების რაოდენობა საშუალო მოხმარება, ლ/წმ საერთო მაქსიმალური უთანასწორობის კოეფიციენტი ნაკადის სავარაუდო სიჩქარე, ლ/წმ
გზა ყმუილი მხარე ტრანზიტი მოგზაური მხარე ტრანზიტი გენერალი მეოთხედებიდან კონცენტრირებული სულ
მხარე ტრანზიტი
1-2 - - 3,96 - - 3,96 2,5 9,9 0,26 - 10,16
2-3 - 1-2 4,13 - 3,96 8,09 2,16 17,47 2,23 0,26 19,96
3-4 - 2-3 3,17 - 8,09 11,26 2,05 23,08 0,33 2,49 25,9
4-5 - 3-4 3,49 - 11,26 14,75 1,94 28,62 1,4 2,82 32,84
6-7 - - 0,80 - - 0,80 2,5 2,0 - - 2,0
7-8 - 6-7 3,58 - 0,80 4,38 2,5 10,95 0,37 - 11,32
8-9 - - 7-8 - - 4,38 4,38 2,5 10,95 - 0,37 11,32
9-14 8-9 - 1,33 4,38 - 5,71 2,42 13,82 - 0,37 14,19
12-13 - - 1,96 - - 1,96 2,5 4,9 - - 4,9
13-14 - 12-13 0,90 - 1,96 2,86 2,5 7,15 - - 7,15
14-15 9-14 13-14 1,44 5,71 2,86 10,01 2,1 21,02 - 0,37 21,39
10-15 - - 3,05 - - 3,05 2,5 7,63 0,33 - 7,96
15-16 - 10-15 14-15 - 3,05 10,01 13,06 2,0 26,12 - 0,7 26,82
11-16 - - 1,13 - - 1,13 2,5 2,83 - - 2,83
16-21 15-16 11-16 0,81 13,06 1,13 15,0 1,96 29,4 - 0,7 30,1
21-26 - 16-21 4,01 - 15,0 19,01 1,90 36,12 - 0,7 36,82
20-25 - - 2,39 - - 2,39 2,5 5,98 2,23 - 8,21
28-25 - - 2,44 - - 2,44 2,5 6,1 0,26 - 6,36
25-26 - 28-25 20-25 - - 2,44 2,39 - 4,83 2,5 12,08 - 2,49 14,57
26-27 25-26 21-26 2,60 4,83 19,01 26,44 1,6 42,3 0,33 3,19 45,82
5-27 - 4-5 - - 14,75 - 14,75 1,96 28,91 - 4,22 33,13
27-34 5-27 26-27 2,67 14,75 26,44 43,86 1,71 75,0 - 7,74 82,74
30-29 - - 2,44 - - 2,44 2,5 6,1 1,28 - 7,38
29-34 - 30-29 - - 2,44 - 2,44 2,5 6,1 - 1,28 7,38
33-34 - - 2,39 - - 2,39 2,5 5,98 - - 5,98
34-35 33-34 29-34 27-34 3,92 2,39 2,44 43,86 52,61 1,68 88,38 0,37 9,02 97,77
35-36 - 34-35 - - 52,61 - 52,61 1,68 88,38 - 9,39 97,77
36-37 - 35-36 3,92 - 52,61 56,53 1,66 93,84 7,78 9,39 111,01
37-38 - 36-37 - - 56,53 - 56,53 1,66 93,84 52,92 17,17 163,93
38-40 - 37-38 2,87 - 56,53 59,4 1,62 96,23 0,26 70,09 166,58
19-18 - - 2,39 - - 2,39 2,5 5,98 - - 5,98
18-24 19-18 - 2,44 2,39 - 4,83 2,5 12,08 0,40 - 12,48
24-23 - 18-24 - - 4,83 - 4,83 2,5 12,08 - 0,40 12,48
17-22 23,17 - - 3,12 2,57 - - 5,69 2,42 13,77 8,11 - 21,88
22-23 - 17-22 2,78 - 5,69 8,47 2,19 18,55 1,4 8,11 28,06
23-31 13, 12 24-23 22-23 5,3 1,80 4,83 8,47 20,4 1,88 38,35 2,23 9,91 50,49
32-31 - - 2,07 - - 2,07 2,5 5,18 - - 5,18
31-39 - 32-31 23-31 - - 2,07 20,4 - 22,47 1,85 41,57 - 12,14 53,71
39-40 - 31-39 - - 22,47 - 22,47 1,85 41,57 - 12,14 53,71
40-GNS - 39-40 38-40 - 22,47 59,4 81,87 1,62 132,63 - 82,49 215,12

საყოფაცხოვრებო ქსელების ჰიდრავლიკური გაანგარიშება და მაღალსიმაღლე დიზაინი.

მას შემდეგ რაც დავადგინე სავარაუდო ხარჯები, სანიაღვრე ქსელის დაპროექტების შემდეგი ეტაპი არის მისი ჰიდრავლიკური გაანგარიშება და სიმაღლის დიზაინი. ჰიდრავლიკური გაანგარიშებაქსელი მოიცავს მილსადენის დიამეტრისა და ფერდობის არჩევას მონაკვეთებში ისე, რომ მილსადენში სიჩქარე და შევსების მნიშვნელობები შეესაბამებოდეს SNiP 2.04.03-85 მოთხოვნებს. მაღალსართულიანი დიზაინიქსელი შედგება გამოთვლებისგან, რომლებიც აუცილებელია ქსელის პროფილის აგებისას, ასევე ქუჩის ქსელის მინიმალური მნიშვნელობის დასადგენად. ჰიდრავლიკური ქსელის გაანგარიშებისას ვიყენებ ლუკინის ცხრილებს.

ჰიდრავლიკური გამოთვლებისა და სიმაღლის მოთხოვნები

საყოფაცხოვრებო ქსელის დაპროექტება.

ჰიდრავლიკური გამოთვლების შესრულებისას ვიყენებ შემდეგ მოთხოვნებს:

1. მონაკვეთის მთელი გამოთვლილი ნაკადი მიდის საწყისამდე და არ იცვლება მისი სიგრძის გასწვრივ.

2. მილსადენში მოძრაობა საპროექტო მონაკვეთში არის უწნევო და ერთგვაროვანი.

3. გრავიტაციული ქსელების ყველაზე მცირე (მინიმალური) დიამეტრი და ფერდობები მიიღება SNiP 2.04.03-85 ან ცხრილის შესაბამისად. 5.1.

4. მილების დასაშვები დიზაინის შევსება, როდესაც საპროექტო ნაკადის სიჩქარე გამოტოვებულია, არ უნდა აღემატებოდეს სტანდარტულს და, SNiP 2.04.03-85-ის შესაბამისად, მოცემულია ცხრილში. 5.2.

5. მილებში ნაკადის სიჩქარე მოცემული საპროექტო ნაკადის დროს უნდა იყოს არანაკლებ მინიმალური, რომელიც მოცემულია ცხრილში SNiP 2.04.03-85 შესაბამისად.

6. არალითონური მილების მაქსიმალური დასაშვები სიჩქარეა 4 მ/წმ, ხოლო ლითონის მილებისთვის – 8 მ/წმ.

ცხრილი 5.1

მინიმალური დიამეტრი და ფერდობები

შენიშვნა: 1. ფრჩხილებში მითითებულია ფერდობები, რომლებიც შეიძლება გამოყენებულ იქნას დასაბუთებისთვის. 2. დასახლებულ პუნქტებში 300 მ 3/დღეში დინების სიჩქარით დასაშვებია 150 მმ დიამეტრის მილების გამოყენება. 3. სამრეწველო კანალიზაციისთვის, შესაბამისი დასაბუთებით, დასაშვებია 150 მმ-ზე ნაკლები დიამეტრის მილების გამოყენება.

ცხრილი 5.2

მაქსიმალური შევსება და მინიმალური სიჩქარე

7. მონაკვეთზე მოძრაობის სიჩქარე უნდა იყოს არანაკლებ წინა მონაკვეთზე ან ყველაზე მაღალ სიჩქარეზე გვერდით შეერთებებში. მხოლოდ ციცაბოდან მშვიდ რელიეფზე გადასვლის მონაკვეთებისთვის არის დაშვებული სიჩქარის შემცირება.

8. ერთი და იგივე დიამეტრის მილსადენები დაკავშირებულია (შეესაბამება) „წყლის დონის მიხედვით“, ხოლო სხვადასხვა „შელიგების მიხედვით“.

9. მილების დიამეტრი უნდა გაიზარდოს მონაკვეთიდან მონაკვეთამდე, გამონაკლისი დასაშვებია ტერიტორიის დახრილობის მკვეთრად მატებისას.

10. მინიმალური სიღრმე უნდა იქნას მიღებული, როგორც ორი მნიშვნელობის მეტი: h 1 = h pr – a, m,

h 2 = 0.7 + D, m,

სადაც h pr არის ნიადაგის გაყინვის სტანდარტული სიღრმე მოცემული ფართობისთვის, მიღებული SNiP 2.01.01-82, მ;

a – პარამეტრი მიღებულია 500 მმ-მდე დიამეტრის მილებისთვის – 0,3 მ, უფრო დიდი დიამეტრის მილებისთვის – 0,5 მ;

D – მილის დიამეტრი, მ.

მორდოვიის რესპუბლიკის გაყინვის სტანდარტული სიღრმე არის 2.0 მ.

სთ 1 = 2,0 – 0,3 = 1,7;

h2 = 0.7 + 0.2 = 0.9;

ამ ტერიტორიის დაყენების მინიმალური სიღრმე არის 1,7 მ.

მიწისქვეშა წყლების საშუალო სიღრმე აღებულია 4,4 მ.

12. 9 - 10 ლ/წმ-ზე ნაკლები ნაკადის მქონე უბნები რეკომენდირებულია ჩაითვალოს „არაპროექტზე“, ხოლო მილის დიამეტრი და დახრილობა უდრის მინიმუმს, სიჩქარე და შევსება არ არის გათვლილი.

საყოფაცხოვრებო ქსელის გაანგარიშება

ფორმა 6-ის ცხრილში შევიყვან ყოველი გრავიტაციული მონაკვეთის გამოთვლის შედეგებს. ჯერ ვავსებ სვეტებს საწყისი მონაცემებით - სვეტები 1, 2, 3, 10 და 11 (ხარჯები - 5 ფორმის ბოლო სვეტიდან, მიწის სიგრძე და სიმაღლე - ქალაქის გენერალური გეგმის მიხედვით). შემდეგ ჩვენ ვახორციელებთ ჰიდრავლიკურ გამოთვლებს თანმიმდევრულად თითოეული განყოფილებისთვის შემდეგი თანმიმდევრობით:

ცხრილი 5.3

ნაკვეთის ნომერი სიგრძე, მ მიწის ნიშნები, მ
პირველად ბოლოს
1-2 10,16
2-3 19,96
3-4 25,9
4-5 32,84
6-7 2,0 162,5
7-8 11,32 162,5
8-9 11,32
9-14 14,19
12-13 4,9 162,5
13-14 7,15
14-15 21,39 161,8
10-15 7,96 161,8
15-16 26,82 161,8 160,2
11-16 2,83 160,3 160,2
16-21 30,1 160,2
21-26 36,82
20-25 8,21 163,5 162,5
28-25 6,36 162,5
25-26 14,57 162,5
26-27 45,82
27-34 82,74
30-29 7,38 162,7
29-34 7,38
33-34 5,98 162,5
34-35 97,77
35-36 97,77
36-37 111,01
37-38 163,93
38-40 166,58
19-18 5,98 163,5 163,3
18-24 12,48 163,3
24-23 12,48 162,4
17-22 21,88 162,5 162,5
22-23 28,06 162,5 162,4
23-31 50,49 162,4 161,4
32-31 5,18 162,3 161,4
31-39 53,71 161,4 160,5
39-40 53,71 160,5
40-GNS 215,12

1. თუ მონაკვეთი აღმართია, მაშინ h 1 მონაკვეთის დასაწყისში მილსადენის სიღრმე აღებულია მინიმალური hmin-ის ტოლი, ხოლო სავარაუდო დიამეტრი მიიღება მინიმალურის ტოლი მიღებული ტიპის ქსელისა და სადრენაჟო სისტემისთვის. (ცხრილი 5.1). თუ ობიექტს აქვს მიმდებარე ზემო დინების სექციები, მაშინ საწყისი სიღრმე დაახლოებით ტოლია ამ მონაკვეთების ბოლოს ყველაზე დიდ სიღრმეზე.

2. გამოვთვლი მილსადენის სავარაუდო დახრილობას:

i o = (h min – h 1 + z 1 – z 2)/l, (5.1)

სადაც z 1 და z 2 არის მიწის ზედაპირის ნიშნები მონაკვეთის დასაწყისში და ბოლოს;

l არის მონაკვეთის სიგრძე.

შედეგი შეიძლება იყოს დახრილობის უარყოფითი მნიშვნელობა.

3. ვირჩევ მილსადენს საჭირო დიამეტრით D, შევსების h/D, ნაკადის სიჩქარე v და დახრილობა i ცნობილი გამოთვლილი ნაკადის მიხედვით. მე ვირჩევ მილებს A.A. Lukins-ის ცხრილების მიხედვით. შერჩევას ვიწყებ მინიმალური დიამეტრით, თანდათან გადავდივარ უფრო დიდზე. დახრილობა უნდა იყოს არანაკლებ სავარაუდო i 0-ზე (და თუ მილის დიამეტრი უდრის მინიმუმს, არანაკლებ მინიმალურ ფერდობზე - ცხრილი 5.1). შევსება უნდა იყოს არაუმეტეს დასაშვებზე (ცხრილი 5.2). სიჩქარე უნდა იყოს, პირველ რიგში, არანაკლებ მინიმუმზე (ცხრილი 5.2) და მეორეც, არანაკლებ უმაღლესი სიჩქარე მიმდებარე მონაკვეთებზე.

თუ მონაკვეთში ნაკადის სიჩქარე 9-10 ლ/წმ-ზე ნაკლებია, მაშინ მონაკვეთი შეიძლება ჩაითვალოს დაუპროექტებლად: დიამეტრს და დახრილობას ვიღებ მინიმალურ, მაგრამ შევსებას და სიჩქარეს არ ვარეგულირებ. მე ვავსებ სვეტებს 4, 5, 6, 7, 8 და 9.

დაცემას ვიანგარიშებ ფორმულით: ∆h=i·l, m

სად, მე - ფერდობზე,

l – მონაკვეთის სიგრძე, მ.

მეტრებში შევსება ტოლია ფრაქციების შევსების ნამრავლისა და დიამეტრის.

4. დასაწყისის მიმდებარე ყველა მონაკვეთიდან ვირჩევ ყველაზე დიდი სიღრმის მონაკვეთს, რომელიც იქნება კონიუგატი. შემდეგ მე ვიღებ შეერთების ტიპს (მილების დიამეტრის მიხედვით მიმდინარე და შეჯვარების განყოფილებებში). შემდეგ ვიანგარიშებ სიღრმეებს და ნიშნებს განყოფილების დასაწყისში და შესაძლებელია შემდეგი შემთხვევები:

ა) თუ კონიუგაცია არის „წყლით“, მაშინ კვეთის დასაწყისში წყლის ნიშანი უდრის კონიუგირებული მონაკვეთის ბოლოს წყლის ნიშანს, ე.ი. მე ვწერ მნიშვნელობებს მე-13 სვეტიდან მე-12 სვეტში. შემდეგ ვიანგარიშებ ქვედა სიმაღლეს მონაკვეთის დასაწყისში, რომელიც უდრის მიწის სიმაღლეს მონაკვეთის დასაწყისში გამოკლებული სიღრმე მონაკვეთის დასაწყისში და ვწერ. შედეგი მე-14 სვეტში.

ბ) თუ უღლება არის „შელიგებით“, მაშინ ვიანგარიშებ ქვედა ნიშანს განყოფილების დასაწყისში: z d.beg. =z დ.წინააღმდეგობა +D tr.წინააღმდეგობა - დ ტრ.ტექ.

სადაც, z d.წინააღმდეგობა - ქვედა ნიშანი მიმდებარე მონაკვეთის ბოლოს, მ.

D tr.cont. – მილის დიამეტრი მიმდებარე მონაკვეთში, მ.

დ ტრ.ტექ. – მილის დიამეტრი მიმდინარე მონაკვეთში, მ.

მე ვწერ ამ მნიშვნელობას სვეტში 14. შემდეგ ვიანგარიშებ წყლის ნიშანს განყოფილების დასაწყისში, რომელიც უდრის ქვედა ნიშნის ჯამს განყოფილების დასაწყისში z d.beg. და სიღრმე საიტის დასაწყისში და ჩაწერეთ მე-12 სვეტში.

გ) თუ უბანს არ აქვს შეერთება (ანუ ზემო დინებაში ან სატუმბი სადგურის შემდეგ), მაშინ ქვედა სიმაღლე უბნის დასაწყისში უდრის სხვაობას მიწის ზედაპირის სიმაღლეს უბნის დასაწყისში და სიღრმე საიტის დასაწყისში. განყოფილების დასაწყისში ვადგენ წყლის ნიშანს წინა შემთხვევის მსგავსად, ან, თუ მონაკვეთი არ არის გამოთვლილი, ვიღებ ქვედა ნიშნის ტოლფასს და ტირეებს ვათავსებ მე-12 და მე-13 სვეტებში.

პირველ ორ შემთხვევაში, განყოფილების დასაწყისში სიღრმე განისაზღვრება ფორმულით: h 1 = z 1 - z 1d.

5. განყოფილების ბოლოს ვიანგარიშებ სიღრმეს და ნიშნებს:

ქვედა სიმაღლე უდრის სხვაობას ქვედა სიმაღლეს მონაკვეთის დასაწყისში და დაცემას შორის,

წყლის ნიშანი უდრის ქვედა ნიშნის ჯამს მონაკვეთის ბოლოს და შევსება მეტრებში ან განსხვავება ქვედა ნიშნულში მონაკვეთის დასაწყისში და ვარდნაზე,

ჩაყრის სიღრმე უდრის წყლის ზედაპირისა და ფსკერის სიმაღლეების სხვაობას მონაკვეთის ბოლოს.

თუ ჩაყრის სიღრმე აღმოჩნდება, რომ აღემატება მაქსიმალურ სიღრმეს მოცემული ტიპის ნიადაგისთვის (ჩემს შემთხვევაში მაქსიმალური სიღრმეა 4.0 მ), მაშინ მიმდინარე მონაკვეთის დასაწყისში ვამონტაჟებ რეგიონულ ან ლოკალურ სატუმბი სადგურს, მონაკვეთის დასაწყისში სიღრმე აღებულია მინიმალურის ტოლფასი და ვიმეორებ გამოთვლას, მე-3 წერტილიდან დაწყებული (მე არ ვითვალისწინებ სიჩქარეებს მიმდებარე მონაკვეთებზე).

მე ვავსებ 13, 15 და 17 სვეტებს. მე-18 სვეტში შეგიძლიათ ჩაწეროთ ინტერფეისის ტიპი, ინტერფეისის არე, სატუმბი სადგურების არსებობა და ა.შ.

წარმოგიდგენთ გრავიტაციული კანალიზაციის ქსელის ჰიდრავლიკურ გაანგარიშებას ფორმა 6-ში.

სანიაღვრე ქსელის ჰიდრავლიკური გაანგარიშების შედეგების საფუძველზე ვაშენებ ერთ-ერთი სანიაღვრე აუზის მთავარი კოლექტორის გრძივი პროფილს. მთავარი კოლექტორის გრძივი პროფილის აგებით ვგულისხმობთ მისი მარშრუტის დახაზვას ტერიტორიის განივი მონაკვეთზე GNS-მდე მონაკვეთებით. გრაფიკულ ნაწილში წარმოგიდგენთ მთავარი კოლექტორის გრძივი პროფილს. ვიღებ კერამიკულ მილებს, რადგან მიწისქვეშა წყლები აგრესიულია ბეტონის მიმართ.


ნაკვეთი No. მოხმარება, ლ/წმ სიგრძე, მ დიდი ბრიტანეთი ვარდნა, მ დიამეტრი, მმ სიჩქარე, მ/წმ შევსება მარკირება, მ სიღრმე შენიშვნა
დედამიწა წყალი ქვედა
აქციები მ პირველად ბოლოს პირველად ბოლოს პირველად ბოლოს პირველად ბოლოს
1-2 10,16 0,005 1,3 0,68 0,49 0,10 158,4 157,1 158,3 1,7
2-3 19,96 0,004 1,32 0,74 0,55 0,14 157,09 155,77 156,95 155,63 3,05 4,37 ნ.ს.
3-4 25,9 0,003 0,39 0,73 0,50 0,15 158,45 158,06 158,3 157,91 1,7 2,09
4-5 32,84 0,003 0,93 0,78 0,58 0,17 158,08 157,15 157,91 156,98 2,09 3,02
6-7 2,0 0,007 1,05 - - - 162,5 - - 161,3 160,25 1,7 2,25
7-8 11,32 0,005 1,45 0,70 0,52 0,10 162,5 162,6 158,9 160,25 158,80 2,25 3,2
8-9 11,32 0,005 0,55 0,70 0,52 0,10 158,9 158,35 158,8 158,25 3,2 3,75 ნ.ს.
9-14 14,19 0,005 1,4 0,74 0,60 0,12 160,42 159,02 160,30 158,9 1,7 4,1 ნ.ს.
12-13 4,9 0,007 1,89 - - - 162,5 - - 160,8 158,91 1,7 4,09 ნ.ს.
13-14 7,15 0,007 0,84 - - - - - 161,3 160,46 1,7 2,54
14-15 21,39 0,004 1,12 0,75 0,57 0,14 161,8 161,44 160,32 161,3 160,18 1,7 1,62
10-15 7,96 0,007 1,96 - - - 161,8 - - 160,3 158,34 1,7 3,46
15-16 26,82 0,003 0,24 0,75 0,52 0,16 161,8 160,2 158,4 158,16 158,24 3,56 2,2
11-16 2,83 0,007 1,82 - - - 160,3 160,2 - - 158,6 156,78 1,7 3,42
16-21 30,1 0,003 0,45 0,76 0,55 0,17 160,2 156,85 156,4 156,68 156,23 3,52 3,77
21-26 36,82 0,003 1,65 0,76 0,51 0,18 156,36 154,71 156,18 154,53 3,82 5,47 ნ.ს.
20-25 8,21 0,007 2,52 - - - 163,5 162,5 - - 160,8 158,28 1,7 4,22 ნ.ს.
28-25 6,36 0,007 2,59 - - - 162,5 - - 161,3 158,71 1,7 3,79
25-26 14,57 0,004 1,16 0,69 0,46 0,12 162,5 160,92 159,76 160,8 159,64 1,7 0,36
26-27 45,82 0,003 1,08 0,79 0,58 0,20 159,74 158,66 159,54 158,46 0,46 1,54
27-34 82,74 0,002 0,76 0,84 0,60 0,27 158,63 157,87 158,36 157,6 1,64 2,4
30-29 7,38 0,007 2,87 - - - 162,7 - - 158,13 1,7 4,87 ნ.ს.
29-34 7,38 0,007 1,75 - - - - - 161,3 159,55 1,7 0,45
33-34 5,98 0,007 2,59 - - - 162,5 - - 160,8 158,21 1,7 1,79
34-35 97,77 0,002 0,86 0,87 0,67 0,30 157,9 157,04 157,6 156,74 2,4 3,26
35-36 97,77 0,002 0,5 0,87 0,67 0,30 157,04 156,54 156,74 156,24 3,26 3,76
36-37 111,01 0,002 0,42 0,87 0,63 0,32 156,51 156,09 156,19 155,77 3,81 4,23 ნ.ს.
37-38 163,93 0,002 0,42 0,91 0,71 0,39 158,69 158,27 158,3 157,88 1,7 2,12
38-40 166,58 0,002 0,46 0,91 0,72 0,40 158,28 157,82 157,88 157,42 2,12 2,58
19-18 5,98 0,007 2,94 - - - 163,5 163,3 - - 161,8 158,86 1,7 4,44 ნ.ს.
18-24 12,48 0,005 1,3 0,71 0,55 0,11 163,3 161,71 160,41 161,6 160,3 1,7 2,7
24-23 12,48 0,005 0,9 0,71 0,55 0,11 162,4 160,41 159,51 160,3 159,4 2,7
17-22 21,88 0,004 0,48 0,75 0,58 0,15 162,5 162,5 160,95 160,47 160,8 160,32 1,7 2,18
22-23 28,06 0,003 0,69 0,75 0,53 0,16 162,5 162,4 160,43 159,74 160,27 159,58 2,23 2,82
23-31 50,49 0,003 0,9 0,82 0,62 0,22 162,4 161,4 159,65 158,75 159,43 158,53 2,97 2,87
32-31 5,18 0,007 2,17 - - - 162,3 161,4 - - 160,6 158,43 1,7 2,97
31-39 53,71 0,003 0,9 0,83 0,65 0,23 161,4 160,5 158,61 157,71 158,38 157,48 3,02 3,02
39-40 53,71 0,003 0,36 0,83 0,65 0,23 160,5 157,71 157,35 157,48 157,12 3,02 2,88
40-გნ 215,12 0,002 0,1 0,91 0,60 0,42 157,19 157,09 156,77 156,67 3,23 3,33

აქ ჩადეთ მდინარის განივი პროფილი, რომელიც გრაფიკულ ქაღალდზეა

სიფონის გაანგარიშება.

სიფონის ჰიდრავლიკური გაანგარიშებისა და დიზაინის დროს უნდა დაიცვან შემდეგი პირობები:

სამუშაო ხაზების რაოდენობა - მინიმუმ ორი;

ფოლადის მილების დიამეტრი მინიმუმ 150 მმ;

სიფონის მარშრუტი უნდა იყოს პერპენდიკულარული ზღურბლისკენ;

გვერდით ტოტებს უნდა ჰქონდეთ დახრილობის კუთხე α ჰორიზონტის მიმართ - არაუმეტეს 20º;

სიფონის h წყალქვეშა ნაწილის ჩაყრის სიღრმე არანაკლებ 0,5 მ, ხოლო ფარავში - არანაკლებ 1 მ;

მკაფიო მანძილი სანიაღვრე ხაზებს შორის b უნდა იყოს 0,7 - 1,5 მ;

მილებში სიჩქარე უნდა იყოს, ჯერ ერთი, არანაკლებ 1 მ/წმ და მეორეც, არანაკლებ სიჩქარე მიწოდების კოლექტორში (V in. ≥ V in.);

წყლის ნიშანი შესასვლელ კამერაში მიიღება წყლის ნიშნულად ყველაზე ღრმა კოლექტორში, რომელიც უახლოვდება სიფონს;

გამოსასვლელ პალატაში წყლის ნიშანი უფრო დაბალია, ვიდრე წყლის ნიშნული შესასვლელ კამერაში სიფონში წნევის დაკარგვის რაოდენობით, ე.ი. z გარეთ = ზინ. - ∆h.

სიფონის დიზაინისა და ჰიდრავლიკური გაანგარიშების პროცედურა:

1. გრაფიკულ ქაღალდზე ვხატავ მდინარის პროფილს იმ ადგილას, სადაც სიფონი დგას იმავე ჰორიზონტალურ და ვერტიკალურ სასწორებზე. გამოვყოფ სიფონის ტოტებს და ვადგენ მის სიგრძეს L.

2. სიფონში ნაკადის სავარაუდო სიჩქარეს განვსაზღვრავ ისევე, როგორც დინების სიჩქარეს საპროექტო ზონებში (ანუ ვიღებ მას ფორმიდან 5).

3. ვეთანხმები საპროექტო სიჩქარეს სიფონში V დ და სამუშაო ხაზების რაოდენობას.

4. შეველევის ცხრილების გამოყენებით ვირჩევ მილების დიამეტრს სიჩქარისა და ნაკადის მიხედვით ერთ მილში, გაანგარიშებული დინების სიჩქარის ტოლი სამუშაო ხაზების რაოდენობაზე; მე ვპოულობ წნევის დაკარგვას მილებში სიგრძის ერთეულზე.

5. წნევის დანაკარგს სიფონში ვიანგარიშებ ჯამის სახით:

სადაც - ლოკალური წინააღმდეგობის კოეფიციენტი შეყვანისას = 0,563;

სიჩქარე სიფონის გამოსასვლელში, მ/წმ;

- წნევის დანაკარგების ჯამი სიფონში ყველა შემობრუნებისას;

ბრუნვის კუთხე, გრადუსი;

ადგილობრივი წინააღმდეგობის კოეფიციენტი შემობრუნების იდაყვში (ცხრილი 6.1)

ცხრილი 6.1

ადგილობრივი წინააღმდეგობის კოეფიციენტები იდაყვში (დიამეტრით 400 მმ-მდე.)

6. ვამოწმებ სიფონის ავარიული მუშაობისას მთელი გამოთვლილი დინების გავლის შესაძლებლობას ერთი ხაზით: ადრე მითითებულ დიამეტრზე ვიპოვე სიჩქარე და წნევის დაკარგვა სიფონის ∆h ავარიულ მდგომარეობაში.

7. დაცული უნდა იყოს შემდეგი უტოლობა: h 1 ≥ ∆h საგანგებო. - ∆h,

სადაც h 1 არის მანძილი დედამიწის ზედაპირიდან წყალამდე შესასვლელ კამერაში

თუ ეს თანაფარდობა არ არის დაკმაყოფილებული, მაშინ გაზარდეთ ხაზების დიამეტრი, სანამ პირობა არ დაკმაყოფილდება. იპოვეთ დინების სიჩქარე ამ დიამეტრით და სიფონის ნორმალური მუშაობის რეჟიმი. თუ სიჩქარე 1 მ/წმ-ზე ნაკლებია, მაშინ ერთ-ერთი ხაზი მიიღება როგორც სარეზერვო.

8. სიფონის გამოსასვლელ კამერაში წყლის დონე გამოითვლება.

ჩვენს შემთხვევაში, სიფონის სიგრძეა 83 მ, სავარაუდო ხარჯი 33,13 ლ/წმ. სიფონისთვის შესაფერისია ერთი კოლექტორი (4-5) 300 მმ დიამეტრით და დინების სიჩქარით 0,78 მ/წმ, სიფონის უკან მილსადენში სიჩქარეა 0,84 მ/წმ. დუკერს აქვს ორი ტოტი 10º კუთხით ქვედა და აღმავალ ტოტებში. შესასვლელ კამერაში წყლის დონეა 157,15 მ, მანძილი დედამიწის ზედაპირიდან წყალამდე 2,85 მ.

ვიღებთ 2 სამუშაო სიფონის ხაზს. შეველევის ცხრილის გამოყენებით ვიღებთ 16,565 ლ/წ ფოლადის მილებს, დიამეტრით 150 მმ, წყლის სიჩქარე 0,84 მ/წმ, წნევის დაკარგვა 1 მ – 0,0088 მ.

ჩვენ ვიანგარიშებთ წნევის დაკარგვას:

სიგრძეზე: ∆h 1 =0,0088*83=0,7304 მ.

შესასვლელთან: ∆h 2 =0,563*(0,84) 2 /19,61=0,020 მ.

გამოსავალზე: ∆h 3 =(0.84 -0.84) 2 /19.61=0 მ.

4 ბრუნზე: ∆h 4 =4*(10/90)*0.126*(0.84) 2 /19.61=0.002 მ.

ზოგადი: ∆h=0,7304 +0,020 +0 +0,002 =0,7524 მ.

ვამოწმებთ სიფონის მუშაობას საგანგებო რეჟიმში: 33,13 ლ/წმ სიჩქარით და მილის დიამეტრით 150 მმ. ჩვენ ვპოულობთ სიჩქარეს 1,68 მ/წმ და ერთეული წნევის დანაკარგს 0,033. ჩვენ ხელახლა ვიანგარიშებთ წნევის დაკარგვას:

სიგრძე: ∆h 1 =0,033*83=2,739 მ.

შესასვლელთან: ∆h 2 =0,563*(1,68) 2 /19,61=0,081 მ.

გამოსავალზე: ∆h 3 = (0,84-1,68) 2 /19,61 = 0,036 მ.

4 ბრუნზე: ∆h 4 =4*(10/90)*0.126*(1.68) 2 /19.61=0.008 მ.

ზოგადი: ∆h საგანგებო = 2,739 +0,081 +0,036 +0,008 =2,864 მ.

ვამოწმებთ მდგომარეობას: 2,85 ≥ (2,864-0,7524 =2,1116 მ). პირობა შესრულებულია. მე ვამოწმებ მილსადენს ნაკადის გაჟონვისთვის ნორმალურ საოპერაციო პირობებში: დინების სიჩქარით 33,13 მ/წმ და დიამეტრით 150 მმ. სიჩქარე იქნება 1,68 მ/წმ. ვინაიდან მიღებული სიჩქარე 1 მ/წმ-ზე მეტია, ორივე ხაზს ვღებულობ სამუშაოდ.

ჩვენ ვიანგარიშებთ წყლის ნიშანს სიფონის გამოსასვლელში:

z გარეთ = ზინ. - ∆h= 157,15 - 2,864=154,29 მ.

დასკვნა.

კურსის პროექტის განხორციელებისას გამოვთვალეთ ქალაქის სადრენაჟო ქსელი, რომელიც წარმოდგენილია გაანგარიშებაში და ახსნა-განმარტებაში, საწყის მონაცემებზე დაყრდნობით და გამოთვლების საფუძველზე გავაკეთეთ გრაფიკული ნაწილი.

ამ კურსის პროექტში დაპროექტებული იქნა მორდოვიის რესპუბლიკის დასახლების სადრენაჟო ქსელი, რომლის საერთო მოსახლეობა შეადგენს 35,351 ადამიანს.

ჩვენ ავირჩიეთ ნახევრად ცალკეული სადრენაჟო სისტემა ამ რეგიონისთვის, ვინაიდან 95%-იანი წყლის ნაკადის სიჩქარე არის 2.21 მ 3/წმ, რაც 5 მ 3/წმ-ზე ნაკლებია. ამ დასახლებისთვის ასევე ავირჩიეთ ცენტრალიზებული სანიაღვრე სისტემა, ვინაიდან მოსახლეობა 500 ათას კაცზე ნაკლებია. და გადაკვეთილი სქემა, რადგან მთავარი კოლექტორის დაგება დაგეგმილია ობიექტის ტერიტორიის ქვედა კიდეზე, წყლის არხის გასწვრივ.

შრიფტის ზომა

კანალიზაცია - გარე ქსელები და კონსტრუქციები - SNiP 2-04-03-85 (დამტკიცებულია სსრკ სახელმწიფო სამშენებლო კომიტეტის 21-05-85 71 დადგენილებით) (რედაქტირებულია 20-05-86)... შესაბამისი 2018 წ.

სპეციფიკური ხარჯები, უთანასწორობის კოეფიციენტები და ჩამდინარე წყლების ნაკადის სავარაუდო სიჩქარე

2.1. დასახლებულ რაიონებში საკანალიზაციო სისტემების დაპროექტებისას, საცხოვრებელი კორპუსებიდან საყოფაცხოვრებო ჩამდინარე წყლების გამოთვლილი სპეციფიკური საშუალო დღიური (წელიწადში) დრენაჟი უნდა იქნას მიღებული SNiP 2.04.02-84-ის მიხედვით SNiP 2.04.02-84-ის მიხედვით გამოთვლილი კონკრეტული საშუალო დღიური (წლიური) წყლის მოხმარების ტოლი. გაითვალისწინეთ წყლის მოხმარება ტერიტორიების მორწყვისთვის და მწვანე სივრცეებისთვის.

2.2. სპეციფიკური დრენაჟი ინდივიდუალური საცხოვრებელი და საზოგადოებრივი შენობებიდან ჩამდინარე წყლების სავარაუდო ნაკადების დასადგენად, თუ აუცილებელია კონცენტრირებული ხარჯების გათვალისწინება, უნდა იქნას მიღებული SNiP 2.04.01-85 შესაბამისად.

2.7. ჩამდინარე წყლების გამოთვლილი მაქსიმალური და მინიმალური ნაკადები უნდა განისაზღვროს, როგორც 2.5 პუნქტის მიხედვით განსაზღვრული ჩამდინარე წყლების საშუალო დღიური (წლიური) ნაკადების პროდუქტი მე-2 ცხრილში მოცემული ზოგადი უთანასწორობის კოეფიციენტებით.

მაგიდა 2

ჩამდინარე წყლების შემოდინების უთანასწორობის ზოგადი კოეფიციენტიჩამდინარე წყლების საშუალო ხარჯი, ლ/წმ
5 10 20 50 100 300 500 1000 5000 ან მეტი
მაქსიმალური K_gen.max2,5 2,1 1,9 1,7 1,6 1,55 1,5 1,47 1,44
მინიმალური K_gen.min0,38 0,45 0,5 0,55 0,59 0,62 0,66 0,69 0,71

3. ჩამდინარე წყლების საშუალო ნაკადის შუალედური მნიშვნელობებისთვის მთლიანი უთანასწორობის კოეფიციენტები უნდა განისაზღვროს ინტერპოლაციის გზით.

2.8. სამრეწველო საწარმოებიდან სამრეწველო ჩამდინარე წყლების სავარაუდო ხარჯები უნდა იქნას მიღებული შემდეგნაირად:

საწარმოს გარე კოლექტორებისთვის, რომლებიც იღებენ ჩამდინარე წყლებს სახელოსნოებიდან - მაქსიმალური საათობრივი ნაკადით;

საწარმოს ადგილზე და გარე შემგროვებლებისთვის - კომბინირებული საათობრივი განრიგის მიხედვით;

საწარმოთა ჯგუფის გარე კოლექტორისთვის - კომბინირებული საათობრივი განრიგის მიხედვით, კოლექტორის მეშვეობით ჩამდინარე წყლების გადინების დროის გათვალისწინებით.

2.9. 1.1 პუნქტში ჩამოთვლილი სქემების შემუშავებისას წყლის სპეციფიკური საშუალო დღიური (წელიწადში) განკარგვა შეიძლება იქნას მიღებული ცხრილი 3-ის მიხედვით.

სამრეწველო და სასოფლო-სამეურნეო საწარმოებიდან ჩამდინარე წყლების მოცულობა უნდა განისაზღვროს კონსოლიდირებული სტანდარტების ან არსებული ანალოგური პროექტების საფუძველზე.

ცხრილი 3

შენიშვნები: 1. წყლის სპეციფიკური საშუალო დღიური განკარგვა შეიძლება შეიცვალოს 10-20%-ით კლიმატური და სხვა ადგილობრივი პირობებისა და გაუმჯობესების ხარისხის მიხედვით.

2. 1990 წლის შემდეგ სამრეწველო განვითარების შესახებ მონაცემების არარსებობის შემთხვევაში დასაშვებია საწარმოებიდან დამატებითი ჩამდინარე წყლების ნაკადის მიღება მე-3 ცხრილით განსაზღვრული ნაკადის 25%-ის ოდენობით.

2.10. გრავიტაციული ხაზები, კოლექტორები და არხები, აგრეთვე საყოფაცხოვრებო და სამრეწველო ჩამდინარე წყლების წნევის მილსადენები უნდა შემოწმდეს 2.7 და 2.8 პუნქტების შესაბამისად მთლიანი გამოთვლილი მაქსიმალური ნაკადის გავლისთვის და ზედაპირული და მიწისქვეშა წყლების დამატებითი შემოდინება წვიმისა და თოვლის დნობის პერიოდში. არაორგანიზებულად შესვლა საკანალიზაციო ქსელში გაჟონვის ჭაბურღილების ლუქებით და მიწისქვეშა წყლების შეღწევის გამო. დამატებითი შემოდინების რაოდენობა q_ad, l/s, უნდა განისაზღვროს მსგავსი ობიექტების სპეციალური კვლევების ან ოპერაციული მონაცემების საფუძველზე, ხოლო მათი არარსებობის შემთხვევაში - ფორმულის მიხედვით.

q_ad = 0,15ლ კვადრატული ფესვი (მ_დ), (1)

სადაც L არის მილსადენების მთლიანი სიგრძე გამოთვლილ სტრუქტურამდე (მილსადენის ადგილი), კმ;

m_d - მაქსიმალური დღიური ნალექების მნიშვნელობა, მმ, განისაზღვრება SNiP 2.01.01-82 შესაბამისად.

გრავიტაციული მილსადენების და არხების გადამოწმების გაანგარიშება ნებისმიერი ფორმის ჯვრის მონაკვეთით გაზრდილი ნაკადის გასავლელად უნდა განხორციელდეს შევსების სიმაღლეზე 0,95.

4 სამკურნალო საშუალებების გაანგარიშება

4.1 გამწმენდ ნაგებობებში ჩამდინარე წყლების ნაკადის განსაზღვრა და უთანასწორობის კოეფიციენტი

ჩვენ ვიანგარიშებთ გამწმენდი საშუალებების გამტარუნარიანობას SNiP 2.04.03-85 ფორმულების გამოყენებით, შემომავალი ჩამდინარე წყლების მახასიათებლების გათვალისწინებით:

ჩამდინარე წყლების საშუალო დღიური შემოდინებაა 4000 მ 3/დღეში, ჩამდინარე წყლების მაქსიმალური დღიური შემოდინება 4500 მ 3/დღეში, საათობრივი უთანასწორობის კოეფიციენტი 1.9.

საშუალო დღიური ხარჯი არის 4000 მ 3/დღეში. შემდეგ, საშუალო საათობრივი მოხმარება

სადაც Q საშუალო დღიური მოხმარება,


მაქსიმალური საათობრივი მოხმარება იქნება

Q max =q საშუალო K h.max (6)

სადაც K h max არის მაქსიმალური საათობრივი უთანასწორობის კოეფიციენტი, რომელიც მიღებულია სტანდარტების მიხედვით

K სთ max =1.3·1.8=2.34

ყოველდღიური უთანასწორობის მაქსიმალური კოეფიციენტი

დღისით მაქს =1.1.

შემდეგ მაქსიმალური ყოველდღიური მოხმარება

Q დღე.max =4000·1.1=4400 მ 3 /დღეში.

მაქსიმალური საათობრივი მოხმარება

.

4.2 ჩამდინარე წყლების ნაკადების განსაზღვრა დასახლებული პუნქტიდან და ადგილობრივი ინდუსტრიიდან (ყველის ქარხანა)

ყველის ქარხნის საპროექტო სიმძლავრეა 210 ტონა/დღეში. ყველის ქარხნიდან ჩამდინარე წყლების დღიური ნაკადი განისაზღვრება მისი რეალური სიმძლავრით, რომელიც უდრის დღეში 150 ტონა რძის გადამუშავებას.

ჩამდინარე წყლების სტანდარტული მოხმარება არის 4,6 მ 3 1 ტონა გადამუშავებულ რძეზე. მაშინ ყველის ქარხნიდან ჩამდინარე წყლების ყოველდღიური მოხმარება არის

Q ყოველდღიური სავარცხელი =150·4.6=690 მ 3 /დღეში.

ჩამდინარე წყლების დამაბინძურებლების კონცენტრაცია (BOD სულ კომბინირებული) ყველის ქარხნისთვის არის 2400 მგ/ლ. ყველის ქარხნიდან ჩამდინარე წყლების გამწმენდ ნაგებობაში შემავალი დამაბინძურებლების რაოდენობა იქნება

BOD სრული კომბინაცია = 2400 690 = 1656 გ/დღეში.

ჩამდინარე წყლების ნაკადი დასახლებული ტერიტორიიდან შეიძლება განისაზღვროს, როგორც განსხვავება ჩამდინარე წყლების გამწმენდ ნაგებობაში შემავალი მაქსიმალური დღიური ნაკადისა და ყველის ქარხნიდან ჩამდინარე წყლების დღიურ ნაკადს შორის.

Q დღეები max – Q ყოველდღიური სავარცხელი =4400-690=3710 მ 3 /დღეში.

სტანდარტების მიხედვით, დაბინძურების რაოდენობა ერთი ადამიანის BOD ჯამური = 75 გ/დღეში. დასახლებაში მცხოვრებთა რაოდენობა 16000 ადამიანს შეადგენს.

დაბინძურების მთლიანი რაოდენობა

BOD სულ მთები =75·16000=1200 გ/დღეში.

მოდით განვსაზღვროთ დაბინძურების რაოდენობა საყოფაცხოვრებო და სამრეწველო ჩამდინარე წყლების ნარევში

BOD სრული სმ. =(1656+1200)/4400=649 მგ/ლ.

4.3 ქვიშის ხაფანგების და ქვიშის ბალიშების გაანგარიშება

ქვიშის ხაფანგები შექმნილია ჩამდინარე წყლებში შემავალი მინერალური მინარევების (ძირითადად ქვიშის) შესანარჩუნებლად, რათა თავიდან იქნას აცილებული მათი დალექვა ორგანულ ჭურჭელთან ერთად დალექვის ავზებში, რამაც შეიძლება შექმნას მნიშვნელოვანი სირთულეები დალექვის ავზებიდან ლამის მოცილებაში და მის შემდგომ გაუწყლოებაზე.

ჩვენი ჩამონადენისთვის, ჩვენ გამოვთვლით ქვიშის ხაფანგს წყლის წრიული მოძრაობით, რომელიც ნაჩვენებია სურათზე 1.

1 – ჰიდრავლიკური ლიფტი; 2 - მილსადენი მცურავი მინარევების მოსაშორებლად

სურათი 1 - ქვიშის ხაფანგი წყლის წრიული მოძრაობით

წყლის მოძრაობა ხდება რგოლის უჯრის გასწვრივ. ჩამოცვენილი ქვიშა ნაპრალებიდან შედის კონუსურ ნაწილში, საიდანაც პერიოდულად ამოტუმბავს ჰიდრავლიკური ლიფტით.

გამწმენდ ნაგებობაში ჩამდინარე წყლების საშუალო დღიური ნაკადი შეადგენს 4000 მ 3/დღეში.

მეორადი ნაკადის სიჩქარე q avg.sec, m 3/s, განისაზღვრება ფორმულით

q avg.sec =, (7)

q საშუალო.წმ = (მ 3/წმ)

წყლის განკარგვის უთანასწორობის საერთო კოეფიციენტი უდრის 1,73-ს, შესაბამისად, გამწმენდ ნაგებობაში შემავალი ჩამდინარე წყლების მაქსიმალური გამოთვლილი ნაკადი უდრის

q max .s = 0,046·1,73 = 0,08 მ 3 / წ = 288 მ 3 / სთ.

ჩვენ განვსაზღვრავთ ქვიშის ხაფანგის სიგრძეს 17 ფორმულით

Ls= (8)

სადაც Ks არის 27 ცხრილის მიხედვით მიღებული კოეფიციენტი, Ks=1.7;

Hs არის ქვიშის ხაფანგის სავარაუდო სიღრმე, m;

Vs არის ჩამდინარე წყლების მოძრაობის სიჩქარე, მ/წმ, აღებული 28 ცხრილის მიხედვით;

Uo არის ქვიშის ჰიდრავლიკური ზომა, მმ/წმ, მიღებული ქვიშის შეკავებული ნაწილაკების საჭირო დიამეტრის მიხედვით.

Ls = მ

ერთი ქვიშის ხაფანგის რგოლოვანი უჯრის ღია კვეთის სავარაუდო ფართობი მოიძებნება ფორმულით 2.14.

, (9)

სადაც qmax. გ - ჩამდინარე წყლების მაქსიმალური საპროექტო ნაკადის სიჩქარე 0,08 მ 3/წმ;

V არის წყლის მოძრაობის საშუალო სიჩქარე 0,3-ის ტოლი;

n – ფილიალების რაოდენობა.

მ 2

ჩვენ განვსაზღვრავთ ერთი ქვიშის ხაფანგის სავარაუდო პროდუქტიულობას

შესავალი

1. საანგარიშო ნაწილი

1.2. წყლის კოშკების და სუფთა წყლის რეზერვუარების ავზების მოცულობის განსაზღვრა

1.3. პიეზომეტრიული ხაზის აგება. ტუმბოების შერჩევა 2 ლიფტი

2. ტექნოლოგიური ნაწილი

2.1. წყლის ხარისხი და მისი გაწმენდის ძირითადი მეთოდები

2.2. წყლის გაწმენდის ტექნოლოგიური სქემის შერჩევა

2.3. რეაგენტის საშუალებები

2.4. წყლის დეზინფექცია

2.5. წყლის გამწმენდი ნაგებობის ტექნოლოგიური აღჭურვილობის შერჩევა

დასკვნა

განაცხადი

ბიბლიოგრაფია

შესავალი

ურბანული ეკონომიკა არის საწარმოების ერთობლიობა, რომლებიც ეწევიან საბინაო და კომუნალური პროდუქტებისა და სერვისების წარმოებას და რეალიზაციას.

მუნიციპალური სექტორი არის საწარმოების ერთობლიობა, რომლებიც ყიდიან იმავე ტიპის პროდუქტებსა და მომსახურებას.

ცენტრალიზებული წყალმომარაგება ურბანული ეკონომიკის ერთ-ერთი მნიშვნელოვანი სექტორია, რომელსაც აქვს მთელი რიგი მახასიათებლები და ასრულებს თავის ფუნქციებს ურბანული ეკონომიკის ცხოვრებაში.

ცენტრალიზებული წყალმომარაგება არის ურბანული მენეჯმენტის ფილიალი, რომელიც უზრუნველყოფს წყლის მომხმარებლებს წყლის საჭირო რაოდენობით, საჭირო ხარისხით და საჭირო წნევით.

საინჟინრო სტრუქტურების ერთობლიობას, რომლებიც ასრულებენ წყალმომარაგების ამოცანებს, ეწოდება წყალმომარაგების სისტემა (მილსადენი).

ცენტრალიზებული წყალმომარაგება მოსახლეობას ამარაგებს წყლით, რომელიც უნდა იყოს ინფექციებისგან უსაფრთხო, ქიმიური შემადგენლობით უვნებელი და კარგი ორგანოლეპტიკური თვისებებით.

ამ ინდუსტრიას აქვს მთელი რიგი ტექნოლოგიური მახასიათებლები:

1. მუდმივობა (ტექნოლოგიური ეტაპების უცვლელი მდგომარეობა, მიუხედავად ტექნოლოგიის ზომისა);

2. უწყვეტობა (ტექნოლოგიური ეტაპების განხორციელება მკაცრი განმეორებითი თანმიმდევრობით).

მაგრამ ურბანული ეკონომიკის მრავალი სექტორის მსგავსად, წყალმომარაგებას აქვს თავისი პრობლემები და ნაკლოვანებები. ეს მოიცავს არასაკმარის დაფინანსებას აღჭურვილობის მოვლა-პატრონობის, დროული კაპიტალური რემონტისა და მიმდინარე რემონტისთვის, თანამედროვე ტექნოლოგიების შეძენისა და ექსპლუატაციისთვის, შესაბამისად, მუდმივი წარუმატებლობები აღჭურვილობისა და ტექნოლოგიების მუშაობაში. შედეგად, ეს გავლენას ახდენს სახლებისთვის მიწოდებული წყლის ხარისხზე, მის ქიმიურ და ფიზიკურ შემადგენლობაზე.

1. საანგარიშო ნაწილი

1.1. წყლის მოხმარების ნორმები და რეჟიმები

წყლის სავარაუდო მოხმარება განისაზღვრება დასახლებული პუნქტის მცხოვრებთა რაოდენობისა და წყლის მოხმარების სტანდარტების გათვალისწინებით.

დასახლებულ პუნქტებში საყოფაცხოვრებო და სასმელი წყლის მოხმარების ნორმა არის წყლის რაოდენობა ლიტრებში, რომელსაც მოიხმარს დღეში ერთი მოსახლე საყოფაცხოვრებო და სასმელი საჭიროებისთვის. წყლის მოხმარების მაჩვენებელი დამოკიდებულია შენობების გაუმჯობესების ხარისხზე და კლიმატურ პირობებზე.

ცხრილი 1

წყლის მოხმარების სტანდარტები

უფრო მცირე მნიშვნელობები ეხება ცივი კლიმატის მქონე ტერიტორიებს, ხოლო უფრო დიდი მნიშვნელობები თბილი კლიმატის მქონე ტერიტორიებს.

მთელი წლის განმავლობაში და დღის განმავლობაში საყოფაცხოვრებო და სასმელი დანიშნულების წყალი არათანაბრად მოიხმარება (ზაფხულში უფრო მეტს მოიხმარენ, ვიდრე ზამთარში, დღისით - მეტს, ვიდრე ღამით).

წყლის სავარაუდო (საშუალო წლის განმავლობაში) ყოველდღიური მოხმარება საყოფაცხოვრებო და სასმელი საჭიროებისთვის დასახლებულ პუნქტში განისაზღვრება ფორმულით

Qday m = ql Nl/1000, m3/დღეში;

Qday m = 300*150000/1000 = 45000 m3/დღეში.

სად ql – წყლის სპეციფიკური მოხმარება;

ნჟ – მოსახლეობის სავარაუდო რაოდენობა.

წყლის სავარაუდო მოხმარება დღეში ყველაზე მაღალი და ყველაზე დაბალი წყლის მოხმარება, მ3/დღეში,

Qday max = Kday max* Qday m;

ქდეი მინ = კდეი მინ* ქდეი მ.

წყლის მოხმარების დღიური უთანასწორობის კოეფიციენტი Kday უნდა იქნას მიღებული ტოლი

Kday max = 1.1 – 1.3

Kday min = 0.7 – 0.9

Kday max-ის უფრო დიდი მნიშვნელობები აღებულია დიდი პოპულაციის მქონე ქალაქებისთვის, უფრო მცირე მნიშვნელობები მცირე პოპულაციის მქონე ქალაქებისთვის. Kday min-ისთვის პირიქითაა.

Qday max = 1.3*45000 = 58500 m3/დღეში;

Qday min = 0.7*45000 = 31500 m3/დღეში.

წყლის სავარაუდო საათობრივი მოხმარება, მ3/სთ,

qch max = Kch max * Qday max/24

qch min = Kch min * Qday min/24

გამონათქვამებიდან განისაზღვრება წყლის მოხმარების საათობრივი უთანასწორობის კოეფიციენტი

Kch max = amax * bmax

Kch min = amin * bmin

სადაც a არის კოეფიციენტი, რომელიც ითვალისწინებს შენობების გაუმჯობესების ხარისხს: amax = 1,2-1,4; ამინი = 0.4-0.6 (ამაქსის უფრო მცირე მნიშვნელობები და ამინის უფრო დიდი მნიშვნელობები აღებულია შენობების გაუმჯობესების უფრო მაღალი ხარისხისთვის); b არის კოეფიციენტი, რომელიც ითვალისწინებს რაიონში მცხოვრებთა რაოდენობას.

Kch max = 1.2*1.1 = 1.32

Kch min = 0.6*0.7 = 0.42

qh max = 1.32*58500/24 ​​= 3217.5 m3/h

qh min = 0.42*31500/24 ​​= 551.25 მ3/სთ

წყლის მოხმარება ხანძრის ჩაქრობისთვის.

წყალი სპორადულად გამოიყენება ხანძრის ჩასაქრობად - ხანძრის დროს. წყლის მოხმარება გარე ხანძრის ჩაქრობისთვის (თითო ხანძარს) და ერთდროული ხანძრის რაოდენობა დასახლებულ პუნქტში აღებულია ცხრილის მიხედვით, რომელიც ითვალისწინებს წყლის მოხმარებას გარე ხანძრის ჩაქრობისთვის დასახლებულ პუნქტში მცხოვრებთა რაოდენობის შესაბამისად.

ამავდროულად, შიდა ხანძრის ჩაქრობისთვის წყლის მოხმარება გამოითვლება ორი ჭავლის სიჩქარით 2,5 ლ/წმ საპროექტო ცეცხლზე.

ხანძრის ჩაქრობის სავარაუდო ხანგრძლივობაა 3 საათი.

შემდეგ ცეცხლის ჩაქრობისთვის წყლის მიწოდება

Wp =nп (qп+2.5*2)*3*3600/1000, m3

სადაც nп არის ხანძრის სავარაუდო რაოდენობა; qп – წყლის მოხმარების მაჩვენებელი ერთი დიზაინის ხანძრისთვის, ლ/წმ.

ჩვენს შემთხვევაში nп = 3; qп = 40 ლ/წმ.

Wp = 3 (40+2.5*2)*3*3600/1000 = 1458 მ3

ხანძრის ჩაქრობის საათობრივი მოხმარება

Qp.ch. = Wп/3 = 1458/3 = 486 მ3/სთ

საათობრივი უთანასწორობის გამოთვლილი კოეფიციენტის მიხედვით Kch max = 1.32 დავსახეთ სავარაუდო გრაფიკი ყოველდღიური ხარჯების განაწილებისთვის დღის საათების მიხედვით.

ყოველდღიური საყოფაცხოვრებო და სასმელი ხარჯების განაწილების ცხრილის მიხედვით დღის საათების მიხედვით საათობრივი უთანასწორობის სხვადასხვა კოეფიციენტით დასახლებული უბნებისთვის Kch max = 1,32, ჩვენ ვაშენებთ წყლის ყოველდღიური მოხმარების გრაფიკს და ამ განრიგს ვუთავსებთ წყალმომარაგების გრაფიკებს. ტუმბოებით 1 და 2 ლიფტით.

1.2 წყლის კოშკებისა და სუფთა წყლის რეზერვუარების ავზების მოცულობის განსაზღვრა

წყლის კოშკის ავზის სიმძლავრე შეიძლება განისაზღვროს მე-2 ლიფტის სატუმბი სადგურის წყლის მოხმარებისა და ექსპლუატაციის კომბინირებული გრაფიკების გამოყენებით. გაანგარიშების შედეგები ნაჩვენებია ცხრილში 2, რომელიც ასახავს წყლის კოშკის ავზის მარეგულირებელ როლს. ასე რომ, დილის 22-დან დილის 5 საათამდე პერიოდში სატუმბი სადგურ 2-ის მიერ მიწოდებული წყლის დეფიციტი მატულობს, დღიური მოხმარების 0,1-დან 0,8%-მდე ყოველ საათში მოხმარდება ავზიდან; 5-დან 8 საათამდე და 10-დან 19 საათამდე ავზში წყალი ჩაედინება დღიური ნაკადის 0,2-დან 0,7%-მდე.