ジューコフ AD ユニバーサル職長の参考書 - ファイル n1.rtf

ある科学者は、地震活動について比喩的に次のように述べています。「私たちの文明全体は大釜の蓋の上に築かれ、発展しており、その中では恐ろしい無制限の地殻変動が沸騰しており、人生で少なくとも一度は地震が起こるという事実から誰も安全ではありません。」この跳ねる蓋の上に自分自身がいることを見つけることはできません。」

これらの「面白い」言葉は、問題をかなり大雑把に解釈しています。 地震学と呼ばれる厳密な科学があり（「セイスモス」はギリシャ語で「地震」を意味し、この用語は約 120 年前にアイルランドの技術者ロバート・マレによって造られました）、それによると、地震の原因は 3 つのグループに分類できます。

・カルスト現象。 これは土壌に含まれる炭酸塩の溶解であり、崩壊する可能性のある空洞の形成です。 この現象によって引き起こされる地震は、通常、マグニチュードが小さいものです。

· 火山活動。 その一例は、1883 年にインドネシアのジャワ島とスマトラ島の間の海峡にあるクラカトア火山の噴火によって引き起こされた地震です。 灰は80キロメートル上空に上昇し、18キロメートル以上に降下し、これが数年間明るい夜明けを引き起こしました。 噴火と高さ20メートルを超える波により、近隣の島々で数万人が死亡した。 しかし、火山活動による地震は比較的まれに観測されます。

· 地殻変動。 地球上でほとんどの地震が発生するのはそれらのせいです。

ギリシャ語から翻訳された「テクトニコス」は、「構築する、建設者、構造」を意味します。 テクトニクスは地殻の構造に関する科学であり、地質学の独立した分野です。

地球の表面上の大陸の位置の不可侵性（固定性）と、地殻の発達における垂直方向の地殻変動の決定的な役割の考えに基づいた、固定主義の地質学的仮説があります。

固定主義は、1912 年にドイツの地球物理学者アルフレッド・ウェゲナーによって初めて表明された地質学的仮説であり、大きなリソスフェア プレートの大きな (最大数千 km) の水平運動を示唆する地質学的仮説に反対します。 宇宙からの観察により、この仮説の無条件の正しさを語ることができます。

地球の地殻は地球の上殻です。 大陸地殻（平地下35～45kmから山地70kmまでの厚さ）と海洋（5～10km）には区別があります。 最初の構造は 3 層で構成されています。上部は堆積物、中部は従来「花崗岩」と呼ばれ、下部は「玄武岩」です。 海洋地殻には「花崗岩」層はなく、堆積層の厚さは薄くなります。 大陸から海洋への移行帯では、中間タイプの地殻（亜大陸または亜海洋）が発達します。 地球の地殻と地球の核（モホロヴィチッチの表面から深さ2900kmまで）の間には、地球の体積の83％を占める地球のマントルがあります。 主にカンラン石で構成されていると考えられています。 高圧のため、マントル物質は非晶質である可能性があるアセノスフェアを除いて、固体の結晶状態にあるように見えます。 マントルの温度は 2000 ～ 2500 ℃です。リソスフェアには、地球の地殻とマントルの上部が含まれます。



地球の地殻と地球のマントルの間の界面は、1909 年にユーゴスラビアの地震学者 A. モホロヴィチッチによって特定されました。 この地表を通過する際の縦地震波の速度は、6.7 ～ 7.6 km/s から 7.9 ～ 8.2 km/s に急激に増加します。

カナダの科学者フォルテとミトロヴィツァによる「平面テクトニクス」（または「プレートテクトニクス」）の理論によれば、地球の地殻は厚さ全体に渡って、さらにはモホロビッチ表面のわずかに下でも、亀裂によって平面プラットフォーム（地殻変動リソスフェアプレート）に分割されています。海洋と大陸の荷重を運びます。 11の大きなプレート（アフリカ、インド、北アメリカ、南アメリカ、南極、ユーラシア、太平洋、カリブ海、メキシコ西のココスプレート、南アメリカ西のナスカプレート、アラビア）と多くの小さなプレートが確認されています。 スラブの高さは異なります。 それらの間の継ぎ目（いわゆる地震断層）は、スラブの材料よりもはるかに耐久性の低い材料で埋められています。 プレートは地球のマントルの中に浮かんでいて、その端で互いに衝突し続けているように見えます。 構造プレートの移動方向（アフリカプレートとの相対的な関係）を示す概略図があります。

N. Calder によると、スラブ間の接合部には 3 種類あります。

プレートが互いに遠ざかるときに形成される裂け目（北米からユーラシア）。 この結果、ニューヨークとロンドンの間の距離は毎年 1 cm 増加します。

海溝とは、プレートが互いに接近し、一方のプレートが曲がって他方のプレートの端の下に落ち込むときに、プレートの境界に沿ってできる海洋の窪地です。 これは 2004 年 12 月 26 日、インド プレートとユーラシア プレートの衝突中にスマトラ島の西で起こりました。

変形断層 - プレート相互の相対的な滑り（北アメリカに対する太平洋）。 アメリカ人は、サンフランシスコとロサンゼルスは、セント・アンドレアス地震断層の異なる側にあるため、遅かれ早かれ統合するだろうと悲しい冗談を言っている（サンフランシスコは北米プレート上にあり、カリフォルニアの狭い部分はロサンゼルスとともにプレート上にある）太平洋）の長さは約900 kmで、年間5 cmの速度で互いに近づいています。 1906 年にここで地震が発生したとき、示された 900 のうち 350 km が最大 7 m の変位で移動して凍結しました。カリフォルニアの農家の柵の一方の部分が他方の断層線に沿ってどのように移動したかを示す写真があります。 一部の地震学者の予測によると、壊滅的な地震の結果、カリフォルニア半島はカリフォルニア湾に沿って本土から引き裂かれ、島になるか、海の底に沈む可能性さえあります。

ほとんどの地震学者は、地震の発生は弾性変形エネルギーの突然の解放によるものだと考えています (弾性解放理論)。 この理論によれば、長期にわたる非常にゆっくりとした変形、つまり地殻変動が断層領域で発生します。 これにより、スラブ材料に応力が蓄積されます。 応力はどんどん大きくなり、ある時点で岩石の強度の限界値に達します。 岩石の破壊が起こる。 破壊はプレートの突然の急速な変位、つまり押し込み弾性反動を引き起こし、地震波を引き起こします。 したがって、長期間にわたる非常に遅い地殻変動は、地震の際に地震動に変わります。 蓄積された膨大なエネルギーが急速に（10 ～ 15 秒以内に）「放出」されるため、高速になります。 地球上で記録された最大地震エネルギーは10 18 Jです。

地殻変動はプレート接合部のかなりの長さに沿って発生します。 岩石の破壊とそれによって引き起こされる地震動は、節理の局所的な部分で発生します。 この地域は、地球の表面からさまざまな深さに位置する可能性があります。 この領域は地震の震源領域または震源領域と呼ばれ、この領域内の破壊が始まった点は震源または震源と呼ばれます。

蓄積されたエネルギーすべてが一度に「放出」されない場合があります。 エネルギーの解放されなかった部分は新しい結合に応力を引き起こし、しばらくすると特定の領域の岩石の強度の限界値に達し、その結果、余震が発生します - 新たな破壊と新たな押しが発生しますが、力はより小さくなります。本震の時よりも。

地震の前には、より弱い揺れ、つまり前震が起こります。 それらの出現は、局所的な破壊（岩石の最も弱い領域）が発生するような応力レベルの山塊内での達成に関連していますが、主な亀裂はまだ形成できません。

震源の深さが 70 km までの場合、そのような地震は通常地震と呼ばれ、深さが 300 km 以上の場合は深震と呼ばれます。 中間の震源深さでは、地震は中間と呼ばれます。 深焦点地震はまれであり、海洋盆地の領域で発生し、大量のエネルギーが放出されることが特徴であるため、地表に最も大きな影響を与えます。

地表に対する地震の影響、そしてその結果としての破壊的な影響は、震源での物質の突然の破壊中に放出されるエネルギーの量だけでなく、震源の距離にも依存します。 直角三角形の斜辺として定義され、その脚が震源距離（地震の強さが決定される地表上の点から震源までの距離、地表への震源の投影）です。 ）と震源の深さ。

同じ強さの地震が発生する震源の周囲の地表上の点を見つけ、それらを線で結ぶと、閉曲線、つまりイソサイトが得られます。 震源近くでは、イソサイトの形状は震源の形状をある程度繰り返します。 震源から遠ざかるにつれて影響の強さは弱まり、この弱まり方のパターンは地震のエネルギー、震源の特性、地震波の通過媒体によって異なります。

地震が発生すると、地表は垂直および水平の振動を経験します。 垂直方向の変動は震源域では非常に顕著ですが、震源から比較的近い距離にあると、その重要性はすぐに低下するため、ここでは主に水平方向の影響を考慮する必要があります。 震源が集落内や集落付近にあるケースは稀であるため、これまで設計では主に水平方向の振動のみが考慮されてきました。 建物の密度が増加すると、それに応じて人口密集地域内で震源地を特定する危険性が高まるため、垂直方向の変動も考慮する必要があります。

地表への地震の影響に応じて、さまざまなスケールで決定される点の強度に従って分類されます。 合計で約 50 のそのようなスケールが提案されました。 最初のものとしては、Rossi-Forel (1883 年) および Mercalli-Cancani-Sieberg (1917 年) のスケールがあります。 後者のスケールは、ヨーロッパの一部の国で今でも使用されています。 米国では、1931 年以来、修正された 12 点の Mercalli スケール (略して MM) が使用されています。 日本人には独自の7段階評価があります。

リヒタースケールは誰もがよく知っています。 しかし、それは強度ポイントによる分類とは何の関係もありません。 1935 年にアメリカの地震学者チャールズ リヒターによって提案され、B. グーテンベルクとともに理論的に実証されました。 これはマグニチュードスケールであり、地震源によって放出される変形エネルギーの条件付き特性です。 大きさは次の公式を使用して求められます。

ここで、 は震源からある距離 (km) で検討中の地震中に測定された地震波の最大変位振幅、μm (10 -6 m) です。

震源から一定の距離 (km) で非常に弱い (「ゼロ」地震) が発生したときに測定される地震波の変位の最大振幅、μm (10 -6 m)。

変位振幅の決定に使用する場合 表面的な観測局で記録された電波を受信する

この公式により、 を知っていれば、1 つのステーションだけで測定された から値を見つけることができます。 たとえば、0.1 m = 10 5 μm、200 km の場合、2.3、

C. リヒター スケール (マグニチュードによる地震の分類) は、表の形式で表すことができます。

したがって、マグニチュードは地震の震源で起こった現象をよく特徴付けるだけで、地表への破壊的な影響についての情報は提供しません。 これは、すでに述べた他のスケールの「特権」です。 したがって、ソ連閣僚評議会議長N.I.の声明は次のとおりです。 スピタク地震後、ルイシコフ氏は「地震の強さは10ポイントだった」と語った。 リヒタースケールで" 意味がありません。 はい、地震の強さは確かに 10 ポイントに相当しましたが、MSK-64 スケールでした。

地球物理学研究所の国際規模にちなんで名付けられました。 おーゆー。 ソ連のシュミット科学アカデミー MSK-64 は、統一エネルギー システム S.V. の枠組みの中で創設されました。 メドベージェフ（ソ連）、シュポンホイヤー（東ドイツ）、カルニク（チェコスロバキア）。 著者の姓の頭文字「MSK」にちなんで名付けられました。 誕生年はその名の通り1964年。1981年にスケールが変更されMSK-64*と呼ばれるようになりました。

スケールには楽器部分と説明部分が含まれています。

機器部分は地震の強さを評価する上で決定的です。 これは、球状の弾性振子を使用して地震波の最大相対変位を記録する装置である地震計の測定値に基づいています。 振り子の固有振動の周期は、低層建物の固有振動の周期 - 0.25 秒にほぼ等しくなるように選択されます。

規模の手段に応じた地震の分類:

表は、9 点の地面加速度が 480 cm/s 2 であり、ほぼ半分の 9.81 m/s 2 であることを示しています。 各点は、地面加速度の 2 倍の増加に対応します。 10 ポイントの場合は と同じになります。

スケールの説明部分は 3 つのセクションで構成されます。 1つ目は、耐震対策を講じずに施工された建物や構造物の被害の程度に応じて強度を分類するものです。 2 番目のセクションでは、土壌中の残留現象、地下水および地下水の状況の変化について説明します。 3 番目のセクションは「その他の兆候」と呼ばれるもので、たとえば、地震に対する人々の反応が含まれます。

被害評価は、耐震補強を行わずに建てられた次の 3 つのタイプの建物に対して行われます。

損傷度分類：

ダメージレベル 被害の名称 ダメージの特徴
軽度のダメージ 壁に小さな亀裂が入り、漆喰の小さな破片が剥がれる。
中ダメージ 壁に小さな亀裂があり、パネル間の接合部に小さな亀裂があり、かなり大きな漆喰が剥がれ落ちています。 屋根からの瓦の落下、煙突の亀裂、煙突（建物の煙突の意味）の部品の落下。
深刻な被害 壁の大きな深い亀裂、パネル間の接合部の重大な亀裂、煙突の落下。
破壊 内壁や躯体充填壁の崩壊、壁の破壊、建物の一部の倒壊、建物の個々の部分間の接続（通信）の破壊。
崩壊する 建物の完全な破壊。

建物の構造に地震の強さに応じた耐震補強が施されている場合、その被害は等級2を超えないものとします。

耐震対策を講じずに建てられた建物や構築物の被害：

スケール、ポイント さまざまな種類の建物の損傷特性
タイプ A の建物の 50% で 1 級。 タイプ B の建物の 5% で 1 級。 タイプ A の建物の 5% でグレード 2。
タイプ B の建物の 50% で 1 級。 タイプ B の建物の 5% で 2 級。 タイプ B の建物の 50% で 2 級。 タイプ B の建物の 5% で 3 級。 タイプ A の建物の 50% で 3 級。 タイプ A の建物の 5% でグレード 4、石垣に亀裂。
タイプ B の建物の 50% で 2 級。 タイプ B の建物の 5% で 3 級。 タイプ B の建物の 50% で 3 級。 タイプ B の建物の 5% で 4 級。 タイプ A の建物の 50% で 4 級。 タイプ A の建物の 5% でグレード 5 記念碑や彫像が移動し、墓石が倒れます。 石塀が破壊されている。
タイプ B の建物の 50% で 3 級。 タイプ B の建物の 5% で 4 級。 タイプ B の建物の 50% で 4 級。 タイプ B の建物の 5% で 5 級。 タイプ A の建物の 75% でグレード 5。記念碑や柱が倒れる。

土壌中の残留現象、地下水および地下水の状態の変化：

スケール、ポイント 特徴的な兆候
1-4 違反はありません。
流れる水域の小さな波。
場合によっては、地滑り、湿った土壌では幅 1 cm までの目に見える亀裂が発生する可能性があります。 山岳地帯では孤立した地滑りが発生し、水源の流れや井戸の水位が変化する可能性があります。
場合によっては、急斜面の道路の土砂崩れや道路の亀裂が発生することもあります。 パイプライン接続部の違反。 場合によっては、水源の流量や井戸の水位が変化することもあります。 まれに、既存の水源が現れたり消えたりします。 砂浜と砂利の川岸で地滑りが発生した孤立した事例。
道路切土や堤防の急斜面で小規模な地滑りが発生し、土の亀裂は数センチに達する。 新しい貯水池が出現する可能性があります。 多くの場合、源泉の流量や井戸の水位が変化します。 場合によっては、乾いた井戸が水で満たされたり、既存の井戸が枯渇したりすることがあります。
人工貯水池の堤防に重大な損傷、地下パイプラインの一部が破裂。 場合によってはレールが曲がったり、道路が損傷したりすることもあります。 氾濫原では、砂やシルトの堆積がしばしば目立ちます。 土壌の亀裂は最大10 cm、斜面や土手では10 cmを超え、さらに土壌には細い亀裂がたくさんあります。 地滑りや土砂の流出、落石が多発。

その他の兆候:

スケール、ポイント 特徴的な兆候
それは人には感じられません。
平和でとても敏感な人々によって祝われています。
吊り下げた物のわずかな揺れに気づく人はほとんどいません。
吊り下げ物や静止車両のわずかな揺れ。 かすかな食器のカチャカチャ音。 建物内のすべての人に認識されます。
吊り下げた物の揺れが目立ち、振り子時計が停止する。 不安定な食器が倒れてしまいます。 それはすべての人が感じており、誰もが目覚めます。 動物たちは心配しています。
本が棚から落ち、絵画や軽い家具が移動します。 食器が落ちる。 敷地内から多くの人が逃げ出し、人の動きが不安定になっている。
すべてのサインは 6 ポイントです。 人々はみな敷地から飛び出し、時には窓から飛び降りる。 支えがなければ動くのは難しい。
吊り下げランプの一部が破損しています。 家具が動いたり、倒れたりすることもよくあります。 軽い物体は跳ねたり、落ちたりします。 人々は立ち続けることが困難です。 全員が敷地から逃げ出す。
家具が倒れて壊れる。 動物に対する大きな配慮。

C. リヒター スケールと MSK-64 * スケール (地震の規模と地表への破壊的な影響) の対応関係は、一次近似として次の形式で表示できます。

毎年、100万回から1,000万回のプレート衝突（地震）が発生しており、その多くは人間には感じられず、他の影響は戦争の恐怖に匹敵します。 20 世紀の世界の地震統計によると、マグニチュード 7 以上の地震の数は、1902 年と 1920 年の 8 回から 1950 年の 39 回までの範囲でした。マグニチュード 7 以上の地震の平均回数は年間 20 回で、マグニチュード 8 以上の地震は年間 20 回でした。 – 年に 2 回。

地震の記録によれば、地理的には主に、断層とほぼ一致し、断層に隣接するいわゆる地震帯に沿って地震が集中していることが示されている。

地震の 75% は、太平洋のほぼ全周を覆う太平洋地震帯で発生します。 極東の国境付近では、日本列島、千島列島、サハリン島、カムチャツカ半島、アリューシャン列島を通過してアラスカ湾に至り、カナダのブリティッシュコロンビア州を含む南北アメリカの西海岸全体に広がっています。米国のワシントン州、オレゴン州、カリフォルニア州、メキシコ、グアテマラ、エルサルバドル、ニカラグア、コスタリカ、パナマ、コロンビア、エクアドル、ペルー、チリ。 チリはすでに不便な国で、4300kmにわたって細長く伸びており、ナスカプレートと南アメリカプレートの間の断層に沿って伸びています。 そして、ここでのジョイントのタイプは最も危険です - 2番目です。

地震の 23% は、特にコーカサスとそれに最も近いアナトリア断層を含むアルプス-ヒマラヤ (別名、地中海-トランスアジア) 地震帯で発生します。 アラビアプレートは北東方向に移動し、ユーラシアプレートに「衝突」します。 地震学者は、潜在的な地震の震源地がトルコからコーカサスに向かって徐々に移動していることを記録しています。

地震の前兆は、地殻の応力状態が増大し、地殻がスポンジのように圧縮されて水を押し出すことであるという理論があります。 同時に、水文地質学者は地下水位の上昇を記録しています。 スピタク地震の前に、クバンとアディゲの地下水位は 5 ～ 6 メートル上昇しましたが、それ以来ほとんど変化がありません。 この理由はクラスノダール貯水池にあると考えられていますが、地震学者はそうではないと考えています。

地球の残りの部分で発生する地震はわずか約 2% です。

1900 年以降で最も強い地震: チリ、1960 年 5 月 22 日 - マグニチュード 9.5。 アラスカ半島、1964 年 3 月 28 日 - 9.2。 島の近く。 スマトラ島、2004 年 12 月 26 日 - 9.2、津波。 アリューシャン列島、1957 年 3 月 9 日 - 9.1。 カムチャツカ半島、1952 年 11 月 4 日 – 9.0。 最も強かったトップ 10 には、1923 年 2 月 3 日のカムチャツカ半島の地震 (マグニチュード 8.5) と、1963 年 10 月 13 日の千島列島の地震 (マグニチュード 8.5) も含まれています。

各地域で予想される最大震度を地震活動といいます。 ロシアには、地震ゾーン計画と人口密集地域の地震活動のリストがあります。

あなたと私はクラスノダール地方に住んでいます。

SNiP II-A.12-69 によるソ連領土の地震帯マップによれば、70 年代にはそのほとんどが地震活動の高い帯には属しておらず、トゥアプセから黒海沿岸の狭い帯だけがあった。アドラーは地震の危険があると考えられていました。

SNiP II-7-81 によれば、1982 年にゲレンジク、ノヴォロシースク、アナパの都市、およびタマン半島の一部を含めることにより、地震活動が増加するゾーンが拡張されました。 それは内陸部のアビンスク市にも拡大した。

1995年5月23日、ロシア連邦建設副大臣S.M. ポルタフツェフは、北コーカサスの人口密集地域のリストをすべての共和国の首長、北コーカサスの準州および地域の行政長官、研究機関、設計および建設組織に送り、それらに採用された新しい地震スコアと地震の再現性を示した。影響を及ぼします。 このリストは、大災害後に政府に代わって地球物理研究所で編集された北コーカサス暫定地震ゾーニング計画 (VSSR-93) に従って、1995 年 4 月 25 日にロシア科学アカデミーによって承認されました。 1988年12月7日のスピタク地震。

VSSR-93によると、現在、クラスノダール準州の北部地域を除くほとんどの地域が地震活動地帯に陥っている。 クラスノダールの場合、地震の強度は 8 3 から始まりました（指数 1、2、3 は、100 年、1000 年、10,000 年に 1 回の地震の平均頻度、または今後 50 年間の確率 0.5、0.05、0.005 に相当します）。

この地域における潜在的な地震災害の評価におけるこのような大幅な変更が妥当か不適当かについては、依然としてさまざまな見解が存在する。

興味深い分析は、1991 年以降のこの地域の最近 100 回の地震 (年間平均 8 回の地震) と 1998 年以降の最近の 50 回の地震 (これも年間平均 8 回の地震) の位置を示す地図です。 ほとんどの地震は依然として黒海で発生しましたが、陸地にまで「深くなる」ことも観察されました。 3つの最も強い地震は、クラスノダール-ノヴォロシースク高速道路沿いのラザレフスコエ地域、クラスノダールとスタヴロポリの領土の境界で観測された。

一般に、私たちの地域の地震は非常に頻繁に発生しますが、それほど強いものではありません。 単位面積あたりの比エネルギー (10 10 J/km 2) は 0.1 未満です。 比較のために：トルコでは-1...2、トランスコーカシアでは-0.1...0.5、カムチャツカおよびクリル諸島では-16、日本では-14...15.9。

1997年以来、ロシア科学アカデミーによって承認された、ロシア連邦領土の一般的な地震帯区分の一連の地図（OSR-97）に基づいて、建設地域のポイントでの地震の影響の強さが測定され始めました。 この一連のマップは、施設建設中の耐震対策の実施を規定しており、超過の可能性が 10% (マップ A)、5% (マップ B)、1% (マップ C) である確率 (または、それぞれ、 50年以内に地図に示された地震活動の値を90％、95％、99％の確率で超えない。 同じ推定値は、50 年（マップ A）、100 年（マップ B）、および 500 年（マップ C）以内に強度値を超えない確率が 90% であることを反映しています。 同じ推定値は、このような地震の発生頻度が平均して 500 年 (マップ A)、1000 年 (マップ B)、および 5000 年 (マップ C) に 1 回に相当します。 OSR-97 によると、クラスノダールの地震の影響の強さは 7、8、9 です。

一連のマップ OSR-97 (A、B、C) を使用すると、地震の危険度を 3 つのレベルで評価でき、責任を考慮して 3 つのカテゴリーのオブジェクトの建設中に耐震対策を講じることができます。構造の:

マップ A – 大量建設。

カード B と C – 責任が増大するオブジェクト、特に重要なオブジェクト。

以下は、クラスノダール準州の地震地域にある集落のリストから選択したもので、MSK-64 スケール ポイント * で推定される震度を示しています。

集落の名前 OSR-97カード
あ で と
アビンスク
アブラウ・デュルソ
アドラー
アナパ
アルマビル
アフチルスキー
ベロレチェンスク
ヴィチャゼヴォ
ヴィセルキ
ガイドゥク
ゲレンジーク
ダゴミス
ジュブガ
ディブノモルスコエ
ディンスカヤ
エイスク
イルスキー
カバルディンカ
コレノフスク
クラスノダール
クリニツァ
クロポトキン
クルガニンスク
クシチェフスカヤ
ラビンスク
ラドガ
ラザレフスコエ
レニングラードスカヤ
ルー
マグリ
マツェスタ
メズメイ
モストフスコイ
ネフテゴルスク
ノヴォロシースク
テムリュク
ティマシェフスク
トゥアプセ
コスタ

OSR-97 によると、クラスノダール市の地震の影響の強さは 7、8、9 です。つまり、VSSR-93 と比較して地震活動が 1 ポイント減少しました。 興味深いのは、7ポイントゾーンと8ポイントゾーンの間の境界線が、まるで故意であるかのように、クラスノダール市の向こう側、川を越えて「曲がっている」ことです。 クバン。 国境はソチ市付近（8点）でも同様に曲がっていた。

地図および集落のリストに示されている震度は、ある程度の平均的な採掘条件および地質条件（地震特性による土壌のカテゴリー II）を持つ地域を指します。 マイクロゾーニングデータに基づいて、平均とは異なる条件下での特定の建設現場の耐震性を明らかにします。 同じ都市であっても、地域が異なると、地震活動が大きく異なる場合があります。 地震マイクロゾーニング資料が存在しない場合、表 SNiP II-7-81 * に従って、サイトの地震活動の簡略化された決定が許可されます (永久凍土土壌は省略されています)。

耐震性による地盤の分類 土壌 建設現場の地震力と地域の地震力、ポイント
私 あらゆるタイプの岩盤土壌は風化されていないものとわずかに風化したもので、粗い砕屑土は火成岩からの緻密で水分が少なく、最大 30% の砂粘土骨材を含みます。
Ⅱ 岩だらけの土壌は風化が進み、風化が進んでいます。 カテゴリーIに分類されるものを除く粗い土壌。 砂利質の砂、大型および中型の緻密および中密度の低水分および湿った砂、細かく粉塵の多い砂 緻密および中密度の低水分、空隙率係数による一貫性指数を持つ粘土質土壌 - 粘土およびロームの場合 -砂質ローム用。
Ⅲ 砂は、湿度や大きさに関係なく、緩んでいます。 砂、砂利、大規模および中規模、高密度および中密度、水で飽和したもの。 細かくてほこりっぽい砂、密度が高く中程度の密度、湿っていて水分が飽和している。 粘土質土壌 - 粘土とロームの場合、および - 砂質ロームの場合、空隙率係数を伴う粘稠度指数。 > 9

地震が建物や構造物に重大な被害を引き起こすゾーンは、減数地震または更新地震と呼ばれます。 6 点等振法に限定されます。 震度6以下であれば、一般の建物や構造物への被害は小さいため、地震危険性を考慮せずに設計が行われます。 一部の特別な生産は例外で、設計時に 6 ポイントの地震や場合によってはそれほど強度の低い地震を考慮することができます。

耐震構造の要件を考慮した建物や構造物の設計は、7、8、9ポイントの強度の条件で実行されます。

マグニチュード10以上の激震の場合、耐震対策は不十分です。

以下は、耐震対策を講じずに、または耐震対策を考慮して設計および建設された建物および構造物における、地震による物質損失の統計です。

さまざまなタイプの建物の被害に関する統計は次のとおりです。

地震時に被害を受けた建物の割合

地震の予知は報われない仕事です。

まさに血なまぐさい例として、次のような話が挙げられます。

1975年、中国の科学者は寮リニ（旧ポートアーサー）での地震の発生時刻を予測した。 実際、地震は予言された時刻に発生し、死者はわずか10人にとどまった。 1976年の国際会議で、この問題に関する中国の報告が騒動を引き起こした。 そして同じ1976年に、中国人は丹山地震（ジャーナリストが誤って伝えたように天山地震ではない、つまり人口160万人の大規模な産業の中心地である丹山の名前に由来する丹山地震）を予測できなかった。 中国側は犠牲者の数を25万人とすることに同意したが、平均的な推定によれば、この地震による死者数は65万人、悲観的な推定によれば約100万人である。

地震の強さを予測することも、しばしば神を笑わせます。

スピタクでは、SNiP II-7-81 地図によると、震度 7 ポイントを超える地震は発生しないはずですが、震度 9 ～ 10 ポイントで「揺れました」。 ガズリ戦でも２点差で「間違った」。 同じ「間違い」は完全に破壊されたサハリン島のネフテゴルスクでも起きた。

この自然の要素をどのように抑制するか、振動プラットフォーム上に設置され、いつでも「起動」する準備ができている建物や構造物を耐震的にするにはどうすればよいでしょうか? これらの問題は、おそらく現代の技術文明にとって最も複雑な科学である耐震構造の科学によって解決されます。 その難しさは、破壊力が予測できない出来事に対して「事前に」行動を起こさなければならないという事実にあります。 多くの地震が発生し、さまざまな構造設計の多くの建物が倒壊しましたが、多くの建物や構造物は生き残ることができました。 豊富な、ほとんどが悲しい、文字通り血なまぐさい経験が蓄積されてきました。 そして、この経験の多くは SNiP II-7-81 *「地震地域での建設」に含まれています。

クラスノダール準州の領土SNであるSNiPからのサンプルを紹介しましょう。SNKK 22-301-99「クラスノダール準州の耐震地域における建設」、現在議論されている新しい基準の草案、および耐力壁が作られた建物に関するその他の文献情報源です。レンガまたは石積みの。

石積み石材とモルタルを充填した目地からなる異質体です。 石積みに補強材を導入すると、次のことが得られます。 強化された石造りの構造物。 鉄筋には、横方向（グリッドが水平ジョイントに配置される）、縦方向（鉄筋がセメントモルタルの層の下の外側または石積みに残された溝に配置される）、石積みに鉄筋コンクリートを含めることによる補強（複雑な構造）、および囲みによる補強が可能です。鉄筋コンクリートまたは金属フレームの角からの石積み。

として 石材地震が多い状況では、レンガ、石、大小のブロックの形で人工および天然の材料が使用されます。

a) 直径 14 mm までの 13、19、28、32 個の穴を備えた中実または中空のレンガ、グレード 75 以上（グレードは圧縮強度を特徴付ける）。 中実レンガのサイズは250x120x65 mm、中空レンガは250x120x65(88) mmです。

b) 計算された耐震性が 7 ポイントの場合、グレード 75 以上の 7、18、21、および 28 個の穴を持つ中空セラミック石が許可されます。 石のサイズ 250x120x138 mm。

c) 寸法 390x90(190)x188 mm のコンクリート石、体積質量が少なくとも 1200 kg/m3 グレード 50 以上の中実および中空のコンクリートブロック。

d) 貝岩、グレード 35 以上の石灰岩、凝灰岩、砂岩、グレード 50 以上のその他の天然素材で作られた石またはブロック。

石積み用の石材は、関連する GOST の要件を満たさなければなりません。

大きな空隙があり、壁が薄い石やブロック、埋め戻しのある石材などは使用できません。大きな空隙が存在すると、空隙間の壁に応力が集中します。

地震の多い地域では、日干しレンガ、日干しレンガ、土ブロックで作られた住宅の建築は禁止されています。 耐震性が 8 ポイントまでの地方では、斜めブレースを備えた木製の防腐フレームで壁を補強することを条件に、これらの材料で平屋の建物を建設することが許可されますが、生の材料や土の材料で欄干を建設することは許可されません。許可された。

石材モルタル通常は、単純なもの (1 種類のバインダー) が使用されます。 溶液のグレードは、その圧縮強度を特徴付けます。 モルタルは、GOST 28013-98「モルタルの建築」の要件を満たしている必要があります。 一般的な技術条件」。

石材とモルタルの強度限界は、石積み全体の強度限界を「決定」します。 教授の公式があります。 L.I. Onishchik は、短期荷重下でのあらゆるタイプの石積みの引張強度を測定します。 石積みの長期 (無制限の時間) 抵抗の限界は約 (0.7...0.8) です。

石および強化石の構造物は、主に圧縮、中央、偏心、斜め偏心、局所的（しわ）で効果を発揮します。 彼らは、曲げ、中央の伸び、剪断をはるかに悪く認識します。 SNiP II-21-81「石材および強化石造構造物」では、第 1 グループと第 2 グループの限界状態に基づいて構造を計算するための対応する方法が提供されています。

これらのテクニックについてはここでは説明しません。 鉄筋コンクリート構造に慣れると、学生は（必要に応じて）独立して構造を習得できるようになります。 コースのこのセクションでは、設計上の耐震性が高い地域で石造りの建物を建設する際に実行する必要がある建設的な耐震対策のみを概説します。

ということで、まずは石材について。

石積みのモルタルへの接着力は次の影響を受けます。

  • 石のデザイン（すでに議論済み）。

· 表面の状態（石を敷設する前に、輸送および保管中に得られた堆積物、および石の製造技術の欠陥、ほこり、氷に関連する堆積物を徹底的に除去する必要があります。石積み作業の休憩後、最上列の石材を除去する必要があります）石積みも掃除する必要があります）。

水を吸収する能力（レンガ、軽い岩（< 1800 кг/м3), а также крупные блоки с целью уменьшения поглощения воды из раствора должны перед укладкой смачиваться. Однако степень увлажнения не должна быть чрезмерной, чтобы не получалось разжижение раствора, поскольку как обезвоживание, так и разжижение раствора снижают сцепление.

建設研究所は、石材のプレウェット量とモルタル混合物の含水量との間の最適な関係を決定する必要があります。

研究によると、多孔質の天然石や、吸水性が高い（最大 12 ～ 14%）黄土様ロームから作られた乾燥焼成レンガは、少なくとも 1 分間水に浸す必要があることがわかっています（同時に最大 4 ～ 8 % まで湿らせる時間)。 レンガをコンテナで作業場に配送する場合、コンテナを水中に 1.5 分間沈め、できるだけ早く「ケース」に入れることで浸漬を行うことができ、屋外で過ごす時間を最小限に抑えることができます。 石積み作業の休憩後は、石積みの最上列も浸す必要があります。)

さて、解決策についてです。

部分ごとの手石積みは、夏の条件ではグレード 25 以上、冬の条件ではグレード 50 以上の混合セメントモルタルを使用して実行する必要があります。 振動したレンガまたは石のパネルまたはブロックから壁を構築する場合は、少なくとも50グレードのモルタルを使用する必要があります。

石積みのモルタルに石を良好に接着させるためには、モルタルが高い接着力（接着能力）を持ち、石との完全な接触面積を確保する必要があります。

次の要因が通常の接着量に影響します。

石に依存するもの（石のデザイン、表面状態、水を吸収する能力）をすでにリストしました。

ただし、それらはソリューションに依存します。 これ：

  • その構成。
  • 抗張力;
  • 可動性と保水力。
  • 硬化モード（湿度と温度）。
  • 年。

純粋なセメント砂モルタルでは、石の表面からモルタルが部分的に分離することに伴い大きな収縮が発生し、それによってそのようなモルタルの高い接着能力の効果が減少します。 セメント石灰モルタルは石灰（粘土）の含有量が多くなると保水力が増し、目地部の収縮変形が少なくなりますが、同時にモルタルの接着力は低下します。 したがって、良好な接着を確保するために、建設研究所は、溶液中の砂、セメント、可塑剤 (粘土または石灰) の最適な含有量を決定する必要があります。 接着力を高める特別な添加剤として、さまざまなポリマー組成物が推奨されます。TU 38-103-41-76 に準拠したジビニルスチレン ラテックス SKS-65GP(B)。 TU 6-01-2-467-76に準拠したコポリマー塩化ビニルラテックスVHVD-65 PT。 GOST 18992-73に準拠したPVAポリ酢酸ビニルエマルション。

ポリマーは、ポリマーの乾燥残留物として計算して、セメント重量の 15% の量で溶液に導入されます。

計算された耐震性が 7 ポイントの場合、特殊な添加剤は使用できません。

耐震石積みのソリューションを準備するには、粘土や粉塵の粒子を多く含む砂を使用することはできません。 スラグポルトランドセメント、ポゾランポルトランドセメントは使用できません。 モルタル用のセメントを選択するときは、気温が硬化時間に与える影響を考慮する必要があります。

石材とモルタルに関する次のデータを作業日誌に記録する必要があります。

  • 使用した石のブランドと溶液

・モルタルの組成（パスポートおよび請求書による）と建設研究所による試験結果。

  • 溶液を調製した場所と時間。
  • 配送時間と輸送後の溶液の状態
  • ソリューションの集中的な準備と提供。
  • 壁を敷設するときのモルタルの一貫性。

· 壁を敷設するときに実行される接着強度を高めるための措置（レンガを濡らす、ほこり、氷からレンガを取り除く、「洪水の下に」敷設するなど）。

  • 建設後の石積みの手入れ（水やり、マットで覆うなど）。
  • 石積みの建設および熟成中の温度と湿度の条件。

そこで、石材とモルタルという石積みの出発材料に注目しました。

ここで、耐震建物の壁を敷設する際の共同作業の要件を定式化しましょう。

・石積みは原則として単列（チェーン）とする。 少なくとも 3 つのスプーン列ごとに接着列を繰り返す多列石積みが許可されます (計算された耐震性が 7 ポイント以下の場合が望ましい)。

· 埋め戻し列を含む接着列は、石全体とレンガのみから敷設する必要があります。

· 石積みの継ぎ目を包帯するために不完全なレンガが必要な場合を除き、幅 2.5 レンガ以下のレンガ柱とパーティションを敷設するためには、レンガ全体のみを使用する必要があります。

  • 荒地に石積みを敷設することは許可されていません。

・水平、垂直、横、縦の目地はモルタルで完全に充填する必要があります。 水平ジョイントの厚さは 10 mm 以上、15 mm 以下でなければなりません。床内の平均は 12 mm です。 垂直 - 8 mm以上15 mm以下、平均 - 10 mm。

· 石積みは各列の壁の厚さ全体にわたって行う必要があります。 この場合、マイルポストの列は、「プレス」または「エンドツーエンドで切断」方法を使用して配置する必要があります (「エンドツーエンド」方法は許可されません)。 石積みの垂直および水平の目地を完全に充填するには、14...15 cmの溶液の移動度で「充填の下」で行うことをお勧めします。

スコップを使って溶液を列の上に注ぎます。

モルタルの損失を避けるために、石積みは列マークの上に1 cmの高さまで突き出た在庫フレームを使用して実行されます。

ソリューションの水平調整は、フレームがガイドとして機能するラスを使用して行われます。 列に沿って注がれた溶液を平らにするときのスラットの移動速度は、溶液が垂直の継ぎ目に入り込むことを保証する必要があります。 モルタルの粘稠度は、地平線に対して約 22.5° の角度で配置された傾斜面を使用して石工によって制御されます。 混合物はこの面から排出されるはずです。 レンガを敷くとき、石工は垂直方向の接合部の距離が 1 cm を超えないように、レンガを押したり叩いたりする必要があります。壁）は許可されません。

作業を一時的に停止する場合は、石積みの最上段にモルタルを充填しないでください。 作業の継続は、すでに述べたように、石積みの表面に水をまくことから始めなければなりません。

· モノリシック鉄筋コンクリートの介在物用の溝とチャネルの垂直面 (これらについては後述します) は、モルタルを 10 ～ 15 mm トリミングして作成する必要があります。

· 相互に隣接する場所の壁の石積みは、同時にのみ建設する必要があります。

· 溝を設置して異なる時間にレンガを建てる場合、1/2 および 1 レンガの薄い壁とそれより厚い壁を組み合わせることは許可されません。

· 建設中の石積みの一時的な（組み立て）破損は、傾斜した溝でのみ終了し、壁の構造補強の場所の外側に位置する必要があります（補強については後述します）。

このように構築されると（石材、モルタル、およびそれらの接合作業の要件を考慮して）、石積みは地震の影響を吸収するために必要な通常の接着力（緩んだ継ぎ目に沿った軸張力に対する一時的な抵抗力）を獲得する必要があります。 この値の値に応じて、石積みは 180 kPa のカテゴリ I 石積みと 180 kPa >120 kPa のカテゴリ II 石積みに分けられます。

建設現場（添加剤を含むモルタルを含む）で 120 kPa 以上の凝集値を得ることができない場合、レンガや石積みの使用は許可されません。 そして、計算された耐震性が 7 ポイントの場合にのみ、120 kPa 未満、ただし 60 kPa 以上の自然石の石積みを使用することが可能です。 この場合、建物の高さは 3 階建てに制限され、壁の幅は 0.9 メートル以上、開口部の幅は 2 メートル以下、壁の軸間の距離は 2 メートル以下となります。 12m以下です。

この値は実験室での試験結果から決定され、設計では現場で実際の接着を監視する方法が示されています。

レンガまたは石へのモルタルの通常の接着強度の監視は、GOST 24992-81「石の構造。石積みの接着強度を決定する方法」に従って実行する必要があります。

検査する壁のセクションは、技術監督代表者の指示に従って選択されます。 各建物には、フロアごとに少なくとも 1 つの区画があり、各区画は 5 つの石 (レンガ) で区切られている必要があります。

試験は石積み完了後 7 日または 14 日後に行われます。

壁の選択されたセクションで、最上列の石積みが取り除かれ、次にスクレーパーの助けを借りて試験対象の石材（レンガ）の周囲で衝撃や衝撃を避け、試験設備のグリップが入る垂直の継ぎ目をクリアします。が挿入されます。

試験中、荷重は 1 秒あたり 0.06 kg/cm2 の一定速度で連続的に増加するものとします。

軸引張強さは、５回の試験結果の算術平均値として誤差０．１ｋｇ／ｃｍ２として算出される。 平均垂直接着強度は、建物内のすべてのテストの結果から決定され、プロジェクトで要求される強度の少なくとも 90% である必要があります。 この場合、7 日または 14 日から 28 日までの通常の接着強度のその後の増加は、石材の年齢を考慮した補正係数を使用して決定されます。

石積みの試験と同時に、継ぎ目の厚さと同じ厚さのプレートの形で石積みから採取されたモルタルの圧縮強度が測定されます。 溶液の強度は、1..2 mmの石膏生地の薄い層を使用して接着された2枚のプレートで作られた、リブ30...40 mmの立方体の圧縮試験によって決定されます。

強度は、5 つのサンプルのテストの算術平均として決定されます。

作業を実行するときは、すべての壁、特に建物の高さに沿ったモルタルの通常の接着力と圧縮強度が同じであることを確認するように努める必要があります。 それ以外の場合は、壁に水平および斜めの亀裂を伴う、壁のさまざまな変形が観察されます。

レンガまたは石に対するモルタルの通常の接着強度を監視した結果に基づいて、特別な形式（GOST 24992-81）で報告書が作成されます。

したがって、耐震建築では2つのカテゴリーの石積みを使用できます。 さらに、地震の影響に対する耐性に応じて、石積みは4つのタイプに分類されます。

1. 複雑な石積みの設計。

2. 垂直および水平の補強を施した石積み。

3. 水平補強を施した石積み。

4. 壁接合部のみを補強した石積み。

石積みの複雑な設計は、垂直の鉄筋コンクリートコアを石積みの本体（壁の交差点や接合部を含む）に導入し、耐震ベルトと基礎に固定することによって実行されます。

複雑な構造のレンガ（石）石積みは、少なくとも50のモルタルグレードで行う必要があります。

コアはモノリシックまたはプレハブにすることができます。 モノリシック鉄筋コンクリートコアのコンクリートは少なくともクラスB10、プレハブ-B15でなければなりません。

モノリシック鉄筋コンクリートコアは、コンクリートの品質を管理するために、少なくとも片側が開いた状態で配置する必要があります。

プレハブ鉄筋コンクリートコアの表面は 3 面に溝があり、4 面目は滑らかでないコンクリートテクスチャです。 さらに、第 3 の表面は、その切り欠きが隣接する面の突起に当たるように、最初の 2 つの表面の波形に対してシフトされた波形の形状を有する必要があります。

コアの断面寸法は通常、少なくとも 250x250 mm です。

モノリシックコアの石積みの溝の垂直面は、10...15 mmトリミングされたジョイントソリューションで作成するか、ダボを使用して作成する必要があることに注意してください。

まず、コアが配置されます-開口部のフレーム（モノリシック-開口部の端に直接、プレハブ-端からレンガの1/2の後退あり）、次に通常-幅の中央に対して対称的に配置されます壁や桟橋の。

コアのピッチは壁の厚さの 8 倍を超えてはならず、床の高さを超えてはなりません。

モノリシックフレームコアは、コアの断面を覆い、少なくとも 700 メートルの直径 6 mm の滑らかな (クラス A240) ロッドの 3 ～ 4 本のスチールメッシュを石積み壁に接続する必要があります。計算された耐震性が 7 ～ 8 ポイントである高さ 9 列のレンガ (700 mm) と計算された耐震性が 9 ポイントである 6 列のレンガ (500 mm) を通る水平継ぎ目のコアの両側の mm。 これらのメッシュの縦方向の補強材はクランプでしっかりと接続する必要があります。

モノリシックな通常のコアから、d 6 A-I の閉じたクランプが橋脚内に製造されます。橋脚の高さの幅に対する比率が 1 より大きい場合 (さらに良い場合は 0.7)、つまり、 橋脚が狭い場合、クランプはコアの両側で橋脚の幅全体に広がり、指定された比率は 1 未満 (できれば 0.7) で、コアの両側で少なくとも 500 mm の距離になります。 ; クランプの高さは 650 mm (レンガ 8 列を通して) で計算された耐震性は 7 ～ 8 ポイントであり、クランプの高さは 400 mm (レンガの 5 列を通して) で計算された耐震性は 9 ポイントです。

コアの縦方向の補強は対称的です。 長手方向の鉄筋の量は、コアあたり壁の断面積の少なくとも0.1％ですが、鉄筋の量はコンクリートコアの断面積の0.8％を超えてはなりません。 補強材の直径は少なくとも 8 mm です。

プレハブコアが石材と連携できるようにするために、ブラケット d 6 A240 が石材の各列の波形カットアウトにクランプされ、コアの両側の継ぎ目まで 60 ～ 80 mm 伸びます。 したがって、水平の継ぎ目はコアの 2 つの対向する面の凹部と一致する必要があります。

複雑な構造の壁があり、「明確な」フレームを形成する場合と形成しない場合があります。

壁の一部のみを強化する必要がある場合、介在物のあいまいなフレームが得られます。 この場合、異なるフロアの包含物は、平面図上で異なる位置に配置される可能性があります。

カテゴリ I の石材の場合は 6、5、4、および

カテゴリー II の石材の場合は 5、4、3。

建物の最大階数に加えて、建物の最大高さも規制されています。

許可される建物の最大高さは、次のように覚えておくと簡単です。

n×3m＋2m（8階まで）および

n × 3 m + 3 m (9 階以上)、つまり 6階 (20メートル); 5階 (17メートル); 4階 (14メートル); 3階 （11メートル）。

建物の高さは、死角エリアの最下層の高さ、または建物に隣接する計画地表と外壁の最上部との差とみなされることに注意してください。

耐震性が 8 ポイントおよび 9 ポイントで計算される病院および学校の​​建物の高さは、地上 3 階までに制限されることを知っておくことが重要です。

たとえば、計算された地震活動が 8 ポイントで、n max = 4、H fl max = 5 m の場合、建物の最大高さは 4x5 = 20 m になるはずで、私は 14 m とします。

ここに矛盾はありません。建物は 4 階建て以下であると同時に、建物の高さは 14 メートルを超えないことが要求されます (これは、4 階建ての建物の階高が 14 メートルであれば可能です)。 14/4 = 3.5 m 以下）。 床の高さが 3.5 m を超える場合 (たとえば、H fl max = 5 m に達する)、そのような床は 14/5 = 2.8 個しか存在できません。 2. したがって、階数、その高さ、建物全体の高さという3つのパラメータが同時に規制されます。

レンガや石の建物では、外部縦壁に加えて、少なくとも 1 つの内部縦壁が必要です。

計算された耐震性が 7、8、9 ポイントの横壁の軸間の距離は、第 1 カテゴリーの石積みの場合はそれぞれ 18.15 および 12 m、第 2 カテゴリーの石積みの場合は 15、12、および 9 m を超えてはなりません。 15、12、9 m。複雑な構造物 (つまりタイプ 1) の壁間の距離は 30 増やすことができます。

クリアフレームの複雑な構造物を設計する場合、鉄筋コンクリートコアや制振帯などをフレーム構造（柱と横木）として計算・設計します。 レンガ造りはフレームを埋めるものとみなされ、水平方向の衝撃に対する作業に参加します。 この場合、モノリシックコアをコンクリート化するための溝は、少なくとも 2 つの側面が開いていなければなりません。

コアの断面寸法とコア間の距離（ピッチ）についてはすでに説明しました。 コア間隔が 3 m を超える場合、および充填石積みの厚さが 18 cm を超えるすべての場合において、石積みの上部は直径そこから1mずつ10mm出て、石積みの深さ40cmまで流れ込みます。

このような複雑な壁設計を持つ階の数は、計算された耐震性がそれぞれ 7、8、9 ポイント以下であるとみなされます。

カテゴリ I の石材の場合は 9、7、5、および

カテゴリー II の石材の場合は 7、6、4。

最大階数に加えて、建物の最大高さも次のように規制されています。

9階 (30メートル); 8階 (26メートル); 7階 (23メートル);

6階 (20メートル); 5階 (17メートル); 4階 (14メートル)。

このような複雑な壁設計の床の高さは、計算された耐震性がそれぞれ 7、8、9 ポイントで、6、5、4.5 m 以下である必要があります。

ここで、「漠然と」定義されたフレームを持つ複雑な壁構造を持つ建物について行った、階数と建物の高さの制限値の間の「不一致」に関するすべての議論は、引き続き有効です。たとえば、計算された地震活動が 8 ポイントの場合、n max = 6、

H fl max = 5 m、建物の最大高さは 6x5 = 30 m である必要があり、規格ではこの高さが 20 m に制限されています。 6 階建ての建物の場合、床の高さは 20/6 = 3.3 メートル以下である必要があり、床の高さが 5 メートルの場合、建物は 4 階建てのみとなります。

計算された地震力が 7、8、9 ポイントの横壁の軸間の距離は、それぞれ 18、15、12 m を超えてはなりません。

垂直方向と水平方向に補強された石積み。

垂直補強は地震の影響の計算に従って行われ、1200 mm 以下の増分で設置されます（レンガ 4 ～ 4.5 個ごと）。

計算結果に関係なく、高さ 12 m で計算耐震性 7 ポイント、9 m で計算耐震性 8 ポイント、6 m で計算耐震性 9 ポイントを超える壁では、垂直鉄筋の面積が必要です。石積み面積の少なくとも0.1％。

垂直鉄筋は耐震ベルトと基礎に固定する必要があります。

水平メッシュ間隔は 600 mm (7 列のレンガを通して) を超えません。

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    地震地域でのレンガづくりに使用する石垣材やモルタルの品質に対する要求を高める必要がある。 石、レンガ、ブロックの表面は、敷設する前にほこりを取り除いてください。 石積みの建設を目的としたモルタルでは、ポルトランドセメントを結合剤として使用する必要があります。

    石積み作業を開始する前に、建設研究所は、地元の石垣材料のプレウェット量とモルタル混合物の含水量の間の最適な関係を決定します。 高い保水能力を持つ溶液が使用されます (水分離率は 2% 以下)。 可塑剤を含まないセメントモルタルの使用は許可されていません。

    レンガとセラミックのスロット付き石の石積みは、次の追加要件に従って実行されます。石の構造物の石積みは、各列の構造の全厚まで建てられます。 石積みの水平、垂直、横、縦の目地をモルタルで完全に充填し、石積みの外側のモルタルを切断します。 相互に隣接する場所の石積みの壁は同時に建てられます。 埋め戻しを含む接着された石積みの列は、石とレンガ全体で配置されます。 建てられている石積みの一時的な（アセンブリ）破損は、傾斜した溝で終わり、壁の構造補強の場所の外側に位置します。

    レンガ積み（柱）を補強する場合、特定の石積みの継ぎ目の平均厚さを維持しながら、補強材が配置されている継ぎ目の厚さが鉄筋の直径を少なくとも4 mm超えるようにする必要があります。 石積み補強用の横メッシュのワイヤーの直径は、3 mm 以上、8 mm 以下であることが許可されます。 線径が5mmを超える場合はジグザグメッシュを使用してください。 編んだり溶接した長方形メッシュやジグザグメッシュの代わりに、個々のロッド（隣接する縫い目に相互に垂直に配置）を使用することは禁止されています。

    柱と橋脚をメッシュ補強するときに補強材の配置を制御するには、各メッシュの個々のロッド（少なくとも 2 本）の端を石積みの水平ジョイントから 2 ～ 3 mm 解放する必要があります。

    石積みのプロセス中、建設者または職人は、母屋、梁、デッキ、床パネルを壁や柱に固定する方法が設計と一致していることを確認する必要があります。 内壁や柱の上にある分割母屋や梁の端は、接続して石積みに埋め込む必要があります。 設計に従って、母屋と梁の端の下に鉄筋コンクリートまたは金属パッドが敷かれます。

    通常のまぐさまたはくさび形のまぐさを敷く場合は、選択したレンガ全体のみを使用し、グレード25以上のモルタルを使用する必要があります。 まぐさは、開口部の斜面から少なくとも 25 cm の距離で壁に埋め込まれます。 レンガの最下列の下に、直径4〜6 mmの積み重ねられた鉄または鋼線が、まぐさの各部分に断面積0.2 cm 2の棒1本の割合でモルタルの層に配置されます。設計がより強力な補強を提供しない限り、レンガは厚くなります。

    コーニスを敷くときは、各列のオーバーハングがレンガの長さの1/3を超えてはならず、コーニスの総延長が壁の厚さの半分を超えてはなりません。 オフセットが大きいコーニスは補強するか、鉄筋コンクリートスラブなどで作り、石積みに埋め込んだアンカーで補強する必要があります。

    壁のレンガ積みは、SNiP III-17-78 の要件に従って実行する必要があります。 レンガ積みの生産中、受け入れは隠蔽された作業報告書に従って実行されます。 受理対象となる隠れた工事には以下が含まれます。 防水工事が完了していること。 取り付けられた付属品。 母屋と梁が支える場所の石積みの領域。 埋め込み部品の取り付け - 接続、アンカーなど。 コーニスとバルコニーの固定。 石材に埋め込まれた鋼要素および部品の腐食からの保護。 壁や柱の母屋や梁の端を密閉する（支持板、アンカー、その他の必要な部品の存在）。 堆積節理。 床スラブを壁などに支える。
    冬期の石材生産の抑制

    冬の条件でレンガ造りを製造する主な方法は凍結です。 この方法での石積みは、冷たいレンガと加熱したモルタルを使用して屋外で行われますが、モルタルはレンガで圧縮された後しばらくしてから凍結することができます。

    冬場の石積みの電気暖房は普及していません。 温室の石積みは、瓦礫コンクリートで作られた基礎または地下室の壁を建設する場合の例外として使用されます。 ポルトランドセメントとアルミナセメントの混合物を使用して調製された急速硬化モルタルを使用する石積みは、アルミナセメントが不足しているため、建設現場ではほとんど使用されません。 塩化ナトリウムやカルシウムを添加したモルタルは、建物内の湿度が上昇するため、住宅の壁の敷設には使用されません。 現在、建設モルタルには、亜硝酸ナトリウム、カリ、および尿素を含む亜硝酸カルシウム（NKM - 最終製品）などの複雑な化学添加剤が使用されています。この場合、モルタルのグレードは50以上に割り当てられます。

    凍結法を使用して石積みの建設を監視するときは、接合部のモルタルの早期凍結が夏の壁石積みと比較してレンガの特性の変化につながることを考慮する必要があります。 冬の石積みの強度と安定性は、融解期間中に急激に低下します。 石工監督は、レンガを敷設する前に、レンガから雪や氷が取り除かれていることを確認する必要があります。 石積みには、セメント、セメント石灰、またはセメント粘土モルタルが使用されます。 モルタルのブランドは、プロジェクトの推奨事項に従って、また外気温を考慮して割り当てる必要があります。毎日の平均気温が最大 -3°C の場合、夏用と同じブランドのモルタルを使用します。石積み; –4 ～ –20°C の温度では、溶液のグレードが 1 つ増加します。 –20°C 未満の温度では、2 回まで。

    凍結工法によるレンガ積みの場合、使用時のモルタル温度は外気温に応じて表のように変化します。 1.37。

    表1.37

    外気温度、°С –10 まで –11 ～ –20 –20 未満 溶液温度、°С 101520

    溶液は、熱水（80℃まで）と加熱した砂（60℃以下）を使用して断熱モルタルユニット上で調製する必要があります。 溶液の凝固点を下げるために、亜硝酸ナトリウムを混合水の 5 重量％の量でその組成に添加することをお勧めします。

    職場では、溶液を蓋付きの断熱ボックスに保管し、気温が -10°C 以下の場合は、管状電気ヒーターを使用して供給ボックスの底部と壁を通して溶液を加熱する必要があります。 セットしたものや凍ったものをお湯などで温めて使用することは禁止です。

    プレス工法で敷設する場合は、モルタルの塗布量はバーストレンガ 2 個以内、埋め戻しの場合はレンガ 6 ～ 8 個程度とすることをお勧めします。 水平ジョイントの厚さは12 mm以下です。これより厚いと、春の解凍期間中に壁が激しく沈下する可能性があるためです。 石積みは完全な水平列で、つまり外側の支柱を予備的に敷設することなく、数列の高さまで実行されます。

    冬にレンガを敷く速度は、石積みの下層のモルタルが凍結する前に上の列によって圧縮されるように十分に速くする必要があります。 したがって、捕獲ごとに夏よりも多くの労働者が働かなければなりません。 慣らし作業により、垂直目地をモルタルで充填する必要があります。 休憩中は、屋根用フェルトまたは合板で石積みを覆うことをお勧めします。 作業を再開するときは、石積みの最上層から雪と氷を完全に取り除く必要があります。

    春の石積みの凍結大きくて不均一な沈下が生じる可能性があるため、壁に取り付けられた窓やドアフレームの上に少なくとも5 mmの隙間を残す必要があります。 冬に建てられた高さ4メートルを超える壁、夏の石積みの壁、古い構造物に隣接する場所では、沈下ジョイントを作成する必要があります。 壁の開口部上のまぐさは、通常、プレキャスト鉄筋コンクリート要素で作られています。 スパンが1.5 m未満の場合は、通常のレンガ製まぐさを設置することが許可されており、型枠は15日後までに取り外すことができます。 石材が完全に溶けた後。

    床内に壁と柱を建てた後、職長はプレハブ床要素が直ちに敷設されることを確認しなければなりません。 壁に載っている梁と母屋の端は、石積みの垂直方向の縦方向の接合部に固定された金属製のタイで、2〜3 mのところで石積みの壁に固定されます。 柱または縦壁の上に置かれた分割された母屋または床スラブの端は、パッドまたはアンカーで結ばれます。

    凍結法を使用して構築されたレンガ積みに必要な安定性を与えるために、外壁の隅と内壁が外壁に隣接する場所に鋼製の枕木が配置されます。 タイは隣接する壁のそれぞれに 1 ～ 1.5 m 挿入し、端でアンカーで終端する必要があります。 7 階建て以上の建物では、各階の床レベルに、それ以下の階の建物では、2 階、4 階およびその上の各階の床レベルに鋼帯が敷設されます。

    場合によっては、建設された建物を外気から隔離し、暖房システムを接続したり、特別な空気加熱装置を設置したりすることによって、凍結方法を組み合わせる場合もあります。 この結果、内部の空気の温度が上昇し、レンガの壁が解け、その中のモルタルが固まり、石積みが乾燥して内装の仕上げ作業が開始されます。

    外気温がプラスの場合、石積みは溶けます。 この期間中、強度と安定性は急激に低下し、沈下が増加します。 職人と現場監督は、石積みの沈下の大きさ、方向、均一性の程度を監視する必要があります。 石積みを解凍するとき、作業員は石積みの応力がかかるすべての領域の状態を個人的にチェックし、以前に残された巣、溝、その他の穴が埋められていることも確認する必要があります。 雪解けが始まると、ランダムな荷重（建築材料の残骸など）を床から取り除く必要があります。

    解凍期間全体を通じて、凍結法を使用して作成された石積みを注意深く監視し、建設された構造物の安定性を確保するための措置を講じる必要があります。 過大な応力の兆候（亀裂、不均一な沈下）が検出された場合は、荷重を軽減するための措置を直ちに講じる必要があります。 このような場合、原則として、一時的な荷降ろしラックが耐荷重要素（天井、まぐさなど）の端の下に設置されます。 高層ビルの仮設ラックは、積み荷のないスパンや石積みの開口部だけでなく、その下にあるすべての階にも過負荷を避けるために設置されます。

    解凍された壁や柱の垂直からの逸脱、または横壁と縦壁の接合部に亀裂が検出された場合は、一時的な固定に加えて、変位の発生の可能性を排除するために支柱とブレースが直ちに設置されます。 大きな変位が発生した場合は、変位した要素を設計位置に戻すために、張力ロープ、圧縮、およびストラットが設置されます。 これは、目地のモルタルが固まる前に、通常は石材が溶け始めてから 5 日以内に行う必要があります。

    レンガ壁の耐荷重能力を高め、春に建物全体の空間剛性を確保するために、石積みの人工解凍が使用されます。これは、壁と天井の開口部を閉じた状態で建物を加熱することによって実行されます。春の温暖化前に完成する建物にお勧めします。 さらに、人工解凍は、固体モノリシック鉄筋コンクリート床を備えた耐荷重レンガ壁に使用され、これらの壁によって周囲に沿って支持され、内側は一定の高さの鉄筋コンクリートまたは金属柱によって支えられています。 人工解凍の場合は、ポータブル石油ストーブやガスヒーターを使用して、部屋の温度を30〜50°Cに上げ、3〜5日間維持できます。 その後、5 ～ 10 日以内に。 温度 20 ～ 25°C で換気を高め、壁を乾燥させます。 この後、固定加熱システムを使用して、溶液の含水率が8％以下になるまで建物の壁が乾燥され、その後仕上げ作業が始まります。 加熱の終了までに、石積みのモルタルの強度はブランド強度の少なくとも20％になるはずです。

    春の雪解け期間中、建設研究所は冬の石積みモルタルの強度の増加を体系的に監視する必要があります。 設計者の監督の指示に従って、実験技術者はレンガ積みのいくつかの場所で、水平目地から少なくとも 50x50 mm のサンプル プレートを選択します。 窓の開口部の下に置くのが最善です。 これを行うには、2列のレンガを取り外し、特別なヘラまたはこてを使用して、モルタルプレートをレンガから分離します。

    サンプルは、付属の証明書とともに、テス​​トのために建設研究所に送られます。 付随する法律には、建物の階数と構造、壁の厚さ、サンプリング場所の位置、作業時間、サンプリング日、モルタルのデザインブランドが示されています。 解凍時の強度を測定することを目的とした冬季凍結溶液のサンプルは氷点下で保管されます。

    研究室に届けられた溶液サンプルから、一辺が20～40mmの立方体サンプルが作られるか、エンジニアの仙勇田氏の方法によれば、一辺がサンプルの厚さの約1.5倍の正方形の板が作られる。継ぎ目の厚さに等しいプレート。 立方体を得るには、2 枚のプレートを石膏の薄い層で接着します。これは、夏の石積みの接合部からモルタルをテストするときに立方体サンプルの支持面を平らにするためにも使用されます。

    冬期の石積みモルタルの解凍時の強度は、カーボランダムブロックやヤスリなどとの摩擦による石膏試験の代わりに、プレートの表面を平らにする圧縮試験によって決定されます。 この場合のサンプルの検査は、18〜20℃の温度の実験室で溶液を2時間解凍した後に実行する必要があります。 プレートにかかる荷重は、中央に取り付けられた 20 ～ 40 mm の金属ロッドを介して伝達されます。 ベースの側面またはロッドの直径は、プレートの厚さとほぼ同じである必要があります。 プレートの厚さの偏差を考慮して、テスト中に異なるセクションと直径のロッドのセットを用意することをお勧めします。

    溶液の圧縮強度は、破断荷重をロッドの断面積で割ることによって決定されます。 各サンプルから 5 つのサンプルがテストされ、算術平均値が決定されます。これは、特定のサンプルの溶液の強度の指標と考えられます。 エッジが 70.7 mm の立方体の溶液の強度を求めるには、プレートのテスト結果に 0.7 倍を掛けます。

    エッジが 30 ～ 40 mm の立方体サンプルをプレートから接着し、厚さ 1 ～ 2 mm の石膏層で平らにした試験結果を 0.65 倍し、同じく石膏で平らにしたプレートの試験結果は次のようになります。係数 0.4 を掛けます。 夏の石積みの場合、示された係数はそれぞれ 0.8 と 0.5 に等しくみなされます。

    モルタルサンプルの強度を試験するには、最大0.2MPaの誤差で強度を記録できるレバー計器と、リバース機能付き引張試験機RMP-500およびRM-50が使用されます。 これらのモルタル試験は、完全な解凍期間中のレンガ積みの安定性を確保するために必要な対策を開発するのに役立ちます。
    石造構造物の欠陥とその除去方法

    石造りの構造物の欠陥の原因は異なります。建物の個々の部分の不均一な沈下。 物理的、機械的、弾性特性が異なる、強度と剛性が異なる壁材（たとえば、砂石灰レンガとセラミックブロック）の使用に関連する設計誤差。 強度と耐凍害性の点で現在の規格の要件を満たさない壁材の使用。 基礎下の土を除去することによって生じる沈下を除去するために、通常、基礎と基礎の間の隙間に土を充填し、その後ディープバイブレーターで締め固めます。 場合によっては、石積みの完全な破壊を防ぐために、すべての耐力壁の下に鋳込み鉄筋コンクリート杭が設置されます。

    高層住宅の建物の積載された橋脚にセラミック化粧石と砂石灰レンガを組み合わせて使用​​したところ、亀裂が発生し、橋脚の内張りが膨らみ、その後崩壊しました。

    設計上の強度よりも強度が低いレンガや、低品質のモルタル、または硬化後に希釈されたモルタルを使用すると、石積みの強度と堅固さが大幅に低下し、石構造の変形や崩壊を引き起こす可能性があります。

    石の構造物に欠陥が発生する主な理由の 1 つは、石の加工品質が不十分であることです。 石積みの最も一般的な欠陥は、継ぎ目の肥厚、深さ 2 cm を超える空隙、メッシュ補強の欠如または不正確、柱または壁に母屋を支えるためのユニットを配置する際の設計からの逸脱などです。空隙の存在は、レンガが破損するという事実につながります。石の構造物では曲げ加工が始まり、曲げ加工時の強度は圧縮加工よりも大幅に低くなります。 プロジェクトで提供されている直径 3 ～ 4 mm の補強メッシュを、直径 5 ～ 6 mm の補強メッシュに置き換える場合があります。これは、そのような交換により耐荷重能力が向上すると考えられています。石積み。 ただし、この場合、レンガはモルタルの床ではなく棒の上にあるため、重大な局所的な圧潰応力がレンガに現れ、石積みに多数の垂直亀裂が発生します。

    メッシュ補強を使用して石積みの品質をチェックするときは、メッシュが設計に従って配置されていない、大きな隙間がある、またはメッシュの代わりに個々のロッドが配置されているという事実に対処する必要がありますが、いかなる場合も溶接メッシュを置き換えることはできません。

    検査中にレンガ積みに亀裂が見つかった場合は、その原因を特定して排除し、壁の変形が終了していることを確認する必要があります。 構造的沈下を修復し、亀裂の発生を制御するために、測地機器や器具、紐、ガラス、その他のビーコンが使用されます。 建設現場に既製のビーコンがない場合は、建築用石膏から現場で作ることができます。 これを行うには、壁に塗布したときに流れないような粘稠度の1：1組成（石膏：砂）の溶液を準備します。 レンガの壁が漆喰で覆われている場合は、ビーコンが設置されている場所で漆喰を倒し、石積みの接合部を取り除き、ほこりを取り除き、水で洗います。 ビーコンは、石積みへの接着力が弱いため、石積みの亀裂の開口部の増加が記録されないため、掃除されていない、または洗われていない石積みには設置できません。 石膏ビーコンは幅 5 ～ 6 cm、長さ約 20 cm で作られ、ビーコンの長さはひび割れの進行の性質に応じて現場で決定されます。 ビーコンの厚さは通常 10 ～ 15 mm です。

    ビーコンには番号が付けられ、設置日が記載されています。 観測ログには、ビーコンの位置、その番号、設置日、亀裂の最初の幅が記録されます。 ビーコンの状態は体系的に監視され (少なくとも 1 日 1 回)、これらの観察結果はログに記録されます。 ビーコンが壊れた場合は、その隣に新しいビーコンが設置され、インデックス付きの同じ番号が与えられます。 ビーコンが繰り返し変形（破壊）した場合は、予期せぬ沈下や構造物の倒壊の可能性を防ぐため、直ちに措置を講じる必要があります。 ビーコンの設置後 3 ～ 4 週間経過しても破壊が見られない場合は、管理対象構造物の変形が停止し、亀裂を修復できることを意味します。 個々の小さな亀裂は汚れやほこりを取り除き、ポルトランドセメントグレード400〜500を使用した1：3組成のセメントモルタルでこすります。

    大きな亀裂（幅20 mm以上）は、古い石材の一部を解体し、新しいものに交換することで修復されます。 レンガの厚さ1.5までの壁の亀裂をシールする場合、石積みの解体とシールは、レンガロックの形で壁の厚さ全体にわたって別々のセクションで連続して実行されます。 亀裂の幅が大きい場合（40 mm以上）、アンカーまたは金属製のタイを設置して石積みを固定します。

    古いレンガの壁、および無駄なスペースを大幅に利用して作られた壁や間仕切りの強度は、石積みに液体モルタルまたはセメントミルクを注入することで高めることができます。 建設現場では、耐荷重構造としてのレンガ柱は正当ではないことがわかっています。上層階の一部の柱は、下層階の柱に比べて大幅にずれています。 硬質モルタルを使用すると、継ぎ目の厚さが設計値よりも厚くなり、空継ぎ目が多くなり、レンガへのモルタルの接着が不十分になり、最終的には建てられた柱の堅牢性に影響を及ぼします。 多くの場合、レンガ柱の大部分を補強する必要がありました。 それらを強化する最も一般的な方法は、それらをクリップに組み込むことです。

    石積みの損傷の程度と生産能力に応じて、ケージはスチールメッシュ上のセメントプラスター、継ぎ目にスチールクランプを備えたレンガ、鉄筋コンクリート、またはスチールで作ることができます。

    柱の断面寸法を大幅に大きくせずに補強を行う必要がある場合は、スチールメッシュの上にセメント石膏でフレームを作成することをお勧めします。 メッシュは、ピッチ 150 ～ 200 mm の一連のクランプで構成され、直径 8 ～ 10 mm の縦方向の補強材によって相互接続されています。 このようにして形成されたメッシュを使用して、1：3（体積比）の組成のセメントモルタルから厚さ20〜25 mmの石膏が作られます。

    レンガフレームは実装が簡単ですが、その設計により、強化要素の断面寸法が大幅に増加します。 このタイプのクリップは、直径10〜12 mmの鋼製クランプで石積みの接合部を補強した端のレンガで作られています。

    石柱の耐荷重を高めるために、鉄筋コンクリートクリップが使用されます。 この場合、ケージの厚さは、原則として8〜10 cmで、直径10〜12 mmのクランプと縦方向の鉄筋が補強柱に取り付けられ、その後、M100グレードのコンクリートとコンクリートが充填されます。より高い。

    レンガ柱を鉄骨で補強するには大量の金属が必要ですが、これにより耐荷重能力が大幅に向上します。 レンガの質が悪いために壁にひび割れが生じた場合、1階の壁にも同様の補強をしなければならないことがよくあります。

    セラミックブロックの表面層のレンガ積みへの接着が壊れている場合は、石積みの継ぎ目や空隙、亀裂や外装が剥がれている場所に注入することによって、石積みと外装の一般的な強化を行うことができます。 これを行うには、向かい合うセラミック石の間の継ぎ目にチューブを取り付け、そこを通して組成1：3（体積比）の液体セメントモルタルを供給します。 注入する溶液の量とその広がりの半径を制御する必要があります。 後者は、壁の内側の漆喰の汚れの外観によって簡単に判断できます。

    クラッディングを強化し、突然の剥離から保護するために、スチールピンで固定することができます。 直径25 mmの穴が最大30°の角度で深さ25〜30 cmまで壁に開けられ、そこに鋼製のピンが被覆材と面一になるモルタルに配置されます。 事故を避けるためには、できるだけ早く石積み構造を強化するプロジェクトを開発し、設計者の監督によって規定されたすべての作業を作業製造者の直接監督の下で実行する必要があります。 完了すると、石の構造を強化するための作業を完了するための法令が作成されます。
    石材作品の受付

    石造りの構造物の受け入れのプロセスでは、実行される作業の量と品質、構造要素の作業図面への準拠、およびSNiP III-17-78の要件が決定されます。

    作業期間全体を通じて、建設組織の代表者と顧客の技術監督が隠れた作業の受け入れを実行し、適切な報告書を作成します。

    石造りの構造物を受け入れる場合、使用される材料、半製品、工場で製造された製品の品質はパスポートに従って確立され、建設中に準備されるモルタルとコンクリートの品質は臨床検査に従って決定されます。 使用された石材が建設研究所で管理試験を受けた場合には、これらの研究所での試験結果を承認のために提出する必要があります。

    完成した石造建造物の受け入れ中に、次のことが検査されます。

    – 正しい輸送、継ぎ目の厚さと充填。

    – 石積みの表面とコーナーの垂直性、水平性、真直度。

    – 沈下継手と伸縮継手の正しい配置。

    – 排煙ダクトと換気ダクトの正しい設置。

    – 埋め込み部品の存在と正しい取り付け。

    – ファサードの漆喰塗りされていないレンガ壁の表面の品質（色の均一性、包帯の付着、パターンおよび接合）。

    – さまざまな種類のスラブや石で裏打ちされたファサード表面の品質。

    – 建物からの地表水の排水を確保し、基礎や地下室の壁を地表水から保護します。

    石造りの構造物の品質を監視する際、構造物のサイズと位置の設計上の偏差を注意深く測定し、実際の偏差がSNiP III-17-78で指定された値を超えていないことを確認します。 許容偏差を表に示します。 1.38。

    アーチ、ヴォールト、擁壁、その他の特に重要な石造りの建造物の受け入れは、別の法律で正式に定められます。 石の作品の製造中に個々の構造の補強が行われた場合、受け入れ時に、補強の施工図と石の構造を強化するために実行された作業の特別な証明書が提示されます。 冬に完成した石造建造物を受け入れる場合、冬季作業日誌と隠れた作業の報告書が提示されます。

    表1.38

    レンガ、セラミック、規則的な形状の天然石で作られた構造物の、大きなブロックからのサイズと位置の許容誤差

    許容される偏差壁柱基礎設計寸法からの偏差: 厚さによる 151030 エッジと床のマークによる – 10 – 10 – 25 間仕切りの幅による – 15 – 開口部の幅による 15 – 隣接する窓開口部の軸の変位による 10 – 窓の位置の変位による構造物の軸101020石積みの表面と垂直からの角度の偏差: 1 階ごと 1010 – 建物全体 303030 壁の長さ 10 m あたりの石積みの列の水平からの偏差 15 ～ 30 石積みの垂直面の不規則性。長さ 2 m のラスを適用10

    プロセスコントロールカード

    レンガ造りの柱

    SNiP III-17-78、表。 8、pp. 2.10、3.1、3.5、3.15

    許容偏差: エッジと床のマークによると - 15 mm。 厚さ – 10 mm。 許可される：垂直継ぎ目の厚さ - 10 mm（個々の垂直継ぎ目の厚さ - 8 mm以上、15 mm以下）。 水平継ぎ目の厚さは10 mm以上15 mm以下です。 ポストの縫合糸ドレッシングシステムは 3 列です。

    許容偏差: 構造軸の変位 – 10 mm。 垂直からの石積みの表面とコーナーは、1つのフロアの場合 - 10 mm、建物全体の場合 - 30 mm。 2メートルのラスを適用するときの平面からの石積みの垂直面 - 5 mm。

    前面の未充填の継ぎ目（垂直のみ）の深さは 10 mm を超えてはなりません。 柱を敷設する場合、編んだり溶接した長方形メッシュやジグザグメッシュの代わりに個々のロッドを使用することは許可されません。

    テーブル内 1.39 に柱の建設時に規制対象となる作業を示します。

    隠された作業には以下が含まれます：柱のレンガ積み（端と床に印を付ける、梁のクッションを正しく配置する、クッション上で梁を支える、石積みに埋め込む）。

    表1.39

    柱のレンガ積み時の作業管理

    管理対象作業 管理の構成（何を管理するか） 管理の方法 管理の時期 誰が管理し、検査に関与するか 準備工事 柱基礎の品質、防水の有無 目視 石積み開始前 マスター レンガ、モルタルの品質、建具、埋め込み部品 目視、測定、パスポートや証明書の確認 石積みの開始前 マスター。 疑問がある場合 - 研究室 柱を位置合わせ軸に結びつける正確さ 視覚的に、建設の鉛直線 石積みの開始前 職長 柱のレンガ積み 寸法、継ぎ目の充填とドレッシング 折りたたみ式金属メーター 石積みの 5 m ごとの完了後 職長 幾何学的寸法セクションの折りたたみ式金属メーター 石積みプロセス中 職長 石積みの垂直性、表面の凹凸 施工鉛直線、プローブ付きストリップ、折りたたみ式金属メーター 各層で少なくとも 2 回 職長 石積み技術の正しさと継ぎ目のドレッシング 目視 作業中に石積みプロセス 職長 柱の実際の位置と設計上の位置 (軸) の適合。
    異なる階の柱の位置合わせ 建設鉛直線、折りたたみ式金属メーター 石積みプロセス中 職長 端と床のマーキング、梁のクッションの正しい設置、クッション上の梁の支持と石積みへの埋め込み 視覚的に、水平、折りたたみ式金属メーター 作業後クッションの設置と梁の設置 職長、測量士 石積みの補強 補強材の正しい配置、柱の高さに沿ったグリッド間の距離。 ロッドの直径とロッド間の距離 折りたたみ式金属メーター、キャリパー 鉄筋を敷設するときのマスター

    レンガの壁

    SNiP III-B.4-72、表。 8、pp. 1.9、2.5、2.10、3.5

    SNiP III-17-78

    許容偏差：長さ10 mあたりの水平からの石積みの列 - 15 mm。 垂直からの石積みの表面と角：床ごとに - 10 mm; 建物全体の場合 - 30 mm。 隣接する窓開口部の軸の変位による - 20 mm。 開口部の幅は+15mmです。

    2メートルのストリップを適用する場合、垂直面の凹凸は許容されます：漆喰なし - 5 mm; 石膏 – 10 mm。

    許容偏差: エッジと床のマークによると - 15 mm。 壁の幅は15 mmです。 構造の軸の変位による – 10 mm。 石積みの厚さ – +10 mm。

    許可されている：水平方向の縫い目の厚さは10 mm以上、15 mm以下です。 縦の縫い目の厚さは10 mmです（個々の縦の縫い目の厚さは8 mm以上15 mm以下です）。

    中空石積みを行う場合、前面にモルタルが充填されていない目地の深さは15 mmを超えてはなりません。

    モルタル混合物は、固まり始める前に使用する必要があります。 脱水混合物は許可されません。 混合物を硬化させるために水を加えることは禁止されています。 輸送中に分離する混合物は、使用前に混合する必要があります。

    石積みの隙間が垂直溝で作られている場合は、直径8 mmの3本のロッドの構造補強材を、石積みの高さに沿って2 mの間隔で石積みの溝の継ぎ目に配置する必要があります。各フロアのレベル。 レンガ壁を敷設する際の規制対象となる作業を表に示します。 1.40。

    隠れた作業には以下が含まれます。 壁のレンガ積み (換気ダクトの位置合わせと換気ユニットの密閉)。 石積みの補強（補強材の正しい配置、ロッドの直径）。 プレハブ鉄筋コンクリートスラブ、床の設置（壁上の床の支持、シーリング、定着）。 バルコニーの設置（バルコニーのシーリング、マーキング、傾斜）。

    表1.40

    壁のレンガ積み中の作業の制御

    管理対象業務 管理の構成（何を管理するか） 管理の方法 管理の時期 誰が管理し、検査に関与するのか 壁のレンガ積み レンガ、モルタル、埋設部分の補強の品質 外観検査、測定、パスポートや証明書の確認 以前職長の床の壁の敷設の開始。 疑問がある場合 - 研究室 軸レイアウトの正しさ 金属巻尺、折りたたみ式金属メーター 石積みの開始前 職長 床の石材カットオフの水平マーキング レベル、ラス、建物レベル 床パネルの設置前 職長、測量士 換気の位置合わせダクトと換気ユニットのシーリング 目視、鉛直線 床の壁の敷設完了後 職長 石積みの幾何学的寸法（厚さ、開口部） 折りたたみ金属メーター、金属巻尺 10 m 3 の石積みごとの完了後 マスター 石積みの垂直、水平および表面石積みのレベル 建設鉛管、建設用ラス プロセス中および完成後 石積みの継ぎ目のマスター品質（寸法と充填） 目視、折りたたみ金属メーター、2 メートルのラス 石積みの完成後 床の壁は 10 m 3 ごとモスキーマスター 車両金属の底部の内訳とマーク、石積みの開始の建設レベル、ラベルからのタグ付け + 石積みのきれいなポラニアルポスルから1 m、アパートのレイアウト、石積み石積みの開始 メロドラマの幾何学的なサイズ 壁の石積みの開始 マスターアーミメント 補強材の位置、ロッドの直径など 視覚的に折りたためる金属メーター 補強材を設置する前に 職長 プレハブ鉄筋コンクリートスラブ、床の設置 壁への床の支持、埋め込み、定着目視可倒式金属計 床設置後 職長 埋設部品の防食塗装 塗膜の厚さ、密度、密着性 目視厚さ計、彫刻型 埋設前 職長、研究室 バルコニーの設置 埋設、マーキングカ、バルコニーの傾斜 目視、可倒式金属計、建設レベル、2 メートルのストリップ バルコニー設置後 職長 まぐさの設置 まぐさの位置、サポート、配置、シーリング 目視、折りたたみ式金属メーター 設置後 マスター 階段踊り場の設置 踊り場の位置、サポート、配置、シーリング 目視、折りたたみ式金属メーター 後プラットフォーム、まぐさの設置 職長 埋め込み部品の溶接 長さ、高さ、溶接の品質 目視、ハンマーで叩く 防食塗装を行う前にマスター防音装置の設計、慎重な施工目視で完成直後マスター

    レンガブロックから壁を敷く

    SNiP III-V.4-72、表。 8、pp. 3.18、3.19、3.21、3.23

    SNiP III-17-78

    設計寸法からのブロック サイズの許容偏差: ブロックの厚さ - プラス 5 mm。 ブロックの長さと高さに沿って - プラス5から10 mm; 対角差 – 10 mm; 窓とドアの開口部の位置 – ± 10 mm。 埋め込み部品がずれた場合 – ±5 mm。

    設置時の許容偏差: 垂直からの石積みの表面と角度: フロアあたり – ±10 mm。 全高 – ±30 mm; エッジと床のマークによると – ±15 mm。 構造軸の変位による – ±10 mm; 水平から長さ10 m - 15 mmまでの石積みの列。

    テーブル内 1.41 は、レンガブロックで作られた壁の建設中に管理されるべきオブジェクトと操作を示します。

    隠された作業には次のものが含まれます。レンガブロックから壁を敷設します。 灯台ブロックを床レベルに正しく設置する。 排煙ダクトと換気ダクトを備えたブロックの設置。 埋め込み部品の取り付け。 サニタリーブロックのパイプの埋め込み部分の溶接。 プレハブ鉄筋コンクリート床版の設置。

    フレームの壁柱のピッチが6m以下の場合。

    耐震ポイントが7、8、9の敷地に建てられた建物の壁の高さがそれぞれ18、16、9メートル以下の場合。

    3.24. フレーム建物の自立壁の石積みはカテゴリー I または II (第 3.39 条による) でなければならず、壁に沿ったフレームの水平方向の変位を妨げないフレームとの柔軟な接続がなければなりません。

    フレームの壁と柱の表面の間には、少なくとも20 mmの隙間が必要です。 建物フレームに接続された耐震ベルトは、カバースラブのレベルと窓開口部の上部で壁の全長に沿って設置する必要があります。

    端壁および横壁と縦壁との交差点には、壁の高さ全体に耐震継手を取り付ける必要があります。

    3.25. フレーム建物の階段およびエレベータシャフトは、フレームの剛性に影響を与えない床から床までのセクションを備えた組み込み構造として、または地震荷重を吸収する剛性のコアとして構築する必要があります。

    計算された耐震性が 7 および 8 ポイントで高さ 5 階までのフレーム建物の場合、建物のフレームから分離された構造の形で建物計画内に階段とエレベーター シャフトを配置することが許可されます。 独立した構造の形で階段を建設することは許可されていません。

    3.26. 高層ビル（16 階以上）の耐荷重構造の場合は、ダイヤフラム、ブレース、または補強コアを備えたフレームを使用する必要があります。

    構造スキームを選択するときは、可塑性ゾーンが主にフレームの水平要素（クロスバー、まぐさ、ストラップビームなど）に生じるスキームを優先する必要があります。


    3.27. 上位の設計では、フレーム支柱の曲げやせん断変形に加え、軸方向の変形や基礎の追従性も考慮し、転倒に対する安定性を計算する必要があります。

    3.28. カテゴリー III の土壌 (表 1* による) で構成される敷地では、高度な知識の建設と、pos に示された建物の建設が必要です。 4テーブル 4. 許可されていません。

    3.29. 非岩盤土壌上の高層建物の基礎は、原則として杭または連続基礎スラブの形で作られる必要があります。

    大型パネル建物

    3.30. 大型パネルの建物は、縦壁と横壁を相互に組み合わせ、床やカバーを組み合わせて地震荷重に耐えられる単一の空間システムを構成するように設計する必要があります。

    大型パネルの建物を設計する場合は、次のことが必要です。

    壁と天井のパネルは、原則として部屋のサイズにする必要があります。

    補強出口、アンカーロッド、埋め込み部品を溶接し、収縮を抑えた細粒コンクリートで水平継ぎ目に沿った垂直ウェルと接合領域を埋め込むことにより、壁と天井パネルの接続を提供します。

    建物の外壁と壁の伸縮継手で床を支持する場合、床パネルからの補強出口と壁パネルの垂直補強材との間に溶接接続を提供します。

    3.31. 壁パネルの補強は、空間フレームまたは溶接補強メッシュの形で行う必要があります。 3層外壁パネルを使用する場合、内部の耐力コンクリート層の厚さは100mm以上必要です。

    3.32. 水平突合せジョイントの建設的な解決策は、継ぎ目における力の計算値の認識を確実にする必要があります。 パネル間の継ぎ目に必要な金属接続の断面積は計算によって決定されますが、敷地がある5階以下の高さの建物の場合は、継ぎ目の長さ1 mあたり1 cm2未満であってはなりません7 および 8 ポイントの地震力、長さ 1 m の縫い目あたり 0.5 cm2 以上 壁の交差部には垂直設計の鉄筋の 65% を超えて配置することはできません。

    3.33. 原則として、建物の長さと幅全体に沿った壁は連続していなければなりません。

    3.34. ロッジアは、原則として、隣接する壁の間の距離に等しい長さで建てられる必要があります。 ロッジアが外壁の平面にある場合は、鉄筋コンクリートフレームを設置する必要があります。

    出窓の設置は不可となります。

    レンガまたは石材で作られた荷重負荷壁を備えた建物

    3.35. 耐荷重レンガおよび石壁は、原則として、振動を使用する工場で製造されるレンガまたは石のパネルまたはブロックから、またはレンガや石へのモルタルの接着を高める特別な添加剤を含むモルタルを使用してレンガまたは石積みで構築される必要があります。石。

    耐震性が7ポイントと計算されると、レンガや石へのモルタルの接着強度を高める特別な添加剤を使用せずに、可塑剤を含むモルタルを使用して石積みの建物の耐力壁を構築することが許可されます。

    3.36. 計算された耐震性が 9 ポイント以上である耐力壁および自立壁 (鉄筋または鉄筋コンクリートの介在物で補強された壁を含む) のレンガや石積みを氷点下の温度で手作業で行うことは禁止されています。


    計算された地震活動が 8 ポイント以下の場合、冬の石積みは手作業で行うことができ、氷点下での溶液の硬化を確実にするために溶液に添加剤を必須で含めることができます。

    3.37. 石造りの構造の計算は、水平方向と垂直方向の地震力が同時に作用することを考慮して行われなければなりません。

    計算された地震度が 7 ～ 8 ポイントの場合の垂直地震荷重の値は 15%、9 ポイントの場合は対応する垂直静荷重の 30% に等しくみなされる必要があります。

    垂直地震荷重の作用方向 (上または下) は、問題の要素の応力状態にとってより不利であると見なす必要があります。

    3.38. 耐荷重性と自立性のある壁を敷設するか、フレームを埋めるには、次の製品と材料を使用する必要があります。

    a) グレード 75 以上の中実または中空レンガで、穴の大きさが 14 mm までのもの。 計算された耐震性が 7 ポイントの場合、グレード 75 以上のセラミック石の使用が許可されます。

    b) グレード 50 以上のコンクリート石、中実および中空ブロック（密度が少なくとも 1200 kg/m3 の軽量コンクリート製のものを含む）。

    a) 貝岩、等級 35 以上の石灰岩、または等級 50 以上の凝灰岩（珪長質を除く）で作られた石またはブロック。

    壁の部分石積みは、夏の条件では25以上、冬の条件では50以上のグレードの混合セメントモルタルを使用して実行する必要があります。 ブロックやパネルを敷設するには、少なくとも50グレードの溶液を使用する必要があります。

    3.39. 石積みは、地震の影響に対する耐性に応じていくつかのカテゴリーに分類されます。

    3.38 項に規定されている材料で作られたレンガまたは石積みのカテゴリー。 緩んだ縫い目に沿った軸張力に対する一時的な抵抗力 (通常の接着力) によって決まり、その値は次の制限内にある必要があります。

    通常の接着力を高めるには https://pandia.ru/text/78/304/images/image016_13.gif" width="16" height="21 src="> をプロジェクトで指定する必要があります。.gif" width=" 18" height="23"> 120 kPa (1.2 kgf/cm2) 以上、レンガや石積みの使用は許可されません。

    注..gif" width="17 height=22" height="22"> 建設エリアで実施されたテストの結果として得られたものです。

    R p = 0.45 (9)

    R結婚した = 0,7 (10)

    R hl = 0.8 (11)

    価値観 R R、 R水と Rレンガや石積みを破壊する場合、hlは対応する値を超えてはなりません。

    3.41. 鉄筋または鉄筋コンクリートの介在物で補強されていないレンガまたは石積みの耐力壁を持つ建物の床の高さは、計算された耐震性がそれぞれ 7、8、9 ポイントで 5、4、および 3.5 メートルを超えてはなりません。 。

    鉄筋または鉄筋コンクリートを使用して石積みを強化する場合、床の高さはそれぞれ6、5、4.5 mに等しくすることができます。

    この場合、床の高さと壁の厚さの比率は 12 以下である必要があります。

    3.42. 耐力壁のある建物では、外部縦壁に加えて、原則として少なくとも 1 つの内部縦壁が必要です。 横壁またはそれを置き換えるフレームの軸間の距離は計算によってチェックされ、表 9 に示されている距離を超えてはなりません。

    表9

    計算された地震活動のポイントでの距離、m

    注: 複雑な構造で作られた壁間の距離は、表 9 に示されている距離と比較して 30% 増やすことができます。

    3.43. 石造りの建物の壁要素の寸法は計算によって決定する必要があります。 表に示す要件を満たしている必要があります。 10.

    3.44. 床と覆いのレベルでは、モノリシック鉄筋コンクリート製、またはモノリシックジョイントと連続補強を備えたプレハブ製の耐震ベルトをすべての縦方向および横方向の壁に沿って設置する必要があります。 上層階の耐震ベルトは、補強材の垂直出口によって石積みに接続する必要があります。

    壁の輪郭に沿って一体の鉄筋コンクリート床が埋め込まれている建物では、これらの床のレベルに耐震ベルトを設置できない場合があります。

    3.45. 耐震ベルト（床の支持部分を含む）は、原則として壁の幅全体に設置する必要があります。 厚さ 500 mm 以上の外壁では、ベルトの幅を 100 ～ 150 mm 小さくすることができます。 ベルトの高さは少なくとも150 mm、コンクリートのグレード1 - 150以上である必要があります。

    耐震ベルトには縦方向の補強が必要です 4 d計算された地震活動が 7 ～ 8 ポイントで 4 以上の l0 d 12 - 9点で。

    3.46. 壁の接合部では、総面積が少なくとも1 cm2、長さ1.5 mの縦方向の鉄筋の断面を持つ補強メッシュを、計算された地震力で高さ700 mmごとに石積みに配置する必要があります。 7〜8ポイントおよび500 mm以降 - 9ポイント。

    屋根裏部屋の床より上の高さ400 mmを超える壁および柱の部分は、耐震ベルトに固定されたモノリシック鉄筋コンクリート介在物で補強または補強する必要があります。

    レンガ柱は、計算された耐震性が 7 ポイントの場合にのみ許可されます。 この場合、モルタルのグレードは50以上、柱の高さは4メートル以下とし、柱は壁に固定された梁で2方向に接続する必要があります。

    3.47. 建物の石垣の耐震性は、補強メッシュの使用、一体構造の作成、石積みのプレストレス、またはその他の実験的に証明された方法によって高める必要があります。

    垂直鉄筋コンクリート要素 (コア) は耐震ベルトに接続する必要があります。

    複雑な構造物の石積みに含まれる鉄筋コンクリートは、少なくとも片側が開いている必要があります。

    表10

    壁要素

    計算された地震活動における壁要素のサイズ、m、ポイント

    ノート

    敷設する場合、幅が少なくとも m のパーティション:

    コーナーの壁の幅は、表に示されている幅より25 cm大きくする必要があります。 幅が狭いパーティションは、鉄筋コンクリートフレームまたは補強材で補強する必要があります。

    2. 幅が m 以下の開口部、カテゴリー I または II の石積み用

    より大きな幅の開口部は鉄筋コンクリートフレームで縁取られる必要があります

    3. 壁の幅と開口部の幅の比率以上

    4. 平面図における壁の突出、これ以上なし、m

    5. コーニスの除去、これ以上は不要です。m:

    漆喰のない木材の撤去

    壁材から

    コーニスは許可されています

    耐震ベルトで接続された鉄筋コンクリート要素から

    木製、金属メッシュの上に漆喰仕上げ

    複雑な構造をフレームシステムとして設計する場合、耐震ベルトとその支柱との境界面は、充填作業を考慮してフレーム要素として計算および設計する必要があります。 この場合、ラックをコンクリートで固定するために設けられた溝は、少なくとも 2 つの側面が開いていなければなりません。 壁の端に鉄筋コンクリートを使用して複雑な構造を作成する場合は、石積みの水平ジョイントに配置されたクランプで縦方向の鉄筋をしっかりと接続する必要があります。 コンクリート介在物はグレード150以上でなければならず、圧延はグレード50以上の溶液で実行する必要があり、縦方向の鉄筋の量はコンクリート壁の断面積の0.8％を超えてはなりません。

    注: 橋脚の端にある鉄筋コンクリートの耐荷重は、地震効果を計算するときに考慮されますが、荷重の主な組み合わせの断面を計算するときには考慮すべきではありません。

    3.48. 耐力壁のある建築物においては、店舗等広い空きスペースを必要とする建物の１階部分は鉄筋コンクリート造とする。

    3.49. まぐさは、原則として、壁の厚さ全体に設置し、少なくとも 350 mm の深さまで石積みに埋め込む必要があります。 最大 1.5 m の開口幅で、まぐさのシールは 250 mm で可能です。

    3.50. 階段の踊り場の梁は石積みに少なくとも250 mmの深さまで埋め込み、固定する必要があります。

    ステップ、ストリンガー、プレハブフライトの固定、および踊り場と床の接続を提供する必要があります。 石材に埋め込まれたカンチレバーステップの建設は許可されていません。 計算された耐震性が8〜9ポイントである階段室の壁のドアと窓の開口部には、原則として鉄筋コンクリートフレームが必要です。

    3.51. 耐震強度が9ポイントと計算されるレンガまたは石積みの耐力壁を備えた3階建て以上の建物では、階段吹き抜けからの出口を建物の両側に配置する必要があります。

    鉄筋コンクリート構造物

    3.52. 曲げ要素および偏心圧縮要素の通常の部分の強度を計算するときは、係数 0.85 のコンクリートおよび鉄筋コンクリート構造の設計に関する SNiP に従って、コンクリートの圧縮ゾーンの制限特性を採用する必要があります。

    3.53. 偏心して圧縮された要素、および計算された耐震性が 8 ポイントおよび 9 ポイントである曲げ要素の圧縮ゾーンでは、クランプは次の距離で計算に従って設置する必要があります。 R ac 400 MPa (4000 kgf/cm2) - 400 mm 以下、ニットフレームの場合 - 12 mm 以下 d、溶接フレーム付き - 15 個以下 dで R ac 3 450 MPa (4500 kgf/cm2) - 300 mm 以下、ニットフレームの場合 - 10 mm 以下 d、溶接フレーム付き - 12 個以下 d、どこ d-圧縮された縦方向のロッドの最小直径。 この場合、横方向の補強により、圧縮されたロッドがどの方向にも曲がらないように固定する必要があります。

    溶接せずに作業鉄筋が重なっている場所の偏心的に圧縮された要素のクランプ間の距離は8を超えないようにする必要があります d.

    長手方向の補強材を備えた偏心的に圧縮された要素の総飽和度が 3% を超える場合、クランプは 8 インチ以下の距離に取り付ける必要があります。 dかつ250mmを超えないこと。

    3.54. 設計耐震性が 8 ポイントおよび 9 ポイントである多階建ての建物のフレームフレームの柱では、クランプの間隔（第 3.53 項に規定する要件を除く）は 1/2 を超えてはなりません。 h、耐荷重ダイヤフラムを備えたフレームの場合は不要です。 h、 どこ h- 長方形または I 断面の柱の最小辺サイズ。 この場合のクランプの直径は少なくとも8 mmである必要があります。

    3.55. ニットフレームでは、クランプの端を縦方向の鉄筋ロッドの周りで曲げ、コンクリートコアに少なくとも6インチ挿入する必要があります。 dクランプ。

    3.56. 高層フレーム建物のプレハブ柱の要素は、可能であれば、複数の階に拡大する必要があります。 プレキャスト柱の接合部は、曲げモーメントが低い領域に配置する必要があります。 溶接を行わずに柱を縦方向に重ねて補強することは許可されません。

    3.57. 地震の影響を考慮して荷重の特別な組み合わせを設計する対象となるプレストレスト構造では、セクションの強度条件から決定される力が、亀裂の形成中にセクションによって吸収される力を少なくとも 25% 超えなければなりません。 .

    3.58. プレストレスト構造では、破断後の相対伸びが 2% 未満の補強材を使用することは許可されません。

    3.59. 特別なアンカーを使用せずに計算された耐震性が 9 ポイントの建物および構造物では、補強ロープおよび直径 28 mm を超える周期プロファイルロッド補強を使用することは許可されません。

    3.60. コンクリート上で鉄筋が張られたプレストレスト構造では、プレストレスト鉄筋を閉じた溝の中に配置し、その後コンクリートまたはモルタルで密閉する必要があります。

    4. 交通機関

    一般規定

    4.1. このセクションの指示は、I ～ IV カテゴリーの鉄道、I ～ IV、IIIp および IVp カテゴリーの高速道路、地下鉄、高速都市道路、および耐震性が 7、8、9 ポイントの地域を走るメインストリートの設計に適用されます。 。

    注: 1. 輸送目的の生産、補助、倉庫およびその他の建物は、セクション 2 および 3 の指示に従って設計する必要があります。

    2. カテゴリー V の鉄道および産業企業の線路上の構造物を設計する場合、プロジェクトを承認する組織との合意に基づいて地震荷重を考慮することができます。

    4.2. このセクションでは、設計耐震性が 7、8、9 ポイントの輸送構造物の設計に対する特別な要件を定めます。 輸送構造物の計算された地震活動は、4.3 項の指示に従って決定されます。

    4.3. 長さ 500 メートルを超えるトンネルと橋のプロジェクトは、特別な工学研究と地震学研究からのデータを考慮して、プロジェクトを承認する組織と合意して確立された計算された地震活動に基づいて開発される必要があります。

    カテゴリーI～IIIの鉄道、高速道路、高速都市道路、幹線道路にある長さ500m以下のトンネルや橋、その他の人工構造物の計算地震力は、計算された地震力と等しいと仮定されます。建設現場のポイントは9ポイント以下。

    IV-V カテゴリーの鉄道、産業企業の線路、IV、III、IV カテゴリーの道路上の人工構造物、およびすべてのカテゴリーの道路上の堤防、掘削、換気および排水トンネルの耐震性の計算が行われます。耐震工事現場よりも1ポイント低い。

    注：長さ500m以下のトンネル、橋梁その他の人工道路構造物の建設現場の耐震性、盛土や掘削工事の現場の耐震性は、原則として一般土木データに基づいて判断すること。 4.4 項に規定されている追加要件を考慮した、表 1* に従った地質調査。

    4.4. 特殊な土木地質条件（複雑な地形や地質、河床や氾濫原、地下工事などの敷地）に建設される輸送構造物の建設のための測量中、およびこれらの構造物を設計する際には、 30％の砂粘土フィラーを含む火成岩、および高密度の砂利および中密度の水を飽和した砂は、耐震特性に従ってカテゴリー II 土壌として分類されるべきである。 粘稠度指数 0.25 の粘土質土壌< イリノイ州気孔率で £ 0.5 e< 粘土とロームの場合は 0.9、 e < 0,7 для супесей - к грунтам III категории.

    ノート。 トンネル建設現場の耐震性は、トンネルが埋め込まれている地盤の耐震性に応じて決定する必要があります。

    2. 基礎が浅い橋梁及び擁壁の建設現場の耐震性は、基礎跡の地盤の耐震性に応じて決定する必要があります。

    3. 深基礎の橋梁の建設現場の耐震性は、原則として自然地表から数えて上層 10 メートルの地盤の耐震性と切土時の地盤の耐震性に応じて決定する。土壌 - 切断後の土壌の表面から。 構造物の計算で基礎によって切り取られた土塊の慣性力が考慮される場合、建設現場の耐震性は基礎痕跡に位置する土の耐震特性に応じて確立されます。

    4. 堤防及び堤防下の管の建設現場の耐震性は、堤防基礎の上層 10 メートルの地盤の耐震性に応じて決定するものとする。

    5. 掘削工事現場の耐震性は、掘削法面の等高線から数えて 10 メートルの層の地盤の耐震性によって判断できます。

    道路ルート

    4.5. 耐震性が7、8、9ポイントの地域の道路を追跡する場合、原則として、工学的および地質学的観点から特に不利な地域、特に地滑り、地滑り、雪崩の可能性のある地域を避ける必要があります。

    4.6. 斜面の急勾配が 1:1.5 を超える岩石の多い斜面ではない、耐震性が 8 および 9 ポイントの地域での道路のルートは、特別な工学地質調査の結果に基づいてのみ許可されます。 急勾配が 1:1 以上の岩場以外の斜面に沿った道路の迂回は許可されません。

    基板とウェイの上部構造

    4.7. 計算された地震活動が 9 ポイントで、盛土の高さ（掘削深さ）が 4 m 以上の場合、非岩盤土で作られた路床の法面は、非岩盤用に設計された法面の 1:0.25 の位置で取得する必要があります。地震地域。 急勾配1:2.25以下の法面については、非耐震地域の基準に基づいて設計することができます。

    岩盤土壌にある掘削や半掘削の法面、充填剤含有量が20重量％未満の粗粒土で作られた盛土の法面も、非耐震地域の基準に従って設計することができます。

    使用する石垣材やモルタルの品質に対する要求をさらに高める必要があります。 石、レンガ、ブロックの表面は、敷設する前にほこりを取り除いてください。 石積みの建設を目的としたモルタルでは、ポルトランドセメントを結合剤として使用する必要があります。

    石材工事が始まる前に建設研究所は、地元の石垣材料のプレウェット量とモルタル混合物の含水量との間の最適な関係を決定します。 高い保水能力を持つ溶液が使用されます (水分離率は 2% 以下)。 可塑剤を含まないセメントモルタルの使用は許可されていません。

    レンガとセラミックの穴付き石の石積み は、次の追加要件に従って実行されます。石造りの構造物の石積みは、各列の構造物の厚さ全体に建てられます。 石積みの水平、垂直、横、縦の目地をモルタルで完全に充填し、石積みの外側のモルタルを切断します。 相互に隣接する場所の石積みの壁は同時に建てられます。 埋め戻しを含む接着された石積みの列は、石とレンガ全体で配置されます。 建てられている石積みの一時的な（アセンブリ）破損は、傾斜した溝で終わり、壁の構造補強の場所の外側に位置します。

    レンガ積みを補強する場合（柱）の場合、特定の石積みの継ぎ目の平均厚さを維持しながら、鉄筋が配置されている継ぎ目の厚さが鉄筋の直径を少なくとも 4 mm 超えることを確認する必要があります。 石積み補強用の横メッシュのワイヤーの直径は、3 mm 以上、8 mm 以下であることが許可されます。 線径が5mmを超える場合はジグザグメッシュを使用してください。 編んだり溶接した長方形メッシュやジグザグメッシュの代わりに、個々のロッド（隣接する縫い目に相互に垂直に配置）を使用することは禁止されています。

    鉄筋の配置を制御するには柱と橋脚をメッシュで補強する場合、各メッシュの個々のロッド（少なくとも 2 本）の端を石積みの水平目地から 2 ～ 3 mm 離す必要があります。

    石積みのプロセス中、建設者または職人は、母屋、梁、デッキ、床パネルを壁や柱に固定する方法が設計と一致していることを確認する必要があります。 内壁や柱の上にある分割母屋や梁の端は、接続して石積みに埋め込む必要があります。 設計に従って、母屋と梁の端の下に鉄筋コンクリートまたは金属パッドが敷かれます。

    普通またはくさびまぐさを敷く場合選択された全レンガのみを使用し、モルタルグレード 25 以上を使用する必要があります。 まぐさは、開口部の斜面から少なくとも 25 cm の距離で壁に埋め込まれます。 レンガの最下列の下に、直径4〜6 mmの積み重ねられた鉄または鋼線が、レンテルの半分のまぐさの各部分に断面積0.2 cm2の棒1本の割合でモルタルの層に配置されます。設計がより強力な補強を提供しない限り、厚くなります。

    コーニスを敷くときは各列の張り出しはレンガの長さの 1/3 を超えてはならず、コーニスの総延長は壁の厚さの半分を超えてはなりません。 オフセットが大きいコーニスは補強するか、鉄筋コンクリートスラブなどで作り、石積みに埋め込んだアンカーで補強する必要があります。

    壁のレンガ積みは要件に従って実行する必要があります SNiP 3.03.01-87。 レンガ積みの生産中、受け入れは隠蔽された作業報告書に従って実行されます。 受理対象となる隠れた工事には以下が含まれます。 防水工事が完了していること。 取り付けられた付属品。 母屋と梁が支える場所の石積みの領域。 埋め込み部品の取り付け - 接続、アンカーなど。 コーニスとバルコニーの固定。 石材に埋め込まれた鋼要素および部品の腐食からの保護。 壁や柱の母屋や梁の端を密閉する（支持板、アンカー、その他の必要な部品の存在）。 堆積節理。 床スラブを壁などに支える。