Tidak mungkin untuk sepenuhnya menghilangkan kemungkinan kebakaran, oleh karena itu pemilik perusahaan dan organisasi, pemilik bangunan dan struktur pribadi, serta penyewa harus berhati-hati dalam pemilihan dan penempatan tangki pemadam kebakaran yang benar.

Kondisi khusus untuk penempatan kontainer

Untuk memadamkan api, digunakan sumber air - reservoir alami atau buatan. Jika tidak ada di dekat perusahaan, diperlukan tangki pemadam kebakaran, wadah untuk menyimpan air jika diperlukan pemadaman api.

Untuk menempatkan tangki, para ahli dengan hati-hati memilih lokasi dan jenis tangki yang memenuhi kebutuhan perusahaan. Untuk perhitungannya, faktor-faktor seperti kecepatan pengisian wadah dengan air, penyediaan air ke hidran kebakaran, kemungkinan pembekuan, dan penguapan diperhitungkan. Jika ada ancaman pembekuan air, wadahnya diperdalam jauh ke dalam tanah, atau ditempatkan di ruangan berpemanas, dan selama penguapan, aliran air tambahan disediakan. Di daerah beriklim sedang, penempatan di permukaan tanah dimungkinkan.

Jenis wadah menurut bahan yang digunakan

• Logam - terbuat dari baja lembaran tebal dengan cara pengelasan, dengan lapisan anti korosi. Mereka dibuat dalam silinder horizontal atau vertikal (volume 100 hingga 5,0 ribu meter kubik). Kadang-kadang, untuk tujuan ini, digunakan tangki kereta api bekas dengan kapasitas 20 - 100 meter kubik, dihubungkan dari bawah dengan pipa;
• Beton bertulang monolitik atau dirakit dari panel dengan sambungan sudut dan bawah monolitik - tangki dengan volume lebih dari 5,0 ribu meter kubik. m.memiliki bukaan untuk pemasukan air. Volume wadah tergantung pada perhitungan desain objek yang dilindungi;
• Wadah plastik telah aktif digunakan akhir-akhir ini. Bobotnya ringan. Air mempertahankan kualitasnya. Para ahli mengutarakan pendapat tentang kemungkinan pengoperasian hingga 50 tahun. Volume tangki mencapai 200,0 ribu meter kubik. M.

Klasifikasi berdasarkan lokasi dan tujuan

Ada wadah pemadam kebakaran, baik yang stasioner, dijelaskan di atas, maupun portabel untuk kendaraan (mobil, helikopter). Tangki bergerak memiliki desain yang ringan, cepat terhubung dan diisi air, serta dapat diandalkan dalam pengoperasiannya.

Tangki pemadam kebakaran harus memenuhi parameter yang diatur dan memenuhi parameter tertentu. Volume air yang disimpan dalam reservoir harus cukup untuk memadamkan api dari hidran eksternal dan keran internal.

Tergantung pada tujuannya, volume wadah dibagi menjadi:

• keadaan darurat;
• petugas pemadam kebakaran;
• tambahan;
• mengatur.

Keadaan darurat volume tersebut dimaksudkan jika terjadi situasi yang tidak terduga terkait dengan kerusakan sistem pasokan air, untuk mengisi kembali pasokan air. Ini menyediakan aliran masuk yang diperlukan dari jaringan sementara kerusakan pasokan air sedang diperbaiki.

Pemadam kebakaran dirancang untuk penggunaan air selama pemadaman kebakaran dan kebutuhan produksi terkait yang terkait dengan penjinakan elemen.

Tambahan digunakan jika benda tersebut terletak di luar kawasan berpenduduk dan diperlukan lebih dari 40 liter air per detik untuk pemadaman.

Peraturan dihitung dengan rumus khusus dengan memperhatikan jadwal pengisian dan penambahan air, jika penyediaannya terjadi tanpa gangguan.

Fitur desain wadah

Wadah api terdiri dari unsur-unsur berikut:

• pipa masuk dan keluar;
• ventilasi;
• perangkat luapan;
• pipa saluran air;
• tangga;
• menetas

Dimungkinkan untuk memasang elemen tambahan: sensor yang mencegah luapan, perangkat untuk memantau ketinggian air, jendela atap, saluran pipa pembilas.

Pipa suplai di ujungnya memiliki diffuser yang terletak satu meter di atas permukaan air. Bingkisan dengan kisi-kisi dipasang di pipa saluran keluar di bagian bawah. Perbedaan antara pasokan maksimum dan pengambilan air minimum mewakili karakteristik perangkat pelimpah. Bagian bawah tangki agak miring ke arah pipa pembuangan yang terhubung ke saluran pembuangan atau parit.

Letak palka diatur sedemikian rupa sehingga memberikan akses leluasa pada pipa saluran masuk dan saluran keluar. Jika penyimpanan air minum disediakan, palka harus dikunci dengan aman dan dapat ditutup rapat. Tangki dilengkapi dengan ventilasi, dan untuk air minum, filter untuk melindungi dari udara yang terkontaminasi.

Perhitungan volume kontainer

Peraturan keselamatan kebakaran mengharuskan perusahaan memiliki setidaknya dua tangki pemadam kebakaran, yang harus ditempatkan secara terpisah satu sama lain dan diisi dengan air setidaknya hingga setengah volumenya.

Kapasitas api dihitung menggunakan rumus khusus. Untuk melakukan ini, tentukan jumlah air yang dibutuhkan:

• untuk memadamkan api yang berlangsung selama tiga jam,
• untuk kebutuhan ekonomi yang berkaitan dengan pemadaman kebakaran,
• untuk menyiram benda-benda di dekatnya agar tidak terbakar.

Ini adalah definisi volume aslinya. Nilai-nilai yang menguranginya adalah jumlah dari laju penyediaan air dan kemungkinan pengisian kembali persediaan jika terjadi kebakaran.

Radius layanan adalah:

• 100 - 150 m bila tangki dilengkapi dengan pompa kebakaran;
• 200 m - di hadapan stasiun dan pompa pemadam kebakaran;
• Hingga 10 m - kategori tahan api 1 dan 2;
• 30 m - kategori 3 dan 5.

Pasokan air eksternal harus ada di setiap fasilitas industri dan pertanian. Untuk perdesaan angkanya sedikit berbeda yaitu 5 l/s, sedangkan di perkotaan untuk servis gedung bertingkat, misalnya gedung 12 lantai, konsumsinya 35 l/s.

Lokasi tangki

Tangki pemadam kebakaran harus ditempatkan sedemikian rupa sehingga memberikan akses yang mudah bagi mesin pemadam kebakaran dan layanan darurat jika terjadi kebakaran. Pintu masuknya harus dibuka kapan saja sepanjang hari. Kapasitas dan lokasi tangki perlu dihitung sedemikian rupa sehingga menyediakan aliran air minimal 4 meter di atasnya.

Volume kontainer yang dihitung dengan benar berfungsi sebagai jaminan keberhasilan pemadaman api dan pencegahan kebakaran di gedung dan area sekitar.

Berdasarkan pengalaman dan statistik dari Kementerian Situasi Darurat Rusia, sayangnya, jelas bahwa tidak peduli seberapa hati-hati pemilik gedung/struktur, manajemen perusahaan/organisasi, lembaga pemerintah; dan juga para penyewa tidak peduli untuk memastikan keamanan di tempat mereka, namun kemungkinan kebakaran tidak bisa dikesampingkan 100%.

Dimana dan mengapa dibutuhkan

Jika terjadi keadaan darurat, tentu saja kehadiran APS, , PC yang efisien dan lengkap dalam banyak kasus akan membantu melokalisasi dan kemudian menghilangkan sumber api pada tahap awal, mencegahnya menyebar ke ruangan yang berdekatan dan lantai atas; yang hanya dapat dicegah dengan pintu kebakaran, palka, dan jendela buatan pabrik yang bersertifikat sesuai persyaratan keselamatan kebakaran dan dipasang dengan benar pada bukaan konstruksi/teknologi.

Namun hal ini tidak selalu memungkinkan karena alasan obyektif - tergantung pada beban yang mudah terbakar, bahaya zat/bahan yang ada di dalam bangunan, beredar/diangkut dalam perangkat, instalasi peralatan teknologi, disimpan di gudang untuk bahan mentah dan produk komersial, dan situasi tertentu.

Dalam hal ini, dari penyebaran api ke seluruh wilayah perumahan/pedesaan, perusahaan industri, pemukiman dari desa liburan kecil hingga pusat regional, kota; dan bahkan jika, menurut “hukum kekejaman”, angin kencang bertiup saat ini, yang menurut statistik, tidak jarang terjadi dalam situasi darurat dan sulit seperti itu, hanya hal-hal berikut yang benar-benar dapat menyelamatkan:

• , yang tidak akan membiarkan api yang berhamburan, api yang berkilauan, efek termal yang kuat dari bangunan, struktur, dan struktur yang terbakar untuk menyulut bangunan di sekitarnya.
• Unit lokal Kementerian Situasi Darurat, serta unit pemadam kebakaran departemen dan swasta yang memiliki peralatan khusus untuk memadamkan kebakaran, anggota polisi lalu lintas perusahaan, organisasi, lembaga di mana tersedia pompa motor/stasiun pemadam kebakaran.
• Pasokan air eksternal pemadam kebakaran, yang merupakan satu-satunya yang dapat menyediakan pasokan air dalam jumlah besar, total volume air, hampir setiap saat diperlukan baik untuk dan untuk penyiraman lebih lanjut di semua tempat terjadinya, pengembangan, untuk menghindari kebakaran berulang.

Tanpa pasokan air seperti itu, tidak ada unit pemadam kebakaran yang dapat mengatasi kebakaran, bahkan jika mereka memiliki, di kota-kota besar yang sama, banyak staf peralatan khusus. Lagi pula, volume air yang dibawa dalam wadahnya tidak begitu besar, hanya dihitung dalam hitungan menit kerja intensif saat mensuplai batang untuk memadamkan api; dan waktu untuk pengisian bahan bakar/pengisian kembali perbekalan, pemasangan stasiun pompa tambahan untuk memompa dari jauh, sebagai suatu peraturan, sangat penting dalam kondisi kebakaran yang menyebar dan semakin besar.

Di kota-kota, tentu saja, ini adalah jaringan pasokan air pemadam kebakaran eksternal, biasanya diletakkan di bawah tanah untuk melindungi dari pembekuan di musim dingin, dipasang di saluran utama, cabang samping, hingga ke jalur yang jauh, terpencil, termasuk jalan buntu; hidran kebakaran - perangkat teknis yang dipasang di sumur khusus untuk pemeliharaan, yang dirancang untuk menghubungkan truk pemadam kebakaran dan stasiun pompa bergerak ke sana.

Di pemukiman yang lebih kecil - pusat regional di pedesaan, padang rumput, daerah taiga, kota kecil, desa, di wilayah fasilitas produksi terpisah yang terletak jauh dari batas kota, perusahaan industri, berbagai objek untuk keperluan sipil dan pertahanan - ini adalah dermaga di sungai dan danau, kolam, untuk memasang peralatan khusus dengan pompa; reservoir buatan - reservoir api dengan cadangan darurat, dirancang dan dibuat khusus untuk memadamkan api. Mereka datang dalam berbagai jenis, baik dalam desain maupun bahan dan metode konstruksi.

Penting! Terlepas dari pendapat yang tersebar luas, bahkan di kalangan insinyur dan personel teknis perusahaan/organisasi, pengeboran sumur bawah tanah di daerah tanpa air, bahkan dengan aliran air yang sangat besar dan konstan, tidak akan menggantikan pembangunan waduk/waduk kebakaran. Norma/aturan keselamatan industri yang ditetapkan oleh negara sangat bertentangan dengan hal ini.

Alasannya sederhana dan jelas - sumbernya terlalu tidak dapat diandalkan. Pasokan air dari bawah tanah dapat berkurang hingga laju aliran yang tidak dapat diterima untuk tujuan pemadaman kebakaran atau berhenti sama sekali kapan saja; yang sama sekali tidak jarang dilakukan dengan seleksi yang intensif dan semaksimal mungkin secara teknis selama jangka waktu yang diperlukan untuk menghilangkan api sepenuhnya dan konsekuensinya.

Namun menggunakannya untuk mengisi dan menjaga pasokan air yang diperlukan dalam tangki pemadam kebakaran adalah keputusan yang tepat, yang beralasan baik dari sudut pandang teknis dan ekonomi. Bagaimanapun, secara sederhana, mengangkut air jauh bukanlah keputusan paling cerdas dalam situasi seperti itu.

Di atas tanah dan di bawah tanah

Hingga saat ini, di kota-kota Rusia Anda masih dapat menemukan menara air yang pernah digunakan, termasuk sebagai tangki pemadam kebakaran untuk memadamkan api dan peralatan pengisian bahan bakar. Saat ini, sebagian besar, jika tidak dibongkar, digunakan sebagai bangunan umum, telah direkonstruksi, diubah menjadi tempat katering umum, klub, dan museum.

Tangki pemadam kebakaran yang termasuk dalam daftar ini mungkin merupakan bagian dari sistem pasokan air rekayasa umum dari fasilitas yang dilindungi, kemudian dihubungkan melalui pipa ke stasiun pompa, dan kemudian ke pasokan air internal, instalasi sistem pengendalian kebakaran otomatis yang menyala secara otomatis/manual. ; atau berfungsi sebagai sumber utama atau tambahan untuk pemasukan air dalam keadaan darurat dengan peralatan khusus bergerak dari unit Kementerian Situasi Darurat Rusia, unit departemen atau polisi lalu lintas.

Definisi: Menurut dokumen resmi yang sama, tangki pemadam kebakaran, biasanya logam/beton bertulang, dianggap sebagai struktur tangki yang direkayasa. Satu-satunya tujuannya adalah untuk menyimpan persediaan air untuk pemadaman.

Persyaratan khusus standar ini (klausul 4.1.SP 8.13130.2009) adalah sebagai berikut - pasokan air eksternal untuk pemadaman kebakaran harus tersedia di wilayah semua pemukiman dan perusahaan/organisasi.

Pada saat yang sama, diperbolehkan untuk menggunakannya dari sumber buatan - waduk, waduk untuk objek perlindungan berikut:

• Permukiman dengan jumlah penduduk kurang dari 5 ribu jiwa.
• Terletak di luar batas pemukiman, bangunan terpisah karena tidak adanya kemungkinan memasang jaringan pasokan air yang menyediakan aliran untuk pemadaman eksternal dari kemungkinan kebakaran.
• Bangunan apa pun yang laju alirannya tidak melebihi 10 l/s.
• Bangunan bertingkat rendah, bila luasnya tidak melebihi kompartemen kebakaran yang diizinkan menurut standar.

Konsumsi air yang dibutuhkan untuk objek yang dilindungi sangat bervariasi - dari 5 l/s untuk pemukiman pedesaan, hingga 35 l/s jika ketinggian bangunan mencapai 12 lantai dan luas bangunan melebihi 50 ribu meter persegi. M.; apa yang harus diperhitungkan oleh karyawan organisasi desain ketika menghitung total volume tangki pemadam kebakaran, yang juga harus:

• Distribusikan dalam setidaknya dua wadah, masing-masing 50% dari total volume.
• Menyediakan pemadaman api untuk semua pemukiman pedesaan, bangunan perusahaan yang berlokasi terpisah, termasuk gudang kayu tertutup - setidaknya selama 3 jam.

Kecuali:

• Gedung I, II SO, kategori G, D – 2 jam.
• Gudang, tempat penyimpanan kayu terbuka – 5 jam.

Setelah pemadaman berakhir, dan akibatnya, pengurangan pasokan air secara signifikan, hingga pengosongan tangki pemadam kebakaran, standar menetapkan periode pemulihan maksimum:

• Untuk perusahaan industri dengan kategori A, B, C, serta pemukiman, jika berada di wilayahnya - tidak lebih dari 1 hari.
• Kategori G, D – 1,5 hari.
• Untuk perusahaan pertanian dan daerah berpenduduk – 3 hari.

Radius layanan berikut telah ditetapkan untuk tangki pemadam kebakaran di wilayah pemukiman dan perusahaan, serta jarak (sekat kebakaran) ke bangunan:

• Jika tangki dilengkapi dengan pompa kebakaran - dari 100 hingga 150 m, tergantung pada jenis dan tujuan bangunan.
• Dilengkapi dengan pompa/stasiun pemadam kebakaran – hingga 200 m.
• Dari kategori tahan api I, II – tidak lebih dekat dari 10 m.
• Dari III–V – 30 m.

Diperbolehkan menempatkan stasiun pompa tangki pemadam kebakaran di gedung perusahaan industri yang mereka layani, dipisahkan oleh penghalang api dengan perangkat lunak REI 120, dengan pintu keluar terpisah ke luar.

Dalam mengembangkan dokumentasi kerja, harus berpedoman pada prinsip aksesibilitas bagi unit-unit Kementerian Situasi Darurat dan anggota DPD setiap saat sepanjang hari, yang harus dipastikan baik melalui tata letak lokasi di wilayah tersebut, pintu masuk, dan dengan pelaksanaan konstruktif dan teknis.

Saat merancang tangki api di atas tanah/bawah tanah, standar dan peraturan keselamatan berikut digunakan:

• Informasi dasar tentang (sebagaimana telah diubah).
• ), mengatur pembuatan jaringan di wilayah tersebut.

Semuanya butuh perhitungan. Tangki pemadam kebakaran terlalu penting untuk keselamatan manusia, pelestarian bangunan, struktur, peralatan, properti, dan inventaris di dalamnya; membatasi diri pada satu peti kemas kereta api bekas, yang dikubur dangkal di wilayah desa atau perusahaan tersendiri, dan dengan bangga melaporkan hal ini kepada inspektur GPN pada saat pemeriksaan. Reaksinya kecil kemungkinannya akan menyenangkan administrasi penyelesaian atau manajemen perusahaan.

Perhitungan kekuatan dan sarana dilakukan dalam kasus berikut:

• ketika menentukan jumlah kekuatan dan sarana yang diperlukan untuk memadamkan api;
• selama studi operasional-taktis suatu objek;
• saat mengembangkan rencana pemadaman kebakaran;
• dalam persiapan latihan dan kelas taktis api;
• saat melakukan pekerjaan eksperimental untuk menentukan efektivitas bahan pemadam;
• dalam proses penyelidikan kebakaran untuk menilai tindakan RTP dan unit.

Perhitungan kekuatan dan sarana untuk memadamkan api bahan dan bahan padat yang mudah terbakar dengan air (menyebarkan api)

• • karakteristik benda (dimensi geometris, sifat beban api dan penempatannya pada benda, letak sumber air relatif terhadap benda);
  • waktu sejak terjadinya kebakaran hingga dilaporkan (tergantung pada ketersediaan jenis peralatan keamanan, peralatan komunikasi dan alarm di fasilitas, kebenaran tindakan orang yang menemukan kebakaran, dll.);
  • kecepatan linier penyebaran api Vaku;
  • kekuatan dan sarana yang ditentukan oleh jadwal keberangkatan dan waktu pemusatannya;
  • intensitas pasokan bahan pemadam kebakaran SAYAtr.

1) Penentuan waktu terjadinya kebakaran pada berbagai titik waktu.

Tahapan perkembangan kebakaran berikut ini dibedakan:

• 1, 2 tahap pengembangan api gratis, dan pada tahap 1 ( T hingga 10 menit) kecepatan rambat linier diambil sama dengan 50% dari nilai maksimumnya (tabel), karakteristik kategori objek tertentu, dan dari waktu lebih dari 10 menit dianggap sama dengan nilai maksimum;
• Tahap 3 ditandai dengan dimulainya pemasukan batang pertama untuk memadamkan api, akibatnya kecepatan linier perambatan api berkurang, oleh karena itu, dalam jangka waktu dari saat pemasukan batang pertama sampai saat pembatasan. penyebaran api (momen lokalisasi), nilainya diambil sama dengan 0,5 V aku . Ketika kondisi lokalisasi terpenuhi V aku = 0 .
• Tahap 4 – pemadaman api.

T St. = T memperbarui + T laporan + T Duduk + T sl + T saudara (menit), dimana

• TSt.– waktu terjadinya api bebas pada saat kedatangan unit;
• Tmemperbarui – waktu berkembangnya kebakaran dari saat terjadinya sampai saat terdeteksi ( 2 menit.– dengan adanya APS atau AUPT, 2-5 menit.– dengan tugas 24 jam, 5 menit.– dalam semua kasus lainnya);
• Tlaporan– waktu pelaporan kebakaran ke pemadam kebakaran ( 1 menit.– jika telepon terletak di tempat petugas jaga, 2 menit.– jika telepon berada di ruangan lain);
• TDuduk= 1 menit.– waktu pengumpulan personel dalam keadaan siaga;
• Tsl– waktu tempuh pemadam kebakaran ( 2 menit. dalam jarak 1 km);
• Tsaudara– waktu penempatan tempur (3 menit saat memberi makan barel pertama, 5 menit dalam kasus lain).

2) Penentuan jarak R dilalui oleh bagian depan pembakaran selama waktu tersebut T .

pada TSt.≤ 10 menit:R = 0,5 ·Vaku · TSt.(M);

pada Tbb> 10 menit:R = 0,5 ·Vaku · 10 + Vaku · (Tbb – 10)= 5 ·Vaku + Vaku· (Tbb – 10) (M);

pada Tbb < T* ≤ Tbaiklah : R = 5 ·Vaku + Vaku· (Tbb – 10) + 0,5 ·Vaku· (T* – Tbb) (M).

• Di mana T St. – waktu pengembangan bebas,
• T bb – waktu pada saat batang pertama dimasukkan untuk dipadamkan,
• T baiklah – waktu pada saat lokalisasi api,
• T * – waktu antara saat lokalisasi api dan penyalaan api pertama untuk pemadaman.

3) Penentuan area kebakaran.

Daerah kebakaran S hal – ini adalah area proyeksi zona pembakaran pada bidang horizontal atau (lebih jarang) vertikal. Apabila terjadi kebakaran pada beberapa lantai, maka total luas kebakaran pada setiap lantai diambil sebagai luas kebakaran.

Perimeter api R p – ini adalah keliling area kebakaran.

Bagian depan api F hal – ini adalah bagian perimeter api pada arah perambatan pembakaran.

Untuk menentukan bentuk area kebakaran, sebaiknya buatlah diagram skala objek dan plot jarak dari lokasi kebakaran pada skala tersebut. R dilalui oleh api ke segala arah yang memungkinkan.

Dalam hal ini, merupakan kebiasaan untuk membedakan tiga varian bentuk area kebakaran:

• melingkar (Gbr. 2);
• sudut (Gbr. 3, 4);
• persegi panjang (Gbr. 5).

Saat memperkirakan perkembangan kebakaran, perlu diperhatikan bahwa bentuk area kebakaran dapat berubah. Jadi, ketika bagian depan api mencapai struktur penutup atau tepi lokasi, secara umum diterima bahwa bagian depan api menjadi lurus dan bentuk area api berubah (Gbr. 6).

a) Area kebakaran dengan bentuk perkembangan api melingkar.

SP= k · P · R 2 (m2),

• Di mana k = 1 – dengan bentuk perkembangan api melingkar (Gbr. 2),
• k = 0,5 – dengan bentuk pengembangan api setengah lingkaran (Gbr. 4),
• k = 0,25 – dengan bentuk perkembangan api bersudut (Gbr. 3).

b) Area kebakaran untuk pengembangan api berbentuk persegi panjang.

SP= N B · R (m2),

• Di mana N– jumlah arah perkembangan kebakaran,
• B– lebar ruangan.

c) Area kebakaran dengan bentuk gabungan pengembangan kebakaran (Gambar 7)

SP = S 1 + S 2 (m2)

a) Area pemadaman api sepanjang perimeter dengan bentuk pengembangan api melingkar.

S t = kP· (R 2 – r 2) = k ·P··ht · (2·R – ht) (m 2),

• Di mana R = R – H T ,
• H T – kedalaman bagasi pemadam (untuk bagasi tangan – 5 m, untuk monitor kebakaran – 10 m).

b) Area pemadaman api di sekeliling perimeter untuk pengembangan api berbentuk persegi panjang.

ST= 2 HT· (A + B – 2 HT) (m2) – di sepanjang keliling api ,

Di mana A Dan B adalah panjang dan lebar bagian depan api.

ST = n·b·hT (m 2) – di sepanjang bagian depan api yang menyebar ,

Di mana B Dan N – masing-masing, lebar ruangan dan jumlah arah pengumpanan barel.

5) Penentuan aliran air yang dibutuhkan untuk memadamkan api.

QTtr = SP · SAYAtr – padaS hal ≤S t (l/dtk) atauQTtr = ST · SAYAtr – padaS p >S t (l/dtk)

Intensitas pasokan bahan pemadam kebakaran saya tr – ini adalah jumlah bahan pemadam kebakaran yang disuplai per satuan waktu per satuan parameter desain.

Jenis intensitas berikut ini dibedakan:

Linier – ketika parameter linier diambil sebagai parameter terhitung: misalnya, depan atau keliling. Satuan pengukuran – l/s∙m. Intensitas linier digunakan, misalnya, ketika menentukan jumlah poros untuk tangki pendingin yang terbakar dan tangki minyak yang berdekatan dengan tangki yang terbakar.

Dangkal – ketika area pemadaman api diambil sebagai parameter desain. Satuan pengukuran – l/s∙m2. Intensitas permukaan paling sering digunakan dalam praktik pemadaman api, karena dalam banyak kasus air digunakan untuk memadamkan api, yang memadamkan api di sepanjang permukaan bahan yang terbakar.

Volumetrik – ketika volume pemadaman diambil sebagai parameter desain. Satuan pengukuran – l/s∙m3. Intensitas volumetrik digunakan terutama untuk pemadaman api volumetrik, misalnya dengan gas inert.

Diperlukan saya tr – jumlah bahan pemadam kebakaran yang harus disuplai per satuan waktu per satuan parameter pemadaman yang dihitung. Intensitas yang dibutuhkan ditentukan berdasarkan perhitungan, percobaan, data statistik berdasarkan hasil pemadaman kebakaran nyata, dll.

Sebenarnya Jika – jumlah bahan pemadam kebakaran yang sebenarnya disuplai per satuan waktu per satuan parameter pemadaman yang dihitung.

6) Menentukan jumlah senjata yang dibutuhkan untuk pemadaman.

A)NTst = QTtr / QTst– sesuai dengan aliran air yang dibutuhkan,

B)NTst= R p / R st– di sepanjang perimeter api,

Rp - bagian perimeter untuk memadamkan senjata yang dimasukkan

R st =Qst / SAYAtr ∙ HT- bagian perimeter api yang dipadamkan dengan satu tong. P = 2 · P L (lingkar), P = 2 · sebuah + 2 B (persegi panjang)

V) NTst = N (M + A) – di gudang dengan penyimpanan rak (Gbr. 11) ,

• Di mana N – jumlah arah pengembangan api (pemasukan batang),
• M – jumlah lintasan di antara rak pembakaran,
• A – jumlah lintasan antara rak yang terbakar dan rak yang tidak terbakar di dekatnya.

7) Penentuan jumlah kompartemen yang diperlukan untuk memasok barel untuk pemadaman.

NTdepartemen = NTst / Ndepartemen st ,

Di mana N departemen st – jumlah barel yang dapat disuplai oleh satu kompartemen.

8) Penentuan aliran air yang dibutuhkan untuk perlindungan bangunan.

QHtr = SH · SAYAHtr(l/dtk),

• Di mana S H – kawasan lindung (lantai, penutup, dinding, partisi, peralatan, dll.),
• SAYA H tr = (0,3-0,5) ·SAYA tr – intensitas pasokan air untuk perlindungan.

9) Hasil air jaringan penyediaan air lingkar dihitung dengan rumus:

Q ke jaringan = ((D/25) V in) 2 [l/s], (40) dimana,

• D – diameter jaringan pasokan air, [mm];
• 25 adalah angka konversi dari milimeter ke inci;
• V in adalah kecepatan pergerakan air dalam sistem penyediaan air, yaitu sama dengan:
• – pada tekanan suplai air Hв =1.5 [m/s];
• – dengan tekanan suplai air H>30 m kolom air. –V dalam =2 [m/s].

Hasil air dari jaringan penyediaan air buntu dihitung dengan rumus:

Q t jaringan = 0,5 Q ke jaringan, [l/s].

10) Penentuan jumlah batang yang dibutuhkan untuk melindungi struktur.

NHst = QHtr / QHst ,

Selain itu, jumlah barel sering kali ditentukan tanpa perhitungan analitis karena alasan taktis, berdasarkan lokasi barel dan jumlah objek yang dilindungi, misalnya, satu pemantau kebakaran untuk setiap peternakan, dan satu barel RS-50 untuk setiap ruangan yang berdekatan. .

11) Penentuan jumlah kompartemen yang diperlukan untuk memasok bagasi untuk melindungi struktur.

NHdepartemen = NHst / Ndepartemen st

12) Penentuan jumlah kompartemen yang diperlukan untuk melakukan pekerjaan lain (evakuasi orang, barang berharga, pembukaan dan pembongkaran bangunan).

Nakudepartemen = Naku / Naku departemen , NMCdepartemen = NMC / Ndepartemen MC , NMataharidepartemen = SMatahari / Sdepartemen matahari

13) Penentuan jumlah cabang yang dibutuhkan.

Numumnyadepartemen = NTst + NHst + Nakudepartemen + NMCdepartemen + NMataharidepartemen

Berdasarkan hasil yang diperoleh, RTP menyimpulkan bahwa kekuatan dan sarana yang diperlukan untuk memadamkan api sudah cukup. Jika tenaga dan sarana tidak mencukupi, maka RTP melakukan perhitungan baru pada saat unit terakhir tiba pada peningkatan jumlah (peringkat) api berikutnya.

14) Perbandingan konsumsi air aktual Q F untuk pemadaman, perlindungan dan drainase jaringan Q air pasokan air kebakaran

QF = NTst· QTst+ NHst· QHst ≤ Qair

15) Penentuan jumlah AC yang dipasang pada sumber air untuk mensuplai debit air yang dihitung.

Tidak semua peralatan yang tiba pada lokasi kebakaran dipasang pada sumber air, tetapi hanya jumlah yang dapat menjamin pasokan laju aliran yang dihitung, yaitu.

N AC = Q tr / 0,8 Q N ,

Di mana Q N – aliran pompa, l/s

Laju aliran optimal ini diperiksa sesuai dengan skema penempatan tempur yang diterima, dengan mempertimbangkan panjang saluran selang dan perkiraan jumlah barel. Dalam kasus-kasus ini, jika kondisinya memungkinkan (khususnya, sistem selang pompa), kru tempur dari unit yang datang harus digunakan untuk beroperasi dari kendaraan yang sudah dipasang di sumber air.

Hal ini tidak hanya akan memastikan penggunaan peralatan pada kapasitas penuh, namun juga akan mempercepat pengerahan kekuatan dan sarana untuk memadamkan api.

Tergantung pada situasi kebakaran, konsumsi bahan pemadam kebakaran yang diperlukan ditentukan untuk seluruh area kebakaran atau untuk area pemadaman api. Berdasarkan hasil yang diperoleh, RTP dapat menyimpulkan bahwa kekuatan dan sarana yang diperlukan untuk memadamkan api sudah cukup.

Perhitungan kekuatan dan sarana untuk memadamkan api dengan busa mekanis udara di suatu area

(api yang tidak menyebar atau secara kondisional menyebabkannya)

Data awal untuk menghitung kekuatan dan sarana:

• daerah kebakaran;
• intensitas pasokan larutan bahan pembusa;
• intensitas pasokan air untuk pendinginan;
• perkiraan waktu pemadaman.

Jika terjadi kebakaran di peternakan tangki, parameter desain diambil sebagai luas permukaan cairan tangki atau luas kemungkinan tumpahan cairan yang mudah terbakar selama kebakaran di pesawat.

Pada tahap pertama operasi tempur, tank yang terbakar dan tank di sekitarnya didinginkan.

1) Jumlah barel yang diperlukan untuk mendinginkan tangki yang terbakar.

N zg st = Q zg tr / Q st = N ∙ π ∙ D pegunungan ∙ SAYA zg tr / Q st , tetapi tidak kurang dari 3 batang,

SAYAzgtr= 0,8 l/dtk ∙ m – intensitas yang diperlukan untuk mendinginkan tangki yang terbakar,

SAYAzgtr= 1,2 liter/dtk ∙ m – intensitas yang diperlukan untuk mendinginkan tangki yang terbakar selama kebakaran di ,

Pendinginan tangki W res ≥ 5000 m3 dan lebih bijaksana untuk melakukan pemantauan kebakaran.

2) Jumlah barel yang diperlukan untuk mendinginkan tangki non-pembakaran yang berdekatan.

N zs st = Q zs tr / Q st = N ∙ 0,5 ∙ π ∙ D SOS ∙ SAYA zs tr / Q st , tetapi tidak kurang dari 2 batang,

SAYAzstr = 0,3 liter/dtk ∙ m adalah intensitas yang diperlukan untuk mendinginkan tangki non-pembakaran yang berdekatan,

N– masing-masing jumlah tangki yang terbakar atau tangki yang berdekatan,

Dpegunungan, DSOS– diameter tangki yang terbakar atau yang berdekatan, masing-masing (m),

Qst– produktivitas satu (l/s),

Qzgtr, Qzstr– aliran air yang dibutuhkan untuk pendinginan (l/s).

3) Jumlah GPS yang diperlukan N gps untuk memadamkan tangki yang terbakar.

N gps = S P ∙ SAYA r-atau tr / Q r-atau gps (PC.),

SP– luas kebakaran (m2),

SAYAr-atautr– intensitas pasokan larutan bahan busa yang diperlukan untuk pemadaman (l/s∙m2). Pada T vsp ≤ 28o C SAYA r-atau tr = 0,08 l/s∙m 2, di T vsp > 28o C SAYA r-atau tr = 0,05 l/dtk∙m 2 (lihat Lampiran No.9)

Qr-ataugps – Produktivitas GPS untuk larutan bahan pembusa (l/s).

4) Jumlah bahan pembusa yang dibutuhkan W Oleh untuk memadamkan tangki.

W Oleh = N gps ∙ Q Oleh gps ∙ 60 ∙ τ R ∙ Kz (aku),

τ R= 15 menit – perkiraan waktu pemadaman saat menerapkan MP frekuensi tinggi dari atas,

τ R= 10 menit – perkiraan waktu pemadaman saat menerapkan MP frekuensi tinggi di bawah lapisan bahan bakar,

Kz= 3 – faktor keamanan (untuk tiga serangan busa),

QOlehgps– kapasitas SPBU untuk bahan pembusa (l/s).

5) Jumlah air yang dibutuhkan W V T untuk memadamkan tangki.

W V T = N gps ∙ Q V gps ∙ 60 ∙ τ R ∙ Kz (aku),

QVgps– Produktivitas GPS untuk air (l/s).

6) Jumlah air yang dibutuhkan W V H untuk tangki pendingin.

W V H = N H st ∙ Q st ∙ τ R ∙ 3600 (aku),

NHst– jumlah total batang untuk tangki pendingin,

Qst– produktivitas satu nosel api (l/dtk),

τ R= 6 jam – perkiraan waktu pendinginan tangki darat dari peralatan pemadam kebakaran bergerak (SNiP 2.11.03-93),

τ R= 3 jam – perkiraan waktu pendinginan tangki bawah tanah dari peralatan pemadam kebakaran bergerak (SNiP 2.11.03-93).

7) Jumlah total air yang dibutuhkan untuk tangki pendingin dan pemadam.

WVumumnya = WVT + WVH(aku)

8) Perkiraan waktu kemungkinan pelepasan T produk minyak bumi dari tangki yang terbakar.

T = ( H – H ) / ( W + kamu + V ) (h), dimana

H – ketinggian awal lapisan cairan yang mudah terbakar di dalam tangki, m;

H – tinggi lapisan air dasar (komersial), m;

W – kecepatan linier pemanasan cairan yang mudah terbakar, m/h (nilai tabel);

kamu – laju pembakaran linier cairan yang mudah terbakar, m/jam (nilai tabel);

V – kecepatan linier penurunan level akibat pemompaan, m/jam (jika pemompaan tidak dilakukan, maka V = 0 ).

Memadamkan api di ruangan dengan busa mekanis udara berdasarkan volume

Jika terjadi kebakaran di dalam ruangan, mereka terkadang melakukan pemadaman api dengan menggunakan metode volumetrik, yaitu dengan menggunakan metode volumetrik. isi seluruh volume dengan busa mekanis udara dengan ekspansi sedang (ruang kapal, terowongan kabel, ruang bawah tanah, dll.).

Saat mensuplai HFMP ke volume ruangan minimal harus ada dua bukaan. Melalui satu bukaan, VMP disuplai, dan melalui bukaan lainnya, asap dan tekanan udara berlebih dipindahkan, yang berkontribusi pada kemajuan VMF yang lebih baik di dalam ruangan.

1) Penentuan jumlah GPS yang dibutuhkan untuk pemadaman volumetrik.

N gps = W pom ·K r/ Q gps ∙ T N , Di mana

W pom – volume ruangan (m 3);

K p = 3 – koefisien dengan mempertimbangkan kehancuran dan hilangnya busa;

Q gps – konsumsi busa dari GPS (m 3 /mnt.);

T N = 10 menit – waktu pemadaman api standar.

2) Menentukan jumlah bahan pembusa yang dibutuhkan W Oleh untuk pemadaman volumetrik.

WOleh = Ngps ∙ QOlehgps ∙ 60 ∙ τ R∙ Kz(aku),

Kapasitas selang

Lampiran No.1

Kapasitas satu selang karet panjang 20 meter tergantung diameternya

Throughput, l/dtk	Diameter selongsong, mm
	51	66	77	89	110	150
	10,2	17,1	23,3	40,0	–	–

Aplikasi № 2

Nilai resistansi satu selang tekanan sepanjang 20 m

Jenis lengan	Diameter selongsong, mm
	51	66	77	89	110	150
Berkaret	0,15	0,035	0,015	0,004	0,002	0,00046
Non-karet	0,3	0,077	0,03	–	–	–

Aplikasi № 3

Volume satu selongsong panjangnya 20 m

Lampiran No.4

Karakteristik geometris dari tipe utama tangki vertikal baja (RVS).

TIDAK.	Jenis tangki	Tinggi tangki, m	Diameter tangki, m	Luas permukaan bahan bakar, m2	Perimeter tangki, m
1	RVS-1000	9	12	120	39
2	RVS-2000	12	15	181	48
3	RVS-3000	12	19	283	60
4	RVS-5000	12	23	408	72
5	RVS-5000	15	21	344	65
6	RVS-10000	12	34	918	107
7	RVS-10000	18	29	637	89
8	RVS-15000	12	40	1250	126
9	RVS-15000	18	34	918	107
10	RVS-20000	12	46	1632	143
11	RVS-20000	18	40	1250	125
12	RVS-30000	18	46	1632	143
13	RVS-50000	18	61	2892	190
14	RVS-100000	18	85,3	5715	268
15	RVS-120000	18	92,3	6691	290

Lampiran No.5

Kecepatan linier perambatan pembakaran selama kebakaran di fasilitas.

Nama objek	Kecepatan rambat pembakaran linier, m/menit
Gedung administrasi	1,0…1,5
Perpustakaan, arsip, tempat penyimpanan buku	0,5…1,0
Bangunan tempat tinggal	0,5…0,8
Koridor dan galeri	4,0…5,0
Struktur kabel (pembakaran kabel)	0,8…1,1
Museum dan pameran	1,0…1,5
Percetakan	0,5…0,8
Teater dan Istana Kebudayaan (panggung)	1,0…3,0
Pelapis yang mudah terbakar untuk bengkel besar	1,7…3,2
Struktur atap dan loteng yang mudah terbakar	1,5…2,0
Lemari es	0,5…0,7
Perusahaan pengerjaan kayu:
Toko penggergajian kayu (gedung I, II, III SO)	1,0…3,0
Hal yang sama berlaku untuk bangunan dengan tingkat ketahanan api IV dan V	2,0…5,0
Pengering	2,0…2,5
Toko pengadaan	1,0…1,5
Produksi kayu lapis	0,8…1,5
Tempat bengkel lainnya	0,8…1,0
Kawasan hutan (kecepatan angin 7...10 m/s, kelembapan 40%)
hutan pinus	hingga 1,4
Elnik	hingga 4.2
Sekolah, institusi medis:
Bangunan tahan api derajat I dan II	0,6…1,0
Bangunan tahan api derajat III dan IV	2,0…3,0
Fasilitas transportasi:
Garasi, depo trem dan bus listrik	0,5…1,0
Aula perbaikan hanggar	1,0…1,5
Gudang:
Produk tekstil	0,3…0,4
Kertas dalam gulungan	0,2…0,3
Produk karet di gedung	0,4…1,0
Hal yang sama juga terjadi pada tumpukan di area terbuka	1,0…1,2
Karet	0,6…1,0
Aset inventaris	0,5…1,2
Kayu bulat bertumpuk	0,4…1,0
Kayu (papan) dalam tumpukan pada kelembaban 16...18%	2,3
Gambut bertumpuk	0,8…1,0
serat rami	3,0…5,6
Permukiman pedesaan:
Kawasan pemukiman dengan bangunan padat tahan api kelas V, cuaca kering	2,0…2,5
Atap bangunan dari jerami	2,0…4,0
Sampah di bangunan peternakan	1,5…4,0

Lampiran No.6

Intensitas pasokan air saat memadamkan api, l/(m 2 .s)

1. Bangunan dan struktur
Gedung administrasi:
Tingkat ketahanan api I-III	0.06
Tingkat ketahanan api IV	0.10
V tingkat ketahanan api	0.15
ruang bawah tanah	0.10
ruang loteng	0.10
Rumah Sakit	0.10
2. Bangunan tempat tinggal dan bangunan luar:
Tingkat ketahanan api I-III	0.06
Tingkat ketahanan api IV	0.10
V tingkat ketahanan api	0.15
ruang bawah tanah	0.15
ruang loteng	0.15
3. Bangunan peternakan:
Tingkat ketahanan api I-III	0.15
Tingkat ketahanan api IV	0.15
V tingkat ketahanan api	0.20
4.Lembaga kebudayaan dan hiburan (teater, bioskop, klub, istana kebudayaan):
pemandangan	0.20
auditorium	0.15
ruang utilitas	0.15
Pabrik dan elevator	0.14
Hangar, garasi, bengkel	0.20
depo lokomotif, gerbong, trem dan bus listrik	0.20
5.Bangunan industri, area dan bengkel:
Tingkat ketahanan api I-II	0.15
Tingkat ketahanan api III-IV	0.20
V tingkat ketahanan api	0.25
toko cat	0.20
ruang bawah tanah	0.30
ruang loteng	0.15
6. Lapisan yang mudah terbakar pada area yang luas
saat memadamkan dari bawah di dalam gedung	0.15
saat memadamkan dari luar dari sisi pelapis	0.08
ketika memadamkan dari luar ketika api telah berkembang	0.15
Bangunan sedang dibangun	0.10
Perusahaan perdagangan dan gudang	0.20
Lemari es	0.10
7. Pembangkit listrik dan gardu induk:
terowongan kabel dan mezzanine	0.20
ruang mesin dan ruang ketel	0.20
galeri pasokan bahan bakar	0.10
transformator, reaktor, pemutus sirkuit oli*	0.10
8. Bahan keras
Kertas mengendur	0.30
Kayu:
keseimbangan pada kelembaban,%:
40-50	0.20
kurang dari 40	0.50
kayu dalam tumpukan dalam kelompok yang sama pada kelembaban, %:
8-14	0.45
20-30	0.30
lebih dari 30	0.20
kayu bulat ditumpuk dalam satu kelompok	0.35
serpihan kayu dalam tumpukan dengan kadar air 30-50%	0.10
Karet, karet dan produk karet	0.30
Plastik:
termoplastik	0.14
termoset	0.10
bahan polimer	0.20
textolite, karbolit, sampah plastik, film triasetat	0.30
Bahan katun dan serat lainnya:
gudang terbuka	0.20
gudang tertutup	0.30
Seluloid dan produk yang dibuat darinya	0.40
Pestisida dan pupuk	0.20

* Pasokan air yang disemprotkan halus.

Indikator taktis dan teknis perangkat pasokan busa

Perangkat pasokan busa	Tekanan pada perangkat, m	Konsentrasi larutan, %	Konsumsi, l/dtk			Rasio busa	Produksi busa, m kubik/mnt (l/s)	Kisaran pasokan busa, m
			air	OLEH	solusi perangkat lunak
PLSK-20 hal	40-60	6	18,8	1,2	20	10	12	50
PLSK-20 S	40-60	6	21,62	1,38	23	10	14	50
PLSK-60 S	40-60	6	47,0	3,0	50	10	30	50
SVP	40-60	6	5,64	0,36	6	8	3	28
SVP(E)-2	40-60	6	3,76	0,24	4	8	2	15
SVP(E)-4	40-60	6	7,52	0,48	8	8	4	18
SVP-8(E)	40-60	6	15,04	0,96	16	8	8	20
GPS-200	40-60	6	1,88	0,12	2	80-100	12 (200)	6-8
GPS-600	40-60	6	5,64	0,36	6	80-100	36 (600)	10
GPS-2000	40-60	6	18,8	1,2	20	80-100	120 (2000)	12

Laju linear pembakaran dan pemanasan cairan hidrokarbon

Nama cairan yang mudah terbakar	Tingkat kelelahan linier, m/jam	Kecepatan linier pemanasan bahan bakar, m/jam
Bensin	Hingga 0,30	Hingga 0,10
Minyak tanah	Hingga 0,25	Hingga 0,10
Kondensat gas	Hingga 0,30	Hingga 0,30
Bahan bakar diesel dari kondensat gas	Hingga 0,25	Hingga 0,15
Campuran kondensat minyak dan gas	Hingga 0,20	Hingga 0,40
Solar	Hingga 0,20	Hingga 0,08
Minyak	Hingga 0,15	Hingga 0,40
Minyak bakar	Hingga 0,10	Hingga 0,30

Catatan: dengan peningkatan kecepatan angin hingga 8-10 m/s, laju pembakaran cairan yang mudah terbakar meningkat sebesar 30-50%. Minyak mentah dan bahan bakar minyak yang mengandung air teremulsi dapat terbakar lebih cepat dari yang ditunjukkan dalam tabel.

Perubahan dan penambahan Pedoman pemadaman minyak dan produk minyak di tangki dan tank farm

(surat keterangan GUGPS tanggal 19 Mei 2000 No. 20/2.3/1863)

Tabel 2.1. Tingkat standar pasokan busa ekspansi sedang untuk memadamkan api minyak dan produk minyak bumi di dalam tangki

Catatan: Untuk minyak dengan pengotor kondensat gas, serta untuk produk minyak yang diperoleh dari kondensat gas, perlu ditentukan intensitas standar sesuai dengan metode yang ada.

Tabel 2.2. Intensitas standar pasokan busa ekspansi rendah untuk memadamkan minyak dan produk minyak dalam tangki*

TIDAK.	Jenis produk minyak bumi	Intensitas standar penyediaan larutan bahan pembusa, l m 2 s’
		Bahan pembusa yang mengandung fluor bersifat “tidak membentuk lapisan film”		Bahan pembusa “pembentuk film” fluorosintetik		Bahan pembusa “pembentuk film” Fluoroprotein
		ke permukaan	per lapisan	ke permukaan	per lapisan	ke permukaan	per lapisan
1	Minyak dan produk minyak bumi dengan suhu 28° C ke bawah	0,08	–	0,07	0,10	0,07	0,10
2	Minyak dan produk minyak bumi dengan suhu lebih dari 28 °C	0,06	–	0,05	0,08	0,05	0,08
3	Kondensat gas yang stabil	0,12	–	0,10	0,14	0,10	0,14

Indikator utama yang mencirikan kemampuan taktis pemadam kebakaran

Manajer pemadam kebakaran tidak hanya harus mengetahui kemampuan unit, tetapi juga dapat menentukan indikator taktis utama:

;
• kemungkinan pemadaman area dengan busa mekanis udara;
• kemungkinan volume pemadaman dengan busa ekspansi sedang, dengan mempertimbangkan konsentrat busa yang tersedia pada kendaraan;
• jarak maksimum untuk memasok bahan pemadam kebakaran.

Perhitungan diberikan sesuai dengan Fire Fighting Manager's Handbook (RFC). Ivannikov V.P., Klyus P.P., 1987

Menentukan kemampuan taktis suatu unit tanpa memasang mobil pemadam kebakaran di sumber air

1) Definisi rumus waktu pengoperasian saluran air dari kapal tanker:

Tbudak= (V c –N p V p) /N st ·Q st ·60(menit),

N hal =k· L/ 20 = 1,2·L / 20 (PC.),

• Di mana: Tbudak– waktu pengoperasian barel, min.;
• abad ke-5– volume air dalam tangki, l;
• tidak– jumlah selang pada saluran utama dan saluran kerja, pcs.;
• V r– volume air dalam satu selongsong, l (lihat lampiran);
• N st– jumlah batang air, pcs.;
• Q st– konsumsi air dari batang pohon, l/s (lihat lampiran);
• k– koefisien dengan mempertimbangkan ketidakrataan medan ( k= 1,2 – nilai standar),
• L– jarak dari lokasi kebakaran ke mobil pemadam kebakaran (m).

Selain itu, kami menarik perhatian Anda pada fakta bahwa direktori RTP berisi kemampuan taktis pemadam kebakaran. Terebnev V.V., 2004 pada bagian 17.1 memberikan rumus yang sama persis tetapi dengan koefisien 0,9: Twork = (0.9Vc – Np Vp) / Nst Qst 60 (min.)

2) Definisi formula untuk kemungkinan area pemadaman dengan air STdari kapal tanker:

ST= (V c –N p V p) / J trTperhitungan· 60(m2),

• Di mana: Jtr– intensitas pasokan air yang dibutuhkan untuk pemadaman, l/s m 2 (lihat lampiran);
• Tperhitungan= 10 menit. – perkiraan waktu pemadaman.

3) Definisi rumus waktu pengoperasian perangkat pemasok busa dari kapal tanker:

Tbudak= (solusi V –N p V p) /N gps Q gps 60 (menit),

• Di mana: solusi V– volume larutan bahan pembusa dalam air yang diperoleh dari tangki pengisian truk pemadam kebakaran, l;
• N gps– jumlah GPS (SVP), pcs;
• Q gps– konsumsi larutan bahan pembusa dari GPS (SVP), l/s (lihat lampiran).

Untuk menentukan volume larutan bahan pembusa dalam air, Anda perlu mengetahui berapa banyak air dan bahan pembusa yang akan dikonsumsi.

KV = 100–C / C = 100–6 / 6 = 94 / 6 = 15,7– jumlah air (l) per 1 liter bahan pembusa untuk membuat larutan 6% (untuk memperoleh 100 liter larutan 6%, diperlukan 6 liter bahan pembusa dan 94 liter air).

Maka jumlah air sebenarnya per 1 liter bahan pembusa adalah:

K f = V c / V oleh ,

• Di mana abad ke-5– volume air dalam tangki truk pemadam kebakaran, l;
• V oleh– volume bahan busa dalam tangki, l.

jika K f< К в, то V р-ра = V ц / К в + V ц (l) – airnya habis habis, tetapi sebagian bahan pembusanya masih tersisa.

jika K f > K in, maka V solusi = V in ·K in + V in(l) – bahan pembusa habis seluruhnya, dan sebagian airnya tersisa.

4) Penentuan kemungkinan rumus luas pemadaman cairan dan gas yang mudah terbakar busa mekanis udara:

S t = (V solusi –N p V p) / J trTperhitungan· 60(m2),

• Di mana: S t– luas pemadaman, m2;
• Jtr– intensitas pasokan larutan PO yang dibutuhkan untuk pemadaman, l/s·m2;

Pada T vsp ≤ 28o C – Jtr = 0,08 l/s∙m 2, di T vsp > 28o C – Jtr = 0,05 l/dtk∙m2.

Tperhitungan= 10 menit. – perkiraan waktu pemadaman.

5) Definisi rumus volume busa mekanis udara, diterima dari AC:

V p = V larutan K(aku),

• Di mana: V hal– volume busa, l;
• KE– rasio busa;

6) Mendefinisikan apa yang mungkin volume pemadaman mekanis udara busa:

V t = V p / K z(l, m 3),

• Di mana: V t– volume pemadaman api;
• Kz = 2,5–3,5 – faktor keamanan busa, dengan mempertimbangkan penghancuran MP frekuensi tinggi karena paparan suhu tinggi dan faktor lainnya.

Contoh pemecahan masalah

Contoh No.1. Tentukan waktu pengoperasian dua poros B dengan diameter nosel 13 mm pada ketinggian 40 meter, jika satu selang d 77 mm dipasang sebelum percabangan, dan saluran kerja terdiri dari dua selang d 51 mm dari AC-40( 131)137A.

Larutan:

T= (V c –N r V r) /N st Q st 60 = 2400 – (1 90 + 4 40) / 2 3,5 60 = 4,8 menit.

Contoh No.2. Tentukan waktu pengoperasian GPS-600 jika tinggi GPS-600 adalah 60 m dan saluran kerja terdiri dari dua buah selang berdiameter 77 mm dari AC-40 (130) 63B.

Larutan:

K f = V c / V po = 2350/170 = 13,8.

Kf = 13,8< К в = 15,7 untuk solusi 6%.

V larutan = V c / K dalam + V c = 2350/15,7 + 2350» 2500 liter.

T= (solusi V –N p V p) /N gps ·Q gps ·60 = (2500 – 2 90)/1 6 60 = 6,4 menit.

Contoh No.3. Tentukan kemungkinan area pemadaman bensin VMP ekspansi sedang dari AC-4-40 (Ural-23202).

Larutan:

1) Tentukan volume larutan berair dari bahan pembusa:

K f = V c / V po = 4000/200 = 20.

Kf = 20 > Kv = 15,7 untuk solusi 6%,

V larutan = V dalam ·K dalam + V dalam = 200·15,7 + 200 = 3140 + 200 = 3340 l.

2) Tentukan kemungkinan area pemadaman:

S t = V solusi / J trTperhitungan·60 = 3340/0,08 ·10 ·60 = 69,6 m2.

Contoh No.4. Tentukan kemungkinan volume pemadaman api (lokalisasi) dengan busa ekspansi sedang (K=100) dari AC-40(130)63b (lihat contoh No. 2).

Larutan:

VP = Vlarutan· K = 2500 · 100 = 250000 l = 250 m 3.

Maka volume pemadaman (lokalisasi):

VT = VP/K z = 250/3 = 83 m 3.

Penentuan kemampuan taktis suatu unit dengan pemasangan mobil pemadam kebakaran di sumber air

Beras. 1. Skema penyediaan air untuk pemompaan

Jarak di lengan (potongan)	Jarak dalam meter
1) Penentuan jarak maksimum dari lokasi kebakaran ke mobil pemadam kebakaran utama N Sasaran ( L Sasaran ).
N mm ( L mm ), bekerja dalam pemompaan (panjang tahap pemompaan).
N st
4) Penentuan jumlah mobil pemadam kebakaran yang akan dipompa N mobil
5) Penentuan jarak sebenarnya dari lokasi kebakaran ke mobil pemadam kebakaran utama N F Sasaran ( L F Sasaran ).

• H N = 90 100 m – tekanan pada pompa AC,
• H perkembangan = 10 m – kehilangan tekanan pada saluran percabangan dan selang kerja,
• H st = 35 40 m – tekanan di depan laras,
• H memasukkan ≥ 10 m – tekanan pada saluran masuk ke pompa pada tahap pemompaan berikutnya,
• Z M – ketinggian pendakian terbesar (+) atau penurunan (–) medan (m),
• Z st – ketinggian maksimum pendakian (+) atau penurunan (–) batang (m),
• S – ketahanan satu selang pemadam kebakaran,
• Q – total konsumsi air di salah satu dari dua saluran selang utama tersibuk (l/s),
• L – jarak dari sumber air ke lokasi kebakaran (m),
• N tangan – jarak dari sumber air ke api di dalam selang (pcs).

Contoh: Untuk memadamkan api perlu disediakan tiga buah batang B dengan diameter nosel 13 mm, tinggi angkat batang maksimal 10 m.Sumber air terdekat adalah kolam yang terletak pada jarak 1,5 km dari sumber air. tempat terjadinya kebakaran, ketinggian medannya seragam dan berjumlah 12 m Tentukan banyaknya mobil tangki AC 40(130) untuk memompa air guna memadamkan api.

Larutan:

1) Kami menerima metode pemompaan dari pompa ke pompa sepanjang satu jalur utama.

2) Kami menentukan jarak maksimum dari lokasi kebakaran ke truk pemadam kebakaran utama di dalam selang.

N TUJUAN = / SQ 2 = / 0,015 10,5 2 = 21,1 = 21.

3) Kami menentukan jarak maksimum antara mobil pemadam kebakaran yang bekerja dalam pemompaan selang.

NMR = / SQ 2 = / 0,015 10,5 2 = 41,1 = 41.

4) Tentukan jarak dari sumber air ke lokasi kebakaran dengan memperhatikan medan.

N P = 1,2 · L/20 = 1,2 · 1500 / 20 = 90 lengan.

5) Tentukan jumlah tahapan pemompaan

N STUP = (NP − N GOL) / N MP = (90 − 21) / 41 = 2 langkah

6) Tentukan jumlah mobil pemadam kebakaran yang akan dipompa.

N AC = N STUP + 1 = 2 + 1 = 3 mobil tangki

7) Kami menentukan jarak sebenarnya ke truk pemadam kebakaran utama, dengan mempertimbangkan pemasangannya lebih dekat ke lokasi kebakaran.

N GOL f = N R − N STUP · N MP = 90 − 2 · 41 = 8 selongsong.

Akibatnya, kendaraan terdepan dapat didekatkan ke lokasi kebakaran.

Metodologi untuk menghitung jumlah mobil pemadam kebakaran yang dibutuhkan untuk mengangkut air ke lokasi pemadaman kebakaran

Jika bangunan mudah terbakar dan sumber air terletak pada jarak yang sangat jauh, maka waktu yang dibutuhkan untuk memasang saluran selang akan terlalu lama dan api akan cepat berlalu. Dalam hal ini, lebih baik mengangkut air dengan truk tangki dengan pemompaan paralel. Dalam setiap kasus tertentu, perlu untuk memecahkan masalah taktis, dengan mempertimbangkan kemungkinan skala dan durasi kebakaran, jarak ke sumber air, kecepatan konsentrasi truk pemadam kebakaran, truk selang dan fitur garnisun lainnya.

Rumus konsumsi air AC

(min.) – waktu konsumsi air AC di lokasi pemadaman api;

• L – jarak dari lokasi kebakaran ke sumber air (km);
• 1 – jumlah minimum AC sebagai cadangan (dapat ditingkatkan);
• V bergerak – kecepatan rata-rata gerakan AC (km/jam);
• W cis – volume air dalam AC (l);
• Q p – rata-rata pasokan air oleh pompa yang mengisi AC, atau aliran air dari pompa kebakaran yang dipasang pada hidran kebakaran (l/s);
• N pr – jumlah alat suplai air ke tempat pemadaman api (pcs);
• Q pr – total konsumsi air dari perangkat penyedia air dari AC (l/s).

Beras. 2. Skema penyediaan air dengan pengiriman melalui mobil pemadam kebakaran.

Pasokan air harus tidak terputus. Perlu diingat bahwa perlu (wajib) dibuat titik pengisian kapal tanker dengan air di sumber air.

Contoh. Tentukan jumlah mobil tangki AC-40(130)63b untuk mengangkut air dari kolam yang terletak 2 km dari lokasi kebakaran, jika untuk pemadaman perlu disediakan tiga batang B dengan diameter nosel 13 mm. Truk tangki diisi bahan bakar AC-40(130)63b, kecepatan rata-rata truk tangki adalah 30 km/jam.

Larutan:

1) Tentukan waktu tempuh AC menuju lokasi kebakaran atau sebaliknya.

t SL = L 60 / V PINDAHKAN = 2 60 / 30 = 4 menit.

2) Menentukan waktu pengisian bahan bakar truk tangki.

t ZAP = V C /Q N · 60 = 2350 / 40 · 60 = 1 menit.

3) Menentukan waktu konsumsi air di lokasi kebakaran.

t EXP = V C / N ST · Q ST · 60 = 2350 / 3 · 3,5 · 60 = 4 menit.

4) Menentukan jumlah truk tangki untuk mengangkut air ke lokasi kebakaran.

N AC = [(2t SL + t ZAP) / t EXP] + 1 = [(2 · 4 + 1) / 4] + 1 = 4 truk tangki.

Metodologi penghitungan suplai air ke lokasi pemadaman kebakaran menggunakan sistem elevator hidrolik

Di hadapan tepian berawa atau padat, serta pada jarak yang cukup jauh ke permukaan air (lebih dari 6,5-7 meter), melebihi kedalaman hisap pompa kebakaran (tepian curam yang tinggi, sumur, dll.), maka perlu menggunakan elevator hidrolik untuk pemasukan air G-600 dan modifikasinya.

1) Tentukan jumlah air yang dibutuhkan V SIST diperlukan untuk memulai sistem lift hidrolik:

VSIST = NR ·VR ·K ,

NR= 1,2·(L + ZF) / 20 ,

• Di mana NR− jumlah selang dalam sistem elevator hidrolik (pcs);
• VR− volume satu selang sepanjang 20 m (l);
• K− koefisien tergantung pada jumlah elevator hidrolik dalam sistem yang ditenagai oleh satu mobil pemadam kebakaran ( K = 2– 1G-600, K =1,5 – 2G-600);
• L– jarak AC ke sumber air (m);
• ZF– tinggi muka air sebenarnya (m).

Setelah menentukan jumlah air yang diperlukan untuk menghidupkan sistem elevator hidrolik, bandingkan hasil yang diperoleh dengan pasokan air di kapal tanker pemadam kebakaran dan tentukan kemungkinan untuk menjalankan sistem ini.

2) Mari kita tentukan kemungkinan pengoperasian bersama pompa AC dengan sistem elevator hidrolik.

Dan =QSIST/ QN ,

QSIST= NG (Q 1 + Q 2 ) ,

• Di mana DAN– faktor pemanfaatan pompa;
• QSIST− konsumsi air oleh sistem elevator hidrolik (l/s);
• QN− pasokan pompa truk pemadam kebakaran (l/s);
• NG− jumlah elevator hidrolik dalam sistem (pcs.);
• Q 1 = 9,1 l/s – konsumsi air pengoperasian satu elevator hidrolik;
• Q 2 = 10 l/s - suplai dari satu elevator hidrolik.

Pada DAN< 1 sistem akan bekerja kapan Saya = 0,65-0,7 akan menjadi sambungan dan pompa paling stabil.

Perlu diingat bahwa ketika mengambil air dari kedalaman yang sangat dalam (18-20m), perlu dibuat tekanan 100 m pada pompa.Dalam kondisi ini, aliran air operasi dalam sistem akan meningkat, dan pompa aliran akan berkurang terhadap normal dan mungkin saja jumlah operasi dan laju aliran yang dikeluarkan akan melebihi laju aliran pompa. Sistem tidak akan bekerja dalam kondisi ini.

3) Tentukan ketinggian kenaikan air bersyarat Z USL untuk kasus ketika panjang saluran selang ø77 mm melebihi 30 m:

ZUSL= ZF+ NR· HR(M),

Di mana NR− jumlah selongsong (pcs.);

HR− kehilangan tekanan tambahan dalam satu selang pada bagian saluran lebih dari 30 m:

HR= 7m pada Q= 10,5 l/dtk, HR= 4 m pada Q= 7 l/dtk, HR= 2 m pada Q= 3,5 l/dtk.

ZF – ketinggian sebenarnya dari permukaan air ke sumbu pompa atau leher tangki (m).

4) Tentukan tekanan pada pompa AC:

Saat mengambil air dengan satu elevator hidrolik G-600 dan memastikan pengoperasian sejumlah saluran air, tekanan pada pompa (jika panjang selang karet dengan diameter 77 mm ke elevator hidrolik tidak melebihi 30 m) ditentukan oleh meja 1.

Setelah menentukan ketinggian kenaikan air bersyarat, kami menemukan tekanan pada pompa dengan cara yang sama meja 1 .

5) Tentukan jarak maksimum L DLL untuk penyediaan bahan pemadam kebakaran:

LDLL= (NN- (NR± ZM± ZST) / S.Q. 2 ) · 20(M),

• Di mana HN− tekanan pada pompa truk pemadam kebakaran, m;
• NR− tekanan di cabang (diasumsikan sama dengan: NST+ 10), m;
• ZM − ketinggian pendakian (+) atau penurunan (−) medan, m;
• ZST− tinggi pendakian (+) atau penurunan (−) batang, m;
• S− hambatan salah satu cabang jalur utama
• Q− total laju aliran dari poros yang terhubung ke salah satu dari dua jalur utama yang paling banyak dibebani, l/s.

Tabel 1.

Penentuan tekanan pada pompa ketika air diambil oleh elevator hidrolik G-600 dan pengoperasian poros sesuai dengan skema yang sesuai untuk memasok air untuk memadamkan api.

95 70 50 18 105 80 58 20 – 90 66 22 – 102 75 24 – – 85 26 – – 97

6) Tentukan jumlah selongsong pada pola yang dipilih:

N R = N R.SYST + N MRL,

• Di mana NR.SIST− jumlah selang sistem elevator hidrolik, pcs;
• NMRL− jumlah cabang saluran selang utama, pcs.

Contoh penyelesaian masalah dengan menggunakan sistem elevator hidrolik

Contoh. Untuk memadamkan api, perlu menerapkan dua barel masing-masing ke lantai pertama dan kedua sebuah bangunan tempat tinggal. Jarak lokasi kebakaran ke truk tangki AC-40(130)63b yang terpasang pada sumber air adalah 240 m, ketinggian medan 10 m, akses truk tangki ke sumber air dapat dilakukan dari jarak jauh 50 m, tinggi muka air 10 m Tentukan kemungkinan pengambilan air oleh truk tangki dan disalurkan ke batang-batang untuk memadamkan api.

Larutan:

Beras. 3 Skema pengambilan air menggunakan elevator hidrolik G-600

2) Kami menentukan jumlah selang yang dipasang ke elevator hidrolik G−600, dengan mempertimbangkan ketidakrataan medan.

N Р = 1,2· (L + Z Ф) / 20 = 1,2 · (50 + 10) / 20 = 3,6 = 4

Kami menerima empat cabang dari AC hingga G−600 dan empat cabang dari G−600 hingga AC.

3) Tentukan jumlah air yang dibutuhkan untuk menghidupkan sistem elevator hidrolik.

V SISTEM = N P V P K = 8 90 2 = 1440 l< V Ц = 2350 л

Oleh karena itu, tersedia cukup air untuk menghidupkan sistem elevator hidrolik.

4) Kami menentukan kemungkinan pengoperasian bersama sistem elevator hidrolik dan pompa truk tangki.

I = Q SYST / Q N = N G (Q 1 + Q 2) / Q N = 1 (9,1 + 10) / 40 = 0,47< 1

Pengoperasian sistem elevator hidrolik dan pompa tanker akan stabil.

5) Kami menentukan tekanan yang diperlukan pada pompa untuk mengambil air dari reservoir menggunakan elevator hidrolik G−600.

Karena panjang selang hingga G−600 melebihi 30 m, pertama-tama kita menentukan ketinggian kenaikan air bersyarat: Z

3.1. Perhitungan jumlah bahan pemadam kebakaran di dalam tangki.

Di peternakan tangki dengan peralatan khusus, sebagai suatu peraturan, pemadaman api dengan busa mekanis udara dengan ekspansi sedang harus disediakan. Komposisi bubuk, air semprotan aerosol dan bahan serta metode pemadam lainnya dapat disediakan, dibenarkan oleh hasil penelitian ilmiah dan disepakati dengan cara yang ditentukan.

Pemadaman api di ELV dapat dilakukan dengan instalasi sebagai berikut:

pemadaman api otomatis stasioner, pemadaman api stasioner non otomatis dan mobile. Pilihan instalasi pemadam kebakaran harus ditentukan tergantung pada kapasitas sistem pemadam kebakaran, volume tangki individu yang dipasang, lokasi sistem pemadam kebakaran, organisasi proteksi kebakaran di kendaraan darurat, atau kemungkinan memusatkan pemadaman api. jumlah peralatan pemadam kebakaran yang dibutuhkan dari stasiun pemadam kebakaran yang terletak terdekat dalam radius 3 km.

Instalasi pemadam api busa otomatis stasioner terdiri dari:

Dari stasiun pompa;

Poin untuk menyiapkan larutan bahan pembusa;

Tangki untuk air dan bahan pembusa;

Generator busa dipasang pada tangki di bagian atas;

Peralatan dosis;

Saluran pipa untuk memasok larutan konsentrat busa ke generator busa;

Alat otomatisasi.

Instalasi stasioner pemadam api busa non-otomatis di tangki tanah terdiri dari elemen yang sama dengan elemen otomatis stasioner, dengan pengecualian peralatan otomasi.

Instalasi bergerak - truk pemadam kebakaran dan pompa motor, serta sarana untuk memasok busa. Pasokan air disediakan dari jaringan pasokan air eksternal, tangki pemadam kebakaran atau sumber air alami.

Pilihan instalasi pemadam api busa ditentukan berdasarkan perhitungan teknis dan ekonomi.

Bahan pemadam kebakaran dihitung berdasarkan intensitas pasokan busa kimia, berdasarkan waktu pemadaman api. Intensitas penyediaan bahan pemadam kebakaran adalah kuantitasnya per satuan luas (l/s ∙ m2).

Durasi penyerahan, mis. Perkiraan waktu pemadaman kebakaran adalah waktu yang diperlukan untuk menyuplai bahan pemadam kebakaran hingga benar-benar padam pada intensitas pasokan tertentu.

Untuk menentukan kebutuhan air untuk pembentukan busa kimia digunakan faktor multiplisitas yang menunjukkan perbandingan volume busa dengan volume air yang digunakan untuk pembentukannya (multiplisitas busa kimia adalah: k = 5).

Saluran air dan busa pada sistem pemadam kebakaran dihitung berdasarkan aliran air, yang kecepatannya tidak boleh melebihi v = 1,5 m/s.

Panjang pipa busa harus berada dalam kisaran l = 40 – 80 m.

Jumlah air cadangan diambil minimal 5 kali konsumsi air untuk pemadaman kebakaran dan pendinginan tangki.

Penentuan luas permukaan produk minyak di RVS - 10.000 m 3

dimana D adalah diameter tangki, m

Mengganti nilainya, kita mendapatkan

Fp = ------ = 6,38 m2

Penentuan jumlah chemical foam yang disuplai untuk memadamkan api dalam suatu tangki menggunakan rumus:

Qn = q n sp ∙ Fp ∙ τ ∙ K z.v.

Dimana Qn adalah jumlah total busa untuk memadamkan api, m 3;

q n ketukan – intensitas pasokan busa, l/s ∙ m 2 (untuk bahan bakar diesel

ambil q n ketukan = 0,2 l/s ∙ m 2)

Fp adalah luas permukaan produk minyak di dalam tangki, m2, 60 –

menit transfer dalam hitungan detik; 0,001 – konversi volume dari l ke m3;

Ke z.v. – faktor cadangan zat berbusa

(asumsi = 1,25)

τ - waktu pemadaman, jam. (asumsi = 25)

Mengganti nilainya, kita mendapatkan:

Qn = 60/1000 ∙ 0,2 ∙ 638(Fp) ∙ 25 ∙ 1,25 = 241 m 3

Penentuan jumlah air untuk membentuk busa:

Dimana K adalah faktor muai busa kimia

(terima = 5)

Qв = 241/5 = 48 m 3

Penentuan konsumsi air untuk mendinginkan tangki yang terbakar dan tangki yang berdekatan (air harus digunakan untuk mendinginkan dinding tangki yang terbakar dan tangki yang berdekatan yang terletak pada jarak kurang dari 2 diameter dari tangki yang terbakar; pendinginan dilakukan dengan pancaran air dari selang kebakaran).

Penentuan konsumsi air untuk mendinginkan tangki yang terbakar:

Q v.g.r. = 3600/1000 ∙ Lp ∙ q sp.v.g. ∙ τ oh.g.

Dimana 3600 adalah konversi jam ke detik, 1000 adalah konversi l. dalam m 3

Lp - lingkar tangki, m

(L = π ∙ D = 3,14 ∙ 28,5 = 89,5 m)

q sp.v.g – konsumsi air spesifik untuk mendinginkan dinding

tangki pembakaran, l/m ∙ s (asumsikan = 0,5)

τ oh.g. - waktu pendinginan tangki yang terbakar, jam.

(terima = 10 jam)

Mengganti nilainya, kita mendapatkan:

Q v.g.r. = 3600/1000 ∙ Lp ∙ Np ∙ q sp.v.s. ∙ τ o.s.

Dimana Np adalah jumlah tangki yang berdekatan pada jarak kurang dari

2 diameter (dalam setiap kasus diambil N = 3)

τ adalah waktu pendinginan tangki yang berdekatan, jam.

dimana L B adalah kapasitas kipas yang dibutuhkan, m/h;

N - tekanan yang diciptakan oleh kipas, Pa (secara numerik sama dengan N s); n in - efisiensi kipas;

n p - efisiensi transmisi (roda kipas pada poros motor listrik - n p = 0,95; penggerak sabuk datar - n p = 0,9).

Pilih jenis motor listrik: untuk sistem ventilasi pembuangan umum dan lokal - desain tahan ledakan atau normal, tergantung pada kontaminan yang akan dihilangkan; untuk sistem ventilasi pasokan - desain normal.

Daya terpasang motor listrik untuk sistem ventilasi pembuangan dihitung dengan rumus:

dimana K 3.M adalah faktor cadangan daya (K zm = 1,15).

Untuk kipas yang dipilih, kami akan menerima motor listrik 4A112M4UZ desain normal dengan kecepatan putaran 1445 rpm dan daya 5,5 kW (lihat Tabel 3.129).

3.4.6 Perhitungan cadangan air kebakaran

Pasokan air yang dibutuhkan untuk pemadaman api eksternal, m3, ditentukan dengan rumus:

dimana g H adalah konsumsi air spesifik untuk pemadaman kebakaran eksternal, l/s (diterima menurut data pada Tabel 3.130);

T p - perkiraan waktu untuk memadamkan satu api, jam (ambil T p = 3 jam);

n n - jumlah kemungkinan kebakaran secara bersamaan (dengan area perusahaan

kurang dari 1,5 km 2 n p = 1, dengan luas 1,5 km 2 atau lebih n p = 2).

Tabel 3.130 - Konsumsi air spesifik untuk pemadaman api

Kapasitas tangki pemadam kebakaran ini harus menyediakan pasokan air yang diperlukan untuk pemadaman api eksternal dan internal.

1. Keamanan Lingkungan

Pada bagian RPP ini disajikan hasil analisis fasilitas perusahaan sebagai sumber pencemaran lingkungan (jenis pencemaran, sifat-sifatnya, sifat kuantitatif dan kualitatif).

dimana g B adalah konsumsi air per jet untuk bangunan industri setinggi hingga 50 m (dianggap sama dengan g B = 2,5 l/s); m adalah jumlah jet (m = 2).

Maka kapasitas total tangki pemadam kebakaran adalah:

dimana g n adalah konsumsi air spesifik untuk pemadaman kebakaran eksternal untuk bangunan dengan volume 5...20 ribu m2 dengan kategori produksi D untuk bahaya kebakaran dan ledakan (menurut Tabel 3.130 diambil sama dengan g n = 15 l/s); n n adalah jumlah kemungkinan kebakaran secara bersamaan dengan luas perusahaan kurang dari 1,5 km (n n =1).

Volume air yang dibutuhkan untuk pemadaman api internal:

dimana Q T adalah penyediaan air rutin untuk kebutuhan ekonomi dan teknis, m 3.

Contoh3.12. Mari kita tentukan kapasitas tangki pemadam kebakaran untuk memadamkan gudang terpisah untuk 400 ekor, yang volumenya 11214 m 3. Bangunan ini memiliki tingkat ketahanan api III. Pasokan air teknologi Q T = 20 m3.

Larutan. Volume air yang dibutuhkan untuk pemadaman api eksternal:

di mana g B dan m masing-masing adalah konsumsi air per jet dan jumlah jet (untuk bangunan industri dan garasi dengan ketinggian hingga 50 m g = 2,5 l/s dan m = 2; untuk bangunan produksi dan tambahan perusahaan industri dengan ketinggian lebih dari 50 m g = 5 l/s dan m = 8).

Kapasitas total tangki pemadam kebakaran, m3, ditentukan dengan rumus:

Volume air yang dibutuhkan untuk pemadaman api internal, m3, dihitung tergantung pada produktivitas (laju aliran) jet dan jumlah jet yang beroperasi secara bersamaan:

Berdasarkan hasil analisis, dikembangkan langkah-langkah untuk mengurangi pencemaran lingkungan.

Pada bagian kedua bagian ini perlu dilakukan perhitungan emisi pencemar dan biaya pencemaran lingkungan.

3.5.1 Perhitungan emisi polutan di lokasi produksi perusahaan

Saat membersihkan bagian dan rakitan, emisi kotor polutan ditentukan dengan rumus:

Tabel 3.131 - Emisi spesifik polutan saat membersihkan bagian dan rakitan

Emisi maksimum satu kali ditentukan dengan rumus, g/s:

Saat menghitung emisi polutan dari pekerjaan perbaikan ban, data awal berikut digunakan:

emisi spesifik polutan selama perbaikan produk karet (diterima menurut data pada tabel 3.132 dan 3.133);

jumlah bahan yang dikonsumsi per tahun (lem, bensin, karet untuk perbaikan);

waktu pengoperasian mesin roughening per hari.

Tabel 3.132 - Emisi debu spesifik selama pengerasan jalan

dimana q i adalah emisi spesifik suatu polutan, g/s*m2 (Tabel 3.131); F adalah luas cermin mandi cuci, m2; t adalah waktu pengoperasian unit cuci per hari, jam; n adalah jumlah hari pengoperasian instalasi pencucian per tahun.

Tabel 3.133 - Emisi spesifik polutan selama perbaikan produk karet

dimana t adalah waktu vulkanisasi pada satu mesin per hari, h; n adalah jumlah hari mesin beroperasi per tahun.

Perhitungan emisi bruto bahan pencemar untuk semua jenis pekerjaan pengelasan dan permukaan listrik dilakukan dengan rumus, t/tahun:

dimana B" adalah jumlah bensin yang dikonsumsi per hari, kg; t adalah waktu yang dihabiskan untuk menyiapkan, mengaplikasikan dan mengeringkan lem per hari, jam.

Emisi karbon oksida dan sulfur dioksida maksimum satu kali ditentukan dengan rumus, g/s:

dimana q B i adalah pelepasan spesifik suatu polutan, g/kg bahan perbaikan, lem selama penerapannya diikuti dengan pengeringan dan vulkanisasi (lihat Tabel 3.133);

B adalah jumlah bahan perbaikan yang dikonsumsi per tahun, kg.

Emisi maksimum bensin ditentukan dengan rumus g/s:

dimana q n adalah emisi debu spesifik selama pengoperasian suatu peralatan, g/s (lihat Tabel 3.132);

n adalah jumlah hari pengoperasian mesin roughening per tahun; t adalah rata-rata waktu pengoperasian “bersih” mesin roughening per hari, jam.

Emisi kotor bensin, karbon monoksida dan sulfur dioksida ditentukan dengan rumus t/tahun:

Emisi kotor polutan dihitung menggunakan rumus di bawah ini.

Emisi debu kotor, t/tahun:

dimana g c i adalah indikator spesifik dari polutan yang diemisikan g/kg bahan las habis pakai (diterima berdasarkan data pada Tabel 3.134);

B adalah massa bahan las yang dikonsumsi per tahun, kg.

Tabel 3.134 - Emisi spesifik zat berbahaya selama pengelasan (permukaan) logam (g per 1 kg elektroda)

dimana B adalah konsumsi bahan bakar solar per tahun untuk pengujian, kg; g i - emisi spesifik polutan, g/kg (Tabel 3.135).

Tabel 3.135 - Indikator spesifik emisi polutan selama pengujian dan penyesuaian peralatan bahan bakar diesel

dimana b adalah jumlah maksimum bahan las yang dikonsumsi selama hari kerja, kg;

t - waktu "bersih" yang dihabiskan untuk pengelasan selama hari kerja, jam.

Saat menguji peralatan bahan bakar diesel, emisi polutan bruto ditentukan dengan rumus t/tahun:

Emisi maksimum satu kali ditentukan dengan rumus, g/s:

dimana m 1 adalah jumlah pelarut yang dikonsumsi per tahun, kg;

f 2 - jumlah bagian cat yang mudah menguap dalam% (lihat Tabel 3.137);

f pip - jumlah berbagai komponen yang mudah menguap dalam pelarut dalam%

(lihat tabel 3.137);

f pik - jumlah berbagai komponen volatil yang termasuk dalam cat (primer, dempul), dalam% (lihat Tabel 3.137).

Tabel 3.136 - Pelepasan polutan selama pengecatan dan pengeringan, %

dimana m adalah jumlah cat yang dikonsumsi per tahun, kg;

8 K adalah proporsi cat yang hilang dalam bentuk aerosol selama berbagai metode pengecatan, % (diterima menurut Tabel 3.136);

f 1 - jumlah bagian cat yang kering, in % (diterima menurut tabel 3.137).

Emisi bruto komponen volatil dalam pelarut dan cat, jika pengecatan dan pengeringan dilakukan dalam satu ruangan, dihitung dengan rumus t/tahun:

dimana t adalah “waktu bersih” pengujian dan inspeksi per hari, h;

B" - konsumsi bahan bakar solar per hari, kg.

Sumber utama zat berbahaya yang dilepaskan saat mengecat mesin dan suku cadangnya adalah aerosol cat dan uap pelarut. Komposisi dan kuantitas polutan yang dikeluarkan bergantung pada kuantitas dan merek cat dan pernis serta pelarut yang digunakan, metode pengecatan, dan efisiensi alat pembersih. Emisi dihitung secara terpisah untuk setiap merek bahan cat dan pernis serta pelarut yang digunakan.

Emisi bruto aerosol untuk setiap jenis bahan cat dan pernis ditentukan dengan rumus t/tahun:

Emisi maksimum satu kali ditentukan dengan rumus, g/s:

Meja3.137 - Komposisi enamel dan primer,%

Emisi bruto suatu polutan yang terkandung dalam pelarut tertentu (cat) harus dihitung menggunakan rumus (3.340) untuk setiap zat secara terpisah.

Saat mengecat dan mengeringkan di ruangan berbeda, emisi kotor dihitung menggunakan ketergantungan di bawah ini.

Untuk ruang pengecatan, t/tahun:

Untuk ruang pengering, t/tahun:

Jumlah total emisi bruto dari komponen sejenis ditentukan dengan rumus t/tahun:

Jumlah maksimum polutan tunggal yang dilepaskan ke atmosfer ditentukan dalam g per detik selama jam kerja paling intens, ketika jumlah terbesar bahan pengecatan dikonsumsi (misalnya, pada hari persiapan inspeksi tahunan). Perhitungan ini dilakukan untuk setiap komponen secara terpisah sesuai dengan rumus g/s:

dimana t adalah jumlah jam kerja per hari pada bulan tersibuk, h; n adalah jumlah hari situs dibuka pada bulan ini;

P" adalah emisi kotor aerosol cat dan masing-masing komponen pelarut per bulan, yang dilepaskan selama pengecatan dan pengeringan, dihitung menggunakan rumus (3.339)...(3.343).

Menjalankan dan menguji mesin setelah perbaikan dilakukan pada dudukan khusus dalam dua mode pengoperasian - tanpa beban saat idle dan di bawah beban. Perhitungan dilakukan untuk zat beracun yang dikeluarkan selama pengoperasian mesin mobil: karbon monoksida - CO, nitrogen oksida - NO x, karbon - CH, senyawa belerang - S0 2, jelaga - C (hanya untuk mesin diesel), senyawa timbal - Pb (bila menggunakan bensin bertimbal).

Pengoperasian mesin dilakukan baik tanpa beban (idling) maupun di bawah beban. Saat idle, emisi polutan ditentukan tergantung pada perpindahan mesin yang diuji. Selama running-in dengan beban, emisi polutan bergantung pada daya rata-rata yang dihasilkan mesin selama running-in.

Emisi bruto i-ro polutan M i ditentukan dengan rumus t/tahun:

dimana M ixx adalah emisi bruto polutan i-ro selama idling run-in, t/tahun;

M iH - emisi kotor polutan i-ro selama berjalan di bawah beban, t/tahun.

Emisi bruto polutan i-ro pada saat idle run-in ditentukan dengan rumus t/tahun:

dimana P ixxn adalah emisi polutan i-ro saat mesin model ke-n dijalankan saat idle, g/s;

t xx ~ waktu berjalan mesin model ke-n saat idle, min; n n - jumlah mesin yang dijalankan model ke-n per tahun.

dimana q ixx B, q i ххД - emisi spesifik polutan i-ro oleh mesin bensin dan diesel model ke-n per unit volume kerja, g/hp;

V hn - perpindahan mesin model ke-n, l.

Emisi kotor polutan i-ro selama mesin berjalan dengan beban ditentukan dengan rumus t/tahun:

di mana R i NP adalah emisi polutan ke-i selama pengoperasian mesin model ke-n di bawah beban, g/s;

dimana q iHB , q i D - emisi spesifik polutan ke-i oleh mesin bensin atau diesel per unit daya, g/l.s*s;

N cp B, M srD ~ daya rata-rata yang dikembangkan selama pengoperasian mesin bensin dan diesel paling bertenaga, hp;

AB, AD - jumlah tempat uji yang beroperasi secara bersamaan untuk mesin bensin dan diesel yang beroperasi.

Tabel 3.138 - Emisi spesifik polutan selama pengoperasian mesin setelah perbaikan di stand

Jika perusahaan hanya memiliki satu stand tempat pengujian mesin bensin dan diesel, maka nilai mesin dengan emisi tertinggi untuk komponen ke-i diambil sebagai emisi satu kali maksimum G i.

dimana q i NB, q i ND - emisi spesifik polutan ke-i oleh mesin bensin atau diesel per unit daya, g/hp;

N cpn adalah daya rata-rata yang dikembangkan selama berjalan di bawah beban oleh mesin model ke-n, hp.

Nilai q ixx B, q ixx D, q iH B dan q iH D diberikan pada Tabel 3.138. Nilai V hn, t NP, N cp p diambil dari literatur referensi.

Emisi polutan dihitung secara terpisah untuk mesin bensin dan diesel. Polutan dengan nama yang sama diringkas.

Emisi polutan maksimum satu kali G i ditentukan hanya pada mode beban, karena dalam hal ini, pelepasan polutan terbesar terjadi. Perhitungan dilakukan sesuai rumus, g/s:

t HP - waktu berjalan mesin model ke-n di bawah beban, min.

% ke massa

Waktu pengoperasian mesin di dalam ruangan adalah: saat pemanasan - 2 menit; ketika dipasang di stasiun pemeliharaan (jalur) - 1,0...1,5 mnt; saat bepergian dan keluar (masuk) - 0,2...0,5 menit; untuk setiap 10 m perjalanan saat berpindah dari pos ke pos dengan kekuatan Anda sendiri - 1,0...1,5 menit; saat menyetel mesin - 10...15 menit.

Perhitungan biaya emisi polutan ke atmosfer

Untuk menarik minat perusahaan jasa dalam penerapan langkah-langkah perlindungan lingkungan pada sumber emisi stasioner

Jumlah aerosol timbal saat menjalankan mesin karburator dengan bensin bertimbal akan sama dengan:

Di mana Q D - jumlah emisi berbahaya dari mesin diesel yang sedang berjalan, kg/jam;

VC adalah volume kerja silinder mesin, l;

T - waktu pengoperasian mesin, min.

Saat menjalankan mesin karburator:

Jika perusahaan hanya melakukan cold running, maka perhitungan emisi pencemar tidak dilakukan.

Di lokasi area diagnostik dan pemeliharaan, jumlah emisi berbahaya dari mesin diesel yang sedang berjalan ditentukan dengan rumus:

polutan ke atmosfer, diperlukan pengaruh ekonomi dan insentif dari lembaga pemerintah. Jumlah pembayaran yang diberikan kepada perusahaan atas pencemaran lingkungan harus tinggi untuk merangsang upaya mereka dalam mengembangkan langkah-langkah efektif untuk mengurangi polusi dan melaksanakan langkah-langkah perlindungan lingkungan.

Sistem pembayaran modern didasarkan pada metodologi untuk menentukan efisiensi ekonomi dari tindakan perlindungan lingkungan dan menilai kerusakan ekonomi yang disebabkan oleh pencemaran lingkungan.

Efektivitas tindakan perlindungan lingkungan harus dinilai dari sudut pandang alam, masyarakat dan perusahaan jasa. Dengan sistem pembayaran yang dibangun dengan baik, pilihan yang paling efektif dari sudut pandang perusahaan jasa akan memberikan dampak yang lebih besar bagi alam dan masyarakat secara keseluruhan.

Pembayaran emisi bahan pencemar ke atmosfer P ditentukan sebagai nilai total bahan pencemar S berdasarkan standar dasar pembayaran B s dan massa bahan utama pencemaran m s, serta faktor penyesuaian terhadap dasar standar yang mempertimbangkan situasi lingkungan di wilayah tersebut dan ciri-ciri alam dan iklim wilayah tersebut , pentingnya objek K es dan indeksasi sehubungan dengan perubahan tingkat harga K ind.

Secara umum, jumlah pembayaran dalam rubel dihitung menggunakan rumus:

Prosedur untuk menentukan biaya ditetapkan dengan Keputusan Pemerintah Federasi Rusia tanggal 12 Juni 2003 No. 344 “Atas persetujuan prosedur untuk menentukan biaya dan jumlah maksimumnya untuk pencemaran lingkungan, pembuangan limbah, dan jenis-jenis pencemaran lainnya. dampak buruk” dan peraturan tambahan, khususnya, perintah kepala pemerintahan daerah tentang tata cara penghitungan pembayaran dan indikasi biaya di wilayah terkait.

Biaya pencemaran merupakan suatu bentuk kompensasi atas kerusakan ekonomi yang disebabkan oleh pelepasan bahan pencemar ke lingkungan. Sesuai dengan prosedur yang disetujui, dua jenis standar dasar pembayaran B S untuk emisi 1 ton polutan ke atmosfer telah ditetapkan: dalam batas standar emisi B HS yang diizinkan; dalam batas emisi yang ditetapkan B L S .

Dalam menentukan pembayaran pencemaran bahan pencemar yang dibandingkan untuk setiap bahan L S, perhitungannya dilakukan tergantung pada pemenuhan kondisi, yaitu tergantung pada rasio emisi aktual, standar dan batas:

ketika massa sebenarnya dari bahan kontaminan kurang dari standar yang ditetapkan (m s< m S норм).