Կեղտաջրերի ներհոսքի անհավասարության ընդհանուր գործակիցը ցույց է տալիս. Մաքրման կայաններ մտնող կեղտաջրերի հոսքի և անհավասարության գործակիցի որոշում

Արտաքին կոյուղու ցանցը նախագծված է կեղտաջրերի ընդհանուր հոսքի հիման վրա: Այն հաշվարկելու համար օգտագործվում են ջրի հեռացման ստանդարտները:

Կենցաղային կեղտաջրերի հեռացման նորմը նման ջրի միջին օրական պայմանական ծավալն է, որն ընկնում է կոյուղու ենթակա օբյեկտի մեկ բնակչի վրա: Նորմը չափվում է լիտրով:

Գործընթացի կեղտաջրերի համար այս գումարը հաշվարկվում է ջրի օգտագործմամբ մեկ միավորի համեմատ՝ համաձայն գործընթացի հոսքի աղյուսակի:

Բնակելի տարածքների համար ջրի հեռացման ստանդարտները սովորաբար հավասարեցվում են ջրի սպառման ստանդարտներին: Դա պայմանավորված է նրանով, որ կենցաղային կեղտաջրերը հիմնականում օգտագործվում են ծորակի ջուրը, որը աղտոտված է դրա օգտագործման ընթացքում կենցաղային կարիքների համար: Սպառողների ջրամատակարարման ցանցին մատակարարվող ոչ բոլոր ջուրը կարող է մտնել կենցաղային կոյուղու ցանց: Սա այն ծավալն է, որն օգտագործվում է տեխնիկական սարքավորումների լվացման և հովացման, ճանապարհների մակերևույթների, կանաչ տարածքները ջրելու, շատրվանների սնուցման և այլնի համար։ Հաշվի առնելով դա՝ ջրի հեռացման գործակիցը պետք է կրճատվի այս չափով։

Ջրի հեռացման ստանդարտները կարգավորվում են SNiP P-G.1-70-ով: Դրանց արժեքները կախված են տեղական կլիմայական պայմաններից և այլն՝ ներքին ջրամատակարարման, կոյուղու, կենտրոնացված տաք ջրամատակարարման, լոգանքների ջրատաքացուցիչների առկայություն կամ բացակայություն և այլն:

Ջրի սպառումը տատանվում է ոչ միայն տարվա եղանակին, այլև օրվա ժամին: Նույն ռեժիմով պետք է փոխվի նաև ջրահեռացումը։ Կոյուղու մեջ կեղտաջրերի հոսքի ժամային անհավասարությունը կախված է դրա ընդհանուր ծավալից: Որքան մեծ է ընդհանուր սպառումը, այնքան քիչ է զգացվում այդ անհավասարությունը։

Ջրի հեռացման անհավասարության գործակիցները

Կոյուղու համակարգ նախագծելիս անհրաժեշտ է ելնել ոչ միայն կեղտաջրերի ստանդարտ և ընդհանուր ծավալներից, որոնք կարող են արտանետվել: Կարևոր է հաշվի առնել ջրի հեռացման ամենօրյա ռեժիմի տատանումները: Համակարգը պետք է հաղթահարի կեղտաջրերի արտահոսքը պիկ ժամերին: Սա վերաբերում է նաև դրա բոլոր պարամետրերին, օրինակ՝ ֆեկալային պոմպերի հզորությանը։ Առավելագույն հոսքի արագությունները հաշվարկելու համար օգտագործվում են համապատասխան ուղղումներ՝ ջրահեռացման անհավասարության գործակիցներ:

Ջրի ջրահեռացման անհավասարության հաշվարկի հստակությունը մինչև մեկ ժամ պահանջվում է միայն անհավասարության մեծ հավանականություն ունեցող օբյեկտների համար: Մնացած դեպքերում խողովակների ծավալում նախապես ընդունված պահուստում հաշվի է առնվում ժամային հնարավոր անհավասարությունը։ Խողովակաշարերի հատվածների հիդրավլիկ հաշվարկներ կատարելիս նախապես ենթադրվում է, որ դրանց լցումը մասնակի է։

Ջրի հեռացման օրական անհավասարության kcyt գործակիցը կեղտաջրերի օրական առավելագույն հոսքի հարաբերակցությունն է Q max.օր միջին օրական հոսքի Q միջին օրական տարվա համար.

k օր = Q max.day / Q միջին օր

Ջրի հեռացման ժամային անհավասարության գործակիցը որոշվում է նույն կերպ.

k ժամ = Q max.hour / Q միջին ժամ

Այստեղ Q max.hour և Q միջին ժամը առավելագույն և միջին ժամային ծախսերն են: Q միջին ժամը հաշվարկվում է օրական սպառման հիման վրա (այն բաժանելով 24-ի):

Այս գործակիցները բազմապատկելով՝ հաշվարկվում է ընդհանուր անհարթության գործակիցը ktot՝ ջրահեռացում.

k ընդհանուր = k օր k ժամ

Ընդհանուր գործակիցները կախված են միջին ծախսերից և ներկայացված են դիզայներների համապատասխան աղյուսակներում:

Այս գործակիցը հաշվարկելու համար միջին հոսքի արագության արժեքները, որոնք աղյուսակներում չկան, օգտագործվում է ինտերպոլացիա՝ հիմնվելով դրանց ամենամոտ տվյալների վրա: Պրոֆեսոր Ն.Ֆ. Ֆեդորովի առաջարկած բանաձևը օգտագործվում է.

ktot = 2,69 / (q միջին) 0,121:

qср արժեքը կեղտաջրերի հոսքի արագությունն է 1 վայրկյանում (միջին վայրկյանում) լիտրով:

Բանաձևը վավեր է մինչև 1250 լիտր միջին երկրորդ հոսքի համար: Հասարակական շենքերի ջրահեռացման օրական անհարթության գործակիցը վերցված է մեկ:

Տեխնոլոգիական կեղտաջրերի ժամային անհավասարության գործակիցը մեծապես կախված է արտադրության պայմաններից և շատ բազմազան է:

Ես հաշվարկում եմ արդյունաբերական ձեռնարկությունից ցնցուղի կեղտաջրերի ծախսերը.

Ցնցուղի միջին օրական Q օր = (40N 5 + 60N 6)/1000, մ 3 / օր, (4.12)

Յուրաքանչյուր հերթափոխից հետո ժամ Q ցնցուղի ժամ = (40N 7 + 60N 8)/1000, մ 3/ժ, (4.13)

Երկրորդ q ցնցուղ վրկ = (40N 7 + 60N 8)/45 * 60, լ/վրկ, (4.14)

որտեղ N 5, N 6, համապատասխանաբար, 40 լիտրանոց սառը խանութներում և 60 լիտր տաք խանութներում ցուրտ խանութներում օրական ցնցուղ օգտագործողների թիվը մեկ անձի համար ջրի հեռացման արագությամբ.

N 7, N 8 – համապատասխանաբար, ցուրտ և տաք խանութներում մեկ հերթափոխով ցնցուղ օգտագործողների թիվը՝ առավելագույն ջրահեռացման դեպքում:

Ցնցուղի Q օր = (40 * 76,8 + 60 * 104,5)/1000 = 9,34 մ 3 /օր,

Ցնցուղի Q ժամ = (40 * 48 + 60 * 66.5) / 1000 = 5.91 մ 3 / ժ,

q ցնցուղ վրկ = (40 * 48 + 60 * 66.5) / 45 * 60 = 2.19 լ / վ:

Լրացրեք ձև 4.

Եթե ​​ձև 4-ը ճիշտ է լրացված, ապա կենցաղային կեղտաջրերի երկրորդ սպառման արժեքը (4.11) բանաձևով հաշվարկված պետք է հավասար լինի 7-րդ սյունակի ամենամեծ ծախսերի գումարին.

q կյանքի max = 0,43 լ / վ և (0,16 + 0,27) = 0,43 լ / վ:

Իսկ ցնցուղի արտահոսքի երկրորդ հոսքի արժեքը (4.14) վերջին սյունակից ամենաբարձր ծախսերի գումարն է.

q ցնցուղ վրկ = 2,19 լ/վ և (0,71 + 1,48) = 2,19 լ/վ:

Ես որոշում եմ գնահատված սպառումը արդյունաբերական ձեռնարկությունից.

q n = q արդյունաբերական + q կյանքի մաքս + q ցնցուղ վրկ, լ/վ,

q n = 50,3 + 0,43 + 2,19 = 52,92 լ / վ:

Տեղամասերում ծախսերի հաշվարկ:

Դրենաժային ցանցը բաժանում եմ նախագծային հատվածների և ցանցի յուրաքանչյուր հանգույցին (ջրհորին) հատկացնում եմ համար: Այնուհետև լրացնում եմ 5-րդ ձևի 1-4 սյունակները։

Ես որոշում եմ հոսքի արագությունը յուրաքանչյուր նախագծման վայրում՝ օգտագործելով բանաձևը.

q cit = (q n + q կողմ + q mp)K gen . max + q sor, l/s, (4.16)

որտեղ q n-ը երթուղու երկայնքով գտնվող բնակելի շենքերից նախագծային տարածք մուտք գործող ճանապարհորդության հոսքի արագությունն է.

q կողմ – կողային միացումներից եկող

q mp – տրանզիտ, որը գալիս է վերին հոսանքի հատվածներից և արժեքով հավասար է նախորդ հատվածների ընդհանուր միջին հոսքի արագությանը.

q сср – կենտրոնացված հոսք հասարակական և քաղաքային շենքերից, ինչպես նաև արդյունաբերական ձեռնարկություններից, որոնք գտնվում են նախագծման վայրի վերևում.

Կգեն. max - ընդհանուր առավելագույն անհավասարության գործակից:

Ես վերցնում եմ միջին ծախսերի արժեքը (5-րդ ձևի 5-7 սյունակներ) նախկինում լրացված ձև 1-ից: Ընդհանուր արժեքը (սյունակ 8) հավասար է տեղում ճանապարհածախսի, կողային և տարանցիկ ծախսերի գումարին: Կարող եք ստուգել, ​​որ ընդհանուր հոսքի արագությունը (8-րդ սյունակից) պետք է հավասար լինի մեկ տարածքի միջին հոսքի արագությանը (ձև 1, սյունակ 3):

Անհավասարության գործակիցը որոշելու համար ես կառուցում եմ գործակցի արժեքի փոփոխությունների հարթ գրաֆիկ՝ կախված կեղտաջրերի միջին հոսքից: Գրաֆիկի միավորները վերցնում եմ աղյուսակից: 4.5. 5 լ/վ-ից պակաս միջին հոսքի համար գնահատված ծախսերը որոշվում են SNiP 2.04.01-85-ի համաձայն: 5 լ/վ-ից պակաս հոսքի արագություն ունեցող տարածքների ընդհանուր առավելագույն անհավասարության գործակիցը հավասար կլինի 2,5-ի:

Կառուցված գրաֆիկից որոշված ​​ընդհանուր առավելագույն անհավասարության գործակցի արժեքները մուտքագրվում են Ձև 5-ի 9-րդ սյունակում:

Աղյուսակ 4.5

Կենցաղային ջրի ներհոսքի անհավասարության ընդհանուր գործակիցները.

Ես բազմապատկում եմ 8-րդ և 9-րդ սյունակների արժեքները և ստանում եմ եռամսյակի գնահատված ծախսերը: 11-րդ և 12-րդ սյունակները պարունակում են կենտրոնացված ծախսեր, որոնք կարող են դասակարգվել որպես կողային (ծախսեր՝ ուղղված տեղանքի սկզբին) կամ տարանցիկ (ծախսեր վերին հոսանքում գտնվող շենքերից): Կարելի է ստուգել նաև կենտրոնացված ծախսերը, որոնց գումարը հավասար է Ձև 2-ից հաշվարկված երկրորդ ծախսերին:

Վերջին սյունակում ես ամփոփում եմ 10,11,12 սյունակների արժեքները:

Անհավասարության գործակիցը որոշելու գրաֆիկ (գրաֆիկական թղթի վրա է): Հեռացրեք այս թերթիկը ավելի ուշ, այն անհրաժեշտ է էջերի համարակալման համար:


Հողամաս հ. Դրենաժային տարածքների ծածկագրերը և ցանցի հատվածների համարները Միջին սպառումը, լ/վրկ Ընդհանուր առավելագույն անհավասարության գործակից Հոսքի գնահատված արագություն, լ/վ
Ճանապարհ ոռնոց Կողք Տրանզիտ Ճամփորդ Կողք Տրանզիտ Գեներալ Քառորդներից Կենտրոնացված Ընդամենը
Կողք Տրանզիտ
1-2 - - 3,96 - - 3,96 2,5 9,9 0,26 - 10,16
2-3 - 1-2 4,13 - 3,96 8,09 2,16 17,47 2,23 0,26 19,96
3-4 - 2-3 3,17 - 8,09 11,26 2,05 23,08 0,33 2,49 25,9
4-5 - 3-4 3,49 - 11,26 14,75 1,94 28,62 1,4 2,82 32,84
6-7 - - 0,80 - - 0,80 2,5 2,0 - - 2,0
7-8 - 6-7 3,58 - 0,80 4,38 2,5 10,95 0,37 - 11,32
8-9 - - 7-8 - - 4,38 4,38 2,5 10,95 - 0,37 11,32
9-14 8-9 - 1,33 4,38 - 5,71 2,42 13,82 - 0,37 14,19
12-13 - - 1,96 - - 1,96 2,5 4,9 - - 4,9
13-14 - 12-13 0,90 - 1,96 2,86 2,5 7,15 - - 7,15
14-15 9-14 13-14 1,44 5,71 2,86 10,01 2,1 21,02 - 0,37 21,39
10-15 - - 3,05 - - 3,05 2,5 7,63 0,33 - 7,96
15-16 - 10-15 14-15 - 3,05 10,01 13,06 2,0 26,12 - 0,7 26,82
11-16 - - 1,13 - - 1,13 2,5 2,83 - - 2,83
16-21 15-16 11-16 0,81 13,06 1,13 15,0 1,96 29,4 - 0,7 30,1
21-26 - 16-21 4,01 - 15,0 19,01 1,90 36,12 - 0,7 36,82
20-25 - - 2,39 - - 2,39 2,5 5,98 2,23 - 8,21
28-25 - - 2,44 - - 2,44 2,5 6,1 0,26 - 6,36
25-26 - 28-25 20-25 - - 2,44 2,39 - 4,83 2,5 12,08 - 2,49 14,57
26-27 25-26 21-26 2,60 4,83 19,01 26,44 1,6 42,3 0,33 3,19 45,82
5-27 - 4-5 - - 14,75 - 14,75 1,96 28,91 - 4,22 33,13
27-34 5-27 26-27 2,67 14,75 26,44 43,86 1,71 75,0 - 7,74 82,74
30-29 - - 2,44 - - 2,44 2,5 6,1 1,28 - 7,38
29-34 - 30-29 - - 2,44 - 2,44 2,5 6,1 - 1,28 7,38
33-34 - - 2,39 - - 2,39 2,5 5,98 - - 5,98
34-35 33-34 29-34 27-34 3,92 2,39 2,44 43,86 52,61 1,68 88,38 0,37 9,02 97,77
35-36 - 34-35 - - 52,61 - 52,61 1,68 88,38 - 9,39 97,77
36-37 - 35-36 3,92 - 52,61 56,53 1,66 93,84 7,78 9,39 111,01
37-38 - 36-37 - - 56,53 - 56,53 1,66 93,84 52,92 17,17 163,93
38-40 - 37-38 2,87 - 56,53 59,4 1,62 96,23 0,26 70,09 166,58
19-18 - - 2,39 - - 2,39 2,5 5,98 - - 5,98
18-24 19-18 - 2,44 2,39 - 4,83 2,5 12,08 0,40 - 12,48
24-23 - 18-24 - - 4,83 - 4,83 2,5 12,08 - 0,40 12,48
17-22 23,17 - - 3,12 2,57 - - 5,69 2,42 13,77 8,11 - 21,88
22-23 - 17-22 2,78 - 5,69 8,47 2,19 18,55 1,4 8,11 28,06
23-31 13, 12 24-23 22-23 5,3 1,80 4,83 8,47 20,4 1,88 38,35 2,23 9,91 50,49
32-31 - - 2,07 - - 2,07 2,5 5,18 - - 5,18
31-39 - 32-31 23-31 - - 2,07 20,4 - 22,47 1,85 41,57 - 12,14 53,71
39-40 - 31-39 - - 22,47 - 22,47 1,85 41,57 - 12,14 53,71
40-GNS - 39-40 38-40 - 22,47 59,4 81,87 1,62 132,63 - 82,49 215,12

Կենցաղային ցանցերի հիդրավլիկ հաշվարկ և բարձրադիր ձևավորում.

Այն բանից հետո, երբ ես որոշել եմ գնահատված ծախսերը, ջրահեռացման ցանցի նախագծման հաջորդ փուլը դրա հիդրավլիկ հաշվարկն է և բարձրության ձևավորումը: Հիդրավլիկ հաշվարկցանցը բաղկացած է հատվածներով խողովակաշարի տրամագծի և թեքության ընտրությունից, որպեսզի խողովակաշարի արագությունը և լցման արժեքները համապատասխանեն SNiP 2.04.03-85-ի պահանջներին: Բարձրահարկ դիզայնցանցը բաղկացած է հաշվարկներից, որոնք անհրաժեշտ են ցանցի պրոֆիլը կառուցելիս, ինչպես նաև փողոցային ցանցի նվազագույն արժեքը որոշելու համար: Հիդրավլիկ ցանցը հաշվարկելիս ես օգտագործում եմ Լուկինի աղյուսակները:

Հիդրավլիկ հաշվարկների և բարձրության պահանջներ

Կենցաղային ցանցի նախագծում.

Հիդրավլիկ հաշվարկներ կատարելիս ես օգտագործում եմ հետևյալ պահանջները.

1. Հատվածի ամբողջ հաշվարկված հոսքի արագությունը գնում է իր սկզբին և չի փոխվում իր երկարությամբ:

2. Նախագծային հատվածում խողովակաշարում շարժումը ճնշումից զերծ է և միատեսակ:

3. Ինքնահոս ցանցերի ամենափոքր (նվազագույն) տրամագծերը և թեքությունները ընդունվում են SNiP 2.04.03-85-ի կամ աղյուսակի համաձայն: 5.1.

4. Խողովակների թույլատրելի նախագծային լցոնումը, երբ նախագծային հոսքի արագությունը բացակայում է, չպետք է գերազանցի ստանդարտը և, SNiP 2.04.03-85-ի համաձայն, տրված է աղյուսակում: 5.2.

5. Խողովակների հոսքի արագությունները տվյալ նախագծային հոսքի արագությամբ պետք է լինեն նվազագույնից ոչ պակաս, որոնք ներկայացված են աղյուսակում SNiP 2.04.03-85-ի համաձայն:

6. Ոչ մետաղական խողովակների հոսքի առավելագույն թույլատրելի արագությունը 4 մ/վ է, իսկ մետաղական խողովակների համար՝ 8 մ/վ:

Աղյուսակ 5.1

Նվազագույն տրամագծեր և թեքություններ

Ծանոթագրություն՝ 1. Փակագծերում նշված են այն թեքությունները, որոնք կարող են օգտագործվել հիմնավորման համար: 2. Մինչև 300 մ 3 /օր հոսքի արագությամբ բնակեցված վայրերում թույլատրվում է 150 մմ տրամագծով խողովակների օգտագործումը: 3. Արդյունաբերական կոյուղու համար, համապատասխան հիմնավորումով, թույլատրվում է օգտագործել 150 մմ-ից պակաս տրամագծով խողովակներ:

Աղյուսակ 5.2

Առավելագույն լցոնումներ և նվազագույն արագություններ

7. Հատվածի վրա շարժման արագությունը պետք է լինի ոչ պակաս նախորդ հատվածի արագությունից կամ ամենաբարձր արագությունից կողային միացումներում: Միայն զառիթափից դեպի հանգիստ տեղանք անցնող հատվածների համար է թույլատրվում արագության նվազում:

8. Միևնույն տրամագծով խողովակաշարերը միացված են (համապատասխանում են) «ըստ ջրի մակարդակի», իսկ տարբեր՝ «ըստ շելիգների»։

9. Խողովակների տրամագիծը հատվածից հատված պետք է մեծանա, բացառություններ են թույլատրվում, երբ տարածքի թեքությունը կտրուկ մեծանում է:

10. Նվազագույն խորությունը պետք է ընդունվի որպես երկու արժեքներից մեծ՝ h 1 = h pr – a, m,

h 2 = 0.7 + D, m,

որտեղ h pr-ը տվյալ տարածքի համար հողի սառեցման ստանդարտ խորությունն է, ընդունված ըստ SNiP 2.01.01-82, մ.

ա – մինչև 500 մմ տրամագծով խողովակների համար ընդունված պարամետր՝ 0,3 մ, ավելի մեծ տրամագծով խողովակների համար՝ 0,5 մ.

D – խողովակի տրամագիծը, մ.

Մորդովիայի Հանրապետության սառեցման ստանդարտ խորությունը 2,0 մ է:

h 1 = 2.0 - 0.3 = 1.7;

h2 = 0,7 + 0,2 = 0,9;

Այս տարածքի երեսարկման նվազագույն խորությունը 1,7 մ է:

Ստորերկրյա ջրերի միջին խորությունը 4,4 մ է:

12. 9 - 10 լ/վրկ-ից պակաս հոսքի արագություն ունեցող տարածքները խորհուրդ է տրվում համարել «չնախագծված», մինչդեռ խողովակի տրամագիծը և թեքությունը հավասար են նվազագույնին, արագությունը և լիցքը հաշվարկված չեն:

Կենցաղային ցանցի հաշվարկ

Ձև 6-ի աղյուսակում ես մուտքագրում եմ յուրաքանչյուր ինքնահոս հատվածի հաշվարկի արդյունքները: Նախ լրացնում եմ սյունակները նախնական տվյալներով՝ 1, 2, 3, 10 և 11 սյունակներ (ծախսեր՝ 5 ձևի վերջին սյունակից, հողամասի երկարությունը և բարձրությունը՝ ըստ քաղաքի գլխավոր հատակագծի): Այնուհետև յուրաքանչյուր հատվածի համար մենք հիդրավլիկ հաշվարկներ ենք կատարում հետևյալ հաջորդականությամբ.

Աղյուսակ 5.3

Հողամասի համարը Երկարությունը, մ Հողային նշաններ, մ
սկզբում վերջում
1-2 10,16
2-3 19,96
3-4 25,9
4-5 32,84
6-7 2,0 162,5
7-8 11,32 162,5
8-9 11,32
9-14 14,19
12-13 4,9 162,5
13-14 7,15
14-15 21,39 161,8
10-15 7,96 161,8
15-16 26,82 161,8 160,2
11-16 2,83 160,3 160,2
16-21 30,1 160,2
21-26 36,82
20-25 8,21 163,5 162,5
28-25 6,36 162,5
25-26 14,57 162,5
26-27 45,82
27-34 82,74
30-29 7,38 162,7
29-34 7,38
33-34 5,98 162,5
34-35 97,77
35-36 97,77
36-37 111,01
37-38 163,93
38-40 166,58
19-18 5,98 163,5 163,3
18-24 12,48 163,3
24-23 12,48 162,4
17-22 21,88 162,5 162,5
22-23 28,06 162,5 162,4
23-31 50,49 162,4 161,4
32-31 5,18 162,3 161,4
31-39 53,71 161,4 160,5
39-40 53,71 160,5
40-GNS 215,12

1. Եթե հատվածը վերև է, ապա h 1 հատվածի սկզբում խողովակաշարի խորությունը հավասար է նվազագույն h րոպեին, իսկ մոտավոր տրամագիծը հավասար է ընդունված տեսակի ցանցի և ջրահեռացման համակարգի նվազագույնին: (Աղյուսակ 5.1): Եթե ​​տեղանքն ունի հարակից հոսանքին հակառակ հատվածներ, ապա սկզբնական խորությունը մոտավորապես ընդունվում է որպես այս հատվածների վերջում գտնվող ամենամեծ խորությանը:

2. Հաշվում եմ խողովակաշարի մոտավոր թեքությունը.

i o = (h min – h 1 + z 1 – z 2)/l, (5.1)

որտեղ z 1 և z 2-ը գետնի մակերեսի նշաններն են հատվածի սկզբում և վերջում.

l-ը հատվածի երկարությունն է:

Արդյունքը կարող է լինել թեքության բացասական արժեք:

3. Ես ընտրում եմ D տրամագծով անհրաժեշտ խողովակաշար, լցնում h/D, հոսքի արագություն v և թեքություն i՝ ըստ հայտնի հաշվարկված հոսքի: Ես խողովակներ եմ ընտրում ըստ A.A. Lukins-ի աղյուսակների: Ես սկսում եմ ընտրությունը նվազագույն տրամագծով, աստիճանաբար անցնելով ավելի մեծերի: Լանջը պետք է լինի ոչ պակաս, քան մոտավոր i 0-ը (և եթե խողովակի տրամագիծը հավասար է նվազագույնին, ապա նվազագույն թեքությունից ոչ պակաս - Աղյուսակ 5.1): Լցոնումը պետք է լինի ոչ ավելի, քան թույլատրելի (Աղյուսակ 5.2): Արագությունը պետք է լինի, առաջին հերթին, նվազագույնից ոչ պակաս (Աղյուսակ 5.2), և երկրորդ, ոչ պակաս, քան հարակից հատվածներում ամենաբարձր արագությունը:

Եթե ​​մի հատվածում հոսքի արագությունը 9-10 լ/վ-ից պակաս է, ապա հատվածը կարելի է համարել չնախագծված. տրամագիծը և թեքությունը համարում եմ նվազագույն, բայց լիցքավորումն ու արագությունը չեմ կարգավորում: Լրացնում եմ 4-րդ, 5-րդ, 6-րդ, 7-րդ, 8-րդ և 9-րդ սյունակները:

Անկումը հաշվում եմ՝ օգտագործելով ∆h=i·l, m բանաձեւով

որտեղ, i – թեքություն,

l – հատվածի երկարությունը, մ.

Մետրերով լցոնումը հավասար է ֆրակցիաների լցման արտադրյալին և տրամագծին:

4. Սկզբին կից բոլոր հատվածներից ընտրում եմ ամենամեծ խորությամբ հատվածը, որը լինելու է կոնյուգացիա։ Այնուհետև ես ընդունում եմ միացման տեսակը (կախված խողովակների տրամագծից ընթացիկ և զուգավորման հատվածներում): Հետո ես հաշվում եմ հատվածի սկզբում խորություններն ու նշանները, և հնարավոր են հետևյալ դեպքերը.

ա) Եթե խոնարհումը «ջրով» է, ապա հատվածի սկզբում ջրի նշանը հավասար է խոնարհված հատվածի վերջում գտնվող ջրային նշանին, այսինքն. Արժեքները 13-րդ սյունակից վերագրում եմ 12-րդ սյունակում: Այնուհետև ես հաշվարկում եմ հատվածի սկզբում ներքևի բարձրությունը, որը հավասար է հատվածի սկզբի գետնի բարձրությանը` հանած հատվածի սկզբի խորությունը և գրում. արդյունքը 14-րդ սյունակում:

բ) Եթե խոնարհումը «շելիգներով» է, ապա ես հաշվում եմ հատվածի սկզբում ներքևի նշանը՝ z d.beg. =z դ.դիմադրություն +D tr.դիմադրություն - Դ տր.տեք.

որտեղ, z դ.դիմադրություն - ներքևի նշան հարակից հատվածի վերջում, մ.

D tr.cont. – խողովակի տրամագիծը հարակից հատվածում, մ.

Դ tr.tek. – խողովակի տրամագիծը ընթացիկ հատվածում, մ.

Ես գրում եմ այս արժեքը 14-րդ սյունակում: Այնուհետև ես հաշվարկում եմ հատվածի սկզբում գտնվող ջրի նշանը, որը հավասար է z d.beg հատվածի սկզբում գտնվող ստորին նշանի գումարին: և խորությունը կայքի սկզբում և գրեք այն 12-րդ սյունակում:

գ) Եթե տեղանքը չունի հանգույց (այսինքն՝ վերևում կամ պոմպակայանից հետո), ապա տեղանքի սկզբում ներքևի բարձրությունը հավասար է տեղանքի սկզբում գետնի մակերեսի բարձրության և տեղանքի սկզբում գտնվող բարձրության տարբերությանը։ խորությունը կայքի սկզբում: Բաժնի սկզբում ջրի նշանը որոշում եմ նախորդ դեպքի նման, կամ, եթե հատվածը հաշվարկված չէ, վերցնում եմ այն ​​ներքևի նիշին հավասար, և 12-րդ և 13-րդ սյունակներում գծիկներ եմ դնում:

Առաջին երկու դեպքերում հատվածի սկզբում խորությունը որոշվում է բանաձևով՝ h 1 = z 1 - z 1d:

5. Ես հաշվարկում եմ հատվածի վերջում խորությունը և նշանները.

Ներքևի բարձրությունը հավասար է հատվածի սկզբում ներքևի բարձրության և անկման տարբերությանը,

Ջրի նշանը հավասար է հատվածի վերջում գտնվող ներքևի նիշի գումարին և մետրերով լցոնմանը կամ հատվածի սկզբում և անկման ստորին նշանի տարբերությանը,

Տեղադրման խորությունը հավասար է հատվածի վերջում ջրի մակերեսի և հատակի բարձրությունների տարբերությանը:

Եթե ​​երեսարկման խորությունը պարզվում է, որ ավելի մեծ է, քան տվյալ տեսակի հողի առավելագույն խորությունը (իմ դեպքում առավելագույն խորությունը 4,0 մ է), ապա ընթացիկ հատվածի սկզբում ես տեղադրում եմ տարածաշրջանային կամ տեղական պոմպակայան, Հատվածի սկզբում խորությունը վերցված է նվազագույնին, և ես կրկնում եմ հաշվարկը՝ սկսած 3-րդ կետից (հաշվի չեմ առնում արագությունները հարակից հատվածներում):

Ես լրացնում եմ 13, 15 և 17 սյունակները: 18-րդ սյունակում կարող եք գրել միջերեսի տեսակը, միջերեսային տարածքը, պոմպակայանների առկայությունը և այլն:

Ներկայացնում եմ ինքնահոս կոյուղու ցանցի հիդրավլիկ հաշվարկը 6-րդ ձևով։

Դրենաժային ցանցի հիդրավլիկ հաշվարկի արդյունքների հիման վրա ես կառուցում եմ դրենաժային ավազաններից մեկի հիմնական կոլեկտորի երկայնական պրոֆիլը: Հիմնական կոլեկտորի երկայնական պրոֆիլ կառուցելով մենք նկատի ունենք դրա երթուղին գծել տարածքի խաչմերուկի վրա մինչև GNS հատվածներով: Հիմնական կոլեկցիոների երկայնական պրոֆիլը ներկայացնում եմ գրաֆիկական մասում. Ընդունում եմ կերամիկական խողովակներ, քանի որ ստորերկրյա ջրերը ագրեսիվ են բետոնի նկատմամբ։


Հողամաս հ. Սպառումը, լ/վրկ Երկարությունը, մ Մեծ Բրիտանիա Կաթիլ, մ Տրամագիծը, մմ Արագություն, մ/վ Լցնում Նշումներ, մ Խորություն Նշում
Երկիր ջուր ներքեւ
բաժնետոմսեր մ սկզբում վերջում սկզբում վերջում սկզբում վերջում սկզբում վերջում
1-2 10,16 0,005 1,3 0,68 0,49 0,10 158,4 157,1 158,3 1,7
2-3 19,96 0,004 1,32 0,74 0,55 0,14 157,09 155,77 156,95 155,63 3,05 4,37 Ն.Ս.
3-4 25,9 0,003 0,39 0,73 0,50 0,15 158,45 158,06 158,3 157,91 1,7 2,09
4-5 32,84 0,003 0,93 0,78 0,58 0,17 158,08 157,15 157,91 156,98 2,09 3,02
6-7 2,0 0,007 1,05 - - - 162,5 - - 161,3 160,25 1,7 2,25
7-8 11,32 0,005 1,45 0,70 0,52 0,10 162,5 162,6 158,9 160,25 158,80 2,25 3,2
8-9 11,32 0,005 0,55 0,70 0,52 0,10 158,9 158,35 158,8 158,25 3,2 3,75 Ն.Ս.
9-14 14,19 0,005 1,4 0,74 0,60 0,12 160,42 159,02 160,30 158,9 1,7 4,1 Ն.Ս.
12-13 4,9 0,007 1,89 - - - 162,5 - - 160,8 158,91 1,7 4,09 Ն.Ս.
13-14 7,15 0,007 0,84 - - - - - 161,3 160,46 1,7 2,54
14-15 21,39 0,004 1,12 0,75 0,57 0,14 161,8 161,44 160,32 161,3 160,18 1,7 1,62
10-15 7,96 0,007 1,96 - - - 161,8 - - 160,3 158,34 1,7 3,46
15-16 26,82 0,003 0,24 0,75 0,52 0,16 161,8 160,2 158,4 158,16 158,24 3,56 2,2
11-16 2,83 0,007 1,82 - - - 160,3 160,2 - - 158,6 156,78 1,7 3,42
16-21 30,1 0,003 0,45 0,76 0,55 0,17 160,2 156,85 156,4 156,68 156,23 3,52 3,77
21-26 36,82 0,003 1,65 0,76 0,51 0,18 156,36 154,71 156,18 154,53 3,82 5,47 Ն.Ս.
20-25 8,21 0,007 2,52 - - - 163,5 162,5 - - 160,8 158,28 1,7 4,22 Ն.Ս.
28-25 6,36 0,007 2,59 - - - 162,5 - - 161,3 158,71 1,7 3,79
25-26 14,57 0,004 1,16 0,69 0,46 0,12 162,5 160,92 159,76 160,8 159,64 1,7 0,36
26-27 45,82 0,003 1,08 0,79 0,58 0,20 159,74 158,66 159,54 158,46 0,46 1,54
27-34 82,74 0,002 0,76 0,84 0,60 0,27 158,63 157,87 158,36 157,6 1,64 2,4
30-29 7,38 0,007 2,87 - - - 162,7 - - 158,13 1,7 4,87 Ն.Ս.
29-34 7,38 0,007 1,75 - - - - - 161,3 159,55 1,7 0,45
33-34 5,98 0,007 2,59 - - - 162,5 - - 160,8 158,21 1,7 1,79
34-35 97,77 0,002 0,86 0,87 0,67 0,30 157,9 157,04 157,6 156,74 2,4 3,26
35-36 97,77 0,002 0,5 0,87 0,67 0,30 157,04 156,54 156,74 156,24 3,26 3,76
36-37 111,01 0,002 0,42 0,87 0,63 0,32 156,51 156,09 156,19 155,77 3,81 4,23 Ն.Ս.
37-38 163,93 0,002 0,42 0,91 0,71 0,39 158,69 158,27 158,3 157,88 1,7 2,12
38-40 166,58 0,002 0,46 0,91 0,72 0,40 158,28 157,82 157,88 157,42 2,12 2,58
19-18 5,98 0,007 2,94 - - - 163,5 163,3 - - 161,8 158,86 1,7 4,44 Ն.Ս.
18-24 12,48 0,005 1,3 0,71 0,55 0,11 163,3 161,71 160,41 161,6 160,3 1,7 2,7
24-23 12,48 0,005 0,9 0,71 0,55 0,11 162,4 160,41 159,51 160,3 159,4 2,7
17-22 21,88 0,004 0,48 0,75 0,58 0,15 162,5 162,5 160,95 160,47 160,8 160,32 1,7 2,18
22-23 28,06 0,003 0,69 0,75 0,53 0,16 162,5 162,4 160,43 159,74 160,27 159,58 2,23 2,82
23-31 50,49 0,003 0,9 0,82 0,62 0,22 162,4 161,4 159,65 158,75 159,43 158,53 2,97 2,87
32-31 5,18 0,007 2,17 - - - 162,3 161,4 - - 160,6 158,43 1,7 2,97
31-39 53,71 0,003 0,9 0,83 0,65 0,23 161,4 160,5 158,61 157,71 158,38 157,48 3,02 3,02
39-40 53,71 0,003 0,36 0,83 0,65 0,23 160,5 157,71 157,35 157,48 157,12 3,02 2,88
40-գնս 215,12 0,002 0,1 0,91 0,60 0,42 157,19 157,09 156,77 156,67 3,23 3,33

Այստեղ տեղադրեք գետի լայնակի պրոֆիլը, որը գտնվում է գրաֆիկական թղթի վրա

Սիֆոնի հաշվարկ.

Սիֆոն հիդրավլիկ հաշվարկելիս և նախագծելիս պետք է պահպանվեն հետևյալ պայմանները.

Աշխատանքային գծերի քանակը՝ առնվազն երկու;

Պողպատե խողովակների տրամագիծը առնվազն 150 մմ է;

Սիֆոնի երթուղին պետք է ուղղահայաց լինի ճանապարհին.

Կողային ճյուղերը պետք է ունենան հորիզոնի α-ի թեքության անկյուն՝ ոչ ավելի, քան 20º;

Սիֆոն h-ի ստորջրյա մասի տեղադրման խորությունը 0,5 մ-ից ոչ պակաս է, իսկ երթուղու ներսում՝ 1 մ-ից ոչ պակաս;

Դրենաժային գծերի միջև հստակ հեռավորությունը b պետք է լինի 0,7 - 1,5 մ;

Խողովակներում արագությունը պետք է լինի, առաջին հերթին, ոչ պակաս, քան 1 մ/վ, և երկրորդը, ոչ պակաս, քան սնուցման բազմազանության արագությունը (V in. ≥ V in.);

Մուտքի խցիկում ջրի նշանն ընդունված է որպես սիֆոնին մոտեցող ամենախոր կոլեկտորի ջրի նշանը.

Ելքի խցիկում ջրի նշանն ավելի ցածր է, քան մուտքի խցիկում ջրի նշանը սիֆոնում ճնշման կորստի քանակով, այսինքն. z դուրս = zin. - ∆h.

Սիֆոնի նախագծման և հիդրավլիկ հաշվարկի կարգը.

1. Գրաֆիկական թղթի վրա ես նկարում եմ գետի պրոֆիլը այն վայրում, որտեղ սիֆոնը դրված է նույն հորիզոնական և ուղղահայաց մասշտաբներով: Ես ուրվագծում եմ սիֆոնի ճյուղերը և որոշում նրա երկարությունը L.

2. Ես որոշում եմ սիֆոնում գնահատված հոսքի արագությունը այնպես, ինչպես նախագծման տարածքներում հոսքի արագությունը (այսինքն, ես այն վերցնում եմ 5-րդ ձևից):

3. Ընդունում եմ սիֆոնի նախագծման արագությունը V դ. և աշխատանքային գծերի քանակը։

4. Օգտագործելով Շևելևի աղյուսակները, ես ընտրում եմ խողովակների տրամագիծը ըստ մեկ խողովակի արագության և հոսքի արագության, որը հավասար է հաշվարկված հոսքի արագությանը, որը բաժանված է աշխատանքային գծերի քանակով. Ես գտնում եմ խողովակների ճնշման կորուստը մեկ միավորի երկարության համար:

5. Սիֆոնում ճնշման կորուստը ես հաշվարկում եմ որպես գումար.

որտեղ - տեղական դիմադրության գործակիցը մուտքի մոտ = 0,563;

Արագություն սիֆոնի ելքի մոտ, մ/վ;

- սիֆոնի բոլոր պտույտներում ճնշման կորուստների գումարը.

Պտտման անկյուն, աստիճաններ;

Տեղական դիմադրության գործակիցը շրջադարձային արմունկում (Աղյուսակ 6.1)

Աղյուսակ 6.1

Տեղական դիմադրության գործակիցները արմունկում (մինչև 400 մմ տրամագծով):

6. Ստուգում եմ սիֆոնի վթարային աշխատանքի ժամանակ ամբողջ հաշվարկված հոսքը մեկ գծով անցնելու հնարավորությունը. նախապես նշված տրամագծով գտե՛ք արագությունը և ճնշման կորուստը սիֆոնի ∆h վթարային վիճակում:

7. Պետք է պահպանել հետևյալ անհավասարությունը՝ h 1 ≥ ∆h վթարային. - ∆h,

որտեղ h 1-ը երկրի մակերևույթից մինչև ջրի մուտքի խցիկի հեռավորությունն է

Եթե ​​այս հարաբերակցությունը չի պահպանվում, ապա ավելացրեք գծերի տրամագիծը, մինչև պայմանը բավարարվի: Գտեք հոսքի արագությունը այս տրամագծով և սիֆոնի նորմալ աշխատանքային ռեժիմով: Եթե ​​արագությունը 1 մ/վ-ից պակաս է, ապա գծերից մեկն ընդունվում է որպես պահեստային:

8. Սիֆոնի ելքային խցիկում ջրի մակարդակը հաշվարկված է:

Մեր դեպքում սիֆոնը ունի 83 մ երկարություն՝ 33,13 լ/վ հաշվարկային հոսքի արագությամբ։ Սիֆոնի համար հարմար է մեկ կոլեկտոր (4-5) 300 մմ տրամագծով և 0,78 մ/վ հոսքի արագությամբ, սիֆոնի հետևում գտնվող խողովակաշարում արագությունը 0,84 մ/վ է։ Դուկերը ստորին և բարձրացող ճյուղերում ունի երկու ճյուղ՝ 10º անկյունով։ Մուտքի խցիկում ջրի մակարդակը 157,15 մ է, երկրի մակերեսից մինչև ջուր հեռավորությունը՝ 2,85 մ։

Ընդունում ենք 2 աշխատանքային սիֆոնային գիծ։ Օգտագործելով Շևելևի աղյուսակը՝ մենք ընդունում ենք 16,565 լ/վ արագությամբ պողպատե խողովակներ՝ 150 մմ տրամագծով, ջրի արագությունը՝ 0,84 մ/վ, ճնշման կորուստ 1 մ – 0,0088 մ:

Մենք հաշվարկում ենք ճնշման կորուստը.

Երկարությամբ՝ ∆h 1 =0,0088*83=0,7304 մ.

Մուտքի մոտ՝ ∆h 2 =0,563*(0,84) 2 /19,61=0,020 մ.

Ելքի մոտ՝ ∆h 3 =(0.84 -0.84) 2 /19.61=0 մ.

4 պտույտին՝ ∆h 4 =4*(10/90)*0,126*(0,84) 2 /19,61=0,002 մ.

Ընդհանուր՝ ∆h=0,7304 +0,020 +0 +0,002 =0,7524 մ.

Մենք ստուգում ենք սիֆոնի աշխատանքը վթարային ռեժիմում՝ 33,13 լ/վրկ հոսքի արագությամբ և 150 մմ խողովակի տրամագծով։ Մենք գտնում ենք, որ արագությունը 1,68 մ/վ է, իսկ միավորի ճնշման կորուստը՝ 0,033: Մենք վերահաշվում ենք ճնշման կորուստը.

Երկարություն՝ ∆h 1 =0,033*83=2,739 մ.

Մուտքի մոտ՝ ∆h 2 =0,563*(1,68) 2 /19,61=0,081 մ.

Ելքի ժամանակ՝ ∆h 3 = (0.84-1.68) 2 /19.61 = 0.036 մ.

4 պտույտին՝ ∆h 4 =4*(10/90)*0,126*(1,68) 2 /19,61=0,008 մ.

Ընդհանուր՝ ∆h վթարային = 2,739 +0,081 +0,036 +0,008 =2,864 մ.

Մենք ստուգում ենք վիճակը՝ 2,85 ≥ (2,864-0,7524 =2,1116 մ): Պայմանը բավարարված է. Ես ստուգում եմ խողովակաշարը հոսքի արտահոսքի համար նորմալ աշխատանքային պայմաններում՝ 33,13 մ/վրկ հոսքի արագությամբ և 150 մմ տրամագծով: արագությունը կկազմի 1,68 մ/վ։ Քանի որ ստացված արագությունը 1 մ/վ-ից ավելի է, ես երկու գծերն էլ ընդունում եմ որպես աշխատող։

Մենք հաշվարկում ենք ջրի նշանը սիֆոնի ելքի վրա.

z դուրս = zin. - ∆h= 157,15 - 2,864=154,29 մ.

Եզրակացություն.

Դասընթացի նախագիծն իրականացնելիս մենք հաշվարկել ենք քաղաքի ջրահեռացման ցանցը, որը ներկայացված է հաշվարկի և բացատրական գրության մեջ՝ հիմնվելով նախնական տվյալների վրա, և հաշվարկների հիման վրա կատարել ենք գրաֆիկական մաս։

Այս դասընթացի նախագծում նախագծվել է 35351 մարդ ընդհանուր բնակչությամբ Մորդովիայի Հանրապետության բնակավայրի ջրահեռացման ցանց:

Մենք այս տարածաշրջանի համար ընտրել ենք կիսաառանձին դրենաժային համակարգ, քանի որ 95% մատակարարման ջրի հոսքի արագությունը կազմում է 2,21 մ 3/վ, ինչը 5 մ 3/վ-ից պակաս է: Այս բնակավայրի համար ընտրեցինք նաև ջրահեռացման կենտրոնացված համակարգ, քանի որ բնակչությունը 500 հազարից քիչ է։ և խաչաձև սխեմա, քանի որ հիմնական կոլեկտորի տեղադրումը նախատեսվում է օբյեկտի տարածքի ստորին եզրի երկայնքով, ջրանցքի երկայնքով:

տառաչափը

ԿՈՅՈՒՂԻ - ԱՐՏԱՔԻՆ ՑԱՆՑԵՐ ԵՎ ԿԱՌՈՒՑՎԱԾՔՆԵՐ - SNiP 2-04-03-85 (հաստատված է ԽՍՀՄ պետական ​​շինարարական կոմիտեի 21-05-85 71 հրամանագրով) (խմբ. 20-05-86)... Համապատասխան 2018 թ.

Հատուկ ծախսեր, անհավասարության գործակիցներ և կեղտաջրերի հոսքի գնահատված արագություն

2.1. Բնակավայրերում կոյուղու համակարգեր նախագծելիս բնակելի շենքերից կենցաղային կեղտաջրերի հաշվարկված միջին օրական (տարեկան) արտահոսքը պետք է հավասար լինի հաշվարկված հատուկ օրական միջին (տարեկան) ջրի սպառմանը՝ համաձայն SNiP 2.04.02-84-ի՝ առանց վերցնելու: հաշվի առնելով տարածքների և կանաչ տարածքների ջրելու համար ջրի սպառումը:

2.2. Առանձին բնակելի և հասարակական շենքերից կեղտաջրերի գնահատված հոսքերը որոշելու համար հատուկ ջրահեռացումը, եթե անհրաժեշտ է հաշվի առնել կենտրոնացված ծախսերը, պետք է իրականացվի SNiP 2.04.01-85-ի համաձայն:

2.7. Կեղտաջրերի հաշվարկված առավելագույն և նվազագույն հոսքերը պետք է որոշվեն որպես կեղտաջրերի միջին օրական (տարեկան) հոսքերի արտադրյալ, որը որոշվում է ըստ 2.5 կետի աղյուսակ 2-ում տրված ընդհանուր անհավասարության գործակիցներով:

աղյուսակ 2

Կեղտաջրերի ներհոսքի անհավասարության ընդհանուր գործակիցըԿեղտաջրերի միջին հոսքը, լ/վ
5 10 20 50 100 300 500 1000 5000 կամ ավելի
Առավելագույն K_gen.max2,5 2,1 1,9 1,7 1,6 1,55 1,5 1,47 1,44
Նվազագույն K_gen.min0,38 0,45 0,5 0,55 0,59 0,62 0,66 0,69 0,71

3. Կեղտաջրերի միջին հոսքի միջանկյալ արժեքների համար ընդհանուր անհավասարության գործակիցները պետք է որոշվեն ինտերպոլացիայի միջոցով:

2.8. Արդյունաբերական ձեռնարկություններից արդյունաբերական կեղտաջրերի գնահատված ծախսերը պետք է ընդունվեն հետևյալ կերպ.

Ձեռնարկության արտաքին կոլեկտորների համար, որոնք կեղտաջրեր են ստանում սեմինարներից՝ առավելագույն ժամային հոսքի արագությամբ.

Ձեռնարկության տեղում և արտերկրյա կոլեկցիոներների համար՝ համակցված ժամային գրաֆիկի համաձայն.

մի խումբ ձեռնարկությունների արտասահմանյան կոլեկտորի համար - ըստ համակցված ժամային ժամանակացույցի, հաշվի առնելով կոլեկտորի միջոցով կեղտաջրերի հոսքի ժամանակը:

2.9. 1.1 կետում թվարկված սխեմաները մշակելիս ջրի հեռացման հատուկ միջին օրական (տարեկան) չափը կարելի է ընդունել՝ համաձայն Աղյուսակ 3-ի:

Արդյունաբերական և գյուղատնտեսական ձեռնարկություններից կեղտաջրերի ծավալը պետք է որոշվի համախմբված ստանդարտների կամ գոյություն ունեցող անալոգային նախագծերի հիման վրա:

Աղյուսակ 3

Ծանոթագրություններ. 1. Հատուկ միջին օրական ջրի հեռացումը կարող է փոխվել 10-20%-ով՝ կախված կլիմայական և տեղական այլ պայմաններից և բարելավման աստիճանից:

2. 1990 թվականից հետո արդյունաբերության զարգացման վերաբերյալ տվյալների բացակայության դեպքում թույլատրվում է ձեռնարկություններից լրացուցիչ կեղտաջրերի հոսք ընդունել աղյուսակ 3-ով որոշված ​​հոսքի 25%-ի չափով:

2.10. Ինքնահոս գծերը, կոլեկտորները և ալիքները, ինչպես նաև կենցաղային և արդյունաբերական կեղտաջրերի ճնշման խողովակաշարերը պետք է ստուգվեն 2.7 և 2.8 կետերի համաձայն հաշվարկված առավելագույն հոսքի ընդհանուր հոսքի անցման և անձրևի և ձնհալքի ժամանակ մակերևութային և ստորերկրյա ջրերի լրացուցիչ ներհոսքի համար, անկազմակերպ մուտք գործել կոյուղու ցանց արտահոսքի հորատանցքերի միջոցով և ստորերկրյա ջրերի ներթափանցման պատճառով: Լրացուցիչ ներհոսքի քանակությունը q_ad, լ/վ, պետք է որոշվի հատուկ հետազոտությունների կամ նմանատիպ օբյեկտների շահագործման տվյալների հիման վրա, իսկ դրանց բացակայության դեպքում՝ ըստ բանաձևի.

q_ad = 0,15 լ քառակուսի արմատ (m_d), (1)

Որտեղ L-ը խողովակաշարերի ընդհանուր երկարությունն է մինչև հաշվարկված կառուցվածքը (խողովակաշարի տեղամաս), կմ.

m_d - առավելագույն օրական տեղումների արժեքը, մմ, որը որոշվում է SNiP 2.01.01-82-ի համաձայն:

Բարձրացված հոսքի անցման համար ցանկացած ձևի խաչմերուկ ունեցող ինքնահոս խողովակաշարերի և ալիքների ստուգման հաշվարկը պետք է իրականացվի 0,95 լցման բարձրության վրա:

4 Բուժման օբյեկտների հաշվարկ

4.1 Մաքրման կայաններ մտնող կեղտաջրերի հոսքի և անհավասարության գործակիցի որոշում

Մենք հաշվարկում ենք մաքրման օբյեկտների թողունակությունը՝ օգտագործելով SNiP 2.04.03-85 բանաձևերը՝ հաշվի առնելով մուտքային կեղտաջրերի բնութագրերը.

Կեղտաջրերի միջին օրական ներհոսքը կազմում է 4000 մ 3/օր, կեղտաջրերի առավելագույն օրական ներհոսքը` 4500 մ 3/օր, ժամային անհավասարության գործակիցը` 1,9:

Միջին օրական հոսքի արագությունը 4000 մ 3 / օր է: Հետո՝ միջին ժամային սպառումը

որտեղ Q միջին օրական սպառումը,


Առավելագույն ժամային սպառումը կլինի

Q max =q avg K h.max (6)

որտեղ K h max-ը ստանդարտների համաձայն ընդունված ժամային անհավասարության առավելագույն գործակիցն է

K h max =1,3·1,8=2,34

Օրական անհավասարության առավելագույն գործակիցը

Օրով առավելագույնը = 1.1.

Այնուհետեւ առավելագույն օրական սպառումը

Ք օր.max =4000·1.1=4400 մ 3 /օր.

Առավելագույն ժամային սպառում

.

4.2 Բնակավայրից և տեղական արդյունաբերությունից (պանրի գործարանից) կեղտաջրերի հոսքերի որոշում

Պանրի գործարանի նախագծային հզորությունը 210 տոննա/օր է։ Պանրի գործարանից կեղտաջրերի օրական հոսքը որոշվում է դրա փաստացի հզորությամբ, որը հավասար է օրական 150 տոննա կաթի վերամշակման:

Կեղտաջրերի ստանդարտ սպառումը կազմում է 4,6 մ 3 1 տոննա վերամշակված կաթի դիմաց: Այնուհետեւ պանրի գործարանի կեղտաջրերի օրական սպառումը կազմում է

Q օրական սանր =150·4.6=690 մ 3 /օր.

Կեղտաջրերի աղտոտիչների կոնցենտրացիան (BOD ընդհանուր համակցված) պանրի գործարանի համար կազմում է 2400 մգ/լ: Պանրի գործարանից կեղտաջրերի մաքրման կայան մուտք գործող աղտոտիչների քանակը կլինի

BOD լրիվ համակցություն = 2400 690 = 1656 գ/օր:

Բնակեցված տարածքից կեղտաջրերի հոսքը կարող է որոշվել որպես կեղտաջրերի մաքրման կայան մուտք գործող առավելագույն օրական հոսքի և պանրի գործարանից կեղտաջրերի օրական հոսքի տարբերություն:

Ք օր max – Q օրական սանր =4400-690=3710 մ 3 /օր.

Ստանդարտների համաձայն, մեկ անձից աղտոտվածության ընդհանուր քանակությունը BOD = 75 գ/օր: Բնակավայրի բնակիչների թիվը կազմում է 16000 մարդ։

Աղտոտվածության ընդհանուր քանակը

BOD ընդհանուր լեռներ =75·16000=1200 գ/օր.

Եկեք որոշենք կենցաղային և արդյունաբերական կեղտաջրերի խառնուրդի աղտոտվածության քանակը

BOD լրիվ սմ. =(1656+1200)/4400=649 մգ/լ.

4.3 Ավազի թակարդների և ավազի բարձիկների հաշվարկ

Ավազի թակարդները նախագծված են կեղտաջրերում պարունակվող հանքային կեղտերը (հիմնականում ավազ) պահելու համար, որպեսզի խուսափեն դրանց նստվածքից օրգանական կեղտաջրերի հետ նստվածքային բաքերում, ինչը կարող է զգալի դժվարություններ ստեղծել նստեցման բաքերից տիղմը հեռացնելու և դրա հետագա ջրազրկման համար:

Մեր հոսքի համար մենք հաշվարկելու ենք ավազի թակարդը ջրի շրջանաձև շարժումով, որը ցույց է տրված Նկար 1-ում:

1 – հիդրավլիկ վերելակ; 2 – խողովակաշար՝ լողացող կեղտերը հեռացնելու համար

Նկար 1 - ավազի թակարդ ջրի շրջանաձև շարժումով

Ջրի շարժումը տեղի է ունենում օղակաձև սկուտեղի երկայնքով: Ընկած ավազը ճեղքերով մտնում է կոնի հատված, որտեղից պարբերաբար դուրս է մղվում հիդրավլիկ վերելակով։

Մաքրման կայան մտնող կեղտաջրերի միջին օրական հոսքը կազմում է 4000 մ 3/օր:

Երկրորդային հոսքի արագությունը q avg.sec, m 3 /s, որոշվում է բանաձևով

q avg.sec =, (7)

q միջին.վրկ = (մ 3 / վրկ)

Ջրի հեռացման անհավասարության ընդհանուր գործակիցը հավասար է 1,73-ի, հետևաբար մաքրման կայան մտնող կեղտաջրերի առավելագույն հաշվարկված հոսքը հավասար է.

q max .s = 0,046·1,73 = 0,08 մ 3 / վ = 288 մ 3 / ժ:

Մենք որոշում ենք ավազի թակարդի երկարությունը՝ օգտագործելով 17 բանաձևը

Ls= (8)

որտեղ Ks աղյուսակ 27-ի համաձայն ընդունված գործակիցն է, Ks=1.7;

Hs-ը ավազի թակարդի գնահատված խորությունն է, մ;

Vs-ը կեղտաջրերի շարժման արագությունն է, մ/վ, վերցված ըստ աղյուսակ 28-ի;

Uo-ն ավազի հիդրավլիկ չափն է՝ մմ/վ, վերցված՝ կախված պահպանված ավազի մասնիկների պահանջվող տրամագծից:

Ls = մ

Մեկ ավազի թակարդի օղակաձև սկուտեղի բաց խաչմերուկի գնահատված տարածքը կգտնվի 2.14 բանաձևով

, (9)

որտեղ qmax. գ - կեղտաջրերի առավելագույն նախագծային հոսքի արագությունը հավասար է 0,08 մ 3 / վրկ;

V-ը ջրի շարժման միջին արագությունն է, որը հավասար է 0,3;

n - մասնաճյուղերի քանակը:

մ 2

Մենք որոշում ենք մեկ ավազի թակարդի գնահատված արտադրողականությունը

Ներածություն

1. Հաշվարկային մաս

1.2. Ջրային աշտարակների և մաքուր ջրի ջրամբարների բաքերի ծավալի որոշում

1.3. Պիեզոմետրիկ գծի կառուցում. Պոմպերի ընտրություն 2 վերելակ

2. Տեխնոլոգիական մաս

2.1. Ջրի որակը և դրա մաքրման հիմնական մեթոդները

2.2. Ջրի մաքրման տեխնոլոգիական սխեմայի ընտրություն

2.3. Ռեագենտի հարմարանքներ

2.4. Ջրի ախտահանում

2.5. Ջրի մաքրման կայանի համար տեխնոլոգիական սարքավորումների ընտրություն

Եզրակացություն

Դիմում

Մատենագիտություն

Ներածություն

Քաղաքային տնտեսությունը ձեռնարկությունների ամբողջություն է, որը զբաղվում է բնակարանային և կոմունալ ապրանքների և ծառայությունների արտադրությամբ և վաճառքով։

Քաղաքային հատվածը ձեռնարկությունների մի շարք է, որոնք վաճառում են նույն տեսակի ապրանքներ և ծառայություններ:

Կենտրոնացված ջրամատակարարումը քաղաքային տնտեսության կարևոր ճյուղերից է, որն ունի մի շարք առանձնահատկություններ և իրականացնում է իր գործառույթները քաղաքային տնտեսության կյանքում։

Կենտրոնացված ջրամատակարարումը քաղաքային կառավարման ճյուղ է, որը ջուր սպառողներին ապահովում է անհրաժեշտ քանակությամբ, պահանջվող որակով և անհրաժեշտ ճնշման ներքո:

Ջրամատակարարման առաջադրանքներ կատարող ինժեներական կառույցների համալիրը կոչվում է ջրամատակարարման համակարգ (խողովակաշար):

Կենտրոնացված ջրամատակարարումը բնակչությանը ապահովում է ջրով, որը պետք է լինի անվտանգ վարակներից, քիմիական բաղադրությամբ անվնաս և լավ օրգանոլեպտիկ հատկություններով:

Այս արդյունաբերությունը ունի մի շարք տեխնոլոգիական առանձնահատկություններ.

1. Constancy (տեխնոլոգիական փուլերի անփոփոխ վիճակը, անկախ տեխնոլոգիայի չափից);

2. Շարունակականություն (տեխնոլոգիական փուլերի իրականացում խիստ կրկնվող հաջորդականությամբ).

Բայց ինչպես քաղաքային տնտեսության շատ ոլորտներ, ջրամատակարարումն ունի իր խնդիրներն ու թերությունները: Սա ներառում է սարքավորումների պահպանման, ժամանակին հիմնանորոգման և ընթացիկ վերանորոգման, ժամանակակից տեխնոլոգիաների ձեռքբերման և շահագործման համար անբավարար ֆինանսավորում, հետևաբար սարքավորումների և տեխնոլոգիաների շահագործման մշտական ​​ձախողումներ: Արդյունքում, դա ազդում է տներ մատակարարվող ջրի որակի, դրա քիմիական և ֆիզիկական կազմի վրա:

1. ՀԱՇՎԱՐԿԱՅԻՆ ՄԱՍ

1.1. Ջրի սպառման նորմերն ու ռեժիմները

Մոտավոր ջրի սպառումը որոշվում է՝ հաշվի առնելով բնակեցված տարածքի բնակիչների թիվը և ջրի սպառման չափորոշիչները:

Բնակավայրերում կենցաղային և խմելու ջրի սպառման նորմը մեկ բնակչի կողմից կենցաղային և խմելու կարիքների համար օրական սպառվող ջրի քանակն է լիտրերով: Ջրի սպառման արագությունը կախված է շենքերի բարելավման աստիճանից և կլիմայական պայմաններից։

Աղյուսակ 1

Ջրի սպառման ստանդարտներ

Ավելի փոքր արժեքները վերաբերում են ցուրտ կլիմայով տարածքներին, իսկ ավելի մեծ արժեքները՝ տաք կլիմայով տարածքներին:

Տարվա ընթացքում և ցերեկը կենցաղային և խմելու ջուրը սպառվում է անհավասարաչափ (ամռանն այն սպառվում է ավելի շատ, քան ձմռանը, ցերեկը՝ ավելի շատ, քան գիշերը):

Բնակեցված տարածքում կենցաղային և խմելու կարիքների համար ջրի գնահատված (տարվա միջին) օրական սպառումը որոշվում է բանաձևով.

Qday m = ql Nl / 1000, m3 / օր;

Qday m = 300*150000/1000 = 45000 m3/օր:

Որտեղ ql – ջրի հատուկ սպառում;

Նժ – բնակիչների հաշվարկային թիվ։

Ամենաբարձր և ամենացածր ջրի սպառման օրական գնահատված ջրի սպառումը, մ3/օր,

Qday max = Kday max* Qday m;

Քդայ մին = Կդայ մին* Քդայ մ.

Ջրի սպառման օրական անհավասարության գործակիցը Kday պետք է հավասար լինի

Kday max = 1.1 – 1.3

Kday min = 0,7 – 0,9

Kday max-ի ավելի մեծ արժեքները վերցվում են մեծ բնակչություն ունեցող քաղաքների համար, ավելի փոքր արժեքներ փոքր բնակչություն ունեցող քաղաքների համար: Kday min-ի համար հակառակն է:

Qday max = 1.3 * 45000 = 58500 մ3 / օր;

Qday min = 0.7 * 45000 = 31500 m3 / օր:

Մոտավոր ժամային ջրի սպառում, մ3/ժ,

qch max = Kch max * Qday max/24

qch min = Kch min * Qday min/24

Ջրի սպառման ժամային անհավասարության գործակիցը որոշվում է արտահայտություններից

Kch max = amax * bmax

Կճ մին = ամին * բմին

Որտեղ a-ն գործակից է, որը հաշվի է առնում շենքերի բարելավման աստիճանը. amax = 1.2-1.4; ամին = 0,4-0,6 (ամաքսի համար ավելի փոքր արժեքներ և ամինի ավելի մեծ արժեքներ վերցվում են շենքերի բարելավման ավելի բարձր աստիճանի համար); b-ն գործակից է, որը հաշվի է առնում բնակավայրի բնակիչների թիվը:

Kch max = 1.2 * 1.1 = 1.32

Kch min = 0.6*0.7 = 0.42

qh max = 1.32*58500/24 ​​= 3217.5 մ3/ժ

qh min = 0,42*31500/24 ​​= 551,25 մ3/ժ

Հրդեհաշիջման համար ջրի սպառում.

Ջուրը պարբերաբար օգտագործվում է հրդեհները մարելու համար՝ հրդեհների ժամանակ: Արտաքին հրդեհաշիջման համար ջրի սպառումը (մեկ կրակի համար) և բնակեցված տարածքում միաժամանակյա հրդեհների քանակը վերցված են աղյուսակի համաձայն, որը հաշվի է առնում ջրի սպառումը արտաքին հրդեհաշիջման համար՝ բնակեցված տարածքում բնակիչների թվին համապատասխան:

Միաժամանակ ներքին հրդեհաշիջման համար ջրի սպառումը հաշվարկվում է նախագծային հրդեհի համար 2,5 լ/վրկ երկու շիթերի չափով:

Հրդեհի մարման հաշվարկային տեւողությունը ենթադրվում է 3 ժամ։

Այնուհետև հրդեհաշիջման համար ջրի մատակարարում

Wp =nп (qп+2.5*2)*3*3600/1000, m3

Որտեղ nп-ն հրդեհների գնահատված թիվն է. qп – ջրի սպառման արագություն մեկ նախագծային հրդեհի համար, լ/վ:

Մեր դեպքում nп = 3; qп = 40 լ/վ:

Wp = 3 (40+2,5*2)*3*3600/1000 = 1458 մ3

Հրդեհաշիջման ժամային սպառում

Քպ.չ. = Wп/3 = 1458/3 = 486 մ3/ժ

Ժամային անհավասարության Kch max = 1.32 հաշվարկված գործակիցի հիման վրա սահմանել ենք օրական ծախսերի բաշխման հավանական ժամանակացույց՝ ըստ օրվա ժամերի։

Համաձայն կենցաղային և խմելու ամենօրյա ծախսերի բաշխման աղյուսակի` ըստ օրվա ժամերի, բնակեցված տարածքների ժամային անհավասարության տարբեր գործակիցներով Kch max = 1.32-ի համար, մենք կառուցում ենք ջրի օրական սպառման ժամանակացույցը և այս ժամանակացույցի հետ համատեղում ջրամատակարարման գրաֆիկները: 1 և 2 վերելակների պոմպերով:

1.2 Ջրային աշտարակների և մաքուր ջրի ջրամբարների բաքերի ծավալի որոշում

Ջրային աշտարակի բաքի հզորությունը կարելի է որոշել՝ օգտագործելով ջրի սպառման և 2-րդ վերելակի պոմպակայանի շահագործման համակցված գրաֆիկները: Հաշվարկի արդյունքները ներկայացված են Աղյուսակ 2-ում, որն արտացոլում է ջրային աշտարակի բաքի կարգավորիչ դերը: Այսպիսով, ժամը 22-ից մինչև առավոտյան 5-ն ընկած ժամանակահատվածում պոմպակայանի 2-րդ բարձրացումից չմատակարարվող ջրի պակաս կա, օրական սպառման 0,1-ից մինչև 0,8%-ը ամեն ժամ կսպառվի բաքից. 5-ից 8-ը և 10-ից 19-ը ընկած ժամանակահատվածում ջրամբար կհոսի օրական հոսքի 0,2-ից 0,7%-ի չափով։