Nikolaï Trochine

Un simple amplificateur de puissance au germanium.

Récemment, on a constaté un intérêt croissant pour les amplificateurs de puissance basés sur des transistors au germanium. Il existe une opinion selon laquelle le son de ces amplificateurs est plus doux, rappelant le « son à tube ».
J'attire votre attention sur deux circuits simples d'amplificateurs de puissance basse fréquence utilisant des transistors au germanium, que j'ai testés il y a quelque temps.

Des solutions de circuits plus modernes sont utilisées ici que celles utilisées dans les années 70, lorsque le « germanium » était utilisé. Cela a permis d'obtenir une puissance décente avec une bonne qualité sonore.
Le circuit de la figure ci-dessous est une version retravaillée de l'amplificateur basse fréquence pour « germanium » de mon article dans le magazine Radio n° 8, 1989 (pp. 51-55).

La puissance de sortie de cet amplificateur est de 30 W avec une impédance de charge de haut-parleur de 4 ohms et d'environ 18 W avec une impédance de charge de 8 ohms.
La tension d'alimentation de l'amplificateur (alimentation U) est bipolaire ±25 V ;

Quelques mots sur les détails :

Lors de l'assemblage d'un amplificateur, il est conseillé d'utiliser des condensateurs au mica comme condensateurs constants (en plus des condensateurs électrolytiques). Par exemple, le type CSR, comme ci-dessous dans la figure.

Les transistors MP40A peuvent être remplacés par des transistors MP21, MP25, MP26. Transistors GT402G - sur GT402V ; GT404G - à GT404V ;
Les transistors de sortie GT806 peuvent se voir attribuer n'importe quel indice de lettre. Je ne recommande pas d'utiliser des transistors basse fréquence tels que P210, P216, P217 dans ce circuit, car à des fréquences supérieures à 10 kHz, ils fonctionnent ici plutôt mal (une distorsion est perceptible), apparemment en raison d'un manque d'amplification de courant aux hautes fréquences.

La superficie des radiateurs pour les transistors de sortie doit être d'au moins 200 cm2, pour les transistors pré-terminaux - d'au moins 10 cm2.
Pour les transistors de type GT402, il est pratique de réaliser des radiateurs à partir d'une plaque de cuivre (laiton) ou d'aluminium de 0,5 mm d'épaisseur et de dimensions 44x26,5 mm.

La plaque est découpée le long des lignes, puis cette pièce est façonnée en tube, en utilisant à cet effet tout mandrin cylindrique approprié (par exemple une perceuse).
Après cela, la pièce (1) est placée fermement sur le corps du transistor (2) et pressée avec un anneau à ressort (3), après avoir plié les oreilles de montage latérales.

L'anneau est constitué de fil d'acier d'un diamètre de 0,5 à 1,0 mm. Au lieu d'un anneau, vous pouvez utiliser un bandage en fil de cuivre.
Il ne reste plus qu'à plier les oreilles latérales par le bas pour fixer le radiateur au corps du transistor et plier les plumes coupées à l'angle souhaité.

Un radiateur similaire peut également être réalisé à partir d'un tube de cuivre d'un diamètre de 8 mm. Coupez un morceau de 6...7 cm, coupez le tube sur toute la longueur d'un côté. Ensuite, nous coupons le tube en 4 parties sur la moitié de la longueur, plions ces parties en forme de pétales et les plaçons fermement sur le transistor.

Le diamètre du corps du transistor étant d'environ 8,2 mm, grâce à la fente sur toute la longueur du tube, celui-ci s'adaptera étroitement au transistor et sera maintenu sur son corps grâce à ses propriétés élastiques.
Les résistances dans les émetteurs de l'étage de sortie sont soit bobinées d'une puissance de 5 W, soit de type MLT-2 3 Ohm, 3 pièces en parallèle. Je ne recommande pas d'utiliser des films importés - ils brûlent instantanément et imperceptiblement, ce qui entraîne la panne de plusieurs transistors à la fois.

Paramètre:

La mise en place d'un amplificateur correctement assemblé à partir d'éléments réparables revient à régler le courant de repos de l'étage de sortie à 100 mA à l'aide d'une résistance d'ajustement (il est pratique de contrôler la résistance émetteur de 1 Ohm - tension 100 mV).
Il est conseillé de coller ou presser la diode VD1 sur le dissipateur du transistor de sortie, ce qui favorise une meilleure stabilisation thermique. Cependant, si cela n'est pas fait, le courant de repos de l'étage de sortie de 100 mA froid à 300 mA chaud change, en général, de manière non catastrophique.

Important: Avant d'allumer pour la première fois, vous devez régler la résistance d'ajustement sur une résistance nulle.
Après le réglage, il est conseillé de retirer la résistance d'ajustement du circuit, de mesurer sa résistance réelle et de la remplacer par une résistance constante.

La pièce la plus rare pour assembler un amplificateur selon le schéma ci-dessus est les transistors au germanium de sortie GT806. Même à l'époque soviétique brillante, il n'était pas si facile de les acquérir, et maintenant c'est probablement encore plus difficile. Il est beaucoup plus facile de trouver des transistors au germanium des types P213-P217, P210.
Si, pour une raison quelconque, vous ne pouvez pas acheter de transistors GT806, nous vous proposons un autre circuit amplificateur, dans lequel vous pouvez utiliser les P213-P217, P210 susmentionnés comme transistors de sortie.

Ce schéma est une modernisation du premier schéma. La puissance de sortie de cet amplificateur est de 50 W dans une charge de 4 ohms et de 30 W dans une charge de 8 ohms.
La tension d'alimentation de cet amplificateur (alimentation U) est également bipolaire et est de ±27 V ;
Plage de fréquence de fonctionnement 20 Hz…20 kHz :

Quels changements ont été apportés à ce système ;
Ajout de deux sources de courant à « l'amplificateur de tension » et d'un autre étage à « l'amplificateur de courant ».
L'utilisation d'un autre étage d'amplification sur des transistors P605 d'assez haute fréquence a permis de décharger quelque peu les transistors GT402-GT404 et de booster le très lent P210.

Cela s’est plutôt bien passé. Avec un signal d'entrée de 20 kHz et une puissance de sortie de 50 W, la distorsion au niveau de la charge n'est pratiquement pas perceptible (sur l'écran de l'oscilloscope).
Des distorsions minimes et à peine perceptibles de la forme du signal de sortie avec les transistors de type P210 ne se produisent qu'à des fréquences d'environ 20 kHz pour une puissance de 50 watts. Aux fréquences inférieures à 20 kHz et aux puissances inférieures à 50 W, la distorsion n'est pas perceptible.
Dans un vrai signal musical, de telles puissances à des fréquences aussi élevées n'existent généralement pas, je n'ai donc remarqué aucune différence dans le son (à l'oreille) d'un amplificateur avec des transistors GT806 et des transistors P210.
Cependant, avec des transistors comme le GT806, si vous le regardez avec un oscilloscope, l'amplificateur fonctionne toujours mieux.

Avec une charge de 8 Ohms dans cet amplificateur, il est également possible d'utiliser les transistors de sortie P216...P217, et même P213...P215. Dans ce dernier cas, la tension d'alimentation de l'amplificateur devra être réduite à ±23 V. Bien entendu, la puissance de sortie diminuera également.
L'augmentation de l'alimentation électrique entraîne une augmentation de la puissance de sortie, et je pense que le circuit amplificateur de la deuxième option a un tel potentiel (réserve), cependant, je n'ai pas tenté le destin avec des expériences.

Les radiateurs suivants sont requis pour cet amplificateur - pour les transistors de sortie avec une zone de dissipation d'au moins 300 cm2, pour la pré-sortie P605 - au moins 30 cm2, et même pour GT402, GT404 (avec une résistance de charge de 4 Ohms) sont également nécessaires.
Pour les transistors GT402-404, vous pouvez le faire plus facilement ;
Prenez un fil de cuivre (sans isolation) d'un diamètre de 0,5 à 0,8, enroulez le fil pour l'enrouler sur un mandrin rond (4 à 6 mm de diamètre), pliez l'enroulement obtenu en un anneau (avec un diamètre intérieur inférieur au diamètre du corps du transistor), connectez les extrémités par soudure et placez le « beignet » obtenu sur le corps du transistor.

Il sera plus efficace d'enrouler le fil non pas sur un mandrin rond, mais rectangulaire, car cela augmente la zone de contact du fil avec le corps du transistor et, par conséquent, augmente l'efficacité de l'évacuation de la chaleur.
De plus, pour augmenter l'efficacité de l'évacuation de la chaleur pour l'ensemble de l'amplificateur, vous pouvez réduire la surface des radiateurs et utiliser un refroidisseur 12 V de l'ordinateur pour le refroidissement, en l'alimentant avec une tension de 7...8 V.

Les transistors P605 peuvent être remplacés par P601...P609.
La configuration du deuxième amplificateur est similaire à celle décrite pour le premier circuit.
Quelques mots sur les systèmes acoustiques. Il est clair que pour obtenir un bon son, ils doivent disposer de la puissance appropriée. Il est également conseillé, à l'aide d'un générateur de sons, de parcourir toute la gamme de fréquences à différentes puissances. Le son doit être clair, sans respiration sifflante ni cliquetis. Comme mon expérience l'a montré, cela est particulièrement vrai pour les haut-parleurs haute fréquence comme le S-90.

Si quelqu'un a des questions sur la conception et l'assemblage des amplificateurs, posez-les, j'essaierai d'y répondre si possible.

Bonne chance à vous tous dans votre créativité et bonne chance !

Ayant eu assez des conceptions basées sur des lampes et des composants modernes, ces derniers temps, dans un élan nostalgique, j'ai joué avec des conceptions basées sur des transistors au germanium.

Après avoir lu sur les forums que, soi-disant, en raison d'une technologie de production imparfaite, leurs paramètres se dégradent considérablement avec le temps, pour vérifier mes réserves, j'ai même acheté un compteur industriel L2-54 pour les paramètres des transistors et des diodes de faible puissance.

J'ai testé plus d'une centaine d'exemplaires différents de transistors et je peux constater avec satisfaction qu'aucun n'a été rejeté - tous correspondent aux données de référence avec au moins une fois et demie (et le plus souvent avec 2-3 fois) de marge. Ce n’est donc pas du tout un péché de les employer, d’autant plus que dans ma jeunesse beaucoup d’entre eux étaient aussi désirables qu’indisponibles.

Et nous commençons traditionnellement - avec Construction ULF.

Un certain nombre de récepteurs de radio amateur populaires à ce jour, par exemple, sont fabriqués à partir de transistors au germanium et sont conçus pour fonctionner avec des écouteurs à haute impédance, qui sont désormais rares. Les émetteurs simples qui y sont recommandés pour augmenter la puissance de sortie sont capables de fournir un son plus ou moins correct uniquement aux écouteurs à faible impédance connectés (100-600 Ohms) ou à une charge à faible impédance (casque ou haut-parleur moderne de 4-16 Ohms), connectés via un transformateur avec un KTP d'au moins 1/5 (1/25 de résistance) et pourtant, à bas niveaux, la distorsion de type échelon a un effet important. Vous pouvez bien sûr essayer d'installer des ULF modernes sur des circuits intégrés, mais ils nécessitent une alimentation positive. Nous pouvons aller encore plus loin et transférer les conceptions sur des transistors modernes, mais... le « zeste », le goût du temps - la « nostalgie » est perdu, ce n'est donc pas notre voie.

Un amplificateur de puissance à retour profond (Fig. 1 entouré en bleu), connecté à la place d'un casque haute impédance, contribuera à améliorer considérablement la qualité sonore pour une charge à faible impédance et à assurer une réception haut-parleur.

Comme vous pouvez le constater, son projet est presque un classique des années 60-70. Une caractéristique distinctive est le retour profond (plus de 32 dB) sur le courant continu et alternatif (à travers la résistance R7), qui garantit une linéarité élevée de l'amplification (à des niveaux moyens de Kg inférieurs à 0,5%, à faible (moins de 5 mW) et la puissance maximale (0,5 W) Kg atteint 2%). L'activation quelque peu inhabituelle du contrôle du volume assure une augmentation de la profondeur du feedback lorsque le volume est réduit, grâce à cela, il s'est avéré possible de rendre l'ULF plus économique (le courant de repos de l'ensemble du PPP ULF n'est pas supérieur à 7 mA) avec pratiquement aucune distorsion « échelonnée ». Le condensateur C6 limite la bande passante à environ 3,5 kHz (sans lui, elle dépasse 40 kHz !), ce qui réduit également le niveau de bruit propre - l'ULF est très silencieux. Le niveau de bruit de sortie est d'environ 1,2 mV ! (avec la broche gauche C1 mise à la terre). Le Kus total de l'entrée (de la broche gauche C1) est d'environ 8 000. le niveau de bruit propre rapporté à l'entrée est d'environ 0,15 µV. Lorsqu'il est connecté à une source de signal réelle (LPF), en raison de la composante actuelle, le niveau de bruit intrinsèque référencé à l'entrée augmente jusqu'à 0,3-0,4 µV.

L'étage de sortie utilise du GT403 peu coûteux et fiable. L'ULF est capable de fournir une puissance élevée (jusqu'à 2,5 W sous une charge de 4 Ohm), mais vous devrez alors installer des transistors sur les radiateurs et/ou en utiliser un plus puissant (P213, P214, etc.), mais dans mon cas avis look, 0,5 W et une dynamique sensible moderne suffisent « pour les yeux » même en écoutant de la musique. Presque tous les transistors basse fréquence au germanium de la structure correspondante et au moins 40 transistors N21e (T2, T3, T4 - MP13-16, MP39-42 et T5 - MP9-11, MP35-38) conviennent à une basse fréquence amplificateur. Si vous envisagez d'utiliser cet ULF en PPP, alors T1 doit être à faible bruit (P27A, P28, MP39B). Pour l'étage de sortie, il est conseillé de sélectionner des paires T4, T5 et T6, T7 avec des valeurs H21e proches (pas pires que +-10%).

En raison du DC OOS profond, les modes ULF sont définis automatiquement. Lorsque vous l'allumez pour la première fois, vérifiez le courant de repos (5-7 mA) et, si nécessaire, obtenez celui requis en sélectionnant une diode plus performante. Vous pouvez simplifier cette procédure si vous utilisez un multimètre chinois. En mode test de diode, il fait passer un courant d'environ 1 mA à travers la diode. Nous avons besoin d'un échantillon avec une chute de tension d'environ 310-320 mV.

Pour tester, un ULF puissant a été choisi schéma d'un PPP double bande simple RA3AAE. Cela faisait longtemps que je voulais l’essayer, mais je n’y suis jamais parvenu, mais voici l’opportunité (salut !).

J'ai immédiatement apporté des ajustements mineurs au circuit (voir Fig. 3), que je décrirai ici. Tout le reste, y compris et le processus d'installation, voir le livre.

En tant que filtre passe-bas à deux étages, j'ai traditionnellement utilisé une tête de bande universelle, qui garantissait une sélectivité accrue sur le canal adjacent. La bobine du filtre passe-bas a une capacité propre assez grande, elle charge donc considérablement le GPA, surtout si elle n'est pas enroulée avec du PELSHO, mais avec un simple fil tel que PEV, PEL (y compris les GU de magnétophone). Dans ce cas, la capacité de la bobine est si grande qu'il est très problématique de faire fonctionner un GPA avec une amplitude normale sur des diodes - de nombreux collègues l'ont rencontré. C'est pourquoi il est préférable de supprimer le signal VFO non pas de la sortie de la bobine, mais de la bobine de communication, ce qui élimine tous ces problèmes et en même temps élimine complètement le contact de la tension VFO avec l'entrée ULF. Afin de ne pas me soucier du bobinage, j'ai trouvé des bobines prêtes à l'emploi appropriées et j'ai commencé à tester le PPP et je suis tombé de manière inattendue sur un sérieux "râteau" - lors du passage à la plage de 40 m, l'amplitude du signal VFO sur la bobine de communication diminue par 2 fois ! D'accord, j'ai pensé, j'ai peut-être des grenades, c'est-à-dire des bobines, du mauvais système (salut !). J'ai retrouvé les cadres et les ai rembobinés strictement selon l'auteur (voir photo)

et ici, nous devons rendre hommage à Vladimir Timofeevich - sans mouvements supplémentaires, il est immédiatement tombé dans les gammes de fréquences indiquées - à la fois les circuits d'entrée et le GPA.

Mais... le problème demeure, ce qui signifie qu'il est impossible de configurer le mélangeur de manière optimale sur les deux plages - si vous réglez l'amplitude optimale sur l'une, alors sur l'autre les diodes seront soit fermées, soit presque constamment ouvertes. Seule une certaine option de compromis moyenne pour régler l'amplitude du VFO est possible, lorsque le mélangeur fonctionnera plus ou moins sur les deux plages, mais avec des pertes accrues (jusqu'à 6-10 dB). La solution au problème s'est avérée simple : utilisez un groupe de commutation libre dans l'interrupteur à bascule pour commuter la résistance de l'émetteur, que nous utiliserons pour définir l'amplitude optimale du GPA sur chaque plage. Pour contrôler et ajuster l'amplitude optimale du GPA, nous utilisons la même méthode que dans.

Pour ce faire, commutez la sortie gauche (voir Fig. 3) de la diode D1 sur le condensateur auxiliaire 0C1. Le résultat est un redresseur doubleur de tension GPA classique. Ce type de « voltmètre RF intégré » nous donne la possibilité de mesurer directement les modes de fonctionnement de diodes spécifiques à partir d'un GPA spécifique directement dans un circuit de travail. En connectant un multimètre à 0C1 pour la surveillance en mode de mesure de tension continue, en sélectionnant les résistances d'émetteur (en commençant par R3 sur la plage de 40 m, puis R5 sur la plage de 80 m), nous obtenons une tension de +0,8...+1 V - cela permettra être la tension optimale pour les diodes 1N4148, KD522, 521, etc. Voici toute la configuration. Nous soudons le fil de la diode en place et retirons le circuit auxiliaire. Désormais, avec un mélangeur fonctionnant de manière optimale, vous pouvez optimiser (augmenter) sa connexion au circuit d'entrée (le tap se fait non pas à partir de 5, mais à partir de 10 tours de L2), augmentant ainsi la sensibilité de 6 à 10 dB sur les deux gammes.

De grandes ondulations de tension sont possibles le long du circuit d'alimentation d'un puissant ULF push-pull, en particulier lorsqu'il est alimenté par des batteries. Par conséquent, pour alimenter le GPA, un stabilisateur de tension paramétrique économique a été utilisé sur le T4, où la jonction d'émetteur à polarisation inverse KT315 (qui était disponible) a été utilisée comme diode Zener. La tension de sortie du stabilisateur est sélectionnée de l'ordre de -6 à 6,5 V, ce qui garantit une fréquence de réglage stable lorsque la batterie est déchargée jusqu'à 7 V. En raison de la tension d'alimentation réduite du GPA, le nombre de tours de la bobine de communication L3 est augmenté à 8 tours. Mais avec le KT315, l'écart dans la tension de claquage de la jonction de l'émetteur est assez grand - le premier qui est tombé a donné 7,5 V - un peu trop, le second a donné 7 V (voir graphiques de)

– c'est déjà bien, en utilisant le silicium KT209v comme T4, j'ai obtenu le -6,3v requis. Si vous ne voulez pas vous soucier de la sélection, vous pouvez utiliser KT316 comme T5, alors T4 devrait être du germanium (MP39-42). Il est alors logique de procéder à l'unification et d'installer le KT316 dans le GPA (voir Fig. 4), ce qui aura un effet positif sur la stabilité de la fréquence du GPA. C'est exactement l'option qui fonctionne pour moi maintenant.

"Cela fait un moment que je n'ai pas joué aux dames..." Ou plutôt, je voulais dire que je n'ai pas assemblé d'amplificateurs à transistors depuis longtemps. Toutes les lampes, oui les lampes, vous savez. Et puis, grâce à notre équipe sympathique et à notre participation, j'ai acheté quelques planches à assembler. Les paiements sont séparés.

Les paiements sont arrivés rapidement. Igor (Datagor) a rapidement envoyé une documentation avec un schéma, une description du montage et de la configuration de l'amplificateur. Le kit convient à tout le monde, le schéma est classique, éprouvé. Mais j'ai été submergé par la cupidité. 4,5 watts par canal ne suffiront pas. Je veux au moins 10 W, et non pas parce que j'écoute de la musique fort (avec ma sensibilité acoustique de 90 dB et 2 W suffisent), mais... pour que ce soit le cas.

Circuit amplificateur de puissance

Voici à quoi ressemble mon circuit amplificateur final. Les dénominations modifiées sont indiquées en rouge.

Pas un seul avocat n'a encore pu contourner les lois d'Ohm et Joule-Lenz, et pour augmenter la puissance de sortie de l'UMZCH, il est nécessaire d'augmenter sa tension d'alimentation. Faisons-le au moins deux fois, jusqu'à 30 Volts. Vous ne pourrez pas le faire tout de suite. Les transistors P416 et MP39B, utilisés dans le circuit d'origine, ont une tension maximale autorisée de 15 Volts.

J'ai dû sortir du commerce l'ancienne édition de 1978 de l'Amateur Radio Handbook et me plonger dans l'étude des paramètres des transistors au germanium des séries MP et GT, tout en fouillant simultanément les boîtes avec les pièces.

Je recherchais des transistors avec des paramètres proches de ceux utilisés dans le circuit, mais avec une tension maximale admissible d'au moins 30 Volts.

Après avoir mené ce travail de recherche passionnant, les candidats nécessaires ont été trouvés. Pour l'entrée, au lieu du P416, le principal concurrent était le transistor GT321D.
Il a été décidé de remplacer le couple MP39B + MP37A par un couple similaire MP14A + MP10B. Les transistors au germanium de la série MP numérotés de 9 à 16 sont des « équipements militaires », des transistors destinés aux équipements spéciaux. Contrairement à leurs analogues portant les numéros de 35 à 42, qui sont destinés à des équipements largement utilisés.

En sortie, j'ai décidé d'utiliser des transistors GT906A haute fréquence. Il y avait plusieurs raisons à cela, la principale étant la présence d'une alimentation de ces transistors dans ma table de chevet. La deuxième raison est le coefficient de transfert de courant élevé. Pendant le fonctionnement, les transistors de l'étage préliminaire seront moins « sollicités » pour piloter les transistors de sortie, ce qui devrait réduire leur échauffement et avoir un effet positif sur le niveau de distorsion de l'amplificateur.

L'étape suivante, également importante, est la sélection des transistors par paires en fonction du coefficient de transfert de courant h21e. Au début, j'ai essayé de le faire à l'aide d'un testeur chinois ordinaire, mais les résultats de mesure semblaient quelque peu étranges et clairement surestimés. De plus, le testeur chinois ne pouvait clairement pas mesurer les paramètres de transistors puissants.

J'ai dû sortir de l'étagère le bon vieil appareil PPT de l'ère soviétique.

Avec son aide, nous avons sélectionné une paire de transistors GT321D avec h21e = 120 et deux paires MP10B + MP14A avec h21e environ 40. Parmi une douzaine de transistors 1T906A, nous avons réussi à sélectionner 3 pièces. avec la bêta 76 et un couple avec la bêta 78. Néanmoins, la série 1T a subi une sélection plus sérieuse de paramètres lors de la fabrication.

Après avoir sélectionné les transistors, l'assemblage des circuits imprimés selon les instructions Datagor n'a pas pris beaucoup de temps. Nous devons également faire attention à la tension des condensateurs électrolytiques. Elle ne doit pas être inférieure à la tension d'alimentation de l'amplificateur sélectionné.
J'ai utilisé des condensateurs de 35 volts.

Comme je prévoyais d'obtenir plus de puissance de l'amplificateur, il était nécessaire d'augmenter la capacité du condensateur de couplage de sortie d'au moins deux fois. Un condensateur de cette valeur ne pouvait plus tenir sur la carte. Au lieu de cela, j'ai soudé quelques bornes à vis afin de pouvoir connecter n'importe quel condensateur de mon choix sur les fils, quelle que soit sa taille.

Un autre problème important était l'organisation du refroidissement des transistors de sortie. J'ai trouvé une paire de radiateurs identiques, plutôt grands, mais ils ont été conçus pour accueillir des transistors modernes dans le boîtier TO-220.
J'ai trouvé une solution dans les vieilles alimentations d'ordinateur brûlées. Une paire de radiateurs en aluminium de 4 mm d'épaisseur, sur lesquels j'ai fixé des transistors GT906 à travers des joints isolants, et ces radiateurs eux-mêmes, avec une extrémité large, ont été vissés à travers de la pâte thermique sur de grands radiateurs.

Les cartes amplificateurs étaient également fixées aux mêmes radiateurs à l'aide de coins métalliques. Entre les ailettes du dissipateur thermique de l'ordinateur, à proximité des transistors de sortie, est idéalement placée une diode D310, qui assure la stabilité thermique de l'amplificateur. Sans hésitation, je l'ai rempli de colle thermofusible chinoise.

Allumez d’abord, configurez l’amplificateur

Il est temps d'allumer et de tester pour la première fois les amplificateurs assemblés. Je l'ai fait en utilisant une alimentation de laboratoire avec limitation de courant.

Au début, je l'ai réglé sur une tension d'alimentation de 15 Volts. J'ai réglé le courant de repos de l'amplificateur à 100 mA, j'ai équilibré la sortie pour qu'elle ait exactement la moitié de la tension d'alimentation, puis j'ai progressivement commencé à augmenter la tension d'alimentation jusqu'aux 30 volts requis.

Lors de cette opération, il a fallu modifier légèrement les valeurs de certaines résistances, car... À mesure que la tension d'alimentation augmentait, le courant de repos commençait à augmenter fortement. Sans alimentation limitant le courant, j'aurais probablement perdu plus d'une paire de transistors de sortie. Mais tout s'est bien passé.

Quelques mesures

Après avoir réglé les modes DC, j'ai connecté un générateur et un oscilloscope à l'amplificateur. Il a donné un signal. En sortie, la limitation du signal (couleur bleue) se produit à une amplitude d'environ 12 Volts avec une charge de 4 ohms, ce qui correspond à puissance de sortie 18 W. Hourra !!! :yahoo:
L'amplitude du signal à l'entrée (jaune) est d'environ 1,5 Volts. Autrement dit, l'amplificateur a une sensibilité d'environ 1 Volt RMS.

Bande de fréquence J'étais également content. Quasiment aucun retournement de 15 Hz à 60 kHz. Si nous supprimions les condensateurs de 100 pF du circuit de rétroaction et à l'entrée, il serait probablement encore plus large.

Juste ce dont vous avez besoin ! Cela correspond exactement au niveau du signal de sortie de la carte son de l'ordinateur, qui sera utilisée comme source de signal principale.

J'ai vérifié le courant maximum consommé par l'amplificateur. Lorsqu'un signal rectangulaire d'une fréquence de 10 kHz et d'une amplitude de 1,5 V est appliqué à l'entrée, l'amplificateur consomme un peu moins de 2 A de courant de l'alimentation.

C'est maintenant l'heure du crash test. J'installe des fusibles de 1,5 A dans les supports, règle la limite de courant maximale possible sur l'alimentation (j'ai 5 A) et applique une onde sinusoïdale avec une fréquence de 10 kHz à l'entrée. J'augmente la puissance au maximum lorsque le signal commence à se limiter. Après cela, j'utilise un tournevis pour réaliser un court-circuit dans la charge. Le fusible grille. Je remplace le fusible par un neuf, rallume l'amplificateur - les transistors de sortie sont intacts ! Après avoir fait sauter trois fusibles (deux sur une carte amplificateur et un sur l'autre), j'ai décidé que le test de fiabilité avait été réussi et je pouvais maintenant procéder à l'assemblage final de l'amplificateur dans le boîtier.

Ensemble amplificateur général

Je fais les premiers essayages et commence la ferronnerie pour fixer toutes les pièces de la carrosserie.

Le transformateur de puissance est toroïdal. Avec le terrible nom BY5.702.010-02, destiné à confondre un ennemi potentiel. Le transformateur produit 20 volts en sortie. Je n'ai pas pu trouver les paramètres actuels de cet enroulement, mais il retient la chaleur de la lampe GM-70 (qui fait 3,5 A) sans forcer ni surchauffer. Donc pour alimenter deux canaux de cet amplificateur, il dispose de suffisamment de puissance même avec une réserve.

J'ai également utilisé des diodes de redressement au germanium D305 (10 A, 50 V). Ainsi, il a été possible d'assembler un amplificateur dans lequel il n'y a pas une seule pièce en silicium. Tout est selon le Feng Shui.

Condensateurs de filtrage - 2 pcs. 10 000 µF chacun. Un seul aurait suffi, mais, comme je l'écrivais au début, l'avidité a pris le dessus, et en plus, il y avait de la place dans le bâtiment.

J'ai installé trois condensateurs de 1000 μF 63 V connectés en parallèle à la sortie. Les condensateurs sont de haute qualité, du japonais Matsushita.

Une fois tous les composants solidement fixés dans le boîtier, il ne reste plus qu'à les connecter entre eux avec des fils, sans rien mélanger. J'ai réalisé l'installation en utilisant une âme en cuivre d'une section de 0,5 mm² dans un isolant silicone résistant à la chaleur. J'ai pris ce fil du câble utilisé pour les alarmes incendie. Je le recommande pour son utilisation. Grâce à la rigidité du fil, il peut être posé uniformément et proprement dans le boîtier sans trop d'effort.

À la fin du siècle dernier, le chimiste allemand K.A. Winkler a découvert un élément dont l'existence avait été prédite à l'avance par D.I. Mendeleïev. Et le 1er juillet 1948, un court article parut dans les sous-sols du journal New York Times sous le titre « La fabrication du transistor ». Il rapportait l’invention d’« un dispositif électronique capable de remplacer les tubes à vide conventionnels dans l’ingénierie radio ».

Bien entendu, les premiers transistors étaient en germanium, et c'est cet élément qui a véritablement révolutionné l'ingénierie radio. Ne discutons pas si les connaisseurs de musique ont profité du passage des tubes aux transistors - ces discussions sont déjà devenues plutôt ennuyeuses. Posons-nous une autre question, non moins pressante : la prochaine évolution a-t-elle profité au son, lorsque les appareils en silicium ont remplacé ceux en germanium ? Le siècle dernier a été de courte durée et ils n’ont pas laissé derrière eux, comme les lampes, un héritage sonore tangible. Désormais, les transistors au germanium ne sont produits dans aucun pays et on s'en souvient rarement. Mais en vain. Je pense que tout transistor au silicium, qu'il soit bipolaire ou à effet de champ, haute ou basse fréquence, à petit signal ou à haute puissance, est moins adapté à une reproduction sonore de haute qualité que le germanium. Examinons d’abord les propriétés physiques des deux éléments.*

* Publié par H. J. Fisher, Transistortechnik fur Den Funkamateur. Traduction d'A.V. Bezrukova, M., MRB, 1966.

Propriétés	Germanium	Silicium
Densité, g/cm 3	5,323	2,330
Poids atomique	72,60	28,08
Nombre d'atomes dans 1 cm 3	4,42*10 22	4,96*10 22
Bande interdite, EV	0,72	1,1
Constante diélectrique	16	12
Point de fusion, °C	937,2	1420
Conductivité thermique, cal/cm X sec X deg	0,14	0,20
Mobilité électronique, cm 2 /sec*V	3800	1300
Mobilité des trous, cm 2 /sec*V	1800	500
Durée de vie des électrons, μsec	100 - 1000	50 - 500
Libre parcours moyen des électrons, cm	0,3	0,1
Chemin libre du trou, cm	0,07 - 0,02	0,02 - 0,06

Le tableau montre que la mobilité des électrons et des trous, la durée de vie des électrons, ainsi que le libre parcours moyen des électrons et des trous sont significativement plus élevés dans le germanium et que la bande interdite est inférieure à celle du silicium. On sait également que la chute de tension aux bornes de la jonction p-n est de 0,1 à 0,3 V et à n-p de 0,6 à 0,7 V, d'où nous pouvons conclure que le germanium est un bien meilleur « conducteur » que le silicium, et donc l'étage d'amplification sur un transistor p-n-p a beaucoup moins de perte d'énergie sonore qu'un transistor similaire sur n-p-n. La question se pose : pourquoi la production de semi-conducteurs en germanium a-t-elle été arrêtée ? Tout d’abord parce que selon certains critères, le Si est de loin préférable, puisqu’il peut fonctionner à des températures allant jusqu’à 150 degrés. (Ge - 85), et ses propriétés de fréquence sont incomparablement meilleures. La deuxième raison est purement économique. Les réserves de silicium sur la planète sont pratiquement illimitées, alors que le germanium est un élément assez rare, la technologie pour l'obtenir et le purifier est beaucoup plus coûteuse.

Pendant ce temps, pour une utilisation dans les équipements audio domestiques, les avantages mentionnés du silicium ne sont absolument pas évidents, tandis que les propriétés du germanium, au contraire, sont extrêmement attractives. De plus, dans notre pays, il y a des tas de transistors au germanium, et leurs prix sont tout simplement ridicules.**

** Je prévois qu'après la publication de cet article, les prix sur les marchés de la radio pourraient augmenter, comme cela s'est déjà produit avec certains types de lampes et de microcircuits - Env. éd.

Commençons donc par examiner les circuits amplificateurs basés sur des semi-conducteurs au germanium. Mais d’abord, quelques principes dont le respect est extrêmement important pour obtenir un son de très haute qualité.

1. Il ne doit pas y avoir un seul semi-conducteur de silicium dans le circuit amplificateur.
2. L'installation s'effectue de manière articulée volumétrique, avec une utilisation maximale des câbles des pièces elles-mêmes. Les circuits imprimés dégradent considérablement le son.
3. Le nombre de transistors dans l'amplificateur doit être aussi petit que possible.
4. Les transistors doivent être sélectionnés par paires non seulement pour les bras supérieurs et inférieurs de l'étage de sortie, mais également pour les deux canaux. Il faudra donc sélectionner 4 spécimens avec des valeurs de h21e les plus proches possibles (au moins 100) et un Iko minimal.
5. Le noyau du transformateur de puissance est constitué de plaques Ш d'une section d'au moins 15 cm 2. Il est fortement conseillé de prévoir un bobinage écran qui devra être mis à la terre.

Schéma n°1, minimaliste

Le principe n'est pas nouveau : de tels circuits étaient très populaires dans les années soixante. C'est à mon avis quasiment la seule configuration d'amplificateur sans transformateur qui corresponde aux canons audiophiles. Grâce à sa simplicité, il vous permet d'obtenir une qualité sonore élevée à un coût minime. L'auteur l'a seulement adapté aux exigences modernes du High End Audio.

La configuration de l'amplificateur est très simple. Tout d’abord, nous réglons la résistance R2 à la moitié de la tension d’alimentation au « moins » du condensateur C7. Ensuite, nous sélectionnons R13 pour que le milliampèremètre connecté au circuit collecteur des transistors de sortie affiche un courant de repos de 40 à 50 mA, pas plus. Lorsque vous appliquez un signal à l'entrée, vous devez vous assurer qu'il n'y a pas d'auto-excitation, même si cela est peu probable. Si néanmoins des signes de génération RF sont visibles sur l'écran de l'oscilloscope, essayez d'augmenter la capacité du condensateur C5. Pour un fonctionnement stable de l'amplificateur lorsque la température change, les diodes VD1, 2 doivent être lubrifiées avec une pâte thermoconductrice et pressées contre l'un des transistors de sortie. Ces derniers sont installés sur des dissipateurs thermiques d'une superficie d'au moins 200 cm2.

Schéma n°2, amélioré

Le premier circuit avait un étage de sortie quasi complémentaire, car l'industrie ne produisait pas il y a 40 ans de transistors en germanium de haute puissance avec une structure n-p-n. Les paires complémentaires GT703 (p-n-p) et GT705 (n-p-n) ne sont apparues que dans les années 70, ce qui a permis d'améliorer le circuit de l'étage de sortie. Mais le monde est loin d'être parfait : pour les types répertoriés ci-dessus, le courant maximum du collecteur n'est que de 3,5 A (pour P217V Ik max = 7,5 A). Par conséquent, vous ne pouvez les utiliser dans le schéma qu'en en plaçant deux par épaule. C'est en fait ce qui distingue le n°2, sauf que la polarité de l'alimentation est opposée. Et l'amplificateur de tension (VT1) est donc implémenté sur un transistor de conductivité différente.

Le circuit est configuré exactement de la même manière, même le courant de repos de l'étage de sortie est le même.

En bref sur l'alimentation électrique

Pour obtenir une qualité sonore élevée, il faudra chercher dans les bacs 4 diodes germanium D305. D'autres sont strictement déconseillés. On les connecte avec un pont, on les shunte avec du mica KSO à 0,01 µF, puis on installe 8 condensateurs 1000 µF X 63 V (le même K50-29 ou Philips), que l'on shunte également avec du mica. Il n'est pas nécessaire d'augmenter la capacité - l'équilibre tonal diminue et l'air est perdu.

Les paramètres des deux circuits sont à peu près les mêmes : puissance de sortie 20 W dans une charge de 4 Ohm avec une distorsion de 0,1 à 0,2 %. Bien entendu, ces chiffres ne disent pas grand-chose sur le son. Je suis sûr d'une chose : après avoir écouté un amplificateur bien conçu utilisant l'un de ces circuits, il est peu probable que vous reveniez aux transistors en silicium.

avril 2003

De l'éditeur :

Nous avons écouté le prototype de Jean de la première version de l'amplificateur. La première impression est inhabituelle. Le son est en partie transistor (bon contrôle de la charge, basses claires, drive convaincant), en partie à tube (manque d'agressivité, d'air, de délicatesse, si l'on veut). L'amplificateur s'allume, mais n'irrite pas par son intrusivité. Il y a suffisamment de puissance pour alimenter des enceintes colonnes avec une sensibilité de 90 dB jusqu'à un volume insupportable sans le moindre signe d'écrêtage. Ce qui est intéressant, c'est que l'équilibre tonal aux différents niveaux reste quasiment inchangé.

C'est le résultat d'une conception réfléchie et de détails soigneusement sélectionnés. Considérant qu'un ensemble de transistors coûtera cinquante roubles (même si, si vous n'êtes pas très chanceux, la sélection des paires peut en nécessiter plusieurs dizaines, selon le lot que vous rencontrez), ne lésinez pas sur les autres éléments, notamment les condensateurs.

En seulement quelques heures, un canal d’amplificateur a été assemblé sur une maquette pour l’analyse des circuits. Des transistors américains au germanium Altec AU108 avec une fréquence de coupure de 3 MHz ont été installés en sortie. Dans le même temps, la bande passante à un niveau de 0,5 dB était de 10 Hz à 27 kHz, la distorsion à une puissance de 15 W était d'environ 0,2 %. La 3ème harmonique dominait, mais des émissions d'ordres supérieurs étaient également observées, jusqu'à la 11ème. Avec les transistors GT-705D (Fgr. = 10 kHz), la situation était quelque peu différente : la bande s'est rétrécie à 18 kHz, mais les harmoniques au-dessus de la 5ème n'étaient pas du tout visibles sur l'écran de l'analyseur. Le son a également changé - il s'est en quelque sorte réchauffé, adouci, mais "l'argent" auparavant étincelant s'est estompé. Ainsi, la première option peut être recommandée pour l'acoustique avec des tweeters « doux », et la seconde avec des émetteurs en titane ou piézo. La nature de la distorsion dépend de la qualité des condensateurs C7 et C6 respectivement dans les circuits 1 et 2. Mais leur pontage avec le mica et le film n'est pas très perceptible à l'oreille.

Les inconvénients du circuit incluent la faible résistance d'entrée (environ 2 kOhm dans la position supérieure du contrôle du volume), qui peut surcharger le tampon de sortie de la source de signal. Le deuxième point est que le niveau de distorsion dépend fortement des caractéristiques et du mode du premier transistor. Pour augmenter la linéarité de l'étage d'entrée, il est logique d'introduire deux boosters de volts pour alimenter les circuits collecteur et émetteur T1. Pour cela, deux stabilisateurs indépendants supplémentaires sont réalisés avec une tension de sortie de 3 V. Le "plus" de l'un est connecté au bus d'alimentation - 40 V (toutes les explications sont données pour le circuit 1, pour l'autre circuit la polarité est inversée) , et le « moins » est fourni à la broche supérieure R4 . La résistance R7 et le condensateur C6 sont exclus du circuit. La deuxième source est activée comme ceci : « moins » à la masse et « plus » aux bornes inférieures des résistances R3 et R6. Le condensateur C4 reste entre l'émetteur et la masse. Cela vaut peut-être la peine d’expérimenter une alimentation stabilisée. Tout changement dans l'alimentation électrique et dans le circuit amplificateur lui-même affecte radicalement le son, ce qui ouvre de larges possibilités de réglage.

Tableau 1. Pièces de l'amplificateur
Résistance
R1	10k	variable, ALPS type A
R2	68k	réglage SP4-1
R3	3k9	1/4w	C.-B., S1-4
R4	200	1/4w	-//-
R5	2k	1/4w	-//-
R6	100	1/4w	-//-
R7	47	1w	-//-
R8,R9	39	1w	-//-
R10, R11	1	5w	fil, C5 - 16MV
R12	10k	1/4w	C.-B., S1-4
R13	20	1/4w	-//- sélectionné lors de l'installation
Condensateurs
C1		47 µF x 16 V	K50-29, Philips
C2		100 µF x 63 V	-//-
C3		1000 pF	RSE, SGM
C4		220 µF x 16 V	K50-29, Philips
C5		330 pF
C6		1 000 µF x 63 V	K50-29, Philips
C7		4 x 1 000 µF x 63 V	-//-
Semi-conducteurs
VD1, VD2		D311
VT1, VT2		GT402G
VT3		GT404G
VT4, VT5		P214V

Tableau 2. Pièces de l'amplificateur
Résistance
R1	10k	variable, ALPS type A
R2	68k	réglage, SP4-1
R3	3k9	1/4w	C.-B., S1-4
R4	200	1/4w	-//-
R5	2k	1/4w	-//-
R6	100	1/4w	-//-
R7	47	1w	-//-
R8	20	1/4w	-//-, sélectionné lors de la configuration
R9	82	1w	-//-
R10 - R13	2	5w	fil, C5 - 16MV
R14	10k	1/4w	C.-B., S1-4
Condensateurs
C1		47 µF x 16 V	K50-29, Philips
C2		100 µF x 63 V	-//-
C3		1 000 µF x 63 V	K50-29, Philips
C4		1000 pF	RSE, SGM
C5		220 µF x 16 V	K50-29, Philips
C6		4 x 1 000 µF x 63 V	-//-
C7		330 pF	CSR, SGM, sélectionnés lors de la configuration
Semi-conducteurs
VD1, VD2		D311
VT1, VT2		GT404G
VT3		GT402G
VT4, VT6		GT705D
VT5, VT7		GT703D

Nous fabriquons de nos propres mains un amplificateur audio à l'aide de transistors au germanium.

En parcourant les publications sur Internet, ainsi que les vidéos sur YouTube, on peut constater un intérêt constant pour l'assemblage de conceptions relativement simples de récepteurs radio de différents types (conversion directe, régénérative et autres) et d'amplificateurs audio utilisant des transistors, y compris en germanium.

Assembler des structures à base de transistors au germanium est une sorte de nostalgie, car l'ère des transistors au germanium a pris fin il y a 30 ans, tout comme leur production. Bien que les audiophiles se disputent encore jusqu'à ce qu'ils soient enroués, quel est le meilleur pour une reproduction sonore haute fidélité : le germanium ou le silicium ?

Laissons les choses nobles et passons à la pratique...

Il est prévu de répéter quelques conceptions de récepteurs radio simples (à conversion directe et régénérative) pour la réception dans la gamme des ondes courtes. Comme vous le savez, un amplificateur AF est un composant essentiel de tout récepteur radio. Par conséquent, il a été décidé de fabriquer d’abord le sondeur à ultrasons.

L'amplificateur basse fréquence (ou audio, comme vous le souhaitez) sera fabriqué comme une unité séparée, pour ainsi dire, pour toutes les occasions...

Nous assemblerons les transistors à ultrasons en utilisant des transistors au germanium produits en URSS, heureusement j'en ai probablement des centaines de types différents. Apparemment, il est temps de leur donner une seconde vie.

Pour un récepteur radio, une grande puissance de sortie ULF n'est pas nécessaire, jusqu'à plusieurs centaines de milliwatts suffisent. La recherche d'un circuit approprié a conduit à cette conception.

Ce schéma est pratique. Puissance de sortie -0,5 W, tous les transistors sont en germanium, et sont également disponibles, la réponse en fréquence est optimisée pour les récepteurs radio (limitée au dessus par une fréquence de 3,5 kHz), gain assez élevé.

Schéma schématique de l'amplificateur.

Toutes les pièces nécessaires à l’assemblage de l’amplificateur ne manquent pas. Les transistors MP37, MP39, MP41 ont pris les premiers qui sont tombés sous la main. Il est recommandé de sélectionner les transistors de sortie GT403 en fonction de leur gain, mais je ne l'ai pas fait - j'en avais quelques nouveaux du même lot, alors je les ai pris. L'entrée MP28 s'est avérée être une copie unique, mais réparable.

Tous les transistors ont été vérifiés avec un ohmmètre pour vérifier leur bon fonctionnement. Il s'est avéré que ce n'est pas une garantie contre les dysfonctionnements, mais plus à ce sujet ci-dessous... J'ai utilisé des condensateurs électrolytiques importés, un film C1, une céramique C5.

Dans le programme SprintLayout, nous créons la disposition du PCB. Vue du côté des conducteurs imprimés.

En fait, le circuit imprimé est fabriqué à l’aide de LUT et gravé dans du chlorure ferrique.

Nous soudons toutes les pièces nécessaires. La carte de l'amplificateur assemblé ressemble à ceci.

Étant donné que la puissance de sortie de l'amplificateur est faible, les radiateurs pour les transistors de sortie ne sont pas nécessaires. Ils sont à peine chauds lorsqu'ils travaillent.

Paramètres de l'amplificateur.

L'amplificateur assemblé nécessite quelques réglages.

Après avoir fourni une alimentation 9V, nous mesurons la tension aux points de contrôle, qui sont indiqués dans le schéma ci-dessus. Au collecteur du transistor VT2, la tension était de moins 2,5 V alors que la valeur requise était de -3...4 V.

En sélectionnant la résistance R2, nous définissons la tension requise.

Avec l'étage de préamplification sur les transistors VT1 et VT2, la configuration n'a posé aucun problème. La situation est différente avec l’étage de sortie. La mesure de la tension au point médian (le point de connexion entre l'émetteur VT6 et le collecteur VT7) a montré une valeur de moins 6 V. Une tentative de modification de la tension en sélectionnant les résistances R7 ou R8 n'a pas conduit aux résultats souhaités.

De plus, le courant de repos total de l'amplificateur a été réduit - 4 mA au lieu de 5...7 mA. Le coupable du dysfonctionnement s'est avéré être le transistor VT3. Bien qu'il ait été vérifié par l'ohmmètre comme fonctionnant, il a refusé de fonctionner dans le circuit. Après l'avoir remplacé, tous les modes des transistors amplificateurs ont été réglés automatiquement selon ceux indiqués sur le schéma. Les tensions sur les électrodes des transistors de mon amplificateur à une tension d'alimentation de 9 V sont indiquées dans le tableau. Les tensions ont été mesurées avec un testeur DT830B par rapport au fil commun.

Le courant de repos de l'amplificateur est réglé en sélectionnant une diode D2 de type D9. Avec la première diode que j'ai rencontrée, j'ai obtenu un courant de repos de 5,2 mA, soit exactement ce qu'il faut.

Pour vérifier la fonctionnalité, nous appliquons une tension sinusoïdale de 0,3 mV avec une fréquence de 1000 Hz à partir du générateur de fréquence audio G3-106.
Sur la photo, le niveau de tension de sortie est d'environ 0,3 V selon le comparateur. Le signal est en outre atténué de 60 dB (1000 fois) par un diviseur à la sortie du générateur.

Nous connectons une charge à la sortie de l'amplificateur – une résistance MON-2 avec une résistance de 5,6 Ohms. Nous connectons les sondes de l'oscilloscope en parallèle à la résistance de charge. Nous observons une sinusoïde nette et sans distorsion.

Sur l'écran de l'oscilloscope, le prix de la division verticale est de -1V/div. L'oscillation de tension est donc de 5 V. La tension efficace est de 1,77 V. Avec ces chiffres, nous pouvons calculer le gain de tension : La puissance de sortie à une fréquence de 1 kHz était :

On voit que les paramètres de l'amplificateur correspondent à ceux déclarés.

Il est clair que ces mesures ne sont pas tout à fait précises, car l'oscilloscope ne permet pas de mesurer la tension avec une grande précision (ce n'est pas sa tâche), mais pour les radioamateurs, ce n'est pas si important.

L'amplificateur a une sensibilité élevée, de sorte que lorsque l'entrée n'est connectée nulle part, le bruit et le fond de tension alternative peuvent être entendus silencieusement dans le haut-parleur.

Lorsque l'entrée est court-circuitée, tous les bruits parasites disparaissent.

Oscillogramme de tension de bruit à la sortie de l'amplificateur avec une entrée en court-circuit :

La valeur de division verticale est de -20 mV/div. L'oscillation du bruit et de la tension de fond est d'environ 30 mV. La tension de bruit effective est de 10 mV.

Autrement dit, l’amplificateur est assez silencieux. Bien que l'article de l'auteur indique un niveau de bruit de -1,2 mV. Peut-être que, dans mon cas, la disposition pas entièrement réussie du circuit imprimé a joué un rôle.

En fournissant une tension alternative de différentes fréquences à l'entrée de l'amplificateur à un niveau constant et en surveillant la tension de sortie aux bornes de la charge avec un oscilloscope, nous pouvons tracer un graphique de la réponse amplitude-fréquence d'un ULF donné.