ค่าสัมประสิทธิ์โดยรวมของความไม่สม่ำเสมอของการไหลของน้ำเสียแสดงให้เห็น การหาค่าการไหลของน้ำเสียเข้าสู่โรงบำบัดและค่าสัมประสิทธิ์ความไม่สม่ำเสมอ
เครือข่ายท่อน้ำทิ้งภายนอกได้รับการออกแบบตามการไหลของน้ำเสียทั้งหมด ในการคำนวณจะใช้มาตรฐานการกำจัดน้ำ
บรรทัดฐานสำหรับการกำจัดน้ำเสียในครัวเรือนคือปริมาณน้ำทั่วไปโดยเฉลี่ยต่อวันซึ่งตกอยู่กับผู้อยู่อาศัยหนึ่งรายของสิ่งอำนวยความสะดวกที่ต้องมีสิ่งปฏิกูล บรรทัดฐานวัดเป็นลิตร
สำหรับน้ำเสียจากกระบวนการ ปริมาณนี้จะถูกคำนวณสัมพันธ์กับหนึ่งหน่วยที่ใช้น้ำตามผังกระบวนการ
สำหรับคุณสมบัติที่อยู่อาศัย มาตรฐานการกำจัดน้ำมักจะเท่ากับมาตรฐานการใช้น้ำ เนื่องจากน้ำเสียในครัวเรือนเป็นน้ำประปาที่ใช้เป็นหลัก ซึ่งปนเปื้อนระหว่างการใช้เพื่อความต้องการในครัวเรือน น้ำประปาบางส่วนที่จ่ายให้กับเครือข่ายน้ำประปาสำหรับผู้บริโภคไม่สามารถเข้าสู่เครือข่ายท่อระบายน้ำทิ้งภายในบ้านได้ นี่คือปริมาตรที่ใช้สำหรับการล้างอุปกรณ์ทางเทคนิคและระบายความร้อนพื้นผิวถนนการรดน้ำพื้นที่สีเขียวการป้อนน้ำพุ ฯลฯ เมื่อคำนึงถึงสิ่งนี้อัตราการกำจัดน้ำควรลดลงตามส่วนแบ่งนี้
มาตรฐานการกำจัดน้ำได้รับการควบคุมโดย SNiP P-G.1-70 ค่าของพวกเขาขึ้นอยู่กับสภาพภูมิอากาศในท้องถิ่นและอื่น ๆ : การมีหรือไม่มีน้ำประปาภายใน, ท่อน้ำทิ้ง, การจัดหาน้ำร้อนจากส่วนกลาง, เครื่องทำน้ำอุ่นสำหรับอ่างอาบน้ำ ฯลฯ
ปริมาณการใช้น้ำจะแตกต่างกันไปไม่เพียงแต่ตามฤดูกาลของปีเท่านั้น แต่ยังรวมถึงช่วงเวลาของวันด้วย การระบายน้ำควรเปลี่ยนในระบบเดียวกัน ความไม่สม่ำเสมอของการไหลของน้ำเสียลงสู่ท่อระบายน้ำทุกชั่วโมงขึ้นอยู่กับปริมาตรรวม ยิ่งการบริโภคโดยรวมมากเท่าไร ความไม่สม่ำเสมอก็จะยิ่งน้อยลงเท่านั้น
ค่าสัมประสิทธิ์การกำจัดน้ำไม่สม่ำเสมอ
เมื่อออกแบบระบบบำบัดน้ำเสียจำเป็นต้องดำเนินการไม่เพียงแต่จากปริมาณน้ำเสียมาตรฐานและทั้งหมดที่สามารถระบายออกได้เท่านั้น สิ่งสำคัญคือต้องคำนึงถึงความผันผวนของระบบการกำจัดน้ำในแต่ละวัน ระบบจะต้องรับมือกับการปล่อยน้ำเสียในช่วงเวลาเร่งด่วน นอกจากนี้ยังใช้กับพารามิเตอร์ทั้งหมดด้วย เช่น กำลังของเครื่องปั๊มอุจจาระ ในการคำนวณอัตราการไหลสูงสุดจะใช้การแก้ไขที่เหมาะสม - ค่าสัมประสิทธิ์ความไม่สม่ำเสมอของการระบายน้ำ
จำเป็นต้องมีการคำนวณรายละเอียดความไม่สม่ำเสมอของการระบายน้ำนานถึงหนึ่งชั่วโมงสำหรับวัตถุที่มีความน่าจะเป็นสูงที่จะไม่สม่ำเสมอเท่านั้น ในกรณีอื่น ความไม่สม่ำเสมอรายชั่วโมงที่เป็นไปได้จะถูกนำมาพิจารณาในปริมาณสำรองที่ยอมรับก่อนหน้านี้ในปริมาตรของท่อ เมื่อทำการคำนวณไฮดรอลิกของส่วนท่อการเติมจะถือว่าบางส่วนล่วงหน้า
ค่าสัมประสิทธิ์ของความไม่สม่ำเสมอรายวัน kcyt ของการกำจัดน้ำคืออัตราส่วนของการไหลของน้ำเสียสูงสุดรายวัน Q max.day ต่อการไหลเฉลี่ยรายวัน Q เฉลี่ย.วันสำหรับปี:
k วัน = Q max.day / Q วันเฉลี่ย
ค่าสัมประสิทธิ์ของความไม่สม่ำเสมอรายชั่วโมง ชั่วโมงในการกำจัดน้ำถูกกำหนดในทำนองเดียวกัน:
k hour = Q max.hour / Q ชั่วโมงเฉลี่ย
ที่นี่ Q max.hour และ Q ชั่วโมงเฉลี่ยคือต้นทุนรายชั่วโมงสูงสุดและเฉลี่ย Q ชั่วโมงเฉลี่ยคำนวณจากการบริโภคต่อวัน (หารด้วย 24)
ด้วยการคูณค่าสัมประสิทธิ์เหล่านี้ จะคำนวณค่าสัมประสิทธิ์ของความไม่สม่ำเสมอทั่วไป ktot: การระบายน้ำ
k รวม = k วัน k ชั่วโมง
ค่าสัมประสิทธิ์ทั่วไปขึ้นอยู่กับต้นทุนเฉลี่ยและระบุไว้ในตารางที่เกี่ยวข้องสำหรับนักออกแบบ
ในการคำนวณค่าสัมประสิทธิ์นี้สำหรับค่าอัตราการไหลเฉลี่ยที่ไม่ได้อยู่ในตาราง จะใช้การประมาณค่าตามข้อมูลที่ใกล้เคียงที่สุด ใช้สูตรที่เสนอโดยศาสตราจารย์ N.F. Fedorov:
ktot = 2.69 / (q เฉลี่ย)0.121
ค่า qср คืออัตราการไหลของน้ำเสียใน 1 วินาที (วินาทีเฉลี่ย) ในหน่วยลิตร
สูตรนี้ใช้ได้กับอัตราการไหลวินาทีโดยเฉลี่ยสูงถึง 1,250 ลิตร ค่าสัมประสิทธิ์ความไม่สม่ำเสมอของการระบายน้ำในแต่ละวันสำหรับอาคารสาธารณะถือเป็นค่าเดียว
ค่าสัมประสิทธิ์ความไม่สม่ำเสมอรายชั่วโมงสำหรับน้ำเสียทางเทคโนโลยีขึ้นอยู่กับสภาวะการผลิตเป็นอย่างมากและมีความหลากหลายมาก
ฉันคำนวณต้นทุนน้ำเสียจากห้องอาบน้ำจากองค์กรอุตสาหกรรม:
วันอาบน้ำ Q เฉลี่ยต่อวัน = (40N 5 + 60N 6)/1,000, m 3 / วัน, (4.12)
ชั่วโมงหลังแต่ละกะ Q อาบน้ำชั่วโมง = (40N 7 + 60N 8)/1,000, m 3 / ชม., (4.13)
ฝักบัว q วินาที = (40N 7 + 60N 8)/45 * 60, l/s, (4.14)
โดยที่ N 5, N 6 คือจำนวนผู้อาบน้ำต่อวันตามลำดับ โดยมีอัตราการกำจัดน้ำต่อคนในร้านเย็น 40 ลิตร และ 60 ลิตรในร้านร้อน
N 7, N 8 – ตามลำดับ คือจำนวนผู้ที่ใช้ฝักบัวต่อกะที่มีการกำจัดน้ำสูงสุดในร้านค้าที่เย็นและร้อน
Q วันอาบน้ำ = (40 * 76.8 + 60 * 104.5)/1,000 = 9.34 m 3 /วัน
Q ชั่วโมงอาบน้ำ = (40 * 48 + 60 * 66.5)/1,000 = 5.91 m 3 /ชม.
q ฝักบัว วินาที = (40 * 48 + 60 * 66.5)/45 * 60 = 2.19 ลิตร/วินาที
กรอกแบบฟอร์ม 4.
หากกรอกแบบฟอร์ม 4 ถูกต้อง มูลค่าการใช้น้ำเสียชุมชนครั้งที่สองที่คำนวณโดยใช้สูตร (4.11) ควรเท่ากับผลรวมของค่าใช้จ่ายที่ใหญ่ที่สุดจากคอลัมน์ที่ 7
q อายุการใช้งานสูงสุด = 0.43 ลิตร/วินาที และ (0.16 + 0.27) = 0.43 ลิตร/วินาที
และค่าของอัตราการไหลที่สองของท่อระบายน้ำฝักบัว (4.14) คือผลรวมของต้นทุนสูงสุดจากคอลัมน์สุดท้าย
q ฝักบัววินาที = 2.19 ลิตร/วินาที และ (0.71 + 1.48) = 2.19 ลิตร/วินาที
ฉันกำหนดปริมาณการใช้โดยประมาณจากองค์กรอุตสาหกรรม:
q n = q อุตสาหกรรม + q ชีวิตสูงสุด + q ฝักบัววินาที, l/s,
q n = 50.3 + 0.43 + 2.19 = 52.92 ลิตร/วินาที
การคำนวณต้นทุนที่ไซต์งาน
ฉันแบ่งเครือข่ายการระบายน้ำออกเป็นส่วนการออกแบบและกำหนดหมายเลขให้กับแต่ละโหนด (หลุม) ของเครือข่าย จากนั้นฉันกรอกคอลัมน์ 1-4 ของแบบฟอร์ม 5
ฉันกำหนดอัตราการไหลในแต่ละไซต์การออกแบบโดยใช้สูตร:
q cit = (q n + q ด้าน + q mp)K gen . สูงสุด + คิวซอร์, ลิตร/วินาที (4.16)
โดยที่ q n คืออัตราการไหลของการเดินทางเข้าสู่พื้นที่ออกแบบจากอาคารพักอาศัยที่ตั้งอยู่ตามเส้นทาง
ด้าน q – ด้าน มาจากการเชื่อมต่อด้านข้าง
q mp – การขนส่งที่มาจากส่วนต้นน้ำและมีมูลค่าเท่ากับอัตราการไหลเฉลี่ยรวมของส่วนก่อนหน้า
q сср – การไหลกระจุกตัวจากอาคารสาธารณะและเทศบาลตลอดจนสถานประกอบการอุตสาหกรรมที่อยู่เหนือพื้นที่ออกแบบ
เกน. สูงสุด - ค่าสัมประสิทธิ์ความไม่สม่ำเสมอสูงสุดโดยรวม
ฉันใช้มูลค่าต้นทุนเฉลี่ย (คอลัมน์ 5-7 ของแบบฟอร์ม 5) จากการกรอกแบบฟอร์ม 1 ก่อนหน้านี้ ต้นทุนทั้งหมด (คอลัมน์ 8) เท่ากับผลรวมของค่าใช้จ่ายในการเดินทาง ด้านข้าง และค่าขนส่งบนเว็บไซต์ คุณสามารถตรวจสอบว่าอัตราการไหลทั้งหมด (จากคอลัมน์ 8) จะต้องเท่ากับอัตราการไหลเฉลี่ยต่อพื้นที่ (แบบฟอร์ม 1 คอลัมน์ 3)
เพื่อกำหนดค่าสัมประสิทธิ์ความไม่สม่ำเสมอ ฉันสร้างกราฟที่ราบรื่นของการเปลี่ยนแปลงค่าสัมประสิทธิ์โดยขึ้นอยู่กับการไหลของน้ำเสียโดยเฉลี่ย ฉันเอาคะแนนสำหรับกราฟจากตาราง 4.5. สำหรับอัตราการไหลเฉลี่ยที่น้อยกว่า 5 ลิตร/วินาที ต้นทุนโดยประมาณจะกำหนดตาม SNiP 2.04.01-85 ค่าสัมประสิทธิ์ความไม่สม่ำเสมอสูงสุดโดยรวมสำหรับพื้นที่ที่มีอัตราการไหลน้อยกว่า 5 ลิตร/วินาทีจะเท่ากับ 2.5
ค่าของค่าสัมประสิทธิ์ความไม่สม่ำเสมอสูงสุดรวมที่กำหนดจากกราฟที่สร้างขึ้นจะถูกป้อนในคอลัมน์ 9 ของแบบฟอร์ม 5
ตารางที่ 4.5
ค่าสัมประสิทธิ์ทั่วไปของการไหลเข้าของน้ำในประเทศไม่สม่ำเสมอ
ฉันคูณค่าในคอลัมน์ 8 และ 9 และรับค่าใช้จ่ายโดยประมาณสำหรับไตรมาส คอลัมน์ 11 และ 12 มีค่าใช้จ่ายรวม ซึ่งสามารถจำแนกได้เป็นด้านข้าง (ต้นทุนที่ตรงไปยังจุดเริ่มต้นของไซต์) หรือค่าขนส่ง (ต้นทุนจากอาคารต้นน้ำ) สามารถตรวจสอบค่าใช้จ่ายแบบรวมได้ ผลรวมเท่ากับค่าใช้จ่ายที่สองที่คำนวณจากแบบฟอร์ม 2
ในคอลัมน์สุดท้ายฉันสรุปค่าจากคอลัมน์ 10,11,12
กราฟสำหรับกำหนดค่าสัมประสิทธิ์ความไม่สม่ำเสมอ (อยู่บนกระดาษกราฟ) นำแผ่นงานนี้ออกในภายหลัง จำเป็นสำหรับการกำหนดหมายเลขหน้า
แปลงหมายเลข | รหัสพื้นที่ระบายน้ำและจำนวนส่วนโครงข่าย | ปริมาณการใช้เฉลี่ย ลิตร/วินาที | ค่าสัมประสิทธิ์ความไม่สม่ำเสมอสูงสุดโดยรวม | อัตราการไหลโดยประมาณ, ลิตร/วินาที | ||||||||
โหยหวนจังเลย | ด้านข้าง | ทางผ่าน | นักเดินทาง | ด้านข้าง | ทางผ่าน | ทั่วไป | จากไตรมาส | เข้มข้น | ทั้งหมด | |||
ด้านข้าง | ทางผ่าน | |||||||||||
1-2 | - | - | 3,96 | - | - | 3,96 | 2,5 | 9,9 | 0,26 | - | 10,16 | |
2-3 | - | 1-2 | 4,13 | - | 3,96 | 8,09 | 2,16 | 17,47 | 2,23 | 0,26 | 19,96 | |
3-4 | - | 2-3 | 3,17 | - | 8,09 | 11,26 | 2,05 | 23,08 | 0,33 | 2,49 | 25,9 | |
4-5 | - | 3-4 | 3,49 | - | 11,26 | 14,75 | 1,94 | 28,62 | 1,4 | 2,82 | 32,84 | |
6-7 | - | - | 0,80 | - | - | 0,80 | 2,5 | 2,0 | - | - | 2,0 | |
7-8 | - | 6-7 | 3,58 | - | 0,80 | 4,38 | 2,5 | 10,95 | 0,37 | - | 11,32 | |
8-9 | - | - | 7-8 | - | - | 4,38 | 4,38 | 2,5 | 10,95 | - | 0,37 | 11,32 |
9-14 | 8-9 | - | 1,33 | 4,38 | - | 5,71 | 2,42 | 13,82 | - | 0,37 | 14,19 | |
12-13 | - | - | 1,96 | - | - | 1,96 | 2,5 | 4,9 | - | - | 4,9 | |
13-14 | - | 12-13 | 0,90 | - | 1,96 | 2,86 | 2,5 | 7,15 | - | - | 7,15 | |
14-15 | 9-14 | 13-14 | 1,44 | 5,71 | 2,86 | 10,01 | 2,1 | 21,02 | - | 0,37 | 21,39 | |
10-15 | - | - | 3,05 | - | - | 3,05 | 2,5 | 7,63 | 0,33 | - | 7,96 | |
15-16 | - | 10-15 | 14-15 | - | 3,05 | 10,01 | 13,06 | 2,0 | 26,12 | - | 0,7 | 26,82 |
11-16 | - | - | 1,13 | - | - | 1,13 | 2,5 | 2,83 | - | - | 2,83 | |
16-21 | 15-16 | 11-16 | 0,81 | 13,06 | 1,13 | 15,0 | 1,96 | 29,4 | - | 0,7 | 30,1 | |
21-26 | - | 16-21 | 4,01 | - | 15,0 | 19,01 | 1,90 | 36,12 | - | 0,7 | 36,82 | |
20-25 | - | - | 2,39 | - | - | 2,39 | 2,5 | 5,98 | 2,23 | - | 8,21 | |
28-25 | - | - | 2,44 | - | - | 2,44 | 2,5 | 6,1 | 0,26 | - | 6,36 | |
25-26 | - | 28-25 20-25 | - | - | 2,44 2,39 | - | 4,83 | 2,5 | 12,08 | - | 2,49 | 14,57 |
26-27 | 25-26 | 21-26 | 2,60 | 4,83 | 19,01 | 26,44 | 1,6 | 42,3 | 0,33 | 3,19 | 45,82 | |
5-27 | - | 4-5 | - | - | 14,75 | - | 14,75 | 1,96 | 28,91 | - | 4,22 | 33,13 |
27-34 | 5-27 | 26-27 | 2,67 | 14,75 | 26,44 | 43,86 | 1,71 | 75,0 | - | 7,74 | 82,74 | |
30-29 | - | - | 2,44 | - | - | 2,44 | 2,5 | 6,1 | 1,28 | - | 7,38 | |
29-34 | - | 30-29 | - | - | 2,44 | - | 2,44 | 2,5 | 6,1 | - | 1,28 | 7,38 |
33-34 | - | - | 2,39 | - | - | 2,39 | 2,5 | 5,98 | - | - | 5,98 | |
34-35 | 33-34 29-34 | 27-34 | 3,92 | 2,39 2,44 | 43,86 | 52,61 | 1,68 | 88,38 | 0,37 | 9,02 | 97,77 | |
35-36 | - | 34-35 | - | - | 52,61 | - | 52,61 | 1,68 | 88,38 | - | 9,39 | 97,77 |
36-37 | - | 35-36 | 3,92 | - | 52,61 | 56,53 | 1,66 | 93,84 | 7,78 | 9,39 | 111,01 | |
37-38 | - | 36-37 | - | - | 56,53 | - | 56,53 | 1,66 | 93,84 | 52,92 | 17,17 | 163,93 |
38-40 | - | 37-38 | 2,87 | - | 56,53 | 59,4 | 1,62 | 96,23 | 0,26 | 70,09 | 166,58 | |
19-18 | - | - | 2,39 | - | - | 2,39 | 2,5 | 5,98 | - | - | 5,98 | |
18-24 | 19-18 | - | 2,44 | 2,39 | - | 4,83 | 2,5 | 12,08 | 0,40 | - | 12,48 | |
24-23 | - | 18-24 | - | - | 4,83 | - | 4,83 | 2,5 | 12,08 | - | 0,40 | 12,48 |
17-22 | 23,17 | - | - | 3,12 2,57 | - | - | 5,69 | 2,42 | 13,77 | 8,11 | - | 21,88 |
22-23 | - | 17-22 | 2,78 | - | 5,69 | 8,47 | 2,19 | 18,55 | 1,4 | 8,11 | 28,06 | |
23-31 | 13, 12 | 24-23 | 22-23 | 5,3 1,80 | 4,83 | 8,47 | 20,4 | 1,88 | 38,35 | 2,23 | 9,91 | 50,49 |
32-31 | - | - | 2,07 | - | - | 2,07 | 2,5 | 5,18 | - | - | 5,18 | |
31-39 | - | 32-31 23-31 | - | - | 2,07 20,4 | - | 22,47 | 1,85 | 41,57 | - | 12,14 | 53,71 |
39-40 | - | 31-39 | - | - | 22,47 | - | 22,47 | 1,85 | 41,57 | - | 12,14 | 53,71 |
40-GNS | - | 39-40 | 38-40 | - | 22,47 | 59,4 | 81,87 | 1,62 | 132,63 | - | 82,49 | 215,12 |
การคำนวณทางชลศาสตร์และการออกแบบโครงข่ายในครัวเรือนในระดับความสูงสูง
หลังจากที่ฉันได้กำหนดต้นทุนโดยประมาณแล้ว ขั้นตอนต่อไปในการออกแบบเครือข่ายการระบายน้ำคือการคำนวณไฮดรอลิกและการออกแบบความสูง การคำนวณไฮดรอลิกเครือข่ายประกอบด้วยการเลือกเส้นผ่านศูนย์กลางและความลาดเอียงของไปป์ไลน์ในส่วนต่างๆ เพื่อให้ความเร็วและค่าการบรรจุในไปป์ไลน์เป็นไปตามข้อกำหนดของ SNiP 2.04.03-85 การออกแบบแนวสูงเครือข่ายประกอบด้วยการคำนวณที่จำเป็นเมื่อสร้างโปรไฟล์เครือข่ายตลอดจนการกำหนดค่าขั้นต่ำของเครือข่ายถนน เมื่อคำนวณเครือข่ายไฮดรอลิก ฉันใช้ตารางของ Lukin
ข้อกำหนดสำหรับการคำนวณและความสูงไฮดรอลิก
การออกแบบเครือข่ายในครัวเรือน
เมื่อทำการคำนวณไฮดรอลิก ฉันใช้ข้อกำหนดต่อไปนี้:
1. อัตราการไหลที่คำนวณได้ทั้งหมดของส่วนไปที่จุดเริ่มต้นและไม่เปลี่ยนแปลงตามความยาว
2. การเคลื่อนที่ของท่อในส่วนการออกแบบไม่มีแรงดันและสม่ำเสมอ
3. เส้นผ่านศูนย์กลางและความลาดชันของเครือข่ายแรงโน้มถ่วงที่เล็กที่สุด (ขั้นต่ำ) ได้รับการยอมรับตาม SNiP 2.04.03-85 หรือตาราง 5.1.
4. การออกแบบที่อนุญาตในการเติมท่อเมื่อพลาดอัตราการไหลของการออกแบบไม่ควรเกินอัตรามาตรฐานและตาม SNiP 2.04.03-85 แสดงไว้ในตาราง 5.2.
5. ความเร็วการไหลในท่อที่อัตราการไหลของการออกแบบที่กำหนดจะต้องไม่น้อยกว่าความเร็วต่ำสุดซึ่งกำหนดไว้ตาม SNiP 2.04.03-85 ในตาราง
6. ความเร็วการไหลสูงสุดที่อนุญาตสำหรับท่อที่ไม่ใช่โลหะคือ 4 เมตรต่อวินาที และสำหรับท่อโลหะ – 8 เมตรต่อวินาที
ตารางที่ 5.1
เส้นผ่านศูนย์กลางและความลาดชันขั้นต่ำ
หมายเหตุ: 1. ความลาดชันที่สามารถใช้เพื่อเหตุผลจะแสดงอยู่ในวงเล็บ 2. ในพื้นที่ที่มีประชากรมีอัตราการไหลสูงถึง 300 ม. 3 ต่อวัน อนุญาตให้ใช้ท่อที่มีเส้นผ่านศูนย์กลาง 150 มม. 3. สำหรับระบบบำบัดน้ำเสียอุตสาหกรรม ด้วยเหตุผลที่เหมาะสม อนุญาตให้ใช้ท่อที่มีเส้นผ่านศูนย์กลางน้อยกว่า 150 มม.
ตารางที่ 5.2
การเติมสูงสุดและความเร็วขั้นต่ำ
7. ความเร็วในการเคลื่อนที่ในส่วนต้องไม่น้อยกว่าความเร็วในส่วนก่อนหน้าหรือความเร็วสูงสุดในการเชื่อมต่อด้านข้าง เฉพาะส่วนที่เปลี่ยนจากภูมิประเทศที่สูงชันไปสู่ภูมิประเทศที่สงบเท่านั้นที่อนุญาตให้ลดความเร็วได้
8. ท่อที่มีเส้นผ่านศูนย์กลางเดียวกันเชื่อมต่อ (จับคู่) "ตามระดับน้ำ" และท่อที่แตกต่างกัน "ตามชีลิกส์"
9. เส้นผ่านศูนย์กลางของท่อควรเพิ่มขึ้นจากส่วนหนึ่งไปอีกส่วนหนึ่งอนุญาตให้มีข้อยกเว้นเมื่อความลาดเอียงของพื้นที่เพิ่มขึ้นอย่างรวดเร็ว
10. ความลึกขั้นต่ำควรใช้เป็นค่าที่มากกว่าของสองค่า: h 1 = h pr – a, m,
ชั่วโมง 2 = 0.7 + D, ม.
โดยที่ h pr คือความลึกของการเยือกแข็งของดินมาตรฐานสำหรับพื้นที่ที่กำหนดซึ่งนำมาใช้ตาม SNiP 2.01.01-82, m;
ก – พารามิเตอร์ที่ยอมรับสำหรับท่อที่มีเส้นผ่านศูนย์กลางสูงสุด 500 มม. – 0.3 ม. สำหรับท่อที่มีเส้นผ่านศูนย์กลางใหญ่กว่า – 0.5 ม.
D – เส้นผ่านศูนย์กลางท่อ, ม.
ความลึกเยือกแข็งมาตรฐานของสาธารณรัฐมอร์โดเวียคือ 2.0 ม.
ชั่วโมง 1 = 2.0 – 0.3 = 1.7;
h2 = 0.7 + 0.2 = 0.9;
ความลึกขั้นต่ำของการวางสำหรับพื้นที่นี้คือ 1.7 ม.
ความลึกของน้ำใต้ดินเฉลี่ยอยู่ที่ 4.4 ม.
12. พื้นที่ที่มีอัตราการไหลน้อยกว่า 9 - 10 ลิตร/วินาที ถือว่า "ผิดรูปแบบ" ในขณะที่เส้นผ่านศูนย์กลางและความลาดเอียงของท่อเท่ากับค่าต่ำสุด ความเร็วและการเติมจะไม่ถูกคำนวณ
การคำนวณเครือข่ายครัวเรือน
ในตารางในแบบฟอร์ม 6 ฉันป้อนผลลัพธ์การคำนวณส่วนแรงโน้มถ่วงแต่ละส่วน ก่อนอื่นฉันกรอกคอลัมน์ด้วยข้อมูลเริ่มต้น - คอลัมน์ 1, 2, 3, 10 และ 11 (ค่าใช้จ่าย - จากคอลัมน์สุดท้ายของแบบฟอร์ม 5 ความยาวและความสูงของที่ดิน - ตามแผนทั่วไปของเมือง) จากนั้นเราจะทำการคำนวณไฮดรอลิกตามลำดับสำหรับแต่ละส่วนตามลำดับต่อไปนี้:
ตารางที่ 5.3
หมายเลขแปลง | ความยาว ม | เครื่องหมายกราวด์, ม | |
ตอนแรก | ในตอนท้าย | ||
1-2 | 10,16 | ||
2-3 | 19,96 | ||
3-4 | 25,9 | ||
4-5 | 32,84 | ||
6-7 | 2,0 | 162,5 | |
7-8 | 11,32 | 162,5 | |
8-9 | 11,32 | ||
9-14 | 14,19 | ||
12-13 | 4,9 | 162,5 | |
13-14 | 7,15 | ||
14-15 | 21,39 | 161,8 | |
10-15 | 7,96 | 161,8 | |
15-16 | 26,82 | 161,8 | 160,2 |
11-16 | 2,83 | 160,3 | 160,2 |
16-21 | 30,1 | 160,2 | |
21-26 | 36,82 | ||
20-25 | 8,21 | 163,5 | 162,5 |
28-25 | 6,36 | 162,5 | |
25-26 | 14,57 | 162,5 | |
26-27 | 45,82 | ||
27-34 | 82,74 | ||
30-29 | 7,38 | 162,7 | |
29-34 | 7,38 | ||
33-34 | 5,98 | 162,5 | |
34-35 | 97,77 | ||
35-36 | 97,77 | ||
36-37 | 111,01 | ||
37-38 | 163,93 | ||
38-40 | 166,58 | ||
19-18 | 5,98 | 163,5 | 163,3 |
18-24 | 12,48 | 163,3 | |
24-23 | 12,48 | 162,4 | |
17-22 | 21,88 | 162,5 | 162,5 |
22-23 | 28,06 | 162,5 | 162,4 |
23-31 | 50,49 | 162,4 | 161,4 |
32-31 | 5,18 | 162,3 | 161,4 |
31-39 | 53,71 | 161,4 | 160,5 |
39-40 | 53,71 | 160,5 | |
40-GNS | 215,12 |
1. หากส่วนนั้นขึ้นเนินความลึกของท่อที่จุดเริ่มต้นของส่วน ชั่วโมง 1 จะเท่ากับขั้นต่ำ ชั่วโมง นาที และเส้นผ่านศูนย์กลางโดยประมาณจะเท่ากับค่าต่ำสุดสำหรับประเภทเครือข่ายและระบบระบายน้ำที่นำมาใช้ (ตารางที่ 5.1) หากไซต์มีส่วนต้นน้ำที่อยู่ติดกัน ความลึกเริ่มต้นจะอยู่ที่ประมาณเท่ากับความลึกสูงสุดที่ส่วนท้ายของส่วนเหล่านี้
2. ฉันคำนวณความชันโดยประมาณของไปป์ไลน์:
ฉัน o = (ชั่วโมง นาที – ชั่วโมง 1 + z 1 – z 2)/l, (5.1)
โดยที่ z 1 และ z 2 เป็นเครื่องหมายของพื้นผิวดินที่จุดเริ่มต้นและจุดสิ้นสุดของส่วน
l คือความยาวของส่วน
ผลลัพธ์อาจเป็นค่าความชันติดลบ
3. ฉันเลือกไปป์ไลน์ที่มีเส้นผ่านศูนย์กลางที่ต้องการ D, การเติม h/D, ความเร็วการไหล v และความชัน i ตามอัตราการไหลที่คำนวณได้ ฉันเลือกไปป์ตามตารางของ A.A. Lukins ฉันเริ่มการเลือกด้วยเส้นผ่านศูนย์กลางขั้นต่ำแล้วค่อย ๆ ขยับไปยังอันที่ใหญ่กว่า ความชันจะต้องไม่น้อยกว่าค่าประมาณ i 0 (และหากเส้นผ่านศูนย์กลางของท่อเท่ากับค่าต่ำสุด จะต้องไม่น้อยกว่าค่าความชันขั้นต่ำ - ตารางที่ 5.1) การเติมไม่ควรเกินที่อนุญาต (ตารางที่ 5.2) ประการแรกความเร็วจะต้องไม่น้อยกว่าค่าต่ำสุด (ตาราง 5.2) และประการที่สอง ไม่น้อยกว่าความเร็วสูงสุดในส่วนที่อยู่ติดกัน
หากอัตราการไหลในส่วนน้อยกว่า 9-10 ลิตร/วินาที ก็ถือว่าส่วนนั้นไม่ได้ออกแบบมา: ฉันถือว่าเส้นผ่านศูนย์กลางและความชันมีน้อยที่สุด แต่ฉันไม่ได้ปรับการเติมและความเร็ว ฉันกรอกคอลัมน์ 4, 5, 6, 7, 8 และ 9
ฉันคำนวณการตกโดยใช้สูตร: ∆h=i·l, m
ที่ไหน ฉัน – ความชัน
ล. – ความยาวของส่วน, ม.
การเติมเป็นเมตรเท่ากับผลคูณของการเติมเศษส่วนและเส้นผ่านศูนย์กลาง
4. จากทุกส่วนที่ติดกับจุดเริ่มต้น ฉันเลือกส่วนที่มีความลึกมากที่สุด ซึ่งจะเป็นคอนจูเกต จากนั้นฉันยอมรับประเภทของข้อต่อ (ขึ้นอยู่กับเส้นผ่านศูนย์กลางของท่อในส่วนกระแสและส่วนการผสมพันธุ์) จากนั้นฉันจะคำนวณความลึกและเครื่องหมายที่จุดเริ่มต้นของส่วน และในกรณีต่อไปนี้เป็นไปได้:
ก) หากการผันคำกริยาเป็นแบบ "โดยน้ำ" เครื่องหมายน้ำที่จุดเริ่มต้นของส่วนจะเท่ากับเครื่องหมายน้ำที่ส่วนท้ายของส่วนคอนจูเกต เช่น ฉันเขียนค่าจากคอลัมน์ 13 ใหม่ลงในคอลัมน์ 12 จากนั้นฉันคำนวณระดับความสูงด้านล่างที่จุดเริ่มต้นของส่วน ซึ่งเท่ากับระดับความสูงของพื้นดินที่จุดเริ่มต้นของส่วน ลบความลึกที่จุดเริ่มต้นของส่วน และเขียน ผลลัพธ์ในคอลัมน์ 14
b) หากการผันคำกริยาคือ "โดย shelygs" ฉันจะคำนวณเครื่องหมายด้านล่างที่จุดเริ่มต้นของส่วน: z d.beg =z d.ความต้านทาน +D ความต้านทานสามส่วน - D tr.tek
โดยที่ z d.ความต้านทาน - เครื่องหมายด้านล่างที่ส่วนท้ายของส่วนที่ติดกัน, ม.
D tr.ต่อ. – เส้นผ่านศูนย์กลางของท่อในส่วนที่อยู่ติดกัน ม.
D tr.tek – เส้นผ่านศูนย์กลางของท่อในส่วนปัจจุบัน, ม.
ฉันเขียนค่านี้ในคอลัมน์ 14 จากนั้นฉันคำนวณเครื่องหมายน้ำที่จุดเริ่มต้นของส่วน ซึ่งเท่ากับผลรวมของเครื่องหมายด้านล่างที่จุดเริ่มต้นของส่วน z d.beg และความลึกที่จุดเริ่มต้นของไซต์และจดลงในคอลัมน์ 12
ค) หากพื้นที่ไม่มีทางแยก (เช่น ต้นน้ำหรือหลังสถานีสูบน้ำ) ระดับความสูงด้านล่างที่จุดเริ่มต้นของพื้นที่จะเท่ากับความแตกต่างระหว่างระดับความสูงของพื้นผิวดินที่จุดเริ่มต้นของพื้นที่และ ความลึกที่จุดเริ่มต้นของไซต์ ฉันกำหนดเครื่องหมายน้ำที่จุดเริ่มต้นของส่วนคล้ายกับกรณีก่อนหน้า หรือหากไม่ได้คำนวณส่วน ฉันจะถือว่ามันเท่ากับเครื่องหมายด้านล่าง และใส่เครื่องหมายขีดกลางในคอลัมน์ 12 และ 13
ในสองกรณีแรก ความลึกที่จุดเริ่มต้นของส่วนถูกกำหนดโดยสูตร: h 1 = z 1 - z 1d
5. ฉันคำนวณความลึกและเครื่องหมายที่ส่วนท้ายของส่วน:
ระดับความสูงด้านล่างเท่ากับความแตกต่างระหว่างระดับความสูงด้านล่างที่จุดเริ่มต้นของส่วนและการตก
เครื่องหมายน้ำเท่ากับผลรวมของเครื่องหมายด้านล่างที่ส่วนท้ายของส่วนและการเติมเป็นเมตรหรือส่วนต่างของเครื่องหมายด้านล่างที่จุดเริ่มต้นของส่วนและการตก
ความลึกของการวางเท่ากับความแตกต่างในระดับความสูงของผิวน้ำและด้านล่างที่ส่วนท้ายของส่วน
หากความลึกของการวางมากกว่าความลึกสูงสุดสำหรับดินประเภทใดประเภทหนึ่ง (ในกรณีของฉันความลึกสูงสุดคือ 4.0 ม.) จากนั้นที่จุดเริ่มต้นของส่วนปัจจุบันฉันจะติดตั้งสถานีสูบน้ำระดับภูมิภาคหรือท้องถิ่น ความลึกที่จุดเริ่มต้นของส่วนจะเท่ากับค่าต่ำสุดและฉันคำนวณซ้ำโดยเริ่มจากจุดที่ 3 (ฉันไม่คำนึงถึงความเร็วของส่วนที่อยู่ติดกัน)
ฉันกรอกคอลัมน์ 13, 15 และ 17 ในคอลัมน์ 18 คุณสามารถจดประเภทของส่วนต่อประสาน พื้นที่เชื่อมต่อ การมีอยู่ของสถานีสูบน้ำ ฯลฯ
ฉันนำเสนอการคำนวณไฮดรอลิกของเครือข่ายท่อระบายน้ำทิ้งแรงโน้มถ่วงในรูปแบบ 6
จากผลการคำนวณไฮดรอลิกของเครือข่ายการระบายน้ำ ฉันสร้างโปรไฟล์ตามยาวของตัวรวบรวมหลักของแอ่งระบายน้ำแห่งหนึ่ง ด้วยการสร้างโปรไฟล์ตามยาวของตัวรวบรวมหลัก เราหมายถึงการวาดเส้นทางบนหน้าตัดของพื้นที่ในส่วนต่างๆ จนถึง GNS ฉันนำเสนอโปรไฟล์ตามยาวของตัวสะสมหลักในส่วนกราฟิก ฉันยอมรับท่อเซรามิกเนื่องจากน้ำใต้ดินมีความก้าวร้าวต่อคอนกรีต
แปลงหมายเลข | ปริมาณการใช้ ลิตร/วินาที | ความยาว ม | อังกฤษ | ดรอป ม | เส้นผ่านศูนย์กลาง มม | ความเร็ว ม./วินาที | การกรอก | เครื่องหมาย, ม | ความลึก | บันทึก | |||||||
โลก | น้ำ | ด้านล่าง | |||||||||||||||
หุ้น | ม | ตอนแรก | ในตอนท้าย | ตอนแรก | ในตอนท้าย | ตอนแรก | ในตอนท้าย | ตอนแรก | ในตอนท้าย | ||||||||
1-2 | 10,16 | 0,005 | 1,3 | 0,68 | 0,49 | 0,10 | 158,4 | 157,1 | 158,3 | 1,7 | |||||||
2-3 | 19,96 | 0,004 | 1,32 | 0,74 | 0,55 | 0,14 | 157,09 | 155,77 | 156,95 | 155,63 | 3,05 | 4,37 | เอ็นเอส | ||||
3-4 | 25,9 | 0,003 | 0,39 | 0,73 | 0,50 | 0,15 | 158,45 | 158,06 | 158,3 | 157,91 | 1,7 | 2,09 | |||||
4-5 | 32,84 | 0,003 | 0,93 | 0,78 | 0,58 | 0,17 | 158,08 | 157,15 | 157,91 | 156,98 | 2,09 | 3,02 | |||||
6-7 | 2,0 | 0,007 | 1,05 | - | - | - | 162,5 | - | - | 161,3 | 160,25 | 1,7 | 2,25 | ||||
7-8 | 11,32 | 0,005 | 1,45 | 0,70 | 0,52 | 0,10 | 162,5 | 162,6 | 158,9 | 160,25 | 158,80 | 2,25 | 3,2 | ||||
8-9 | 11,32 | 0,005 | 0,55 | 0,70 | 0,52 | 0,10 | 158,9 | 158,35 | 158,8 | 158,25 | 3,2 | 3,75 | เอ็นเอส | ||||
9-14 | 14,19 | 0,005 | 1,4 | 0,74 | 0,60 | 0,12 | 160,42 | 159,02 | 160,30 | 158,9 | 1,7 | 4,1 | เอ็นเอส | ||||
12-13 | 4,9 | 0,007 | 1,89 | - | - | - | 162,5 | - | - | 160,8 | 158,91 | 1,7 | 4,09 | เอ็นเอส | |||
13-14 | 7,15 | 0,007 | 0,84 | - | - | - | - | - | 161,3 | 160,46 | 1,7 | 2,54 | |||||
14-15 | 21,39 | 0,004 | 1,12 | 0,75 | 0,57 | 0,14 | 161,8 | 161,44 | 160,32 | 161,3 | 160,18 | 1,7 | 1,62 | ||||
10-15 | 7,96 | 0,007 | 1,96 | - | - | - | 161,8 | - | - | 160,3 | 158,34 | 1,7 | 3,46 | ||||
15-16 | 26,82 | 0,003 | 0,24 | 0,75 | 0,52 | 0,16 | 161,8 | 160,2 | 158,4 | 158,16 | 158,24 | 3,56 | 2,2 | ||||
11-16 | 2,83 | 0,007 | 1,82 | - | - | - | 160,3 | 160,2 | - | - | 158,6 | 156,78 | 1,7 | 3,42 | |||
16-21 | 30,1 | 0,003 | 0,45 | 0,76 | 0,55 | 0,17 | 160,2 | 156,85 | 156,4 | 156,68 | 156,23 | 3,52 | 3,77 | ||||
21-26 | 36,82 | 0,003 | 1,65 | 0,76 | 0,51 | 0,18 | 156,36 | 154,71 | 156,18 | 154,53 | 3,82 | 5,47 | เอ็นเอส | ||||
20-25 | 8,21 | 0,007 | 2,52 | - | - | - | 163,5 | 162,5 | - | - | 160,8 | 158,28 | 1,7 | 4,22 | เอ็นเอส | ||
28-25 | 6,36 | 0,007 | 2,59 | - | - | - | 162,5 | - | - | 161,3 | 158,71 | 1,7 | 3,79 | ||||
25-26 | 14,57 | 0,004 | 1,16 | 0,69 | 0,46 | 0,12 | 162,5 | 160,92 | 159,76 | 160,8 | 159,64 | 1,7 | 0,36 | ||||
26-27 | 45,82 | 0,003 | 1,08 | 0,79 | 0,58 | 0,20 | 159,74 | 158,66 | 159,54 | 158,46 | 0,46 | 1,54 | |||||
27-34 | 82,74 | 0,002 | 0,76 | 0,84 | 0,60 | 0,27 | 158,63 | 157,87 | 158,36 | 157,6 | 1,64 | 2,4 | |||||
30-29 | 7,38 | 0,007 | 2,87 | - | - | - | 162,7 | - | - | 158,13 | 1,7 | 4,87 | เอ็นเอส | ||||
29-34 | 7,38 | 0,007 | 1,75 | - | - | - | - | - | 161,3 | 159,55 | 1,7 | 0,45 | |||||
33-34 | 5,98 | 0,007 | 2,59 | - | - | - | 162,5 | - | - | 160,8 | 158,21 | 1,7 | 1,79 | ||||
34-35 | 97,77 | 0,002 | 0,86 | 0,87 | 0,67 | 0,30 | 157,9 | 157,04 | 157,6 | 156,74 | 2,4 | 3,26 | |||||
35-36 | 97,77 | 0,002 | 0,5 | 0,87 | 0,67 | 0,30 | 157,04 | 156,54 | 156,74 | 156,24 | 3,26 | 3,76 | |||||
36-37 | 111,01 | 0,002 | 0,42 | 0,87 | 0,63 | 0,32 | 156,51 | 156,09 | 156,19 | 155,77 | 3,81 | 4,23 | เอ็นเอส | ||||
37-38 | 163,93 | 0,002 | 0,42 | 0,91 | 0,71 | 0,39 | 158,69 | 158,27 | 158,3 | 157,88 | 1,7 | 2,12 | |||||
38-40 | 166,58 | 0,002 | 0,46 | 0,91 | 0,72 | 0,40 | 158,28 | 157,82 | 157,88 | 157,42 | 2,12 | 2,58 | |||||
19-18 | 5,98 | 0,007 | 2,94 | - | - | - | 163,5 | 163,3 | - | - | 161,8 | 158,86 | 1,7 | 4,44 | เอ็นเอส | ||
18-24 | 12,48 | 0,005 | 1,3 | 0,71 | 0,55 | 0,11 | 163,3 | 161,71 | 160,41 | 161,6 | 160,3 | 1,7 | 2,7 | ||||
24-23 | 12,48 | 0,005 | 0,9 | 0,71 | 0,55 | 0,11 | 162,4 | 160,41 | 159,51 | 160,3 | 159,4 | 2,7 | |||||
17-22 | 21,88 | 0,004 | 0,48 | 0,75 | 0,58 | 0,15 | 162,5 | 162,5 | 160,95 | 160,47 | 160,8 | 160,32 | 1,7 | 2,18 | |||
22-23 | 28,06 | 0,003 | 0,69 | 0,75 | 0,53 | 0,16 | 162,5 | 162,4 | 160,43 | 159,74 | 160,27 | 159,58 | 2,23 | 2,82 | |||
23-31 | 50,49 | 0,003 | 0,9 | 0,82 | 0,62 | 0,22 | 162,4 | 161,4 | 159,65 | 158,75 | 159,43 | 158,53 | 2,97 | 2,87 | |||
32-31 | 5,18 | 0,007 | 2,17 | - | - | - | 162,3 | 161,4 | - | - | 160,6 | 158,43 | 1,7 | 2,97 | |||
31-39 | 53,71 | 0,003 | 0,9 | 0,83 | 0,65 | 0,23 | 161,4 | 160,5 | 158,61 | 157,71 | 158,38 | 157,48 | 3,02 | 3,02 | |||
39-40 | 53,71 | 0,003 | 0,36 | 0,83 | 0,65 | 0,23 | 160,5 | 157,71 | 157,35 | 157,48 | 157,12 | 3,02 | 2,88 | ||||
40-gns | 215,12 | 0,002 | 0,1 | 0,91 | 0,60 | 0,42 | 157,19 | 157,09 | 156,77 | 156,67 | 3,23 | 3,33 |
ใส่โปรไฟล์แนวขวางของแม่น้ำซึ่งอยู่บนกระดาษกราฟที่นี่
การคำนวณกาลักน้ำ
เมื่อคำนวณและออกแบบกาลักน้ำแบบไฮดรอลิกต้องปฏิบัติตามเงื่อนไขต่อไปนี้:
จำนวนสายงาน – อย่างน้อยสองสาย;
เส้นผ่านศูนย์กลางของท่อเหล็กอย่างน้อย 150 มม.
เส้นทางของกาลักน้ำจะต้องตั้งฉากกับแฟร์เวย์
กิ่งก้านด้านข้างต้องมีมุมเอียงกับขอบฟ้า α - ไม่เกิน 20 องศา;
ความลึกของการวางส่วนใต้น้ำของกาลักน้ำ h ไม่น้อยกว่า 0.5 ม. และภายในแฟร์เวย์ - ไม่น้อยกว่า 1 ม.
ระยะห่างที่ชัดเจนระหว่างท่อระบายน้ำ b ควรอยู่ที่ 0.7 - 1.5 ม.
ความเร็วในท่อต้องเป็นอย่างแรก ไม่น้อยกว่า 1 เมตร/วินาที และประการที่สอง ไม่น้อยกว่าความเร็วในท่อร่วมจ่าย (V in. ≥ V in.);
เครื่องหมายน้ำในช่องทางเข้าถือเป็นเครื่องหมายน้ำในตัวสะสมที่ลึกที่สุดใกล้กับกาลักน้ำ
ระดับน้ำในช่องทางออกต่ำกว่าระดับน้ำในช่องทางเข้าตามปริมาณแรงดันที่สูญเสียไปในกาลักน้ำ เช่น ออกมา = ซิน - ∆ชม.
ขั้นตอนการออกแบบและการคำนวณไฮดรอลิกของกาลักน้ำ:
1. บนกระดาษกราฟ ฉันวาดรูปแม่น้ำ ณ จุดที่วางกาลักน้ำในแนวนอนและแนวตั้งเดียวกัน ฉันร่างกิ่งก้านของกาลักน้ำและกำหนดความยาวของมัน L
2. ฉันกำหนดอัตราการไหลโดยประมาณในกาลักน้ำในลักษณะเดียวกับอัตราการไหลในพื้นที่ออกแบบ (เช่น ฉันนำมาจากแบบฟอร์ม 5)
3. ฉันยอมรับความเร็วการออกแบบในกาลักน้ำ V d. และจำนวนสายงาน
4. เมื่อใช้ตารางของ Shevelev ฉันเลือกเส้นผ่านศูนย์กลางของท่อตามความเร็วและอัตราการไหลในท่อเดียวเท่ากับอัตราการไหลที่คำนวณได้หารด้วยจำนวนสายงาน ฉันพบการสูญเสียแรงดันในท่อต่อความยาวหน่วย
5. ฉันคำนวณการสูญเสียแรงดันในกาลักน้ำเป็นผลรวม:
โดยที่ - ค่าสัมประสิทธิ์ความต้านทานเฉพาะที่อินพุต = 0.563;
ความเร็วที่ทางออกของกาลักน้ำ, m/s;
- ผลรวมของการสูญเสียแรงดันในทุกรอบในกาลักน้ำ
มุมการหมุน, องศา;
ค่าสัมประสิทธิ์ความต้านทานเฉพาะที่ในข้อศอกหมุน (ตารางที่ 6.1)
ตารางที่ 6.1
ค่าสัมประสิทธิ์ความต้านทานเฉพาะที่ข้อศอก (เส้นผ่านศูนย์กลางสูงสุด 400 มม.)
6. ฉันตรวจสอบความเป็นไปได้ในการส่งผ่านการไหลที่คำนวณไว้ทั้งหมดผ่านหนึ่งบรรทัดระหว่างการทำงานฉุกเฉินของกาลักน้ำ: ที่เส้นผ่านศูนย์กลางที่ระบุก่อนหน้านี้ ให้ค้นหาความเร็วและการสูญเสียแรงดันในกาลักน้ำ ∆h ฉุกเฉิน
7. ต้องสังเกตความไม่เท่าเทียมกันดังต่อไปนี้: ชั่วโมง 1 ≥ ∆ ชั่วโมง ฉุกเฉิน - ∆ชม
โดยที่ h 1 คือระยะห่างจากพื้นโลกถึงน้ำในช่องทางเข้า
หากไม่เป็นไปตามอัตราส่วนนี้ ให้เพิ่มเส้นผ่านศูนย์กลางของเส้นจนกว่าจะตรงตามเงื่อนไข ค้นหาความเร็วการไหลที่เส้นผ่านศูนย์กลางนี้และโหมดการทำงานปกติของกาลักน้ำ หากความเร็วน้อยกว่า 1 m/s แสดงว่าเส้นใดเส้นหนึ่งได้รับการยอมรับว่าเป็นเส้นสำรอง
8. คำนวณระดับน้ำในช่องทางออกของกาลักน้ำ
ในกรณีของเรา กาลักน้ำมีความยาว 83 ม. โดยมีอัตราการไหลประมาณ 33.13 ลิตร/วินาที ตัวรวบรวมหนึ่งตัว (4-5) ที่มีเส้นผ่านศูนย์กลาง 300 มม. และความเร็วการไหล 0.78 ม./วินาที เหมาะสำหรับกาลักน้ำ ความเร็วในท่อด้านหลังกาลักน้ำคือ 0.84 ม./วินาที Duker มีสองกิ่งโดยมีมุม 10 องศาที่กิ่งล่างและกิ่งจากน้อยไปมาก ระดับน้ำในห้องทางเข้า 157.15 ม. ระยะห่างจากพื้นโลกถึงน้ำ 2.85 ม.
เรายอมรับท่อกาลักน้ำที่ใช้งานได้ 2 เส้น เมื่อใช้โต๊ะ Shevelev เรายอมรับที่อัตราการไหลท่อเหล็ก 16.565 ลิตร/วินาที ที่มีเส้นผ่านศูนย์กลาง 150 มม. ความเร็วน้ำ 0.84 ม./วินาที การสูญเสียแรงดันต่อ 1 ม. – 0.0088 ม.
เราคำนวณการสูญเสียแรงดัน:
ตามความยาว: ∆h 1 =0.0088*83=0.7304 ม.
ที่ทางเข้า: ∆h 2 =0.563*(0.84) 2 /19.61=0.020 ม.
ที่เอาท์พุต: ∆h 3 =(0.84 -0.84) 2 /19.61=0 ม.
ที่ 4 เทิร์น: ∆h 4 =4*(10/90)*0.126*(0.84) 2 /19.61=0.002 ม.
ทั่วไป: ∆h=0.7304 +0.020 +0 +0.002 =0.7524 ม.
เราตรวจสอบการทำงานของกาลักน้ำในโหมดฉุกเฉิน: ที่อัตราการไหล 33.13 ลิตร/วินาที และเส้นผ่านศูนย์กลางท่อ 150 มม. เราพบว่าความเร็วเป็น 1.68 m/s และการสูญเสียความดันต่อหน่วยเป็น 0.033 เราคำนวณการสูญเสียแรงดันใหม่:
ความยาว: ∆ชม. 1 =0.033*83=2.739 ม.
ที่ทางเข้า: ∆h 2 =0.563*(1.68) 2 /19.61=0.081 ม.
ที่เอาต์พุต: ∆h 3 = (0.84-1.68) 2 /19.61 = 0.036 ม.
ที่ 4 เทิร์น: ∆h 4 =4*(10/90)*0.126*(1.68) 2 /19.61=0.008 ม.
ทั่วไป: ∆h ฉุกเฉิน = 2.739 +0.081 +0.036 +0.008 =2.864 ม.
เราตรวจสอบสภาพ: 2.85 ≥ (2.864-0.7524 =2.1116 ม.) ตรงตามเงื่อนไข ฉันตรวจสอบท่อเพื่อหาการรั่วไหลของการไหลภายใต้สภาวะการทำงานปกติ: ที่อัตราการไหล 33.13 ม./วินาที และเส้นผ่านศูนย์กลาง 150 มม. ความเร็วจะเท่ากับ 1.68 เมตร/วินาที เนื่องจากความเร็วผลลัพธ์มากกว่า 1 m/s ฉันจึงยอมรับทั้งสองเส้นว่าใช้งานได้
เราคำนวณเครื่องหมายน้ำที่ทางออกของกาลักน้ำ:
ออกไป = ซิน - ∆ชม= 157.15 - 2.864=154.29 ม.
บทสรุป.
ในขณะที่ดำเนินโครงการหลักสูตร เราได้คำนวณเครือข่ายการระบายน้ำของเมือง ซึ่งนำเสนอในการคำนวณและหมายเหตุอธิบาย โดยอิงจากข้อมูลเบื้องต้น และจากการคำนวณที่เราทำเป็นส่วนกราฟิก
ในโครงการหลักสูตรนี้ ได้มีการออกแบบเครือข่ายระบายน้ำของการตั้งถิ่นฐานในสาธารณรัฐมอร์โดเวียซึ่งมีประชากรทั้งหมด 35,351 คน
เราเลือกระบบระบายน้ำแบบกึ่งแยกส่วนสำหรับภูมิภาคนี้ เนื่องจากอัตราการไหลของน้ำที่จ่าย 95% คือ 2.21 ลบ.ม./วินาที ซึ่งน้อยกว่า 5 ลบ.ม./วินาที นอกจากนี้เรายังเลือกระบบระบายน้ำแบบรวมศูนย์สำหรับการตั้งถิ่นฐานนี้ เนื่องจากมีประชากรน้อยกว่า 500,000 คน และรูปแบบข้ามเนื่องจากมีการวางแผนการวางตัวสะสมหลักตามขอบล่างของอาณาเขตของสิ่งอำนวยความสะดวกตามช่องทางน้ำ
ขนาดตัวอักษร
การระบายน้ำทิ้ง - เครือข่ายและโครงสร้างภายนอก - SNiP 2-04-03-85 (อนุมัติโดยคำสั่งของคณะกรรมการการก่อสร้างแห่งรัฐสหภาพโซเวียตลงวันที่ 21-05-85 71) (แก้ไขจาก 20-05-86)... เกี่ยวข้องในปี 2018
ต้นทุนเฉพาะ ค่าสัมประสิทธิ์ความไม่สม่ำเสมอ และอัตราการไหลของน้ำเสียโดยประมาณ
2.1. เมื่อออกแบบระบบบำบัดน้ำเสียในพื้นที่ที่มีประชากร การระบายน้ำเสียในครัวเรือนโดยเฉลี่ยรายวันที่คำนวณเฉพาะ (ต่อปี) จากอาคารที่อยู่อาศัยควรนำมาเท่ากับปริมาณการใช้น้ำเฉลี่ยรายวันเฉพาะที่คำนวณได้ (ต่อปี) ตาม SNiP 2.04.02-84 โดยไม่ต้องดำเนินการ คำนึงถึงการใช้น้ำสำหรับพื้นที่รดน้ำและพื้นที่สีเขียว
2.2. การระบายน้ำเฉพาะเพื่อกำหนดปริมาณน้ำเสียโดยประมาณที่ไหลจากอาคารพักอาศัยและอาคารสาธารณะแต่ละแห่ง หากจำเป็นต้องคำนึงถึงต้นทุนรวม ควรดำเนินการตาม SNiP 2.04.01-85
2.7. การไหลของน้ำเสียสูงสุดและต่ำสุดที่คำนวณได้ควรถูกกำหนดเป็นผลคูณของการไหลของน้ำเสียเฉลี่ยรายวัน (ต่อปี) ที่กำหนดตามข้อ 2.5 โดยค่าสัมประสิทธิ์ความไม่สม่ำเสมอทั่วไปที่กำหนดในตารางที่ 2
ตารางที่ 2
สัมประสิทธิ์ทั่วไปของการไหลเข้าของน้ำเสียที่ไม่สม่ำเสมอ | อัตราการไหลของน้ำเสียเฉลี่ย ลิตร/วินาที | ||||||||
5 | 10 | 20 | 50 | 100 | 300 | 500 | 1000 | 5,000 หรือมากกว่า | |
สูงสุด K_gen.max | 2,5 | 2,1 | 1,9 | 1,7 | 1,6 | 1,55 | 1,5 | 1,47 | 1,44 |
K_gen.min ขั้นต่ำ | 0,38 | 0,45 | 0,5 | 0,55 | 0,59 | 0,62 | 0,66 | 0,69 | 0,71 |
3. สำหรับค่ากลางของการไหลของน้ำเสียโดยเฉลี่ยควรกำหนดค่าสัมประสิทธิ์ความไม่สม่ำเสมอโดยรวมโดยการประมาณค่า
2.8. ต้นทุนโดยประมาณของน้ำเสียอุตสาหกรรมจากสถานประกอบการอุตสาหกรรมควรดำเนินการดังนี้:
สำหรับผู้รวบรวมภายนอกขององค์กรที่ได้รับน้ำเสียจากการประชุมเชิงปฏิบัติการ - ที่อัตราการไหลสูงสุดรายชั่วโมง
สำหรับนักสะสมในสถานที่และนอกสถานที่ขององค์กร - ตามกำหนดการรวมรายชั่วโมง
สำหรับผู้รวบรวมนอกสถานที่ของกลุ่มวิสาหกิจ - ตามตารางเวลารวมรายชั่วโมงโดยคำนึงถึงเวลาการไหลของน้ำเสียผ่านตัวรวบรวม
2.9. เมื่อพัฒนาโครงการที่ระบุไว้ในข้อ 1.1 สามารถใช้การกำจัดน้ำโดยเฉลี่ยรายวัน (ต่อปี) เฉพาะตามตารางที่ 3
ปริมาณน้ำเสียจากสถานประกอบการอุตสาหกรรมและเกษตรกรรมควรถูกกำหนดบนพื้นฐานของมาตรฐานรวมหรือโครงการอะนาล็อกที่มีอยู่
ตารางที่ 3
หมายเหตุ: 1. การกำจัดน้ำโดยเฉลี่ยรายวันที่เฉพาะเจาะจงอาจเปลี่ยนแปลงได้ 10 - 20% ขึ้นอยู่กับสภาพอากาศและสภาวะท้องถิ่นอื่น ๆ และระดับการปรับปรุง
2. ในกรณีที่ไม่มีข้อมูลเกี่ยวกับการพัฒนาอุตสาหกรรมหลังปี 1990 อนุญาตให้รับการไหลของน้ำเสียเพิ่มเติมจากสถานประกอบการจำนวน 25% ของการไหลที่กำหนดจากตารางที่ 3
2.10. เส้นแรงโน้มถ่วง ตัวรวบรวมและช่องทางตลอดจนท่อแรงดันของน้ำเสียชุมชนและอุตสาหกรรมควรได้รับการตรวจสอบสำหรับการผ่านของอัตราการไหลสูงสุดที่คำนวณได้ทั้งหมดตามข้อ 2.7 และ 2.8 และการไหลเข้าของน้ำผิวดินและน้ำใต้ดินเพิ่มเติมในช่วงระยะเวลาฝนและหิมะละลาย เข้าสู่เครือข่ายท่อน้ำทิ้งอย่างไม่มีการรวบรวมกันผ่านรูรั่วและเนื่องจากการแทรกซึมของน้ำใต้ดิน ควรกำหนดปริมาณการไหลเข้าเพิ่มเติม q_ad, l/s บนพื้นฐานของการสำรวจพิเศษหรือข้อมูลการปฏิบัติงานของวัตถุที่คล้ายกัน และในกรณีที่ไม่มี - ตามสูตร
q_ad = 0.15L รากที่สอง (m_d) | (1) |
โดยที่ L คือความยาวรวมของไปป์ไลน์ถึงโครงสร้างที่คำนวณ (ไซต์ไปป์ไลน์), km;
m_d - ค่าของการตกตะกอนรายวันสูงสุด mm กำหนดตาม SNiP 2.01.01-82
การคำนวณการตรวจสอบท่อและช่องแรงโน้มถ่วงที่มีหน้าตัดของรูปร่างใด ๆ สำหรับการผ่านของการไหลที่เพิ่มขึ้นจะต้องดำเนินการที่ความสูงของการเติม 0.95
4 การคำนวณสิ่งอำนวยความสะดวกการรักษา
4.1 การหาค่าการไหลของน้ำเสียเข้าสู่โรงบำบัดและค่าสัมประสิทธิ์ความไม่สม่ำเสมอ
เราคำนวณความจุปริมาณงานของสถานบำบัดโดยใช้สูตร SNiP 2.04.03-85 โดยคำนึงถึงลักษณะของน้ำเสียที่เข้ามา:
ปริมาณน้ำเสียเฉลี่ยไหลเข้ารายวันคือ 4,000 ม. 3 ต่อวัน ปริมาณน้ำเสียไหลเข้าสูงสุดรายวันคือ 4,500 ม. 3 ต่อวัน ค่าสัมประสิทธิ์ความไม่สม่ำเสมอรายชั่วโมงคือ 1.9
อัตราการไหลเฉลี่ยต่อวันคือ 4,000 ลบ.ม. /วัน จากนั้นการบริโภคเฉลี่ยต่อชั่วโมง
โดยที่ Q การบริโภคเฉลี่ยต่อวัน
ปริมาณการใช้สูงสุดต่อชั่วโมงจะเป็น
Q สูงสุด =q เฉลี่ย K ชั่วโมงสูงสุด (6)
โดยที่ K h max คือค่าสัมประสิทธิ์ความไม่สม่ำเสมอสูงสุดรายชั่วโมงที่ยอมรับตามมาตรฐาน
K ชั่วโมง สูงสุด =1.3·1.8=2.34
ค่าสัมประสิทธิ์สูงสุดของความไม่สม่ำเสมอรายวัน
ตามวัน สูงสุด = 1.1
จากนั้นจึงบริโภคสูงสุดต่อวัน
Q วันสูงสุด =4000·1.1=4400 ม.3 /วัน
ปริมาณการใช้สูงสุดต่อชั่วโมง
.
4.2 การกำหนดปริมาณน้ำเสียที่ไหลจากพื้นที่ที่มีประชากรและอุตสาหกรรมท้องถิ่น (โรงงานชีส)
กำลังการผลิตออกแบบของโรงงานชีสอยู่ที่ 210 ตัน/วัน การไหลของน้ำเสียรายวันจากโรงงานชีสจะถูกกำหนดโดยกำลังการผลิตจริงเท่ากับ 150 ตันของกระบวนการผลิตนมต่อวัน
ปริมาณการใช้น้ำเสียมาตรฐานคือ 4.6 ลบ.ม. ต่อนมแปรรูป 1 ตัน จากนั้นปริมาณการใช้น้ำเสียจากโรงงานชีสในแต่ละวันก็คือ
Q หวีรายวัน =150·4.6=690 m 3 /วัน
ความเข้มข้นของสารปนเปื้อนในน้ำเสีย (BOD รวมทั้งหมด) สำหรับโรงงานชีสคือ 2,400 มก./ลิตร ปริมาณสารมลพิษที่เข้าสู่โรงบำบัดน้ำเสียจากโรงงานชีสจะเท่ากับ
BOD รวมกัน = 2400 690 = 1656 กรัม/วัน
การไหลของน้ำเสียจากพื้นที่ที่มีประชากรสามารถกำหนดได้เป็นผลต่างระหว่างอัตราการไหลสูงสุดรายวันที่เข้าสู่โรงบำบัดน้ำเสียและการไหลของน้ำเสียรายวันจากโรงงานผลิตชีส
วันคิว สูงสุด – Q หวีรายวัน =4400-690=3710 ม.3 /วัน
ตามมาตรฐานปริมาณมลพิษจากบุคคลหนึ่งคน BOD รวม = 75 กรัม/วัน จำนวนผู้อยู่อาศัยในนิคมคือ 16,000 คน
ปริมาณมลพิษทั้งหมด
BOD ภูเขาทั้งหมด =75·16000=1200 กรัม/วัน
เรามาพิจารณาปริมาณการปนเปื้อนในน้ำเสียจากครัวเรือนและน้ำเสียอุตสาหกรรมกันดีกว่า
BOD เต็ม ซม. =(1656+1200)/4400=649 มก./ลิตร
4.3 การคำนวณกับดักทรายและแผ่นทราย
กับดักทรายได้รับการออกแบบมาเพื่อรักษาแร่ธาตุเจือปน (ส่วนใหญ่เป็นทราย) ที่มีอยู่ในน้ำเสีย เพื่อหลีกเลี่ยงการตกตะกอนในถังตกตะกอนร่วมกับสิ่งเจือปนอินทรีย์ ซึ่งอาจสร้างปัญหาสำคัญในการกำจัดตะกอนออกจากถังตกตะกอนและการแยกน้ำออกเพิ่มเติม
สำหรับน้ำที่ไหลบ่า เราจะคำนวณกับดักทรายที่มีการเคลื่อนที่ของน้ำเป็นวงกลม ดังแสดงในรูปที่ 1
1 – ลิฟต์ไฮดรอลิก 2 – ไปป์ไลน์สำหรับกำจัดสิ่งสกปรกที่ลอยอยู่
รูปที่ 1 - กับดักทรายที่มีการเคลื่อนที่ของน้ำเป็นวงกลม
การเคลื่อนตัวของน้ำเกิดขึ้นตามถาดวงแหวน ทรายที่ตกลงมาจะเข้าสู่ส่วนกรวยผ่านรอยแตก จากนั้นลิฟต์ไฮดรอลิกจะสูบออกเป็นระยะๆ
ปริมาณน้ำเสียที่ไหลเข้าโรงบำบัดเฉลี่ยต่อวันอยู่ที่ 4,000 ลบ.ม. ต่อวัน
อัตราการไหลรอง q avg.sec, m 3 /s ถูกกำหนดโดยสูตร
q เฉลี่ย.วินาที =, (7)
q เฉลี่ย.วินาที = (ม3/วิ)
ค่าสัมประสิทธิ์โดยรวมของความไม่สม่ำเสมอในการกำจัดน้ำเท่ากับ 1.73 ดังนั้น อัตราการไหลของน้ำเสียที่คำนวณได้สูงสุดที่เข้าสู่โรงบำบัดจะเท่ากับ
q สูงสุด .s = 0.046·1.73 = 0.08 m 3 / s = 288 m 3 / ชม.
เรากำหนดความยาวของกับดักทรายโดยใช้สูตร 17
ลซ= (8)
โดยที่ Ks คือสัมประสิทธิ์ที่ยอมรับตามตารางที่ 27, Ks=1.7;
Hs คือความลึกโดยประมาณของกับดักทราย, m;
Vs คือความเร็วของการเคลื่อนตัวของน้ำเสีย, m/s ตามตารางที่ 28
Uo คือขนาดทรายไฮดรอลิก mm/s ซึ่งขึ้นอยู่กับเส้นผ่านศูนย์กลางที่ต้องการของอนุภาคทรายที่สะสมอยู่
ลส = ม
พื้นที่โดยประมาณของหน้าตัดเปิดของถาดวงแหวนของกับดักทรายหนึ่งจะหาได้จากสูตร 2.14
, (9)
ที่ไหน คิวแม็กซ์ c - อัตราการไหลของน้ำเสียการออกแบบสูงสุดเท่ากับ 0.08 m 3 /s;
V คือความเร็วเฉลี่ยของการเคลื่อนที่ของน้ำเท่ากับ 0.3;
n – จำนวนสาขา
ม. 2
เรากำหนดประสิทธิภาพการผลิตโดยประมาณของกับดักทรายหนึ่งอัน
การแนะนำ
1. ส่วนการคำนวณ
1.2. การกำหนดปริมาตรถังเก็บน้ำและอ่างเก็บน้ำสะอาด
1.3. การสร้างเส้นเพียโซเมตริก การเลือกปั๊ม 2 ลิฟท์
2. ส่วนเทคโนโลยี
2.1. คุณภาพน้ำและวิธีการพื้นฐานของการทำให้บริสุทธิ์
2.2. การเลือกโครงการเทคโนโลยีสำหรับการทำน้ำให้บริสุทธิ์
2.3. สิ่งอำนวยความสะดวกรีเอเจนต์
2.4. การฆ่าเชื้อโรคในน้ำ
2.5. การเลือกใช้อุปกรณ์เทคโนโลยีสำหรับโรงบำบัดน้ำ
บทสรุป
แอปพลิเคชัน
บรรณานุกรม
การแนะนำ
เศรษฐกิจในเมืองเป็นกลุ่มขององค์กรที่ดำเนินธุรกิจผลิตและจำหน่ายที่อยู่อาศัยและผลิตภัณฑ์และบริการของชุมชน
ภาคเทศบาลคือกลุ่มวิสาหกิจที่ขายผลิตภัณฑ์และบริการประเภทเดียวกัน
การจัดหาน้ำแบบรวมศูนย์เป็นหนึ่งในภาคส่วนสำคัญของเศรษฐกิจเมือง ซึ่งมีคุณสมบัติหลายประการและทำหน้าที่ในชีวิตของเศรษฐกิจเมือง
การจัดหาน้ำแบบรวมศูนย์เป็นสาขาหนึ่งของการจัดการเมืองที่ให้น้ำแก่ผู้ใช้น้ำในปริมาณที่ต้องการ คุณภาพที่ต้องการ และภายใต้แรงกดดันที่ต้องการ
ชุดของโครงสร้างทางวิศวกรรมที่ทำงานประปาเรียกว่าระบบประปา (ท่อ)
การจัดหาน้ำแบบรวมศูนย์จะทำให้ประชากรมีน้ำซึ่งจะต้องปลอดภัยต่อการติดเชื้อ ไม่เป็นอันตรายในองค์ประกอบทางเคมี และมีคุณสมบัติทางประสาทสัมผัสที่ดี
อุตสาหกรรมนี้มีคุณสมบัติทางเทคโนโลยีหลายประการ:
1. ความคงตัว (สถานะของขั้นตอนเทคโนโลยีที่ไม่เปลี่ยนแปลงโดยไม่คำนึงถึงขนาดของเทคโนโลยี)
2. ความต่อเนื่อง (การดำเนินการตามขั้นตอนทางเทคโนโลยีในลำดับการทำซ้ำที่เข้มงวด)
แต่เช่นเดียวกับหลายภาคส่วนของเศรษฐกิจเมือง น้ำประปาก็มีปัญหาและข้อเสียในตัวเอง ซึ่งรวมถึงเงินทุนไม่เพียงพอสำหรับการบำรุงรักษา การยกเครื่องตามเวลาที่กำหนด และการซ่อมแซมอุปกรณ์ในปัจจุบัน สำหรับการได้มาและการใช้งานเทคโนโลยีสมัยใหม่ ด้วยเหตุนี้ การทำงานของอุปกรณ์และเทคโนโลยีจึงเกิดความล้มเหลวอย่างต่อเนื่อง เป็นผลให้สิ่งนี้ส่งผลกระทบต่อคุณภาพน้ำที่จ่ายให้กับบ้าน องค์ประกอบทางเคมีและทางกายภาพของน้ำ
1. ส่วนการคำนวณ
1.1. บรรทัดฐานและระบบการใช้น้ำ
ปริมาณการใช้น้ำโดยประมาณจะพิจารณาจากจำนวนผู้อยู่อาศัยในพื้นที่ที่มีประชากรและมาตรฐานการใช้น้ำ
บรรทัดฐานสำหรับการบริโภคน้ำดื่มในครัวเรือนในพื้นที่ที่มีประชากรคือปริมาณน้ำเป็นลิตรที่ผู้อยู่อาศัยหนึ่งคนใช้ต่อวันสำหรับความต้องการในครัวเรือนและการดื่ม อัตราการใช้น้ำขึ้นอยู่กับระดับการปรับปรุงอาคารและสภาพภูมิอากาศ
ตารางที่ 1
มาตรฐานการใช้น้ำ
ค่าที่น้อยกว่าหมายถึงพื้นที่ที่มีสภาพอากาศหนาวเย็น และค่าที่มากกว่าหมายถึงพื้นที่ที่มีสภาพอากาศอบอุ่น
ตลอดทั้งปีและในระหว่างวันมีการบริโภคน้ำเพื่อใช้ในครัวเรือนและการดื่มอย่างไม่สม่ำเสมอ (ในฤดูร้อนจะมีการบริโภคมากกว่าในฤดูหนาวในเวลากลางวัน - มากกว่าในเวลากลางคืน)
ปริมาณการใช้น้ำโดยประมาณ (โดยเฉลี่ยต่อปี) สำหรับครัวเรือนและความต้องการดื่มในพื้นที่ที่มีประชากรถูกกำหนดโดยสูตร
คิววัน m = ql Nl/1,000, ลบ.ม./วัน;
คิวเดย์ m = 300*150000/1000 = 45000 ลบ.ม./วัน
โดยที่ ql – ปริมาณการใช้น้ำเฉพาะ
Nzh – จำนวนประชากรโดยประมาณ
ปริมาณการใช้น้ำโดยประมาณต่อวันของปริมาณการใช้น้ำสูงสุดและต่ำสุด, ลบ.ม./วัน,
Qday สูงสุด = Kday สูงสุด* Qday m;
Qday นาที = Kday นาที* Qday m
ค่าสัมประสิทธิ์ความไม่สม่ำเสมอของการใช้น้ำรายวัน Kday ควรเท่ากับ
Kday สูงสุด = 1.1 – 1.3
Kday นาที = 0.7 – 0.9
ค่าที่มากขึ้นของ Kday max นั้นใช้สำหรับเมืองที่มีประชากรจำนวนมาก ค่าที่น้อยกว่าสำหรับเมืองที่มีประชากรน้อย สำหรับ Kday min มันเป็นอีกทางหนึ่ง
คิววันสูงสุด = 1.3*45000 = 58500 ลบ.ม./วัน
ขั้นต่ำของ Qday = 0.7*45000 = 31500 ลบ.ม./วัน
ปริมาณการใช้น้ำต่อชั่วโมงโดยประมาณ, ลบ.ม./ชม.
qch สูงสุด = Kch สูงสุด * สูงสุด Qday/24
qch นาที = Kch นาที * Qday นาที/24
ค่าสัมประสิทธิ์ของการใช้น้ำไม่สม่ำเสมอรายชั่วโมงถูกกำหนดจากการแสดงออก
Kch สูงสุด = amax * bmax
Kch นาที = อามิน * bmin
โดยที่ a คือค่าสัมประสิทธิ์ที่คำนึงถึงระดับการปรับปรุงอาคาร: amax = 1.2-1.4; amin = 0.4-0.6 (ค่าที่น้อยกว่าสำหรับ amax และค่าที่มากขึ้นสำหรับ amin จะถูกนำมาใช้เพื่อการปรับปรุงอาคารในระดับที่สูงขึ้น) b คือสัมประสิทธิ์ที่คำนึงถึงจำนวนผู้อยู่อาศัยในท้องที่
Kch สูงสุด = 1.2*1.1 = 1.32
Kch นาที = 0.6*0.7 = 0.42
สูงสุด = 1.32*58500/24 = 3217.5 ลบ.ม./ชม.
qh นาที = 0.42*31500/24 = 551.25 ลบ.ม./ชม.
การใช้น้ำเพื่อการดับเพลิง
น้ำถูกใช้เป็นระยะเพื่อดับไฟ - ในระหว่างที่เกิดเพลิงไหม้ ปริมาณการใช้น้ำสำหรับการดับเพลิงภายนอก (ต่อไฟ) และจำนวนการเกิดเพลิงไหม้ที่เกิดขึ้นพร้อมกันในพื้นที่ที่มีประชากรเป็นไปตามตารางที่คำนึงถึงการใช้น้ำสำหรับการดับเพลิงภายนอกตามจำนวนผู้อยู่อาศัยในพื้นที่ที่มีประชากร
ในเวลาเดียวกัน ปริมาณการใช้น้ำสำหรับการดับเพลิงภายในจะคำนวณที่อัตราไอพ่นสองลำที่ 2.5 ลิตร/วินาที ต่อการยิงออกแบบ
ระยะเวลาในการดับเพลิงโดยประมาณคือ 3 ชั่วโมง
จากนั้นจึงจัดหาน้ำสำหรับดับเพลิง
Wп =nп (qп+2.5*2)*3*3600/1000, m3
โดยที่ nп คือจำนวนการยิงโดยประมาณ qп – อัตราการใช้น้ำสำหรับไฟออกแบบหนึ่งครั้ง, l/s
ในกรณีของเรา nп = 3; คิวพี = 40 ลิตร/วินาที
Wп = 3 (40+2.5*2)*3*3600/1000 = 1458 ลบ.ม.
ปริมาณการใช้ดับเพลิงรายชั่วโมง
คิวพี.ช. = Wп/3 = 1458/3 = 486 ลบ.ม./ชม
จากค่าสัมประสิทธิ์ที่คำนวณได้ของความไม่สม่ำเสมอรายชั่วโมง Kch max = 1.32 เราได้กำหนดตารางเวลาที่เป็นไปได้สำหรับการกระจายค่าใช้จ่ายรายวันตามชั่วโมงของวัน
ตามตารางการกระจายค่าใช้จ่ายในครัวเรือนและการดื่มรายวันรายชั่วโมงของวันที่ค่าสัมประสิทธิ์ที่แตกต่างกันของความไม่สม่ำเสมอรายชั่วโมงสำหรับพื้นที่ที่มีประชากรสำหรับ Kch สูงสุด = 1.32 เราสร้างตารางการใช้น้ำรายวันและรวมกับกำหนดการนี้ตารางการจัดหาน้ำ โดยปั๊ม 1 และ 2 ลิฟต์
1.2 การกำหนดปริมาตรถังเก็บน้ำและอ่างเก็บน้ำสะอาด
ความจุของถังเก็บน้ำสามารถกำหนดได้โดยใช้ตารางรวมการใช้น้ำและการทำงานของสถานีสูบน้ำลิฟต์ที่ 2 ผลการคำนวณแสดงไว้ในตารางที่ 2 ซึ่งสะท้อนถึงบทบาทการควบคุมของถังเก็บน้ำ ดังนั้นในช่วงเวลา 22.00 น. ถึง 05.00 น. มีการขาดแคลนน้ำที่สถานีสูบน้ำไม่ได้จัดหา 2 เพิ่มขึ้นในจำนวน 0.1 ถึง 0.8% ของการบริโภครายวันทุก ๆ ชั่วโมงจะถูกใช้จากถัง ในช่วง 5 ถึง 8 ชั่วโมงและ 10 ถึง 19 ชั่วโมงน้ำจะไหลเข้าสู่ถังในปริมาณ 0.2 ถึง 0.7% ของการไหลรายวัน